塔吊基础后植筋法施工方案

塔吊基础后植筋法施工方案
1 施工方案确定
1）为满足上部结构构件的吊装及施工进度需要，需对原塔吊(基础节已埋置于基础底板中)进行更换，经过性能比较最终选择TCT6016型塔吊。

经过与原有塔吊主要性能参数对比，发现该塔吊标准节的宽度与原塔吊不一致，因此如何处理塔机基座将成为此次塔吊安装及确保塔吊在使用过程中安全的重中之重。

2）经过多种方案分析及计算论证，确定采用后植筋法处理，即在塔吊单腿种植12颗M30-8.8级高强度螺栓和12颗28(HRB400)钢筋，面覆承重钢板，28圆钢与承重钢板套丝上螺母固定，塔吊基础节底板直接焊接在承重钢板上，并在塔吊单腿上焊接三角形肋板与承重板连接的方式处理塔吊基础。

3）材料选用
（3.1）螺栓设计抗拉[F1]=124 kN(破断拉力266.7 kN，种植深度500 mm)，见植筋抗拔力计算；
（3.2）28圆钢设计抗拉力[F2]=120 kN(破断拉力为188.1 kN，种植深度为420 mm)，见植筋抗拔力计算；
（3.3）承重板采用850 mm ×850 mm ×50mm，材质：Q345B；
（3.4）塔吊基础节底板：600 mm×600 mm×50 mm，材质为：Q345B；
（3.5）采用喜利得胶水，产品标准M30-8．8级螺栓种植深度为270 mm，本次种植深度为500 mm，大于喜利得标准；
（3.6）承重板与塔吊基础节底板采用h
=25 mm角焊缝，E506焊条，焊缝
f
设计应力[ ]=200 Mpa。

2 植筋抗拔力计算
1、在植筋抗拔试验中发现有两种破坏形式，大部分是从混凝土中植筋底部
按近似β=10°～15°角度斜面破坏拔出（见图1），小部分因混凝土强度较低沿
f—混凝土的抗拉设计强度，N/mm2；（C35混凝土的抗拉设计强度值取
t
1.57 N/mm2 ）
—图1中混凝土倒锥体斜面面积；
a—折减系数，无筋混凝土结构取值0.3～0.5；钢筋混凝土结构取值
2
0.5～0.7
在原塔吊基础（强度C35）中钻直径36mm直径孔，按附图一（塔吊单腿螺栓平面布置图）布置。

M30螺栓种植深度500 mm，28圆钢种植深度420 mm，植筋胶采用喜利得HIT-HY150胶。

由图1可得：
a=0.5，c=500tgβ=105.75mm，L=500/cosβ=511.56mm 令β=12°，
2
As=2πLc =33.97×103mm2
=0.5×1.57×33.97×103=266.7KN
由公式（1）得（M30螺栓）N
1植筋抗拔力
a=0.5，c=420tgβ=88.83mm，L=420/cosβ=429.71mm 令β=12°，
2
As=2πLc =23.97×103mm2
由公式（1）得（28圆钢）N
=0.5×1.57×23.97×103=188.1KN
1植筋抗拔力
2、群锚受拉内力计算
轴心拉力作用下(图3)，各锚栓所承受的拉力设计值应按下式计算：NSd = N / n (公式2)
式中NSd─锚栓所承受的拉力设计值；
N─总拉力设计值；
n─群锚锚栓个数。

=（266.7+188.1）×12×4=21830.4KN
由公式（2）得N
总拉力设计值
3 强度验算
（1）TCT6016型塔机主要性能参数：
（2）当塔吊大臂与标准节成45°角时，塔吊单腿受力最大（如图3）。

单腿最大受压力：F
压
=M/（L×2）+PV/4=4776/（2×2）+556/4=1827KN
单腿最大受拉力：F
拉
=M/（L×2）-PV/4=4776/（2×2）-556/4=1549KN
最大剪切力：P
H
=71KN
剪力和拉力共同作用：F
合=2
2
H
P
F+=2
271
1827+=1828KN
单条腿设计抗拉：【F
拉
】=12×[F1]+12×[F2]=12×124+12×120=2900KN
2900KN＞1828KN，基础植筋设计抗拉满足要求。

(3)承重板与基础节底板焊缝验算：
焊缝计算长度L
W
=600×4=2400mm，取1920mm(取80％)
焊缝计算高度：h
f
=25×0.7=17.5mm，取14mm
焊缝所承受的应力：[F]=[σ]×L W×h f=200×1920×14=5376 kN > F合=1828 kN 焊缝设计应力满足要求。

4 螺栓抗拔试验和塔吊基础施工
螺栓、钢筋种植完毕并达到规定时间后，进行植筋抗拔试验，试验数量为总数的1％ (不少于3根)。

螺栓抗拔力设计值为124kN，28圆钢的抗拔力设计值为120 kN。

在安装塔吊基础节前，先将混凝土面层浮浆凿除，放置承重板并整平后用C40混凝土无收缩高强度自流浆灌浆，待自流浆强度达到后安装塔吊基础节，将螺栓固紧，采用E506焊条将承重板与塔吊基础节底板焊接，并采取有效的防锈措施来保证塔吊基脚的强度。

5 附图（见下页）。