W型火焰燃烧锅炉燃烧器的调节
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（1）乏气挡板（乏气管道上 ）：用以调节乏气量
的大小，在调节过程中同时也调节了主射流的风 量、风速和煤粉浓度。
（2）消旋装置 （旋风筒内 ）：用于调节燃烧器出
口煤粉气流的旋转强度。根据需要改变消旋直叶 片的位置，便能改变火焰的形状，使其利于着火。
（3）二次风挡板（炉拱的前后墙上 ）：控制进入
炉膛的风量 ，又分为拱上二次风与拱下二次风。
F风的挡板开度应保证燃烧所需氧量和合宜 的拱上、拱下二次风动量比。
F挡板开得越大，其强制主气流中途偏转的 作用越强，火焰中心位置越高。此外，作 为二次风的主要部分，前后墙F风对冲的均 匀性也会影响火焰中心的高低。当前、后 墙的二次风量分配不均时，就会破坏w型 火焰的正常形状。风量弱的一侧，火焰被 挤上翘，使火焰中心升高，燃尽度变差。
（3）拱下二次风的配风
拱下二次风宜按照上小下大的方式配风，即D 风量最小，E风量次之，F风量最大。这样配 风的目的是组织无烟煤的分级燃烧。
D、E二次风的大小可控制火焰的峰值温度、 抑制NOx的形成。在一定范围内调节D、E挡 板，对煤粉气流在炉膛内的穿透能力没有显 著的影响。但可以通过调节风量补充煤粉着 火前期所必需的氧气，促进煤粉的着火和燃 烧。一般来讲，对于挥发分低的无烟煤，D风 量应适当减小；反之，对于挥发分高些的无 烟煤，D风量应适当增大。
6．氧量的控制
W型火焰燃烧锅炉均为燃用挥发分低的无 烟煤而设计的。由于Vdaf低，因此在设计和 运行上更需要较高于一．0。
W型火焰燃烧锅炉在低负荷下采用较低氧 量时，飞灰可燃物和大渣可燃物都较大， 符合一般煤粉炉规律，但过分增大氧量， 由于二次风下冲动能增大，大渣可燃物显 著升高，而飞灰可燃物变化甚微，有可能 使未燃尽碳损失增大，锅炉效率降低。所 以应通过燃烧调整给出满负荷运行时的最 低氧量值和不同低负荷区段的氧量控制值。
热器超温和增加燃烧损失。但低负荷时可 适当集中火嘴在中部，以维持高温。
三．一次风的调节
一次风中的煤粉浓缩和出口回流是稳定无 烟煤燃烧最有效的措施。
燃烧器通过乏气挡板调节主火嘴煤粉浓度 和风速，而通过消旋装置调节出口的气流 旋转。
1、乏气挡板调节的影响
（1）开大乏气挡板时，煤粉气流速度减小、煤粉 浓度升高，可使煤粉气流的着火位置提前。但在 低负荷时，过分开大乏气挡板，有可能导致灭火。
（1）若拱下风量过小，拱上风动量 （包括一次风动量）与拱下风动量之 比偏大，火焰直冲冷灰斗，则冷灰斗 处结渣，炉渣可燃物含量增加。
（2）若拱下风量过大，则拱上二次风 动量相对不足，将会使火焰向下穿透 的深度缩短，过早转向上方，使下炉 膛火焰充满度降低。导致燃料燃尽度 降低、炉膛出口烟温升高、过热器和 再热器超温，也会加剧炉拱顶转弯角 结渣及风嘴烧坏。
C挡板若在油枪撤出后继续开启将对着 火状况、火焰中心及煤粉燃尽程度有 较大的不利影响。因此一旦油枪停运， 即应立即全关C挡板。
2、拱下二次风的调节。
拱下二次风(D、E、F风)的主要作用是继续 供应燃料燃烧后期所需要的氧量，并增强 空气与燃料的后期扰动混合。
拱下二次风的大小通过拱上、拱下二次风 动量比而影响炉内燃烧状况。
如上所述，拱上气流和前后墙（拱下）气 流的动量比对于炉内空气动力场的结构有 决定性的影响。
拱部风粉气流与前后墙上、中两层(D、E层) 气流动量的较佳比值为4．2：1；拱部风 粉气流与前后墙下层(F层)气流动量的较佳 比值为1．4：1。
在50％负荷下，气流速度分布与满负荷时 相似，只是相应的速度值稍小些，因此上 述动量比与负荷基本无关。但为保证较好 的动量比，则需要在不同负荷下对各风门 开度作相应调整。
W型火焰燃烧锅炉燃烧器 的调节
一、燃烧系统与风量调节
W型火焰燃烧锅炉是近年来国内为适应无 烟煤的燃烧而引进的一种炉型。这种锅炉
的燃烧器均为垂直燃烧和煤粉浓缩型燃烧 器。
现以DG1025／18．2-Ⅱ7型W型火焰燃 烧锅炉(FW技术)为例，说明W型火焰燃烧 的燃烧系统及调节特点。
1、燃烧设备的组成： （1）旋风式煤粉燃烧器 （2）油枪 （3）风箱 （4）二次风挡板
消旋叶片位置在设定后，一般在整个运行期间 不再变动，如果燃料或炉膛工况发生大的变化时 才进行调整。
3、一次风调节的影响
（1）在煤粉细度合格的条件下，根据不同煤 质的燃烧特性调节一次风量，对提高燃烧 效率具有显著的作用。
有关运行经验表明，在W型火焰燃烧锅炉 上，当燃用难燃煤时，控制较低的一次风 率(一般为10％～15％)，有利于稳定着火 燃烧。但对于非难燃煤(不等同于易燃煤) 由于大量卫燃带的作用燃烧处于扩散区， 过低的一次风量和一次风速将使着火区严 重缺氧，抑制燃烧速度，降低燃烧效率。
某电厂1号炉，曾因燃料发热量过低致使双 进双出磨煤机超负荷运行，一次风速达到 27~30m／s，导致锅炉满负荷时燃烧不稳， 需投油助燃，而在70％~80％负荷时燃烧 反而稳定。由于着火推迟，二次风加不上 去(否则炉膛燃烧剧烈波动)，使火焰中心 上抬，炉膛出口氧量过低(仅0．5％~1．0 ％)，飞灰可燃物含量高达20％~30％。
“屏幕”式边界风量的大小由G挡板调节。
G挡板开度过小有可能引起炉膛结焦，反之 G挡板开度过大则相当于炉底大量漏入冷风， 影响炉内的正常燃烧。
根据炉膛温度场及锅炉负荷实测关系，确 定G挡板开度同锅炉负荷之间的关系。
3、二次风动量比控制
对W型火焰燃烧锅炉来讲，为保证贫煤、 无烟煤的稳定着火，一次风率都较低，因 此仅依靠一次风本身的射流动量就无法获 得足够的穿透深度，这时应在拱部送入大 量的二次风(即A、B风)，利用拱上二次风 的引射保证一次风具有良好的穿透力。
2、工作特点： 进入各煤粉燃烧器的一次 风，受旋风分离的作用， 被分成浓相的主射流和稀 相的乏气射流两部分，分 别从不同喷口向下射入炉 膛。主射流煤粉浓度大， 流速适中，最有利于燃烧 着火和稳燃；而乏气部分 在主火嘴和燃烧区上升气 流之间的高温区穿过，送 入炉膛后可迅速燃尽。
3、调节手段（可调整设备）：
拱上二次风挡板：
A、B、C（二次风总量的30～40%）
拱下二次风挡板：
D、E、F（二次风总量的65～70%）
“屏幕”式边界风 ：G
二、炉内空气动力场的要求
(1)在各种负荷下，维持燃烧中心在下炉膛内， 而不应当漂移到拱上区。这就要求前后拱的U型
火炬适当下冲，使其得到充分舒展，以充分利用 下炉膛的容积进行均衡燃烧。
四．二次风的调节
1、拱上二次风的调节。 拱上风由A、B、C三个挡板控制。 A挡板用来控制乏气喷口的周界风，B挡板
用来控制主一次风喷口的周界风，C挡板控 制拱上油枪环形二次风。 （1） A、B周界风的调整 周界风的作用：提供一次风初期燃烧所需 的氧量，它们的调节可以改变火焰的形状 和刚性。
增大A、B两股二次风可显著增大气流刚性， 提高煤粉气流穿透火焰的能力并使火焰长 度增加。
当A、B风增加时，烟气中飞灰可燃物的含 量减小，燃烧效率提高。
但是A、B二次风的风量也不可过大，否则 会造成火焰冲刷冷灰斗，引起结渣。并且 过大的A、B风还有可能使它与一次风提前 混合，煤质差时影响着火。
正常运行一般控制A、B风的风量各占总风 量的12％~13％。
（2）C挡板油枪环形二次风
F风门位于下冲风粉火焰的末端，且风口面 积最大(正常运行时，约可占到二次风总量 的50％)。因此F挡板的调整对于改变炉内 各风量的动量比最为有效，是影响W型火 焰的形状、最高火焰位置、燃烧效率和炉
内结渣情况的主要因素，必须使它的调节
可靠、有效。此外，整个侧二次风的配风
质量(如沿炉宽风量的均匀性)也主要取决 于各F风门挡板的开度控制，这一点对于在 同样炉膛氧量下减少燃烧损失至关重要。
消旋叶片位置高低直接关系到火焰行程的 长短。将消旋叶片向喷口上方移动，离开 喷口的气流较早地散开，降低了火焰刚度， 煤粉着火提前，但火焰行程变短，火焰中 心上升。拱上环形二次风挡板(A、B挡板) 开大，喷射风粉的刚性增加，向炉底的穿 透力增强，火焰中心降低。尤其当来自垂 直墙的横向气流较大时(如负荷升高)，为 防止火焰短路，A、B挡板的开度应更大些。 但初混过早和着火延迟也会使火焰中心升 高。
例如某电厂在燃用Vdaf=12．23％ 的无烟煤时，一次风量对于燃烧效
率的影响甚至超过煤粉细度的影响， 在一次风量由9．1kg／s降低到 8．6kg／s后，飞灰可燃物由 3．7％升高到8．0％。
（2）W型火焰燃烧锅炉的入炉一次风率不宜 超过15％，一次风速宜控制到8~10m／s。
当一次风速偏高时，不仅会影响着火，而 且会影响到炉膛氧量和过热汽温。
在试运行期间，乏气挡板的最佳位置置好在某 开度一般不再改变。对该挡板的任何调整应控制 在10%的范围之内。
（2）低挥发分无烟煤的燃烧，要求风煤混合物以 低速、低扰动进入炉膛，对其他煤种，这种方式 并不合适，相反要求一次风有穿透力。
（3）乏气量的变化对大渣可燃物的影响甚微，但 对飞灰可燃物的影响很大。有试验表明，减少乏 气量可以降低飞灰可燃物，提高锅炉效率1％～ 1．5％。
判断动量比是否合宜，主要是观察在下炉 膛各喷口附近和冷灰斗附近应基本上无燃 烧，拱顶含粉气流下冲后燃烧迅速，氧浓 度快速降低。低负荷下炉温变化不大，但 煤粉停留时间延长，因而也能保持较高的 燃尽率。
侧二次风对拱上风的拦截作用很大，一次 风遇到侧二次风，受冲撞而弯曲，穿透深 度减小。因此采用上小下大的宝塔型配风 时，在同样侧二次风率下一次风的穿透深 度和炉内气流的充满程度增加。
五．火焰中心调整
W型火焰燃烧锅炉由于炉膛高度较低，且 下部炉膛受热面吸热量较少，因而炉膛出 口烟温和汽温变化敏感且不易控制。其火 焰中心位置的变化对炉膛出口处屏式过热 器的辐射换热量的影响相对较大。当锅炉 负荷、煤质、配风发生变化时，若调节不 当均可能引起火焰中心温度和位置的变化。
若火焰中心上移，易造成过热器、再热器 超温，并可能引起炉膛上部结渣；同时， 部分煤粉的燃烧推迟至截面积大大减少的 上炉膛，使上炉膛出现较大的压力波动， 锅炉升负荷加风困难，煤粉的燃尽性能下 降。当火焰中心偏下时，则易造成火焰直 接冲刷冷灰斗，造成冷灰斗严重结渣。
2、消旋装置调节的影响
（1）当调节杆向下推时，出口煤粉气流的旋转被 减弱，气流轴向速度增大，一次风刚性增加，火 焰延长。此时煤粉颗粒能流动到炉膛下部燃烧， 增加了煤粉颗粒在炉内的停留时间，提高燃烧效 率；
（2）当调节杆向上提起时，煤粉气流的旋转强度 增大，火焰缩短，使煤粉着火提前。但如果气流 的旋转过强，可能会导致火焰“短路”，不但使 飞灰可燃物含量增大，而且引起过热器超温，影 响锅炉的正常运行。
国内目前正在运行的W型火焰燃烧锅炉， 多数存在氧量偏低、飞灰可燃物高的问题， 主要原因之一就是火焰中心控制不良，导 致过热器超温，不得不降低风量运行。
W型火焰燃烧锅炉的设计，要求将火焰中 心位置维持在锅炉束腰以下的下炉膛之内。 而上炉膛则主要用来使煤粉充分燃尽和进 行烟气冷却。
运行中调整火焰中心位置的主要手段是： 调节主喷口消旋叶片位置，A、B风挡板开 度，磨煤机风量，乏气挡板开度和F风挡板 开度。
(2)前、后墙的二、一次风总动量应彼此相等，避 免出现一侧过强而另一侧过弱。因为受W型火焰
燃烧锅炉的炉膛结构影响，如果前后墙二、一次 风总动量不相等，会造成弱侧火炬短路上飘，破 坏W型火焰燃烧所要求的对称性。使飞灰可燃物 含量增大，锅炉效率降低。
(3)W型火焰燃烧锅炉的特点是炉膛较矮而
炉宽较大，因此要求沿炉膛宽度风、粉应 均匀，燃烧出力均匀，避免烟气偏流、过
对于直吹式制粉系统的炉子，磨煤风量与 燃烧风量的协调较为困难。无烟煤的燃烧 需要较小的一次风率，当受制粉出力限制 不允许降低一次风率时，则由乏气挡板加 以调节。开大乏气挡板时主喷嘴一次风率 降低，顺利着火。过高的一次风速会推迟 着火，当着火延迟较厉害时，垂直墙二次 风亦难以加入。这种情况将导致火焰中心 显著升高。
的大小，在调节过程中同时也调节了主射流的风 量、风速和煤粉浓度。
（2）消旋装置 （旋风筒内 ）：用于调节燃烧器出
口煤粉气流的旋转强度。根据需要改变消旋直叶 片的位置，便能改变火焰的形状，使其利于着火。
（3）二次风挡板（炉拱的前后墙上 ）：控制进入
炉膛的风量 ，又分为拱上二次风与拱下二次风。
F风的挡板开度应保证燃烧所需氧量和合宜 的拱上、拱下二次风动量比。
F挡板开得越大，其强制主气流中途偏转的 作用越强，火焰中心位置越高。此外，作 为二次风的主要部分，前后墙F风对冲的均 匀性也会影响火焰中心的高低。当前、后 墙的二次风量分配不均时，就会破坏w型 火焰的正常形状。风量弱的一侧，火焰被 挤上翘，使火焰中心升高，燃尽度变差。
（3）拱下二次风的配风
拱下二次风宜按照上小下大的方式配风，即D 风量最小，E风量次之，F风量最大。这样配 风的目的是组织无烟煤的分级燃烧。
D、E二次风的大小可控制火焰的峰值温度、 抑制NOx的形成。在一定范围内调节D、E挡 板，对煤粉气流在炉膛内的穿透能力没有显 著的影响。但可以通过调节风量补充煤粉着 火前期所必需的氧气，促进煤粉的着火和燃 烧。一般来讲，对于挥发分低的无烟煤，D风 量应适当减小；反之，对于挥发分高些的无 烟煤，D风量应适当增大。
6．氧量的控制
W型火焰燃烧锅炉均为燃用挥发分低的无 烟煤而设计的。由于Vdaf低，因此在设计和 运行上更需要较高于一．0。
W型火焰燃烧锅炉在低负荷下采用较低氧 量时，飞灰可燃物和大渣可燃物都较大， 符合一般煤粉炉规律，但过分增大氧量， 由于二次风下冲动能增大，大渣可燃物显 著升高，而飞灰可燃物变化甚微，有可能 使未燃尽碳损失增大，锅炉效率降低。所 以应通过燃烧调整给出满负荷运行时的最 低氧量值和不同低负荷区段的氧量控制值。
热器超温和增加燃烧损失。但低负荷时可 适当集中火嘴在中部，以维持高温。
三．一次风的调节
一次风中的煤粉浓缩和出口回流是稳定无 烟煤燃烧最有效的措施。
燃烧器通过乏气挡板调节主火嘴煤粉浓度 和风速，而通过消旋装置调节出口的气流 旋转。
1、乏气挡板调节的影响
（1）开大乏气挡板时，煤粉气流速度减小、煤粉 浓度升高，可使煤粉气流的着火位置提前。但在 低负荷时，过分开大乏气挡板，有可能导致灭火。
（1）若拱下风量过小，拱上风动量 （包括一次风动量）与拱下风动量之 比偏大，火焰直冲冷灰斗，则冷灰斗 处结渣，炉渣可燃物含量增加。
（2）若拱下风量过大，则拱上二次风 动量相对不足，将会使火焰向下穿透 的深度缩短，过早转向上方，使下炉 膛火焰充满度降低。导致燃料燃尽度 降低、炉膛出口烟温升高、过热器和 再热器超温，也会加剧炉拱顶转弯角 结渣及风嘴烧坏。
C挡板若在油枪撤出后继续开启将对着 火状况、火焰中心及煤粉燃尽程度有 较大的不利影响。因此一旦油枪停运， 即应立即全关C挡板。
2、拱下二次风的调节。
拱下二次风(D、E、F风)的主要作用是继续 供应燃料燃烧后期所需要的氧量，并增强 空气与燃料的后期扰动混合。
拱下二次风的大小通过拱上、拱下二次风 动量比而影响炉内燃烧状况。
如上所述，拱上气流和前后墙（拱下）气 流的动量比对于炉内空气动力场的结构有 决定性的影响。
拱部风粉气流与前后墙上、中两层(D、E层) 气流动量的较佳比值为4．2：1；拱部风 粉气流与前后墙下层(F层)气流动量的较佳 比值为1．4：1。
在50％负荷下，气流速度分布与满负荷时 相似，只是相应的速度值稍小些，因此上 述动量比与负荷基本无关。但为保证较好 的动量比，则需要在不同负荷下对各风门 开度作相应调整。
W型火焰燃烧锅炉燃烧器 的调节
一、燃烧系统与风量调节
W型火焰燃烧锅炉是近年来国内为适应无 烟煤的燃烧而引进的一种炉型。这种锅炉
的燃烧器均为垂直燃烧和煤粉浓缩型燃烧 器。
现以DG1025／18．2-Ⅱ7型W型火焰燃 烧锅炉(FW技术)为例，说明W型火焰燃烧 的燃烧系统及调节特点。
1、燃烧设备的组成： （1）旋风式煤粉燃烧器 （2）油枪 （3）风箱 （4）二次风挡板
消旋叶片位置在设定后，一般在整个运行期间 不再变动，如果燃料或炉膛工况发生大的变化时 才进行调整。
3、一次风调节的影响
（1）在煤粉细度合格的条件下，根据不同煤 质的燃烧特性调节一次风量，对提高燃烧 效率具有显著的作用。
有关运行经验表明，在W型火焰燃烧锅炉 上，当燃用难燃煤时，控制较低的一次风 率(一般为10％～15％)，有利于稳定着火 燃烧。但对于非难燃煤(不等同于易燃煤) 由于大量卫燃带的作用燃烧处于扩散区， 过低的一次风量和一次风速将使着火区严 重缺氧，抑制燃烧速度，降低燃烧效率。
某电厂1号炉，曾因燃料发热量过低致使双 进双出磨煤机超负荷运行，一次风速达到 27~30m／s，导致锅炉满负荷时燃烧不稳， 需投油助燃，而在70％~80％负荷时燃烧 反而稳定。由于着火推迟，二次风加不上 去(否则炉膛燃烧剧烈波动)，使火焰中心 上抬，炉膛出口氧量过低(仅0．5％~1．0 ％)，飞灰可燃物含量高达20％~30％。
“屏幕”式边界风量的大小由G挡板调节。
G挡板开度过小有可能引起炉膛结焦，反之 G挡板开度过大则相当于炉底大量漏入冷风， 影响炉内的正常燃烧。
根据炉膛温度场及锅炉负荷实测关系，确 定G挡板开度同锅炉负荷之间的关系。
3、二次风动量比控制
对W型火焰燃烧锅炉来讲，为保证贫煤、 无烟煤的稳定着火，一次风率都较低，因 此仅依靠一次风本身的射流动量就无法获 得足够的穿透深度，这时应在拱部送入大 量的二次风(即A、B风)，利用拱上二次风 的引射保证一次风具有良好的穿透力。
2、工作特点： 进入各煤粉燃烧器的一次 风，受旋风分离的作用， 被分成浓相的主射流和稀 相的乏气射流两部分，分 别从不同喷口向下射入炉 膛。主射流煤粉浓度大， 流速适中，最有利于燃烧 着火和稳燃；而乏气部分 在主火嘴和燃烧区上升气 流之间的高温区穿过，送 入炉膛后可迅速燃尽。
3、调节手段（可调整设备）：
拱上二次风挡板：
A、B、C（二次风总量的30～40%）
拱下二次风挡板：
D、E、F（二次风总量的65～70%）
“屏幕”式边界风 ：G
二、炉内空气动力场的要求
(1)在各种负荷下，维持燃烧中心在下炉膛内， 而不应当漂移到拱上区。这就要求前后拱的U型
火炬适当下冲，使其得到充分舒展，以充分利用 下炉膛的容积进行均衡燃烧。
四．二次风的调节
1、拱上二次风的调节。 拱上风由A、B、C三个挡板控制。 A挡板用来控制乏气喷口的周界风，B挡板
用来控制主一次风喷口的周界风，C挡板控 制拱上油枪环形二次风。 （1） A、B周界风的调整 周界风的作用：提供一次风初期燃烧所需 的氧量，它们的调节可以改变火焰的形状 和刚性。
增大A、B两股二次风可显著增大气流刚性， 提高煤粉气流穿透火焰的能力并使火焰长 度增加。
当A、B风增加时，烟气中飞灰可燃物的含 量减小，燃烧效率提高。
但是A、B二次风的风量也不可过大，否则 会造成火焰冲刷冷灰斗，引起结渣。并且 过大的A、B风还有可能使它与一次风提前 混合，煤质差时影响着火。
正常运行一般控制A、B风的风量各占总风 量的12％~13％。
（2）C挡板油枪环形二次风
F风门位于下冲风粉火焰的末端，且风口面 积最大(正常运行时，约可占到二次风总量 的50％)。因此F挡板的调整对于改变炉内 各风量的动量比最为有效，是影响W型火 焰的形状、最高火焰位置、燃烧效率和炉
内结渣情况的主要因素，必须使它的调节
可靠、有效。此外，整个侧二次风的配风
质量(如沿炉宽风量的均匀性)也主要取决 于各F风门挡板的开度控制，这一点对于在 同样炉膛氧量下减少燃烧损失至关重要。
消旋叶片位置高低直接关系到火焰行程的 长短。将消旋叶片向喷口上方移动，离开 喷口的气流较早地散开，降低了火焰刚度， 煤粉着火提前，但火焰行程变短，火焰中 心上升。拱上环形二次风挡板(A、B挡板) 开大，喷射风粉的刚性增加，向炉底的穿 透力增强，火焰中心降低。尤其当来自垂 直墙的横向气流较大时(如负荷升高)，为 防止火焰短路，A、B挡板的开度应更大些。 但初混过早和着火延迟也会使火焰中心升 高。
例如某电厂在燃用Vdaf=12．23％ 的无烟煤时，一次风量对于燃烧效
率的影响甚至超过煤粉细度的影响， 在一次风量由9．1kg／s降低到 8．6kg／s后，飞灰可燃物由 3．7％升高到8．0％。
（2）W型火焰燃烧锅炉的入炉一次风率不宜 超过15％，一次风速宜控制到8~10m／s。
当一次风速偏高时，不仅会影响着火，而 且会影响到炉膛氧量和过热汽温。
在试运行期间，乏气挡板的最佳位置置好在某 开度一般不再改变。对该挡板的任何调整应控制 在10%的范围之内。
（2）低挥发分无烟煤的燃烧，要求风煤混合物以 低速、低扰动进入炉膛，对其他煤种，这种方式 并不合适，相反要求一次风有穿透力。
（3）乏气量的变化对大渣可燃物的影响甚微，但 对飞灰可燃物的影响很大。有试验表明，减少乏 气量可以降低飞灰可燃物，提高锅炉效率1％～ 1．5％。
判断动量比是否合宜，主要是观察在下炉 膛各喷口附近和冷灰斗附近应基本上无燃 烧，拱顶含粉气流下冲后燃烧迅速，氧浓 度快速降低。低负荷下炉温变化不大，但 煤粉停留时间延长，因而也能保持较高的 燃尽率。
侧二次风对拱上风的拦截作用很大，一次 风遇到侧二次风，受冲撞而弯曲，穿透深 度减小。因此采用上小下大的宝塔型配风 时，在同样侧二次风率下一次风的穿透深 度和炉内气流的充满程度增加。
五．火焰中心调整
W型火焰燃烧锅炉由于炉膛高度较低，且 下部炉膛受热面吸热量较少，因而炉膛出 口烟温和汽温变化敏感且不易控制。其火 焰中心位置的变化对炉膛出口处屏式过热 器的辐射换热量的影响相对较大。当锅炉 负荷、煤质、配风发生变化时，若调节不 当均可能引起火焰中心温度和位置的变化。
若火焰中心上移，易造成过热器、再热器 超温，并可能引起炉膛上部结渣；同时， 部分煤粉的燃烧推迟至截面积大大减少的 上炉膛，使上炉膛出现较大的压力波动， 锅炉升负荷加风困难，煤粉的燃尽性能下 降。当火焰中心偏下时，则易造成火焰直 接冲刷冷灰斗，造成冷灰斗严重结渣。
2、消旋装置调节的影响
（1）当调节杆向下推时，出口煤粉气流的旋转被 减弱，气流轴向速度增大，一次风刚性增加，火 焰延长。此时煤粉颗粒能流动到炉膛下部燃烧， 增加了煤粉颗粒在炉内的停留时间，提高燃烧效 率；
（2）当调节杆向上提起时，煤粉气流的旋转强度 增大，火焰缩短，使煤粉着火提前。但如果气流 的旋转过强，可能会导致火焰“短路”，不但使 飞灰可燃物含量增大，而且引起过热器超温，影 响锅炉的正常运行。
国内目前正在运行的W型火焰燃烧锅炉， 多数存在氧量偏低、飞灰可燃物高的问题， 主要原因之一就是火焰中心控制不良，导 致过热器超温，不得不降低风量运行。
W型火焰燃烧锅炉的设计，要求将火焰中 心位置维持在锅炉束腰以下的下炉膛之内。 而上炉膛则主要用来使煤粉充分燃尽和进 行烟气冷却。
运行中调整火焰中心位置的主要手段是： 调节主喷口消旋叶片位置，A、B风挡板开 度，磨煤机风量，乏气挡板开度和F风挡板 开度。
(2)前、后墙的二、一次风总动量应彼此相等，避 免出现一侧过强而另一侧过弱。因为受W型火焰
燃烧锅炉的炉膛结构影响，如果前后墙二、一次 风总动量不相等，会造成弱侧火炬短路上飘，破 坏W型火焰燃烧所要求的对称性。使飞灰可燃物 含量增大，锅炉效率降低。
(3)W型火焰燃烧锅炉的特点是炉膛较矮而
炉宽较大，因此要求沿炉膛宽度风、粉应 均匀，燃烧出力均匀，避免烟气偏流、过
对于直吹式制粉系统的炉子，磨煤风量与 燃烧风量的协调较为困难。无烟煤的燃烧 需要较小的一次风率，当受制粉出力限制 不允许降低一次风率时，则由乏气挡板加 以调节。开大乏气挡板时主喷嘴一次风率 降低，顺利着火。过高的一次风速会推迟 着火，当着火延迟较厉害时，垂直墙二次 风亦难以加入。这种情况将导致火焰中心 显著升高。