天然气调压节流阀设计计算表
天燃气数据计算
常用压力单位换算表来源：2007-5-4 21:19:47常用压力单位换算表牛顿/米2(帕斯卡)(N/m2)(Pa) 公斤力/米2(kgf/m2) 公斤力/厘米2(kgf/cm2)巴(bar)标准大气压(atm)毫米水柱4oC(mmH2O)毫米水银柱0oC(mmHg)磅/英寸2(lb/in2,psi)牛顿/米2(帕斯卡)(N/m2)(Pa)10.10197210.1972×10-61×10-50.986923×10-50.1019727.50062×10-3145.038×10-6公斤力/米2(kgf/m2) 9.8066511×10-49.80665×10-59.67841×10-51×10-80.07355590.00142233公斤力/厘米2(kgf/cm2) 98.0665×1031×10410.9806650.96784110×103735.55914.2233巴(bar)1×105 10197.21.0197210.98692310.1972×103 750.06114.5038标准大气压(atm) 1.01325×105 10332.31.033231.01325110.3323×103 76014.6959毫米水柱4oC(mmH2O)0.1019721×10-81×10-49.80665×10-59.67841×10-5173.5559×10-31.42233×10-3毫米水银柱0oC(mmHg)133.32213.59510.001359510.001333220.0013157913.595110.0193368磅/英寸2(lb/in2,psi) 6.89476×103703.0720.07030720.06894760.0680462703.07251.71511Q=VqQ表示热量，q表示热值，m表示固体燃料的质量，V表示气体燃料的体积各类能源折算标准煤的参考系数能源名称平均低位发热量折标准煤系数原煤20934千焦／公斤0．7143公斤标煤／公斤洗精煤26377千焦／公斤0．9000公斤标煤／公斤其他洗煤8374 千焦／公斤0．2850公斤标煤／公斤焦炭28470千焦／公斤0．9714公斤标煤／公斤原油41868千焦／公斤1．4286公斤标煤／公斤燃料油41868千焦／公斤1．4286公斤标煤／公斤汽油43124千焦／公斤1．4714公斤标煤／公斤煤油43124千焦／公斤1．4714公斤标煤／公斤柴油42705千焦／公斤1．4571公斤标煤／公斤液化石油气47472千焦／公斤1．7143公斤标煤／公斤炼厂干气46055千焦/ 公斤1．5714公斤标煤／公斤天然气35588千焦/立方米12．143吨/万立方米焦炉煤气16746千焦/立方米5．714吨/万立方米其他煤气3．5701吨/万立方米热力0.03412吨／百万千焦电力 3．27吨/万千瓦时1.天然气热值8500大卡/立方米;空气的密度为 1.293，计算天然气的密度为:0.62x1.293=0.80166千克/立方米。
节流阀的选型1
节流阀的选型1重庆科技学院《油⽓集输⼯程》课程设计报告学院: ⽯油与天然⽓⼯程学院专业班级:油储2012-2学⽣姓名:学号:设计地点（单位） K802 设计题⽬: 某低温集⽓站的⼯艺设计——节流阀选型完成⽇期： 2014 年 6 ⽉ 26⽇指导教师评语:成绩（五级记分制）:指导教师（签字）:________________摘要摘要节流阀⼜叫膨胀阀，是⼀种⼗分简单的制冷元件，其⼯作原理是⽓流产⽣了焦⽿—汤姆逊（J—T）效应。
通过改变节流⾯积或节流长度以控制流体流量的阀门。
由于节流阀的流量不仅取决于节流⼝⾯积的⼤⼩，还与节流⼝前后的压差有关，阀的刚度⼩，且没有压⼒补偿措施，故只适⽤于执⾏元件负载变化很⼩且速度稳定性要求不⾼的场合。
在天然⽓矿场，节流阀被⼴发⽤来节流调压和作为经常开关的截⽌阀门。
本⽂主要讲述了某低温集⽓站的⼯艺设计——节流阀设计选型。
通过提供的天然⽓井产量、进站压⼒及进站温度等基本物性资料计算求得节流阀的通径，然后查表选出适合的节流阀⽤于设计中的节流降温，同时能够防⽌⽔合物的⽣成，达到⽣产要求。
关键字：节流阀设计计算选型⽬录摘要 (I)1 绪论 (1)2 设计范围 (2)3 设计参数、⼯艺流程图的简析 (3)3.1基本数据 (3)3.2天然⽓相对分⼦质量 (4)3.3空⽓相对分⼦质量 (4)3.4⼯艺流程简析 (4)4 节流阀公称压⼒、公称直径计算 (6)4.1天然⽓的相对密度 (6)4.2求压⼒以及温度 (7)4.3节流阀直径的计算 (9)5 节流阀选型 (13)6 总结 (16)参考⽂献 (17)1 绪论节流阀的⼯作原理是⽓流产⽣了焦⽿—汤姆逊（J—T）效应，即在节流膨胀时，随压⼒的变化，为维持焓值不变，其温度也要变化。
节流阀只适⽤于执⾏元件负载变化很⼩且速度稳定性要求不⾼的场合，因为节流阀的刚度⼩，节流阀通过改变节流截⾯或节流长度以控制流体流量的阀门，节流阀的流量不仅取决于节流⼝⾯积的⼤⼩，还与节流⼝前后的压差有关。
天然气输差计算表格
2012财年4月份计量数据及输差统计表（城市燃气）
总销售 量Nm3
工业销 商业公 售量 福销售 Nm3 量Nm3
居民销 售量 Nm3
CNG销售 量Nm3
皮膜表 总计量 Nm3
温压补 放散 偿量 量 Nm3 Nm3
自用 量Nm3
CNG进 站量 Nm3
CNG补 偿量 Nm3
本月撬 车、进 站前管 网储量
999
1 2000 1990
10 300 295
5 -636
99500 35000 23000 32000 6900 45000 900 20 200 6800
0 1000
上月撬车 、进站前 管网储量 Nm3
撬车、进 站前储量 变化量 Nm3
本月进站 后管网储 量Nm3
上月进站 后管网储 量Nm3
进站后 管网储 量变化 量Nm3
本月储 上月储 储罐储 原生产考 罐储量 罐储量 量变化 核输差量 Nm3 Nm3 量Nm3 Nm3
2012财
序 号
项目公司
一级输 差率%
总供销 差率%
CNG进 销差 率%
剔除 CNG后 供销差 率%
剔除CNG 、工业 销售量 后供销
原生产 考核输 差率%
总供销 CNG进 差量 销差量 Nm3 Nm3
上游购 气量48 -1.47 0.63 1.00 -0.64 484 -100 100000 99950
调节阀计算表格
高压气体的C值计算
气体压缩系数 P2>0.5P1 P2<0.5P1
饱和蒸汽的C值计算
阀前压力（KPa） 阀后压力(Kpa) 蒸汽流量 蒸汽修正系数 P2>0.5P1 P2<0.5P1
过热水蒸汽的C值计算
参数P1 参数P2
参数Gs 参数DT 计算值 计算值
一般流体的C值计算
阀前压力（KPa） 阀后压力(Kpa) 压力恢复系数 热力学临界压力 阀入口压力下，介质的饱和蒸汽压 热力学临界压力系数 液体流量 液体重度 P2-P1 FL2(P1-FFPV) 非阻塞流 阻塞流
一般气体的C值计算
一般流体的C值计算
参数P1 参数P2 参数FL 参数PC 参数PV 参数FF 参数QL 参数r 计算值DP 计算值 计算值 计算值
一般气体的C值计算
参数P1 参数P2 参数Qg 参数G 参数t 计算值 计算值 计算值 计算值
高压气体的C值计算
参数z 计算值 计算值
饱和蒸汽的C值计汽的C值计算
阀前压力（KPa） 阀后压力(Kpa)
2100.000 1600.000
0.850 21900.000
3.200 0.957 200.000 1.000 500.000 1515.038 89.443 5000.000
#NAME? #DIV/0!
#NAME? #DIV/0!
#DIV/0! #DIV/0!
蒸汽流量 水蒸气过热度 P2>0.5P1 P2<0.5P1
#DIV/0! #DIV/0!
调节阀计算及规格表#
操
温 (标) 度操
作基
作
准运 动动
力过
热阀
条
前阀 后压
差全
关压
件
缩等 熵液
体液
体
最大
正常
最小
℃ kg/m3 kg/m3 mm2 /msP a.
℃
MPa
MPa
MPa
MPa
公
管 称外
道
径管/ 子材
mm
备注 质
:
注
:
① 距
数据表
项目号
07A-80
调节阀计算及规格表
文表号
FV102
开定
页数 计算
1
压力 恢临复界
温 (标) 度操
作基
作
准运 动动
力过
热阀
条
前阀 后压
差全
关压
件
缩等 熵液
体液
体
最大
正常
最小
℃ kg/m3 kg/m3 mm2 /msP a.
℃
MPa
MPa
MPa
MPa
公
管 称外
道
径管/ 子材
mm
备注 质
:
注
:
① 距
数据表
项目号
07A-80
调节阀计算及规格表
文表号 页数
ＦV１１３ 1
管139
汽油 液体 5.8 4.84 2.418 40 717
计算
压力
恢临复界
压粘差度
校正 流 量 系 数
最大 值正常 值最小 值选用 值最大
开 值正常 度 值最小
%
估算 值 噪声
db
规格
K-04 第3页 共 26页
气动调节阀数据表
高压缸通风排汽阀
阀门用途
关断
控制连排水位
关断
阀门数量
1X2=2
1X2=2
1X2=2
工 作 条 件
参数 工况
最大
正常
最小
最大
正常
最小
最大
正常
最小
介质名称
蒸汽，饱和水
炉水
蒸汽
介质温度 ℃
65
190
饱和
140
325
320.6
流 量 t/h
102.5
25
12
3
进口压力MPa
0.022
1.0
0.86
ANSIB16.104VI级
ANSIB16.104VI级
执行器
供气压力MPa
0.5~0.8
0.5~0.8
0.5~0.8
气源故障阀门位置
开□ 关□ 锁定√
开□ 关□ 锁定√
开□ 关□ 锁定√
作用型式
气-开式√ 气-关式□
气-开式□ 气-关式√
气-开式√ 气-关式□
手轮位置
侧□顶√底□
侧□顶√底□
侧□顶√底□
289
258
阀体特征
阀体型式
直通
角式
角式
阀盖型式
阀芯型式
连接方式
法兰
焊接
焊接
流量特性
等百分比
等百分比
等百分比
介质流向
流开□ 流闭√
流开□ 流闭√
流开□ 流闭√
Cv值
阀座泄漏率
ANSIB16.104VI级
ANSIB16.104VI级
ANSIB16.104VI级
执行器
天然气流量计算、摩擦阻力计算、无缝钢管壁厚计算表表
流量计算
Z,气体压缩
T0=273.16K
系数, P<1.2MPa时
管道摩阻系数λ=
管道摩阻系数λ=
取1
平均压力
管道内径
1.0000 0.0260666 0.0260646 3.150 (mm)
Z=
d=47
终点压力 请管输道外入径以下管数道壁值厚
P2(MPa)
d(mm)
(mm)
3.100
57.0
5.0
10.00
0.600 108.0
5.0
3.30 288.15 #NUM!
高、中压燃气管道单位长度摩擦阻力损失
计算
Δ=0.5749【气 ρ=0.7431 【燃气
体的相对比重 】
的密度Kg/m3】
Z【气体压缩
系数， P<1.2MPa时
管道摩阻系数λ=
0.02174150
取1】
管道内径(mm) d=81
0.72 288.15
终点压力 MPa 0.598 1.149 1.415 1.286 0.595 0.573
10.00
0.600 108.0
5.0
0.72 288.15 0.290
10.00 10.00
0.600 0.600
159.0 219.0
6.0
3.30 288.15 0.462
6.0
3.30 288.15 0.580
0.02173979
89
0.01590109
219
#DIV/0!
#DIV/0!
管道壁厚 (mm)
4.000 6.000
计算结
计算长度 起点压力
果
L(Km)
节流阀的设计及选型
合物的条件下允许达到的膨胀程度
1）节流阀1后的压力：由基础知料可知，井口温度：60℃；井口压力：16MPa ，即节流阀1前的温度和压力分别为t1=60℃；P1=16MPa。
查图4.1在该条件下，不形成水合物的天然气最终压力取为11MPa，即经过节流阀1节流后的压力P2为11MPa。
参考文献
[1] 梁平,王天祥. 天然气集输技术[M]. 北京:石油工业出版社,2008
[2] 曾自强,张育芳. 天然气集输工程[M]. 北京:石油工业出版社,2001
[3] 油田油气集输设计技术手册编写组. 油田油气技术设计技术手册[M]. 北京:石油工业出版社,1995
[4] 中国石油天然气集团公司规划设计总院. 油气田常用阀门选用手册[M]. 北京:石油工业出版社,2000
图4.2 给定压力降所引起的温度降
1）节流阀1后的温度：
令经节流阀1节流后的温度为t2，
查图4.2在压降ΔP=5MPa,初压P1=16MPa的条件下，温度降Δt=16℃。
则经过节流阀1节流后的温度为：
2）节流阀7后的温度：
令经节流阀7节流后的温度为t3，
查图4.2在压降ΔP=5MPa，初压P2=11MPa的条件下，温度降Δt=20℃。
+44 1.39%+28.97 0.68%+18 0.10%
= 21.47
3.1.2 空气相对分子质量
查表得到空气的相对分子质量是28.97
3.1.3 天然气的相对密度
由：
得：
4 节流阀设计计算
4.1 节流阀后的压力和温度
4.1.1 节流阀后的压力
由于天然气的相对密度S为0.74，近似地看做0.7，求节流阀后压力参照图4.1。
关于气体调压阀进出口压力、流量和开度间关系的计算方法
0.55×
（273+20）情况下可以利用阀门进出口绝对压力、流过阀门
的流量计算出流量系数Cv，进而求得该条件下阀门开度、
手轮转数、螺杆上升高度，进而可以指导投产时现场阀门操
作。
中亚天然气管道C线投产时，采用B线来气作为气源，压
力约为7.0MPa，为把该气源压力降为投产时所需较低压力注
入新建管道，选用了两级6寸调压阀进行调压，第一级降为约
Calculation methods for flow，I/O pressure，and opening of gas pressure regulating valve Guo Wei1，Zhu Ruihua2，Yan Zhenkui2
Trans-Asia Gas Pipeline Company Limited，CNPC，Beijing，100000 Abstract：The relationship between flow，inlet/outlet pressure，and opening of gas valve are decided by means of concerned formula. It is applied for selection of pressured regulating valve before gas pipeline in operation and tested by onsite operating data. Keywords：valve；gas pipeline；flow；pressure；opening of valve
[3] 刘尚奇，高永荣 . 蒸汽驱过程中临界采注比的研究 [J].
石油勘探与开发，1993，20（2）：56-60.
[4] 李伟瑞杜 .239 块稠油油藏吞吐后期转蒸汽驱开发可行
油气集输课程设计 某低温集气站工艺设计之节流阀的选型计算
重庆科技学院《油气集输工程》课程设计报告学院:_ 石油与天然气工程学院 _ 专业班级:学生姓名:学号:设计地点（单位）_ 石油与安全科技大楼K804设计题目:_某低温集气站的工艺设计——节流阀选型完成日期：年月日指导教师评语:_____________________ _________________ ___________________________________________________________________________ ___________________________________________________________________________ ________________________________________________________ _成绩（五级记分制）:______ __________指导教师（签字）:________ ________摘要节流阀是指通过改变流通面积来实现调节介质流量和压力的手动阀门。
本次课程设计我们小组的任务就是结合低温集气站工艺设计所提供的参数与流程图，来确定节流阀的型号规格。
根据给定的进站温度、压力，计算不形成水合物的最大压力降，确定出分两级节流降压。
再根据初始压力、压力降查图得温度降，确定出阀前、阀后的温度。
然后根据所算得的压力与温度算出节流阀的通过直径。
最后结合输送天然气温度、压力、阀的通过直径、所输送天然气的酸性，选出节流阀的规格。
关键词：节流阀低温集气工艺选型计算目录1.引言 (1)2.工艺分析 (2)2.1基础资料 (2)2.2流程图分析 (2)2.3小组任务 (3)3.参数计算 (4)3.1气体相对密度 (4)3.2压力计算 (4)3.3温度计算 (5)3.4阀前后温度、压力表 (7)3.5压缩因子计算 (7)3.6节流阀直径计算 (9)4.节流阀的选型 (12)4.1阀门设计基本参数 (12)4.2阀门的型号 (12)4.3集输工程对阀门的要求 (12)4.4阀门的选用步骤 (13)4.5阀门选型 (13)5.总结 (18)参考文献 (19)1.引言节流阀是指通过改变流通面积来实现调节介质流量和压力的手动阀门。
第7章燃气的压力调节及计量
（二）用户调压器
除具有体积小、重量轻的优 点外，在结构上采取了一些
措施。如增加薄膜上托盘的
重量，则减少了弹簧力变化 所给于出口压力的影响。导 压管引入点置于调压器出口 管的流速最大处，当出口流 量增加时，该处动压增大而 静压减小，使阀门有进一步 开大的趋势，能够抵消由干 流量增加弹簧推力降低和薄 膜有效面积增加而造成的出 口压力降低的现象。
图7-3弹簧式调压器：
调节弹簧的调节螺丝可增加或减少给定压力值。 当出口压力发生变化时，通过导压管7使P2作 用于薄膜的下方，由于她与薄膜上方的弹簧给 定压力不等，薄膜失去平衡，发生移动，带动 节流阀，改变通过孔口的燃气量，从而恢复压 力的平衡。
图7-4压力作用式调压器给定值由薄膜上方小室 的压力P确定，克服了重块式与弹簧式调压器 的不足，适用于较高的出口压力，并达到足够 的灵敏度。
随动调节系统，是在调压器出口增设孔板，使 压力给定值随着用气量及时间的改变而变化。
程序调节系统，是在调压器处设置凸轮机构， 使压力给定值随着用气量及时间的改变而变化。
7.1.3燃气调压器的分类
通常调压器分为直接作用式和间接作用式两种
直接作用式调压器只依靠敏感元件（薄膜）所感受的出口压力的 变化移动调节阀门迸行调节。敏感元件就是传动装置的受力元件。 使调节阀门移动的能源是被调介质；
间接作用式阔压器中；燃气出口压力的变化使操纵机构（例如指 挥器）动作，接通能源（可为外部能源，也可为被调介质）使调 节阀门移动。间接作用式调压器的敏感元件和传动装置的受力元 件是分开的。
按用途或使用对象分为：区域调压器、专用调压器及用户调压器。
按进出口压力分为低-低压调压器、中-低压调压器、中-中压调压 器、高-低压调压器、高-中压调压器及高-高压调压器等。。
调节阀计算1
阀前压力 Mpa0.7一：概念1、密封压力：阀门处于关闭状态，密封面间无介质泄漏时的进口压力。
阀后压力 Mpa 0.62、开启压力：即整定压力，安全阀阀瓣在运行条件下开始升起时的进口压力。
P 0天然气 流量 104Nm 3/d1.2天然气比重0.8天然气压缩系数13、排放压力：阀瓣全开排出额定排量，这时阀门进口处的压力称排放压1阀前温度 0K363P1=P0+Pa Pa 聚集压力 液体Pa=0.2P0 气体Pa=0.1P0直径 mm 24.255014、流道面积：阀进口端至关闭件密封面间流道的最小截面积，用于计算无阻力理论5、流道直径：对应流道面积的直径。
6、帘面积：当阀瓣在阀座上方升起时，其密封面之间形成的圆柱形或圆锥行通道面7、排放面积：安全阀排放时流体通过的最小面积，对于全启式等于流道面积，对于8、背压：阀门出口压力，用P2表示。
9、泄放量：在排放压力下安全阀达到的排量。
油田设备（不包括蒸气锅炉）和管线二：全启式安全阀喷嘴面积的计算液体流量Q m 3/h 50液体密度校正系数 Km 1.5 1.0~1.6液体粘度校正系数Kr 10.75~1.0排放压力P1Mpa 0.90.8820.924出口压力P2Mpa 0.1喷嘴面积A cm 216.9399117.13416.69139节流阀计算1、液体介质：安全阀计算时的进口压力。
P根据管道或设备的设计要求而定。
的进口压力。
P0排放压力P1液体p10.90.8820.924气体Pa=0.1P0气体p10.8250.80850.847于计算无阻力理论排量。
成的圆柱形或圆锥行通道面积。
全启式等于流道面积，对于微启式等于帘面积。
（不包括蒸气锅炉）和管线，按出口阀门误操作而关死，进入物料的总量。
2、气体介质临界流动压力比：&x0.054143临界流动压力：PxMPa0.0446680.0437750.045859a)：当P2<=Px时：最大泄放量G：Kg/h500系数C258.2305流量系数 H(0.9~0.97)0.9气体分子量 M21气体进口温度K343气体压缩系数0.95喷嘴面积 A cm210.00543喉部直径 Do CM 3.570122。
节流阀计算
流通能力 T/h (100%开度） 流通能力 T/h (50%开度）
1、二、三级节流阀的计算 项 目 计算流量qv，（P=101.325kPa，t＝20℃，m3/d） 阀前压力P1，100kPa 阀后压力P2，100kPa 阀前气体温度t，℃ 阀前气体绝对温度T，K 天然气相对密度△，（对空气） 阀前气体压缩因子z
2、节流阀的核算 项目
d Ð ¦ v ´ 4 Q 3 6 0 0 Байду номын сангаас 2 4 ´ p ´ 1 0
C
'
(
P 1
3
Q P 2 2 2 P P 1
1 1
0 . 5 1
T
5 )
Q CP ' 2 1 ( 1 580 0.PP 55) 1 PP T 1
正常
Ä ¦ ½ £ p 2 Ò ¦ D F Õ ¦ ´ 1 . 1 5 + C ½ £
1、一级节流阀的计算 项 目 计算流量qv，（P=101.325kPa，t＝20℃，m3/d） 阀前压力P1，100kPa 阀后压力P2，100kPa 阀前气体温度t，℃ 阀前气体绝对温度T，K 天然气相对密度△，（对空气） 阀前气体压缩因子z 一级节流 120000.000 220.000 110.000 55.000 328.000 0.627 0.790
0.476 0.4760.238 0.238 qv△zT 节流阀的计算公式：（根据《油田地面工程设计 d ＝ q v d＝ △ zT 324P2(1) 156 p1 手册》第三册P47公式） 节流阀流通直径的计算结果，mm 6.094 节流阀流通直径的初步选型，mm DN32
二级节流 120000.000 110.000 60.000 25.000 298.000 0.627 0.841
溢流阀设计与计算表格
3
2 2
启闭特性(调成最高调 定压力时) 开启压力［P1Q］ =300kgf/cm
2
闭合压力［Pˊ1Q］ =288kgf/cm
2
溢流量［Q］ =26(cm
3
/s)
2
卸荷压力P1x=4kgf/cm
内泄漏量Qnx≤150ml/min
油液重度γ (kgf/cm 有 温度等条件限制) 0.000903 油液重度γ (kgf/cm 有 温度等条件限制) 0.000885 阻尼孔直径d0(mm)
计算过程数据 流速Vq(m/s) 6 (0.3～4)mm，是考虑便于阀座的拆卸 1 A1/A2(一般取0.95～0.98,流量小取大值，流量大取小值) 0.96 0.7
主阀芯直径D2(mm) (0.6～1.5)小D2取大值，大D2取小值
(0.8～2)mm，流量小取小值，流量大取大值 阻尼孔长度l0(mm) 阻尼孔直径d0(mm) (7～19)mm，流量小取小值，流量大取大值 6 0.8 7.5
重力加速度 最高额定压力 2 2
0.8
主弹簧刚度KT1=KT1*XT1/XT1
17.系统压力为开启压力 ［P1Q］时导阀开口量 ［X2Q］ 3.2 预压缩量XT2，X2Q/XT2≤0.01，取XT2=X2Q/0.01 0.032 X2Q=［Q］/((C2π d2sinα 2)(2gP2Q/γ )^0.5)
选取值 28 27 28 20 0.8 6 15 6.4 20 4 1.6
计算公式 d≥4.63*(Qq/Vq)^0.5 D1=d-(0.3～4) D2=D1*(A2/A1)^0.5 L=(0.6～1.5)*D2 d0=0.8～2 l0=(7～19)*d0 α 1一般取15°，主阀座阀口处为直角 S≥X1x(在卸荷时主阀芯开口量) X1x=44.7*Qq/1000/((D1/10*sinα 1)*P1x^0.5) α 1一般取20° d2=(2～5)*d0，一般取d2=4mm 一般取d3=1.6mm 开量Qg(L/Min) 200 流量Qg(L/Min) 200 主阀开启压力 间距S(mm) 6.396575472 直径d(mm) 26.73131746 直径D1(mm) 27 直径D2(mm) 27.55675961 配合长度L(mm) 19.6 0.8 流量Qg(L/Min) 200 直径d(mm) 28 直径D1(mm) 27 28
天然气流量计算、摩擦阻力计算、无缝钢管壁厚计算表表
0.02173979
89
0.01590109
219
#DIV/0!
#DIV/0!
管道壁厚 (mm)
4.000 6.000
计算结
计算长度 起点压力
果
L(Km)
P1kPa P2(kPa)
0.01
9.00 8.8
0.60
8.00 #NUM!
293.00 #DIV/0!
293.00 #DIV/0!
293.00 #DIV/0!
管道壁厚 (mm) 4 4
4 7
5 4 7
7 7
计算长度 燃气温度
L(m)
T(K) ΔP/l(Pa/m)
5.00 40.00
293.00 293.00
16.6 0.4
45.00 293.00 2.0 20.00 293.00 1.4
180.00 293.00 2.5 50.00 293.00 3.5 50.00 293.00 1.1
计算流量 Q(m3/h)
106.00 4000.00
起点压力 P1kPa 105.00 450.00
请管输道外入径以下管数道壁值厚
摩阻系数λ D(mm)
(mm)
0.02173979
89
4.000
0.01782288
159
6.000
#DIV/0!
#DIV/0!
#DIV/0!
管道外径 摩阻系数λ D(mm)
管道长度 L(km)
燃气温度 T(K)
计算结 流果量qv
（m3/d）
0.04 288.15 93699.5
0.150
57.0
3.5
1.50 288.15 2892.7
天然气输送能力计算表
天然气输送能力计算表
天然气输送能力计算表是用于计算天然气管道系统的输送能力的工具。
其中包括以下参数：
1. 管道直径（D）：管道的内径，通常以英寸（inch）或毫米（mm）为单位。
2. 管道长度（L）：管道的总长度，通常以英尺（ft）或米（m）为单位。
3. 压缩因子（Z）：天然气的压缩因子，用于校正天然气的体积。
4. 绝对温度（T）：天然气的温度，通常以摄氏度（°C）或开
尔文（K）为单位。
5. 设计压力（Pd）：管道系统的设计压力，通常以帕斯卡（Pa）或磅力/平方英寸（psi）为单位。
6. 预计流量（Q）：天然气的预计流量，通常以标准立方英尺/小时（SCFH）或标准立方米/小时（Nm3/h）为单位。
根据这些参数，可以使用一些流体力学公式来计算天然气管道系统的输送能力。
例如，根据管道的直径、长度和压缩因子，可以计算出管道的体积流量。
然后根据体积流量和绝对温度，可以计算出标况下的天然气质量流量。
最后，根据天然气质量流量和管道系统的设计压力，可以计算出系统的输送能力。
需要注意的是，这里只是简单介绍了天然气输送能力的计算方法，实际计算可能涉及更多的参数和公式。
另外，天然气管道系统的输送能力还会受到许多其他因素的影响，包括管道材料、
管道形状、流体性质等等。
因此，在实际应用中，可能需要进一步考虑这些因素。
调压柜计算说明书
一、 原始数据调压柜设计压力P 设 =0.8Mpa ，调压柜管道属于次高压燃气管道。
城镇燃气管道的计算流量，应按计算月的小时最大用气量计算。
该小时最大用气量应根据所有用户燃气用气量的变化迭加后确定。
因调压柜为居民生活和商业用户燃气用气，故小时计算流量（0°C 和101.325Kpa ）宜按下式计算：a h Q nQ 1= 式中：h Q ：燃气小时计算流量（m 3 /h ）；Qa ：年燃气用量（m 3 /a ）；n:年燃气最大负荷利用小时数（h ）；其值为：hd m K K K n 24365⨯= a K :月高峰系数；d K :日高峰系数；h K :小时高峰系数；由设计单位提供数据： h Q =800 m 3 /h ,进口压力P 1=0.4-0.6Mpa ，出口压力P 2=0.2Mpa 。
调压柜工作环境温度并未超出工作温度范围，燃气温度也高于其露点温度。
二、进出口管径及壁厚确定1.进口管径及壁厚的确定1) 当气体压力最低，温度最高时，具有最大体积流量，故有：h m T T P P Q Q /2.17815.2935015.273400325.101325.1018003000max =+⨯+⨯=∙∙= 2) 当气体压力最高，温度最低时，具有最小体积流量，故有：h m T T P P Q Q /8.10315.2931015.273600325.101325.1018003000min =-⨯+⨯=∙∙=根据技术表要求：管道流速s m /250≤ν，取 s m /25=ν计算管径mm Q R 1.23102014.336002.178********=⨯⨯⨯=⨯=πν 取管径DN=50mm ，计算管道流速：s m R Q /2.23102514.336002.1781036006262=⨯⨯⨯=⨯=πν 得出s m s m /25/2.23≤=ν，所以进口管径DN50满足流量要求。
注：0Q ：标况流量m 3 /h ，max Q ：最大工况流量m 3 /h ，min Q ：最小工况流量m 3 /h 。