砂基液化的初判与复判

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《建筑抗震设计规范》新旧规范液化判别方法的比较

论、修改、充实和试设计，最终形成了新版《建筑抗震设计规范》Ｇ５０２１。而２１年版Ｂ０１．００１００是在２０年版的基础上进行的修改，特别是砂土０１
第１卷第２０期２０１１６月 பைடு நூலகம் 年
广东交通职业技术学院学报
Ｊ０ＵＲＮＡＩＯＦＧＵＡＮＧＯＮＧＯＭＭＵＮＩＡＴｌＮＳＰＯＬＴＥＣＩＮ｝＿ＤＣＣｏＹ－ｔＣ
Ｖｂ１１．０Ｎｏ．２ＪｎｅＯ１ｕ２１
以期对新规范的理解上能起到一定的作用。
１前言２液化初判条件
砂土液化是地震时主要震害之一。地震导致的砂土液化，可造成地基失稳、房屋开裂、倒塌、地面下沉、斜坡失稳等。近年来大量工程开２１００版对液化初判条件几乎与２０版一０１致，同样认为除对液化沉陷敏感的乙类建筑外，６区的一半建筑可不考虑液化影响。当然６度度的甲类建筑的液化问题也需要专门研究。同时液
ｔｅａｔｏａｒｓｎｔｅｃｍｐｒｏｒｕｈｔｅｐｏｅｔｘｍｐｅｃｍｕａｉ，ａｉｎｆａｙｔｎｗｓｎａｄｈｕｒｒｅｏｏａｉｎｔｏｇｒｃｅａｌｏｐｔｔｎｃ￣ｅｏｎｌｅｔｄｒ’ ｈｃｉｈｓｈｈｊｏｓｉｌｏａｓ
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岩土工程中砂土液化判别

岩土工程中的砂土液化判别摘要：简要介绍岩土工程勘察中，砂土掖化判别与原位测试关键词：砂土液化；原位测试；试验中图分类号：tu413文献标识码： a 文章编号：引言与河流冲洪积有关的地貌，地基土层均可能有粉土、粉砂等组成，各土层物理性质差异较大。

现今，城区的建筑越来越多，结构复杂、荷载大，对地基土层的粉土、粉砂承掖化判别要求严格，岩土工程勘察工作就显得尤为重要。

以下按勘察工作（详勘）的地基土层的粉土、粉砂承掖化判别各个环节应注意的问题。

1原位测试河流冲洪积地貌有明显的沉积韵律，往往有卵石、砾砂、粗砂、中砂、细砂、粉土、粉质黏土,粘土。

且砂土常有互层、隔层出现。

多数地下水较浅。

1.1标准贯入试验粉土、砂土层试验目的（用途）是判别地基液化可能性及液化等级，在粉土、粉砂层中试验时应对标贯器内的扰动土取样，做颗粒分析试验，以求得粘粒含量进行液化判别；在进行标准贯入试验时，如有卵石、砾砂塌孔应及时下如套管，确认无井内无掉块和无扰动下做实验。

若多次采取率较低时也不易做试验，否则易使试验结果失真，室内试验与测试结果差异大。

粉土、粉砂实验深度可根据其他钻孔编录资料确定。

1.2静力触探试验静力触探试验已是不可缺少的测试手段，无卵石、砾砂层均适宜进行静力触探试验，试验目的（用途）包括判别土层均匀性和划分土层、选择桩基持力层、估算单桩承载力、估算地基土承载力和压缩模量、判断沉桩可能性、判别地基土液化等。

应选择双桥探头，同时测出锥尖阻力qc、侧壁摩阻力fs及摩阻比rf，利用qc值进行液化判别，据公式ps=qc+0.00641×fs计算出比贯入阻力，利用ps值进行估算地基土承载力。

2用标准贯入试验判别砂土掖化按规范4.3.4条需进一步进行液化判别时,用标准贯入试验法判别 , 标准贯入试验实际锤击数与临界值小于或等于临界值时，应判为液化。

液化判别式：ncr=n0β［㏑﹙0.6 ds ＋1.5﹚－0.1dw］√3/ρc β=1.05在粉土、粉砂层中试验时，记录标准贯入试验锤击数后，还应对标贯器内的扰动土取样，做颗粒分析试验，以求得粘粒含量进行液化判别。

狮泉河水电站坝基砂层液化的判别

萨市１５ｋ２ｍ。７
②、 Ⅱ③ 、 Ⅱ④ 等砂层，深较浅，径较细，饱水埋粒在和 Ⅶ度地震条件下均属液化砂范畴。 Ⅱ③ 、 Ⅱ④ 砂
层由于埋深较浅，计采用开挖清除进行处理。 Ⅱ 设 ①、 Ⅱ②砂层由于埋深相对较大，计采用振冲加固设
分布在左侧坝基（）带，布高程４８ｍ以上，肩一分２０
性状和大小存在一定差异。根据颗粒组成、深和埋
于５ｍｍ的砾石含量、量百分率分别为９．５、质７５％１０小于００５０％，．７ｍｍ的含量、量百分率分别为质
量０１０亿ｋ・。．４Ｗｈ
３ Ⅱ① 、 Ⅱ② 砂层分布及地震液化判定
Ⅱ① 、 Ⅱ② 层呈长条形纵向分布于左岸坝基（）带。 Ⅱ① 层为含砾粉质土细砂，面高程肩一顶
４８４９ｍ，１２埋深１２８～２３厚～ｍ，５～３ｍ，５相对坝基埋
处理
电站坝址控制流域面积１７ｋ２多年平均流４８０ｉ，１ｍ时，库容．８３ｓ水３５总１３．６亿ｍ３。枢纽布置采用心墙堆石坝方案，大坝最
高３ｍ，２坝后地面厂房，装机容量６ＭＷ，相应年发电
摘
要：依据工程勘察试验成果结合规范技术要求采用多种方法对狮泉河堆石坝坝基砂层液化进行了判别。初判结果表明，坝基

砂土液化判据课件

工程实例1
某大型桥梁工程，位于河流冲积平原，地质条件复杂，涉及砂土液化问题。
工程实例2
某高速公路工程，穿越砂质河谷，地质勘察发现砂土液化现象。
砂土液化判据应用分析
应用砂土液化判据对两个工程实例进行评估，分析砂土液化的可能性。
结合工程实例，探讨砂土液化判据在实际工程中的应用技巧和注意事项。
针对不同工程条件，对比分析砂土液化判据的适用性和局限性。
工程实例结论与建议
根据砂土液化判据评估结果，提出针对性的工程措施和建议。
总结砂土液化判据在工程实例中的应用效果和经验教训。
对未来类似工程提出参考意见，强调砂土液化判据在实际工程中的重要性和必要性。
05
砂土液化预防措施
砂土液化预防的重要性
实验方法
将砂土样品装入三轴试验中的圆柱形试样中，施加围压和轴压，然后进行振动，观察砂土的液化现象。
实验结果分析
液化特征
通过观察砂土在振动过程中的孔压变化和体积变化，可以确定砂
土是否发生液化。
影响因素
分析不同围压、轴压、砂土粒径和级配等因素对砂土液化特性的影响。
液化判据
根据实验结果，建立砂土液化的判据，为工程实践提供依据。
未来研究方向与展望
• 深化理论研究：未来需要进一步深化砂土液化判据的理论研究，包括液化准则的精确性和适用性、液化过程的物理机制和数值模拟方法等。通过理论分析、数值模拟和实验验证相结合的方法，不断完善砂土液化判据的理论体系。
THANKS
02
砂土液化判据理论
砂土液化判据概述
01
02
03
砂土液化
指在地震、爆炸等动荷载作用下，砂土颗粒间的摩擦力减小，导致砂土由固态变为液态的现象。

浅谈缅甸达贡山某冶炼厂区地基砂土液化评价与抗液化措施

浅谈缅甸达贡山某冶炼厂区地基砂土液化评价与抗液化措施该冶炼厂区位于伊洛瓦底江一级阶地，场地地下水为0～7.8m，变化较大，饱水粉、细砂层较发育，本文采用标准贯入试验法对其进行砂土液化评价，并提出适宜的地基抗液化措施。

标签：缅甸达贡山某冶炼厂区砂土液化抗液化措施1前言缅甸达贡山某镍矿项目是中缅政府间合作的第一个大型矿山开发项目，工程总投资5.97亿美元，生产规模为年产8.5万吨镍铁，采用原料为红土型镍矿，建设工期2.5年。

根据冶炼区规划设计总平面图，冶炼区占地总面积约990亩，规划拟建的建（构）筑物较多，其中高度超过20m的建（构）筑有：矿石堆场及转运站（高29m）、干矿储存（高31m，拟采用弧型网架）、熔炼主厂房（高50m，拟采用钢框架排）、配料及烟尘制粒厂房（高30m，拟采用钢框结构）、干燥主厂房（高27m，拟采用钢框架）、煤粉制备车间（高23m，拟采用钢框架）、焙烧还原厂房（高30m，拟采用钢结构）及烟囱（高120m及80m各一座）。

该工程规模较大，施工质量要求高。

结合缅甸当地实际情况，因地制宜地选择技术可靠、施工速度快、造价低的地基处理及基础方案，对于加快建设进度和降低工程造价有着重要意义。

2地质概况本工程场地位于坡麓山前平原与伊洛瓦底江河谷冲积平原边缘过渡地带，属于伊洛瓦底江中游冲积平原地貌。

场地总体地势为东、南面高，西、北面低。

在拟建场地施工667孔，揭露深度20.1-80.6m。

场地在勘探深度范围内均为第四系堆积层，揭露土层以第四系冲洪积成因的粘土、粉砂及第四系残坡积成因的粘土为主，少部分卵石、圆砾、含粘性土砾砂及含粘性土卵石层，地表层为耕植土层。

且大部分地段分布有厚1.0-11.7m的粉砂。

土层自上而下为耕植土、粘土、含粘性土砾砂、粉砂、卵石、粘土于含粘性土卵石交互沉积层。

勘察钻探施工期间，正值旱季。

场地地下水水位埋深0.00～7.80m。

土层结构较复杂。

为判别场地类别，在本工程场区地质钻探孔内布设了8个深度达20m剪切波速测试孔。

基于标准贯入法对坝基砂土液化复判

基于标准贯入法对坝基砂土液化复判摘要：本文运用标准贯入试验复核判断砂土液化现象，并通过工程实例证明运用此方法可以有效的判断出砂土是否已经出现液化现象，这样就能够采取有效措施对坝基进行加固，防止潜在危险的产生。

本文还简要叙述了砂土的液化机制、液化类型以及影响因素，提出了防止液化地基处理方法。

关键词：砂土液化；标准贯入法；复判中图分类号： tu441+.4 文献标识码： a 文章编号：1砂土液化机理饱和的疏松粉、细砂土体在振动作用下有颗粒移动和变密的趋势，对应力的承受由砂土骨架转向水，由于粉、细砂土的渗透性不良，孔隙水压力急剧上升。

当达到总应力值时，有效正应力下降到0,颗粒悬浮在水中，砂土体即发生振动液化，完全丧失强度和承载能力。

砂土发生液化后，在超孔隙水压力作用下，孔隙水自下向上运动。

如果砂土层上部无渗透性更弱的盖层，地下水即大面积地漫溢于地表；如果砂土层上有渗透性更弱的粘性土覆盖，当超孔隙水压力超过盖层强度，则地下水携带砂粒冲破盖层或沿盖层已有裂缝喷出地表，即产生所谓的“喷水冒砂”现象[2]。

地基砂土液化可导致建筑物大量沉陷或不均匀沉陷，甚至倾倒，造成极大危害。

地震、爆破、机械振动等均能引起砂土液化，其中尤以地震为广，危害最大。

2影响砂土液化的因素2.1土类粘性土具有粘聚力，即使超孔隙水压力等于总应力，有效应力为零，抗剪强度也不会完全消失，难以发生液化；砾石等粗粒土因为透水性大，超孔隙水压力能迅速消散，不会造成孔隙水压力累积至总应力而使有效应力为零，也难以发生液化；只有中等粒组的砂土和粉土易发生液化。

2.2往复应力强度与往复次数对于给定的固结压力σv和不同相对密实度dr，就同一种土类而言，往复应力越小，则需越多的振动次数才可产生液化。

反之，则在很少振动次数时，就可产生液化。

2.3地震强度及持续时间引起砂土液化的动力是地震加速度，显然地震愈强、加速度愈大，则愈容易引起砂土液化。

简单评价砂土液化的地震强度条件的方法是按不同烈度评价某种砂土液化的可能性。

砂土地震液化判别

3.4砂土地震液化的判别初判：饱和的砂土或粉土（不含黄土），当符合下列条件之一时，可初步判别为不液化或可不考虑液化影响：l 地质年代为第四纪晚更新世(Q3)及其以前时，7、8度时可判为不液化。

2 粉土的黏粒（粒径小于0.005mm的颗粒）含量百分率，7度、8度和9度分别不小于10，13和16时，可判为不液化土。

注：用于液化判别的黏粒含量系采用六偏磷酸钠作分散剂测定，采用其他方法时应按有关规定换算。

3 浅埋天然地基的建筑，当上覆非液化土层厚度和地下水位深度符合下列条件之一时，可不考虑液化影响：du ＞do＋db－2dw＞do＋db－3du ＋dw＞1.5do＋2db－4.5式中：dw——地下水位深度(m)，宜按设计基准期内年平均最高水位采用，也可按近期内年最高水位采用；du——上覆盖非液化土层厚度(m)，计算时宜将淤泥和淤泥质土层扣除；db——基础埋置深度(m)，不超过2m时应采用2m；d0——液化土特征深度(m)，可按表1采用。

复判：当饱和砂土、粉土的初步判别认为需进一步进行液化判别时，应采用标准贯入试验判别法判别地面下20m范围内土的液化；但对本规范第4.2.1条规定可不进行天然地基及基础的抗震承载力验算的各类建筑，可只判别地面下15m 范围内土的液化。

当饱和土标准贯人锤击数（未经杆长修正）小于或等于液化判别标准贯入锤击数临界值时，应判为液化土。

当有成熟经验时，尚可采用其他判别方法。

在地面下20m深度范围内，液化判别标准贯入锤击数临界值可按下式计算：Ncr=Noβ[ln(0.6ds+1.5)-0.ldw]cρ/3式中：Ncr——液化判别标准贯入锤击数临界值；No——液化判别标准贯入锤击数基准值，可按表2采用；ds——饱和土标准贯入点深度(m)；dw——地下水位(m)；ρc——黏粒含量百分率，当小于3或为砂土时，应采用3；β——调整系数，设计地震第一组取0.80，第二组取0.95，第三组取1.05。

砂土地基液化机理与判别问题探讨优化

砂土地基液化机理与判别问题探讨优化摘要：地基液化是一个复杂的过程，受多种因素的非线性影响。

现行规范均在Seed判别公式的基础上依赖人为经验强调“综合判别”。

判别式中利用Baycsian定理和失效概率函数建立判别式，并引用符圣聪人工神经网络BP模型的数据分析简化判别式，可以客观公正评价液化风险，同时可以定量分析震级大小对地基液化的影响，对规范的进一步修订有一定意义的借鉴作用。

关键词：地基液化失效函数 Seed液化公式引言砂土地基液化是造成地震灾害的重要原因之一。

长期以来，各国科技工作者围绕砂土震动液化展开了大量卓有成效的研究工作，主要包括：砂土液化机理、液化式判别及液化后果分析。

尽管已取得不少丰硕成果，但鉴于砂土地基液化机理较为复杂且认知的局限性，液化判别这块依然存在较多不足。

在成都地区，《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）和《成都地区建筑地基基础设计规范》（DB51/T5026-2001）是最为权威的液化判别规范，由于过多依赖工程经验，均存在诸多不合理之处。

本文根据Seed液化失效原理，利用Baycsian定理和失效概率函数建立判别式，并引用符圣聪人工神经网络BP模型数据的分析简化判别式，可以客观公正评价液化风险，同时可以明确地震震级关系和液化风险水平对液化判别式的影响，对规范的进一步修订有一定意义的借鉴作用。

1砂土液化机理及影响因素1.1 砂土液化的机理饱和砂土是砂和水组成的复合体。

在未地震前，砂土地基外力由砂骨架所承担，水只承受静水压力。

根据有效应力原理，土的抗剪强度为：（1）式中，表示土的抗剪强度；表示土的上覆土层压力；表示静孔隙水压力；表示土的内摩擦角。

在地震荷载作用下，如果孔隙水在振动周期内不能完全排出，受砂土颗粒挤压作用的影响，孔隙水压力不断增加，由式（1）可知，土的抗剪强度随之减小。

如果振动强烈，孔隙水压力增长至，此时。

这时，土颗粒完全悬浮于水中，成为粘滞流体，抗剪强度和抗剪刚度几乎都等于零，土体处于流动状态，这种现象称之为“完全液化”。

22砂土液化判定评价与对策

收稿日期:1999-08-02作者简介:马林(1967-),男,工程师,从事工程地质工作。

砂土液化判定评价与对策马林(海军工程设计研究局勘测大队,河北高碑店市　074000)摘要:砂土液化的评定、评价及对策虽然概念不同,但有着必然的联系,本文通过工程实例分析,对液化判定、评价及对策进行较为详细的阐述。

关键词:砂土液化;判定;场地评价;对策中图分类号:T U 441+.4 文献标识码:A 文章编号:1000-3665(2000)04-0020-02Abstract :T he judg ement,eva luatio n a nd co unt ermeasures of sand liquefaction are issues closely connected w it h each ot her.T hr ough a nalysing the eng ineering case,this paper br iefly described t he pro blem o f judg ement ,ev aluat ion and countermea sur es o f sand liquefaction .Key words :sa nd liquefactio n ;judgement ;evaluatio n of site ;countermea sur e1　引言在判定砂土液化时,会不可避免地出现同一场地液化点与非液化点并存,且点的数量及分布面积均相当。

这种情况下将如何判定、怎样评价,是大家所关心的问题。

评价的结果将直接影响工程建设的各个环节,影响工程建设的投资。

本文通过工程实践,就砂土液化评价与处理对策,提出自己的见解。

2　问题分析某拟建工程场地勘察,布置标准贯入试验孔18个,对砂土及饱和粉土进行液化判定,其中有10个孔判定结果为不液化,有8个孔判定为液化。

有人认为不液化点占相对多数,可以评价为不液化场地或不考虑液化影响。

砂土液化的判别

砂土液化判别基本原理一、地震地球内部，聚蓄的能量，在迅速释放时，使地壳产生快速振动，并以波的形式从震源向外扩散、传播称为地震。

诱发地震的因素很多，当地下岩浆活动、火山喷发、溶洞塌陷、山崩、泥石流、人工爆破、水库蓄水、矿山开采、深井注水等都会引起地震的发生。

但是它们的强度和影响范围都较小，危害不太大；世界上绝大多数地震，是由地壳运动引起岩石受力发生弹性变形并储存能量（应力），当能量聚积达到一定的强度并超过岩石某一强度时，使岩层发生断裂、错动，这时蓄积的变形能量在瞬时释放所形成的构造地震；强烈的构造地震影响范围广、破坏性大，发生的频率高，占破坏性地震的90%以上。

因此在《建筑抗震设计规范》中，仅限于讨论在构造地震作用下建筑的设防问题。

（一）地震波按其在地壳传播的位置不同，可分为体波、面波。

1、体波在地球内部传播的波为体波。

体波又可分纵波和横波，纵波又称P 波，它是从震源向四周传播的压缩波。

这种波的周期短、振幅小、波速快，它在地壳内传播的速度一般为200-1400m/s ；它主要引起地面垂直方向的振动。

横波又称s波，是由震源向四周传播的剪切波。

这种波的周期长、振幅大、波速慢，在地壳内的波速一般为100-800m/s。

它主要引起地面的水平方向的振动。

2、面波在地球表面传播的波，又称L波。

它是由于体波经过地层界面多次反射、折射所形成的次生波。

它是在体波到达之后(纵波P首先到达，横波S次之)，面波（L波）最后才传到地面。

面波与横波一样，只有横向振动，没有纵向振动，其特点是波速较慢动、周期长、振动最强，对地面的破坏最强的一种。

所以在岩土工程勘察中，我们主要关心的还是面波（L波）对场地土的破坏。

二、砂土液化对工程建筑的危害地震时由于地震波的振动，会使埋深于地下水位以下的饱和砂土和粉土，土的颗粒之间有变密的趋势，孔隙水不能及时地排出，使土颗粒处于悬浮状态，呈现液体状。

此时，土体内的抗剪强度暂时为零，如果建筑物的地基土没有足够的稳定持力层，会导致喷水、冒砂，使地基土产生不均匀沉陷、裂缝、错位、滑坡等现象。

浅析液化土地基的判别与处理方法

有机质土、塑性指数Ｌ＞５的粘土、２地下水具有腐蚀性时以及无满足，关键是沉降变形控制，按现行《筑桩基技术规范》在满足建，工程经验的地区，必须通过现场试验确定其适用性。由于施工单布桩构造的情况下，用摩擦端承桩，桩端设计标高定在土层 ” 采将
计算，此复合地基的承载力富余度较大，泥土搅拌法沉降计算间基础的不均匀沉降差为０６ｍ可以忽略不计；水．ｍ，单个基础沉降
公式如下：
５睾（；ｐ）（）ｌｐ＋２＝ｍｐＩＥ＋（ —ｍ）（）３（）４
值为１５ｍ满足设计要求。又由于整套设备基础荷载点按基础．ｍ，
显然是对人力、力和财力的一种巨大耗费，物很不科学。
方案三：Ｃ管桩，Ｐ其优点有：Ｃ管桩工厂工业化制造，Ｐ桩身质方案二：水泥土搅拌桩，由本工程地质① 层淤泥可知，厚度分量有保障，桩身强度大，桩承载力高，计选用范围广，工程单设本布不均，而且含有机质，局部富集，根据现行《建筑地基处理技术采用静压桩施工全过程无振动，无噪声，环境污染，城市中较无在规范》１．．国家强制性条文：水泥土搅拌法用于泥炭土、为适用，械化施工速度快，期短。又由于本工程的承载力易的１１２条 “ 机工
第３７卷第６期
・
６・２
பைடு நூலகம்
２０１１年２月
山西建筑
ＳＨＡＮＸＩＡＲＣＨＩＴＥＣＴＵＲＥ

地基液化的判别方法研究现状分析

地基液化的判别方法研究现状分析摘要：本文分析了地基液化的判别方法，具体可分为《建筑抗震设计规范》法、《水利水电工程地质勘察规范》法、《岩土工程勘察规范》法、抗液化剪应力法、概率统计法和多因素综合判别法。

具体分析了这六种地基液化判别的原理和基于的试验方法和参数，并指出了现有地基液化判别方法的不足和今后可能的两个方向发展，可以为今后地基液化判别作为参考。

关键词：地基液化、液化判别大地震引起的砂土液化问题常常会给构筑物造成巨大的损害，从人们开始认识到地基液化的危害开始，地基液化的判别就一直是一个比较热点的研究方向。

对于“液化”的定义，不同的专家学者给出的表述方式不尽相同，但本质上基本一致。

1978年美国土木工程师协会岩土工程分会土动力学委员会对“液化”所下的定义是“任一物质转变为液态的作用或过程”；Seed 教授给出的概念性解释为“峰值循环孔隙水压力比（峰值循环孔隙水压力与初始有效约束压力之比）到达 100%的初始液化”；汪闻韶院士给无粘性土液化的定义则是“物质从固体状态转化为液体状态的行为和过程”。

土体液化主要在饱和无粘性土或稍具粘性的土中发生。

在不排水条件下，在重复或单方向的荷载作用下，随超孔隙水压力增加，有效应力减小，抗剪强度降低甚至消失，由固体状态转变为液体状态。

对地基液化的定义一般为：指饱和状态的砂土或粉土在一定动荷载作用下表现出来的类似液体性质而完全丧失承载力的现象。

砂土液化的因素大体可以分为三个方面：（1）地震动强度及持续时间：主要是震级、震中距或者地震强度以及地震动持续时间；（2）土的特性：主要是土所处的地质年代、颗粒级配以及相对密实度；（3）环境条件：砂和地下水位的埋藏深度、透水性能。

引起液化机理主要有三种认识：（1）渗透压力；（2）单程加荷或剪切和（3）往返荷载或剪切。

对应的三种液化状态砂沸、流滑、往返活动性。

现在对地基液化的判别方法主要有：基于标准贯入试验的方法、基于静力触探的方法、基于地层等效剪切波速的方法、基于已有数据的概率统计法、以及多因素综合判别法等[1-3]。

砂土地震液化判别的原理和思路

进行砂土地震液化判别的原理和思路1.砂土液化机理饱和砂土在水平振动作用下，土体间位置将发生调整而趋于密实，土体变密实势必排除孔隙水。

而在急剧的周期性动荷载作用下，如果土体的透水性不良而排水不畅的话，则前一周期的排水还未完成，后一周期又要排水，应排走的水来不及排出，而水又是不可压缩的，于是就产生了剩余孔隙水压力（或称超孔隙水压力)。

此时砂土的抗剪强度τ为：式中：σ为法向应力；Pw0为静孔隙水压力；Δpw为超孔隙水压力；υ为砂土的内摩擦角。

显然，此时砂土的抗剪强度大为减小。

随振动时间延续，Δpw不断累积叠加而增大，最终可抵消σ而使土体的抗剪强度完全丧失，液化产生。

其现象就是发生喷水冒砂、地表塌陷。

2.砂土地震液化的影响因素根据国内震害现场调查和室内实验研究，影响饱和砂土液化的因素可以概括为以下4 点：（1）地震的强度以及动荷载作用。

动荷载是引起饱和土体空隙水压力形成的外因。

显然，动应力的幅值愈大，循环次数愈多，积累的孔隙水压力也愈高，越有可能使饱和砂土液化。

根据我国地震文献记录，砂土液化只发生在地震烈度为6 度及 6 度以上地区。

有资料显示5 级地震的液化区最大范围只能在震中附近，其距离不超过1km。

（2）土的类型和状态。

中、细、粉砂较易液化，粉土和砂粒含量较高的砂砾也可能液化。

砂土的抗液化性能与平均粒径的关系密切。

易液化砂土的平均粒径在0.02～1.00mm 之间，在0.07mm 附近时最易液化。

砂土中黏粒( d< 0.005mm)含量超过16％时很难液化。

粒径较粗的土，如砾砂等因渗透性高，孔隙水压力消散快，难以积累到较高的孔隙水压力，在实际中很少有液化。

黏粒土由于有黏聚力，振动时体积变化很小，不容易积累较高的孔隙水压力，所以是非液化土。

土的状态，即密度或相对密度D，是影响砂土液化的主要因素之一，所以也是衡量砂土能否液化的重要指标。

砂越松散越容易液化。

由于很难取得原状砂样，砂土的D 不易测定，工程中更多地用标准贯入度试验来测定砂土的密实度。

老龙口分洪闸砂基液化问题的分析与判定

１工程水，局部为微承压水，
胖头泡蓄滞洪区与白山、丰满、尼尔基水库以及沿江堤防组成松花江流域防洪工程体系，共同承担哈尔滨市城市防洪任务。蓄滞洪区范围为嫩江、松花江干流的左岸，肇源县的西北部，东以安肇新
ｐｏｓｓｉｂｉｌｉｔｙｏｆｔｈｅｓｅｉｓｍｉｃｌｉｑｕｅｆａｃｔｉｏｎ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｓａｔｕｒａｔｅｄｓａｎｄ；ｌｉｑｕｅｆａｃｔｉｏｎ；ｌｉｑｕｅｆａｃｔｉｏｎｉｎｄｅｘ
３饱和砂土的振动液化问题
河下段右侧堤防及林肇公路为界，南至养身地到古恰的松花江干流左侧堤防，西以老龙口到养身地的嫩江干流左岸堤防为界，北至南引水库的北部堤坝。区内总面积１９９４ｋｍ。行政区划隶属大庆市、肇源县、杜尔伯特蒙古族自治县。工程建设内容主要有口门工程、外部围堤工程、安全区围堤工程、安全撤退道路工程等。老龙口分洪闸是胖头泡蓄滞洪区口门工程中的分洪口。分洪闸设计单孔净宽１２ｍ，共２６孔，总宽度２４０ｍ，设计建基面高程为１２７．００。
２地质概况
国内外大量的震害工程实例情况表明，水工建筑物一般从 Ⅶ度开始出现地震损害。本工程闸址区地震动峰值加速度值为０．１０ｇ，相应地震烈度为 Ⅶ 度。因此对地基中的饱和砂土的振动液化问题进行分析与判定是十分必要的。地基中的②粉土质细砂（黄色）和③ 粉土质细砂（灰色）层，其粒径小于０．００５ｍｍ的粘粒颗粒含量质量百分率Ｐ（％）分别为７．６％和６．３％，

沙土地震液化判别方法

地震液化的判别方法砂土地震液化的判别，从工程的抗震设计要求考虑，需要解决的问题首先是正确判定砂土能否液化，其次是采用什么措施预防或减轻液化引起的层害。

工程设计需要的判别内容应该包活：1估计液化的可能性②估计液化的范围；③估计液化的后果。

砂土地震液化的判别思路如下：一、初判按照地震条件、地质条件、埋藏条件、土质条件的一些限界指标进行初判。

地震条件方面，一般来说，震级在5级以上的才可以产生液化；也就是液化最低烈度为Ⅵ度。

地质条件方面，发生液化的多为全新世乃至近代海相及河湖相沉积平原、河口三角洲，特别是洼地、河流的泛滥地带、河漫滩、古河道、滨海地带及人工填土地带等。

埋藏条件方面，一般液化判别应在地下15m的深度范围进行，最大液化深度可达20m。

最大地下水埋深一般不超3m，《工业与民用建筑抗震设计规范》（TJ11-85）修订稿将液化最大地下水位埋深定位8m。

土质条件方面，液化土有许多特性指标的界限值。

比如回龙河水库全风化花岗岩坝基地震液化的初判，全风化花岗岩因母岩具混合岩化现象,风化后砂土粒度不均匀,细粒黑云闪长岩全风化砂土粒度较细,中粒黑云花岗岩全风化砂土粒度稍粗,其主要物理指标:粒径大于 5 mm的平均颗粒含量(3.3%)小于70%,平均粘粒含量(6.9%)小于18%,平均塑性指数ΙP(12.2)小于15,属少粘性土。

工程区为强震区,地震动峰值加速度为0.15 g、动反应谱特征周期为0.65 s,地震基本烈度为Ⅶ度,依据《水利水电工程地质勘察规范》,初判存在地震液化的可能性。

为此,有必要对全风化花岗岩坝基地震液化可能性进行复判。

二、复判砂土地震液化复判方法种类繁多，大致可分为 2 种：①是依据室内试验；②是依据现场测试的经验方法。

但由于影响砂土液化问题的复杂性；每种方法都有一定的运用范围和局限性。

常用判别方法大致可归纳为现场试验、室内试验、经验对比、动力分析4 大类：（1）现场试验方法。

其判别法基本原理：在宏观地震液化和非液化区域，依据现场试验测得判别指标的数据，通过分析、统计和总结，建立与宏观地震灾害资料之间的关系，得出经验公式或液化分界线来判别液化与否。

进行砂土震动液化判定的原理和思路

进行砂土震动液化判定的原理和思路（××××××）摘要：砂土的震动液化也是一种不良地质条件，假如发生，将会对建于其上的建筑物造成严重的损失。

因此，在工程选址设计中，应当首先准确得判别震动液化地点是否存在，然后尽量远离液化地，或者采取必要的设防措施。

本文试从以下几个方面，简单介绍判别砂土震动液化的原理和思路。

关键字：砂土震动液化标准贯入静力触探剪切波速液化程度饱和的疏松粉、细砂土体在振动作用下有颗粒移动和变密的趋势，对应力的承受由砂土骨架转向水，由于粉、细砂土的渗透性不良，孔隙水压力急剧上升。

当达到总应力值时，有效正应力下降到0，颗粒悬浮在水中，砂土体即发生振动液化，完全丧失强度和承载能力。

在地质条件、地震强度及持续时间两方面都有可能产生砂土液化的地方，工程地质勘察时就需要判定某一地点、某一深度处沙土层液化的可能性。

通常的判别程序是先按地震条件、地质条件、埋藏条件、土质条件的一些限界指标进行初步判别，经初步判别为液化的场地应进一步通过现场测试、剪应力对比或地震反应分析等方法进行定量判别。

各种判别指出可能性后，还应进一步判定后果的严重程度，通常是用液化指数划分液化的严重程度，以便为设防措施提供依据。

一、震动液化初判的限界指标1．地震条件（1）．液化最大震中距液化最大震中距（D max）与震级（M）有如下关系：D max =0.82 × 100.862（M-5）由此可知，当M = 5，则也hue范围限于震中附近1km之内。

（2）．液化最低地震烈度震级为5级震中烈度为VI度，故液化最低烈度为VI度。

2．地质条件发生震动液化处多为全新世乃至近代海相及河湖相沉积平原、河口三角洲，特别是洼地、河流的泛滥地带、河漫滩、古河道、滨海地带及人工填土地带等。

3．埋藏条件（1）．最大液化深度一般认为液化判别应在地下15m深度范围内进行。

最大液化深度可达20m，但对一般浅基础而言，及时15m一下液化，对建筑物影响也极轻微。

地震液化判别及危害性评价

地震液化判别及危害性评价邱亚兵;朱晟【期刊名称】《地震工程学报》【年(卷),期】2014(000)003【摘要】饱和砂土地震液化有可能诱发极为严重的破坏，已成为土动力学领域的重要研究课题之一。

对液化的判别分为初判和复判。

初判指根据已有的勘测资料或简单的测试手段，初步判别土层的液化可能。

对于初判可能发生地震液化的土层，则再进行复判。

鉴于土层液化的影响因素较多，我国规范建议采取经验方法，即标准贯入法，静力触探法，剪切波速法。

单一判别方法都有局限性和适用范围，宜用各种方法综合判别。

液化危害性评价使用危害性指标，分析液化对建筑物的危害程度。

评价方法主要有液化指数法，震陷值法，谱强度比法和综合法。

以评价指标为依据，划分液化影响的综合等级，全面反映液化危害程度。

%Earthquake liquefaction of saturated sandy soils may induce severe damage,and this is-sue has become an important research topic in the field of soil dynamics.To judge the potential for earthquake liquefaction and to evaluate liquefaction hazards can lead to better control and predic-tion of liquefaction.Liquefaction discrimination may be considered first by making a preliminary judgment.Preliminary judgment,according to available survey data or a simple testing method, may provide a determination of the initial level of soil liquefaction.Further discrimination is neces-sary for soil layers where earthquake liquefaction may occur,as determined by the preliminary judgment.Since there are many factors affecting soil liquefaction,werecommend an empirical method that includes the standard penetration test,the static cone penetration (static sounding) test,and the shear wave velocity method.The single discrimination method has limitations in its scope of application;therefore,a combination of various methods is more reliable.Liquefaction hazard evaluation adopts a harmfulness index to analyze the degree of harm caused to buildings by liquefaction.Evaluation methods mainly include the liquefaction index method,the seismic settle-ment value method,the spectrum intensity ratio method,and the synthetic method.Based on the evaluation index,a comprehensive liquefaction ranking can fully reflect the potential and extent of the liquefaction hazard.【总页数】7页(P555-561)【作者】邱亚兵;朱晟【作者单位】河海大学水文水资源与水利水电工程科学国家重点实验室，江苏南京 210098; 河海大学水电学院，江苏南京 210098;河海大学水文水资源与水利水电工程科学国家重点实验室，江苏南京 210098; 河海大学水电学院，江苏南京210098【正文语种】中文【中图分类】P315.9【相关文献】1.地震液化判别及危害性评价 [J], 邱亚兵;朱晟;2.地震危险性、地震危害性和地震易损性 [J], 叶清;3.地震液化机理、判别及其危害性评价 [J], 朱贵兵4.地震液化机理、判别及其危害性评价 [J], 朱贵兵;5.北分干渠地基土地震液化判别与评价 [J], 石磊因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

液化判别中的初判探讨

液化判别中的初判探讨摘要：本文结合《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010 2016年版）中对于饱和砂土液化判别常见的几个问题，结合液化的概念对初判公式和详判公式进行阐述，以助于加深相关人员对液化判别公式的理解。

关键词：初步判别不考虑液化；地下水位是深度；上覆盖非液化土层厚度；基础埋置深度；液化特征深度1、引言《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010 2016年版）4.3.3条2款对于可不考虑液化影响的情况以公式的形式给出规定，这些规定给出的依据是基于怎样的考虑，怎样理解三个条件间的关联。

2、液化的产生原因及其影响因素砂土受到震动趋于密实，体积减少，来不及排除的孔隙水承受压力，导致有效应力减少，当有效应力接近零时，土体液化。

影响土体液化的因素既有内因也有外因。

砂的粗细、密度、级配、生成年代等属内因，包括地下水位、埋深、地形等土体静应力状态，以及应力幅值大小、变化规律、作用次数和排水条件等属外因。

3、液化判别的不同方法关于场地液化判别的方法大致有四种：Seed简化分析法、经验公式法、概率与统计法、土层反应分析法。

Seed分析法简单明了，广泛应用，但确定较为粗略；经验法、概率法都是基于震害调查，参数单一，公式简单，但不能考虑到各种条件、因素的影响，各种不确定因素难以定准，土层反应分析法考虑因素可以较多，计算严密，但需要材料参数和荷载参数选用适当合理有一定难度。

因此规范目前液化判别仍按经验通过初步判别和采用标准贯入试验两步判断。

4、《建筑抗震设计规范》基于上覆非液化土层厚度、地下水位深度、基础埋深因素对可不考虑液化影响的判别，以及表达假定《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010 2016年版）根据宏观调查，砂土和粉土当覆盖层厚度或地下水位深度超过下表界限未发现土层液化现象的经验参数。

土层不考虑液化时覆盖层厚度界限值和地下水位界限值表1基于上述经验参数，综合基础埋深，《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010 2016年版）中4.3.3条给出下述规定：对于浅埋天然地基的建筑，当上覆非液化土层厚度和地下水位深度符合下列条件之一时，可不考虑液化影响：比较液化土特征深度与可不考虑液化影响的上覆盖非液化土层厚度，可知（1式）中的液化土特征深度即是表2中土层不考虑液化时覆盖层厚度界限值，因此（1式）可改写为，其中项即为考虑基础埋深大于2m时的修正项。