临时固结设计计算书1.3
均安二桥临时固结设计计算书
均安二桥临时固结设计计算书1、计算依据（1）、均安二桥设计图（2）、0#块支架设计相关图纸（3）、混凝土结构设计规范GB50010-2010（4）、钢管混凝土结构设计与施工规程 CECS28：20122、临时固结设计概况主梁采用C50混凝土，为单箱单室箱梁断面。
箱梁高度按二次抛物线变化，由根部的3.30m渐变到跨中的1.70m；箱梁顶板宽12m，顶板箱室内厚度为28cm，翼板悬臂长2.5m，翼板悬臂根部最大厚度为60cm。
底板宽6m（中支点）～6.593m （端支点），底板厚度从跨中向支点逐渐加大，厚度为28～60cm。
腹板采用斜腹板，腹板厚度从跨中向支点逐渐加大为45～55至125cm。
主桥墩采用花瓶式板式桥墩，墩高4.3m，墩厚2.1m，顶部宽6m，底部宽5m。
根据设计图纸拟选择墩外固结这种临时固结结构形式，详细布置见附件——均安二桥临时固结设计图）。
3、荷载统计设计荷载包括混凝土自重、混凝土浇筑偏差、不平衡浇筑、施工荷载和风荷载等。
①混凝土自重，钢筋混凝土的容重取26kN/m3；②挂篮控制重量380KN。
由于设计未提供最大竖向支反力及对应的最大不平衡弯矩，施工阶段允许不对称重量等数据，按如下工况确定。
工况一;以混凝土浇筑偏差控制，即T构其中一侧每个节段都多浇5%的混凝土，而另一侧每个节段都少浇5%的混凝土。
本工程连续梁共有6个悬浇段（不包括0#块），临时固结的不平衡力矩及竖向荷载计算过程详见下表。
计算得出由浇筑偏差引起的最大不平衡弯矩为5564.2KN.M,最大竖向反力为12130KN。
工况二：悬浇最后节段，以挂篮连带悬臂节段混凝土意外坠落。
示意图如下：临时固结支墩采用φ529*6mm钢管，上端直接支撑于梁底，下端立于承台面，位置设置于墩身轴线外201.45cm处。
按上述结构示意图建立简化力学模型，计算可得出该工况下最大不平衡弯矩M=（654.19+380）*22.25=23010.7275KN.m及相应的竖向反力N=（752.44+685.21+629.63+597.44+669.54+654.19+380）*2+3393=12129.99038KN。
40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书
40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书由于连续梁施工采用支架法施工，故采用墩梁固结法确保安全。
临时砼块采用C40混凝土，预埋Φ32精轧螺纹钢筋，配筋则按最小配筋率ρmin bh0计算。
上部荷载按半跨计算，均由临时固结块承受。
一、设计荷载1、工况I假定：（1）由于采用对称支架施工，施工过程中不平衡荷载按半跨自重的5%取；（2）临时固结块不承受受拉过程中产生的水平荷载；（3）连续梁张拉后上挠和自重下挠由于分节段，认为不累积，可以调节，预抬值可以参见监控单位，每一节段支架沉落预留不叠加；（4）在计算临时固结时，不考虑连续梁因为预应力张拉引起的内应力、抵抗弯矩，变形忽略。
自重计算如下表：块段名称混凝土方量（m3）钢筋砼容重(kg/m3) 自重（KN）0# 35.25 2．6 916.501# 52.88 2．6 1374.882# 41.2 2.6 1071.203# 39.83 2.6 1035.584# 38.54 2.6 1002.045# 49.53 2.6 1287.786# 47.60 2.6 1237.607# 45.91 2.6 1193.668# 50.01 2.6 1300.269# 48.83 2.6 1269.58按最不利工况计算：由于固结为简支双悬臂，所受荷载为对称均恒荷载：取1#－9#块自重，施工荷载作用于结构上，经计算得：G1 =10772.58KN，不平衡荷载按自重的5%计算，G’=538.629KN 2、工况Ⅱ考虑竖向风荷载，查全国规范，内蒙古地区在10m以下100年一遇风基本风压值为0.6KN/m2，此值见相关参考书。
不再考虑u Z（风压高度变化系数）u S（风荷载体型系数）。
由于施工期为大风不常见期，计算风压取0.6KN/m2。
横向迎风面积按70×3.3＝231㎡计算，竖向迎风面积按34×13.75=467.5㎡计算。
某特大桥墩梁临时固结设计方案
改建铁路南平至龙岩线扩能改造工程NLZQ-8标段附件一XX特大桥墩梁临时固结设计方案与检算书中国中铁■^=^=^=^=^=^=^=中铁一局南龙铁路NLZQ-8标项目经理部2015年6月附件一XX特大桥墩梁临时固结设计方案与检算书目录一、工程概况............................ -1 -二、临时固结设置........................... -1 -三、临时固结的设计及检算...................... -1 -3.1荷载计算............................ -1 -3.1.1 竖向荷载计算.................... -2 -3.1.2 不平衡弯矩计算................... -2 -3.2设计计算............................ -3 -3.3临时固结墩抗压强度检算................. -5 -3.4临时固结墩抗倾覆检算：................. -5 -3.5墩身螺纹钢锚固长度计算................. -6 -3.6梁体钢精锚固长度计算..................... -6 -四、临时固结解除........................... -8 -4.1硫磺砂浆层设置位置..................... -8 -4.2硫磺砂浆配比......................... -8 -4.2.1原材料 .......................... -8 -4.2.2 硫磺砂浆配合比................... -9 -4.2.3 硫磺砂浆的熬制方法................. -9 -4.3硫磺砂浆的解除........................ -10 -4.3.1 电阻丝埋设 ....................... -10 -4.3.2硫磺砂浆临时支座同步熔化的措施 ............. -11 -4.4硫磺砂浆施工中的防毒措施................ -11 -XX特大桥（40+72+40）预应力混凝土连续梁墩梁临时固结设计方案与检算书一、工程概况XX特大桥采用（40+72+40）m连续梁跨越雁石溪，盖连续梁采用悬臂法施工，共10个块段（9#为边跨合拢段、10#为边跨现浇段），梁体主墩为2#和3#墩，2#、3#主墩墩帽尺寸为3.6*9.5m，两个主墩顶单个支承垫石尺寸均为1.8*2.5m，两支承垫石间净距为2.3m。
临时支撑固结方案
11＃、12＃、64#、68# 墩临时支撑固结方案一、临时墩设计青绥特大桥10#~13#墩为连续箱梁，63#~69#墩为连续刚构，采用挂篮悬浇施工，其中11＃、12＃、64#、68#为连续梁主墩，需要临时支撑固结。
11＃、12＃、64#、68#墩承台尺寸为7.5m×9.0m，墩身顶部为11m×1.8m，底部为8m×1.8m。
墩身高7.26m~11.162m。
设计边跨12个块件，中跨11个块件，其中墩顶的0#1#块采用支架现浇施工，2#~10#块为挂篮悬浇施工，11#块为合龙段，12#块为边跨支架现浇施工。
临时支撑采用在主墩两侧各设置3个1.3m×1.0m的钢筋混凝土临时墩，每个临时墩采用C40砼，设22根25螺纹钢筋。
25螺纹钢筋底部伸入承台，顶部锚固在箱梁底板，从而将临时墩和箱梁锚固在一起临时固结。
临时墩顶部和箱梁底板间浇筑C40硫磺砂浆，并在硫磺砂浆内预埋电阻丝。
边垮合拢后融化硫磺砂浆从而实现体系转换，将锚固用25螺纹钢筋割除后，刷防锈漆和与混凝土颜色相近的面漆，保证将箱梁底板和承台外观质量。
具体尺寸布置见下图。
临时支撑固结布置图单位：厘米二、抗倾覆安全计算2.1节段砼自重及重心位置由于64＃、68＃墩箱梁顶板较宽重量大于11＃、12＃墩，所以以64＃、68＃墩节段砼自重及重心位置来进行验算。
G0=1/2×3562.2=1781.1 KN G1=1253.5 KNG2=1190 KN G3=1347.5 KN G4=1264 KNG5=1192.6 KN G6=1100.6 KN G7=1186.6 KNG8=1134.8 KN G9=1097 KN G10=1075.6 KN2.2最不利荷载情况假设1、箱梁一侧尚未浇筑, 另一端10号块砼浇筑一半，不平衡重为1/2×1075.6=538 KN。
2、考虑砼的不均匀性，悬臂一侧(10#块浇筑一半的一侧)按各节段重量超重5%计。
建筑施工临时结构的设计及计算,建议收藏!
1.简述几种大临结构的设计计算1.1简述几种大临结构的设计计算1.2大临结构设计计算思路(1)定初步方案：•定布置形式•定尺寸•定材料•定截面等(2)分析计算：•传力路径•概念性分析判断•简化成计算简图•手算•电算(3)优化方案：•整体布置是否需要优化•细节处理是否合理•材料性能是否充分利用目的：1.3支架设计计算概述(1)支架的设计计算的一般过程：•1.对上部结构进行分析•2.纵向布置•3.横向布置•4.支架地基基础布置•5.初步选择钢材型号及材料•6.手算初步方案是否合理•7.电算各构件受力情况•8.不断优化确定方案(2)支架设计荷载•钢筋砼自重取25-26kn/m3，竹胶板取1.0kpa，钢模取2kpa，施工活载取2.5kpa，振捣砼产生的荷载取2kpa.(3)荷载组合分项系数•永久荷载取1.2，活荷载取1.4.(4)材料强度•依据《混凝土结构设计规范》和《钢结构设计规范》相关规定取值(5)支架各构件允许长细比•主要受压构件取150，次要受压构件取200.(6)支架各构件最大变形限值•支架受载后挠曲的杆件，其弹性挠度为相应结构计算跨度的1/4001.4挂篮计算概述(1)挂篮主要组成构件•主桁架：主要受力结构，由桁架片构成两组，可用贝雷钢架、万能杆件或大型型钢等拼成•悬吊系统：将荷载从底模传到主桁上，常采用钻有销孔的钢带或精轧螺纹钢。
•锚固系统与平衡重：防止挂篮行走和浇筑砼时倾覆失稳，稳定性系数不小于2。
•行走系统•工作平台•底模架(2)挂篮的设计要求•挂篮长度和横截面：长度应按悬臂浇筑最大的分段长度决定。
横截面布置由桥梁宽度和截面形式决定。
•挂篮要满足强度、刚度、稳定性的要求。
•挂篮与悬浇梁段砼的重量比<0.5，挂篮的最大变形<20mm(一般轻型挂篮比较难做到)。
()(3)计算围堰时一般需要考虑的荷载•水土压力：砂土地基采用水土分算，粘土或粉土地基采用水土合算。
•水流力、波浪力•其他作用力：施工车辆荷载、基坑周边的超载、风荷载等1.5围堰计算概述2.简介midas有限元程序2.1Midas/Civil软件介绍2.3Midas/Civil帮助文件Midas系列软件是以有限元为理论基础开发的分析和设计软件。
满堂支架主墩临时固结设计计算书
新建地方铁路寿平线寿光至广饶段工程32+48+32m连续梁施工主墩临时固结设计计算书编制：审核：山东省路桥集团有限公司寿平铁路寿广段路桥施工一标项目部二○一二年十一月三日目录一、检算依据 (1)二、临时固结布置方案 (1)2.1墩梁固结方案 (1)2.2施工中的注意事项及说明 (2)三、临时固结受力分析 (2)3.1荷载分析 (2)3.2计算模型 (2)3.3梁上荷载估算 (3)3.4、最不利支反力R1，R2计算 (3)四、临时支墩强度检算 (4)4.1、材料参数 (4)4.2、混凝土支墩的承载能力验算 (4)4.3、锚固钢筋承受不平衡弯矩能力验算 (4)(32+48+32m预应力混凝土连续梁)主墩临时固结设计计算书一、检算依据（1）、新建地方铁路寿广线路桥施工一标招标文件、设计图纸。
（2）、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）（3）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范）（JGJ 130-2011）。
（4）、《客货共线铁路桥涵施工技术指南》（TZ203-2008）。
（5）、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）。
（6）、《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》（TB 10424-2010）。
（7）、《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194-2009）。
（8）、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）（9）、《铁路混凝土工程施工质量验收标准》（TB10424-2010）（10）、国家、铁道部和地方政府的有关政策、法规和条例、规定（11）、本企业历年来积累的成功施工技术与经验，施工管理、技术与质量管理水平，技术装备实力以及各类专业人才等资源条件。
（12）、根据现场勘察和调查情况。
二、临时固结布置方案2.1墩梁固结方案采用在墩顶四角设置临时混凝土支墩的临时固结方案（见附图所示），具体做法如下：在墩顶四角个设置一个临时支墩，采用C30混凝土。
临时固结计算书
二、临时支墩计算书临时支墩计算考虑了九种工况，五种组合工况一：梁重不均匀，一个悬臂自重增大5%，另一个悬臂自重减少5%；工况二：挂篮、及施工机具重量偏差系数，一端采用1.2，另一端采用0.8； 工况三：梁体上堆放工具材料，一侧悬臂作用有10KN/m 均布荷载，并在端头有200KN 集中力，另一侧悬臂空载；工况四：挂篮向8号段移动时不同步，一端移到8号段位置，另一端相差2.0m ； 工况五：8号梁段混凝土灌注不同步，一端灌注完成，另一端灌注一半； 工况六：在灌注8号段时，一端挂篮连同混凝土坠落，冲击系数取2.0；工况七：在灌注8号段时，一端挂篮连同混凝土坠落，梁体、挂篮、机具及其它荷载动力系数1.2；工况八：最大悬臂长度时，一端悬臂承受100%的风载。
其基本风压Wg=500Pa 。
工况九：最大悬臂长度时，两端悬臂承受横向方向相反的风载。
其基本风压Wg=500Pa 。
计算过程中，根据实际情况考虑了下面几种荷载组合：组合1：荷载1+荷载2+荷载3+荷载5+荷载8计算图式荷载1：A 侧悬臂自重系数调整为1.05，B 侧悬臂自重系数调整为0.95。
荷载2：挂篮及施工机具重550KN ，A 侧梁端施加集中荷载：a F 2=550KN ×1.2=660KNB 侧梁端施加集中荷载：b F 2=550KN ×0.8=440KN荷载3：A 侧悬臂施加均布荷载:a q 3=10KN/mA 侧梁端施加集中荷载：a F 3=200KN荷载5：8号段重946.05KN ，A 侧梁端施加集中荷载：a F 5=946.05KNB 侧梁端施加集中荷载：b F 5=473KN荷载8：梁宽12.2m ，故B 侧悬臂施加均布风荷载：b q 8=-500×12.2=-6.1KN/m如图所示，荷载组合1在A 侧加载荷载：m KN q q a a /103==KN F F F F a a a a 05.1616532=++=B 侧加载荷载：m KN q q b b /1.68-==KN F F F b b b 91352=+=荷载组合1在荷载组合1情况，临时支墩反力 f1=12939.9KNf1’=4625.7KN组合2：荷载1+荷载2+荷载3+荷载4+荷载8计算图式荷载4：A 侧梁端施加集中荷载：b F 4=660KNB 侧距梁端2m 处施加集中荷载：b F 4=440KN如图所示，荷载组合2在A 侧加载荷载：m KN q q a a /103==KN F F F a a a 86043=+=B 侧加载荷载：m KN q q b b /1.68-==KN F F b b 4404==在荷载组合2情况，临时支墩反力 f2=11996.3KNf2’=5751.9KN荷载组合2组合3：荷载1+荷载2+荷载3+荷载6计算图式荷载6：A 侧8号段坠落最不利，节段重946.05KN ，挂篮及机具重550KN,则A 侧梁端施加集中荷载：a F 6= (946.05+550×1.2)×2=3212.1KNB 侧梁端施加集中荷载：b F 6=1060KN如图所示，荷载组合3在A 侧加载荷载：m KN q q a a /103==KN F F F a a a 364063=+=B 侧加载荷载：0=b qKN F F F b b b 150062=+=荷载组合3在荷载组合3情况，临时支墩反力 f3=15811.5KNf3’=2697.1KN组合4：荷载1+荷载2+荷载3+荷载7计算图式荷载7：B 侧8号段坠落最不利，节段重946.05KN ， A 侧梁端施加集中荷载：a F 7=1060KN如图所示，荷载组合4在A 侧加载荷载：m KN q q a a /122.13=⨯=KN F F F F a a a a 23042.1)(732=⨯++=B 侧加载荷载：0=b q0=b F荷载组合4在荷载组合4情况，临时支墩反力 f4=15552.4KNf4’=1573.6KN由以上四种组合计算出单根临时支墩最大压力为f3=15811.5KN ，四种组合下，临时支墩均未出现拉力。
临时固结计算
临时固接计算本桥为连续梁桥，主桥施工过程中需进行临时固结，计算图示见（图一和图二）。
分析计算模型可知，挂篮对称平衡施工时桥墩仅受压力。
考虑到施工质量和施工条件的问题，进行了以下三种工况的验算。
分别是：工况一：最后一个悬臂段不同步施工，一侧施工，另一侧空载。
工况二：一侧堆放材料、机具等0.8吨/米，端头作用15吨集中力，另一端空载； 工况三：一侧施工机具等动力系数1.2，另一侧为0.8。
列举参数意义如R1’-----左侧临时固结块作用于桥墩上的力 R2’-----右侧临时固结块作用于桥墩上的力 f-----施加于桥墩中的竖向预应力对桥墩产生的力 R-----合成轴力 M-----合成弯矩一、工况一：最后一个悬臂段不同步施工，一侧施工，另一侧空载。
施工至最大悬臂阶段累计内力图（图一）（一）桥墩所受外力总和：以1号墩为例，由计算文件可以得到121214,24632R kN R kN =-=可以看到梁体有向已浇注最后一块的方向翻转的倾向。
以下计算所需精轧螺纹钢筋的根数：332116'121410' 4.33610280107R R A A m σσ-⨯=⇒===⨯⨯ 单侧需要根精轧螺纹钢筋即可（二）分析桥墩受力资江大桥主墩墩身截面如图1中的左图，已知Nd=23418KN ，Mdx=38767.8KN ·m ， fcd =18.4Mpa ，fsd = fsd ′=280 Mpa ，L ＝21m,计算主墩墩身配筋。
1、计算截面在弯矩M dx 作用平面内的配筋。
截面中性轴为y-y 轴 计算可得箱形截面的A=11.7m2，Iy=12.7205m4在保证A ，I 值相等的前提下，箱形截面转换成I 形截面，如下图右图，按偏心受压构件的计算原理计算截面配筋，计算图示如下：L0=2L=42m, i=√(I ／A)= √(12.7205／11.7)=1.043m由于L0／i=42／1.043=40.3>17.5,所以应考虑构件在弯矩作用平面内的挠曲对轴向力偏心矩的影响。
连续梁墩梁临时固结标准计算书
7临时固结验算7.1临时固结设计方案为确保悬臂浇筑过程中支架结构的稳定性，根据设计要求，主墩和主梁0#块之间设置临时支座和锚固钢筋进行墩梁临时固结，以抵抗施工中可能出现的不平衡弯矩。
其中在永久支座两侧设置两个临时支座,尺寸4.8×0.6×0.5m，采用C50混凝土浇筑；每个临时支座上分别布置94根φ32型号HRB400钢筋，锚固钢筋中心距主墩中心 1.0m。
临时支座顶面标高与永久支座顶面标高保持一致，避免拆除永久支座时，下落时使梁体产生振动损坏梁体及永久支座。
按照设计要求，永久支座不得过早受力。
在悬浇过程中，视为永久支座不受力，按临时固结结构承担悬浇梁全部荷载和最大倾覆弯矩设计。
7.2设计参数（1）抗倾覆安全系数K=1.5；=360MPa；（2）Ф32 HRB400钢筋抗拉强度设计值fy=23.1MPa。
（3）C50混凝土轴心抗压强度设计值fC7.3临时固结抗倾覆荷载为安全起见，本方案按照施工中的极端不利因素设置临时固结措施。
这种极端的因素是施工中意外发生悬浇最后一节段全部浇完时连同挂篮坠落。
梁段号 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 挂篮自重 长度（m ） 5.5 3.5 3.53.53.5 3.5 4 4 4 4 力臂（m ） 2.75 7.25 10.75 14.25 17.75 21.25 25 29 33 37 37 重量（kN ） 2989 1352 126111801110 1050 1084 982 956 943 436 弯矩（kN ·m ） 8220980413554 1681219694223132709328481315513489516132弯矩小计（kN ·m ） 228547.475竖向力小计（kN ）13342.5这种工况的倾覆弯矩为单侧9#块自重和单侧挂篮自重引起的弯矩，力臂为37m 。
临时固结抗倾覆计算荷载为：最大竖向反力：kN N 25306436-943-25.13342=⨯=； 最大不平衡弯矩：m kN M ⋅=+=510271613234895。
连续梁临时固结体系计算书
京杭运河大桥主桥临时支墩及临时锚固计算书编制：审核：批准：2013年06月1 概述京杭运河大桥主桥上部结构采用（70+120+70）m预应力砼矮塔斜拉桥，主塔一跨跨越京杭运河，主墩墩身位于航道驳岸之外。
主梁采用双箱梁加横梁组合体系，顶面全宽43m，箱梁为单箱三室截面，边腹板采用斜腹板，箱底宽7.313~8.5m，外侧悬臂长3m，两箱梁通过横梁及桥面板连接。
采用挂篮悬臂浇筑法施工，箱梁纵向悬浇分段长度为（15×3.0m＋2×3.5m），箱梁墩顶现浇块件（即0号块）总长14.0m，中跨合拢段长度为2.0m，边跨合拢段长度为2.0m，边跨现浇段长度为8.92(8.84)m。
在变截面箱梁挂篮分段浇筑施工时，在梁体两悬臂端由于挂篮移动、混凝土浇筑不同步、风荷载等因素会产生不平衡弯矩，因此必须采用临时固结体系来保证悬浇箱梁施工的安全性及悬臂抗倾覆稳定，本工程拟采用φ1.3m钢筋混凝土柱临时固结的方式。
在施工过程中，墩顶永久支座不承受荷载，临时支座承受整个主桥箱梁的设计荷载和全部施工荷载。
2 结构形式临时固结体系的结构形式为在每个主墩墩身外侧设置两排6根φ1.3m钢筋混凝土柱作为临时支撑系统座，柱间间距8m，混凝土强度等级为C50。
同时在每根柱预埋6根f pk=785MpaφJL32精轧螺纹钢用来抵抗不平衡弯矩，具体结构形式详见《主桥墩梁临时固结构造图》。
3 不平衡弯矩计算在施工中由于挂篮移动出现坠落、混凝土浇筑不同步、施工荷载、风荷载等因素会产生不平衡弯矩，对于浇筑梁段过程中出现的涨（缩）模情况，在施工中采取措施，首先保证模板的刚度及标高的准确性，其次对两悬臂端的浇筑混凝土方量严格控制，出现偏差及时调整两侧不平衡荷载，确保两侧已浇筑箱梁永久荷载一致，因此不做考虑。
对于不平衡弯矩按以下几种工况进行计算：工况一：根据设计图纸，当悬浇挂篮施工到最后一个块段（17#块）时，因施工不同步，考虑两侧不平衡荷载为17# 块施工时重量的30%，此时对近侧临时支撑顶处将产生一个最大偏心弯距。
连续梁临时固结计算
连续梁临时固结计算1、编制依据⑴《预应力混凝土用螺纹钢筋》(GB/T 20065-2006)⑵《铁路混凝土工程施工技术指南》（铁建设[2010]241号）⑶《铁路工程安全技术规程》（TB10401.1-2003）⑷《混凝土结构设计规范》⑸《新建铁路铁路特大桥》⑹《无砟轨道现浇预应力混凝土连续梁（双线）》（跨度：80.6+128+80.6）2、工程概况由（60+100+60）m施工图说明知，各中墩采取临时锚固措施进行墩梁固结，各中墩采取的临时锚固措施应能承受中支点处最大竖向支反力52033KN及相应最大不平衡弯矩65368KN.m。
在墩顶采用的四个临时支墩，支座内预埋25的精轧螺纹钢，钢筋深入梁体和墩顶，利用临时支座的支反力产生的弯矩抵抗梁体的纵向、横向不平衡弯矩。
临时固结支座采用C50混凝土浇筑，其轴心抗压强度为23.5MPa；固结筋采用PSB785型25精轧螺纹钢，其抗拉设计强度取ƒt=785MPa。
3、临时固结计算由于连续梁通过支座与墩柱进行铰接，悬臂施工时梁体承受不平衡弯矩及扭矩时，抗倾覆能力差。
因此，0号块施工时在墩顶设置临时固结支墩,每个临时支墩均采用25精轧螺纹钢在施工墩身时进行准确预埋。
3.1 锚固力计算按照《预应力混凝土用螺纹钢筋》，PSB785型25精轧螺纹钢，其抗拉设计强度取ƒt=785MPa，锚下控制应力σ=700Mpa。
单根25精轧螺纹钢抗拉力设计值为F=σA=700×103×π×0.0252／4=343.61KN考虑实际受力时的不均匀及其它不利因素，计算时取安全系数为1.3，单根25精轧螺纹钢抗拉力取值为F=343.61/1.3=264.32 KN。
墩顶25精轧螺纹钢合力点为墩中心，墩中心线到单侧临时支墩中心间距为2.05m，根据设计文件要求，临时支墩要满足设计不平衡弯矩65368KN·m。
设锚固反力为F，可列出如下弯矩平衡方程：F×2.05＝65368，解出F＝31886.8KN方法一：32精轧螺纹钢所需数量最少为：31886.8/264.3=121根,考虑精轧螺纹钢应力集中等不利因素影响，实际单边按31根布置，共计124根。
2021铁道工程技术 4.1.3 临时固结的强度、倾覆检算【38】
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ程案例 强度检算 倾覆检算
时速250公里客运专线铁路有砟轨道6010060m现浇预应力混凝土连续梁 （双线）设计说明书施工方法及注意事项中，墩梁临时固结措施要求：“ 临时固结措施，应能承受中支点处最大不平衡弯矩56557N·m和相应竖向 反力51430N。此不平衡弯矩未考虑一侧挂篮突然坠落的情况，施工中应 加强挂篮锚固，杜绝发生此类事故。临时锚固措施一般可采取墩顶临时 固结、在墩旁设置临时墩等方式，施工单位应结合具体荷载进行计算和 检算，并相应设计临时锚固措施，其材料及构造由施工单位自行设计确 定”。 为确保施工安全，选取最不利因素工况计算倾覆荷载。极端不利工况为 挂篮连带最后混凝土节段坠落，此时的最大不平衡弯矩M＝·m和相应竖 向反力N＝57026N。此荷载大于设计给出的最大不平衡弯矩和相应竖向 反力，能够确保施工安全。
大桥箱梁悬臂现浇墩顶临时固结设计计算实例
XX大桥箱梁悬臂现浇墩顶临时固结设计计算主要设计计算XX大桥主桥箱梁悬臂现浇期间，将未实现合龙的箱梁临时固结在墩身上的临时固结构造设计，并对其进行安全验算。
1 工程概况。
某某大桥，跨某某河，双向四车道，设计时速 80Km。
大桥挂篮悬浇段为1＃墩－2号墩，跨度分布为40m＋65m＋40m，为抵抗箱梁悬臂施工期间不平衡荷载需要在箱梁0号块底部墩顶将箱梁与墩顶临时固结，以避免箱梁合龙前倾覆。
2 设计计算举例。
某某大桥箱梁悬臂施工需临时固结的有1号墩左、右，2号墩左、右四个墩顶，现以1号墩左幅墩顶临时固结设计为例对某某大桥箱梁悬臂现浇墩顶临时固结设计进行说明，其余墩于1号左幅相同。
3 构造设计。
（1）某某大桥箱梁悬臂施工临时固结构造主筋1号钢筋选用φ32mm 钢筋而不选用φ32mm精轧螺纹钢，主要在于两种钢筋价格相差太远，选用φ32mm钢筋更有利于成本控制。
（2）钢筋在混凝土中锚固长度计算理论。
L＝k×a×(f1/f2)×dL――钢筋在混凝土中锚固长度，cmk――安全系数，本工程K＝2a――钢筋外形系数，光面钢筋取0.16，带肋钢筋取0.14，本工程取a ＝0.14f1――钢筋的抗拉设计强度，本工程Ⅱ级钢筋f1＝340MPaf2――混凝土的抗拉设计强度，本工程C50混凝土f2＝2MPad――钢筋的公称直径，φ32mm钢筋，d＝3.2cm（混凝土中受压钢筋的锚固长度为受拉钢筋锚固长度的0.7倍）（3）1号钢筋锚固长度计算。
1号钢筋锚固长度L＝k×a×(f1/f2)×d＝2×0.14×（340／2）×3.2＝152.3cm（4）1号钢筋下料长度计算。
L’＝152.3（上端锚固）＋152.3（下端锚固）＋40（支座高）＝344.6cm≈350cm（5）某某大桥箱梁悬臂施工1号墩左幅临时固结构造如图（1）所示。
3 计算。
（1）风载。
临时固结专项方案及计算书(20110728完整稿)
贵阳至广州线贵阳至贺州段贵阳枢纽DK5+058 圣泉1号双线特大桥(40+6×80+40)m刚构—连续组合梁0#节段临时固结施工专项方案GGS(2011) 桥施专04号编 制：复 核：审 核：批 准：中铁八局集团贵广引入贵阳枢纽工程指挥部昆建项目经理部二0一一年七月二十八日1、编制依据及编制说明1.1、编制依据1.1.1、贵阳至广州线贵阳至贺州段DK5+058圣泉1号双线特大桥（40+6×80+40）m刚构-连续组合梁梁部设计图；1.1.2、国家及铁道部现行的《铁路桥涵设计规范》、《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》、《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》、建指文件及有关规定等；1.1.3、《高处作业安全技术规范》（JGJ80—91）、《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33—2001）、<<施工现场临时用电安全技术规范>>(JGJ46—2005)等相关技术规范。
1.1.4、《贵广铁路圣泉1#双线特大桥菱形挂篮设计图》（中铁重工有限公司） 1.1.5、《白水河大桥、颍河特大桥、泉河特大桥0#块施工技术总结》（中铁八局集团有限公司）1.1.6、贵阳至广州线贵阳至贺州段DK5+058圣泉1号双线特大桥（40+6×80+40）m刚构-连续组合梁梁部变更设计图。
1.2、编制原则1.2.1、创优质工程，树百年品牌。
按照工程的创优规划，严格施工质量和技术措施。
1.2.2、遵循设计文件的原则，根据与设计单位相关专业负责人咨询的意见，认真阅读领会设计文件资料，深刻了解设计意图，并在充分掌握现场情况的基础上，编制可直接实施的专项方案。
1.2.3、遵循“安全第一、预防为主”的方针，严格按照铁路施工安全操作规程，严格执行安全相关规程，制定切实可行的安全防护措施，确保施工安全。
1.2.4、遵循实事求是的原则。
结合悬浇施工架子作业队现场作业人员的现有的技术水平及施工作业能力，稳妥地组织施工作业。
临时锚固计算书
龙溪港大桥临时支撑技术方案一、工程概述开发区高架(二)：中心桩号K2+605.25,右偏角90度，跨越龙溪港Ⅲ级航道(长湖申线)，通航净空为60×7米，最高通航水位2.66米，百年一遇洪水位为3.80米，跨越外线位与航道中心线交角为70度，现状水面垂直宽度约为80米，规划两堤岸背水坡堤线间距离为120米。
该航道位于曲线上，且航道上往来船舶较多，运输繁忙，为防止货船意外撞击水中桥墩造成事故，主桥一跨过河，采用75+130+75米悬挂预应力砼变截面连续箱梁结构，下部采用实体墩、承台接群桩基础。
引桥为预应力砼连续箱梁，下部为双柱H型墩，承台接群桩基础。
31#墩承台尺寸为12.2m(宽)×12.2m(长)×4.5m(高)，桩基为18根φ180cm钻孔桩；32#墩承台尺寸为12.2m(宽)×12.2m(长)×4.5m(高)，桩基为18根φ180cm钻孔桩。
承台顶面设计标高为2.7m，承台底面设计标高为-1.8m。
开发区高架桥（二）主跨采用挂篮悬臂浇筑施工，1/2中跨65米长度内共分15个节段，其中0#节段长13米，1-3#节段长3.5米，4-8#节段长4米，9-14#节段长4.5米，合拢段长2.0米，直线段桥面宽15.5m；挂蓝采用菱形挂蓝，空挂蓝自重约88T，梁体混凝土采用C55高性能混凝土，钢筋混凝土容重26.5KN/m3。
二、临时支撑施工方案临时支撑系统采用在主墩两侧设钢管并在其中设拉筋的方式进行临时固结，每侧均布设4根长度为5.9m的φ80钢管，钢管壁厚1cm，拉筋为预应力15－5体系。
施工时采用QY25G吊车人工配合安装。
0#块施工前所在构件安装到位，0#块施工完成后进行临时支撑张拉施工。
如图1示。
图1 临时支撑结构示意图三、临时施工工艺流程四、临时支撑体系机械材料表临时支撑系统采用在主墩两侧设钢管并在其中设拉筋的方式进行临时固结，钢绞线每根最大长度为11.05m，钢管桩最大自由高度为5.9m，钢绞线承受张拉力每根控制在18t，浇筑0#块段后先张拉30%的预应力，收紧钢绞线。
1、60 100 60m连续梁悬臂T构墩梁临时固结方案计算书
新建铁路沈阳至丹东客运专线太子河特大桥（60+100+60）m连续梁悬臂T构临时固结抗倾覆结构设计计算书计算：刘东跃复核：审定：刘东跃中铁九局集团有限公司2011年5月16日一、工程概况新建沈阳－丹东铁路客运专线本溪枢纽工程太子河特大桥，位于本溪市明山区，中心里程为DK56+899.82，桥梁全长1345.96m。
其中跨越本溪市滨河南路为一联（60+100+60）m连续梁，桥墩牌号为27＃～30＃，28＃和29＃墩为悬臂梁O＃段主墩。
连续梁桥墩为双线圆端型实体桥墩。
28#墩墩高为19m、29#墩墩高为11.5m；边墩27#墩高为21.5m、30#墩墩高9m。
28＃墩和29＃墩墩顶横向长度为10m，纵向宽度为4m，其中两端为半径2m圆弧。
连续梁截面采用单箱单室、变高度、变截面直腹板形式。
箱梁顶宽12.2m，底宽6.7m。
顶板厚度除梁端附近外均为400mm，腹板厚度600—1000mm，按折线变化，底板厚度由跨中的400mm变化至根部的1200mm。
中支点处梁高7.85m，跨中10m 直线段及边跨15.75m直线段梁高为4.85m。
0#块长度为14m，边跨现浇段长度9.75m，采用支架法现浇。
边跨合拢段和中跨合拢段长度均为2m。
1#～13#节段及合拢段梁段采用挂篮悬浇。
为悬臂浇筑稳定，T 构设置临时固结。
二、墩梁临时固结设计荷载新建沈阳－丹东铁路客运专线无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线悬浇）（60＋100＋60）m施工设计图《沈丹客专桥通－Ⅰ－04》设计说明书“七章施工方法及注意事项、（八）款”中“墩梁临时固结措施：各中墩梁临时固结措施（或临时支墩），应能承受中支点处最大不平衡弯矩70941KN－m和相应竖向反力57301KN（本值为参考值，施工单位应结合具体荷载情况进行计算和检算），墩梁固结或临时支墩在横桥向必须对应箱梁腹板范围内，其材料及构造由施工单位确定。
此不平衡荷载考虑了中墩两侧梁体结构的不均匀性，施工不平衡荷载和风荷载的影响，未考虑安全系数及一侧挂篮坠落的情况，设计临时固结构造时应酌留富裕量，并应在施工时加强挂篮锚固”。
某悬臂浇筑连续梁墩梁临时固结装置设计计算
某悬臂浇筑连续梁墩梁临时固结装置设计计算悬臂浇筑连续梁墩梁临时固结装置设计计算是为了确保悬臂浇筑过程中的安全性和稳定性。
以下为该装置的设计计算。
1.结构参数计算：-浇筑连续梁的长度：L-悬臂长度：L1-预留浇筑孔的间距：D-墩高：H-墩顶宽度：B-墩顶面积：A=H*B2.荷载计算：-悬臂端荷载：P1=自重+人工施工荷载-墩顶荷载：P2=存在于墩顶面积上的浇筑结构重量+悬臂端荷载3.临时固结装置设计：-设计杆件数量：n=L1/D-设计每个杆件的长度为：D1=(L-L1)/n-墩顶临时固结装置所需杆件的张力：T1=P2/n-悬臂端所需杆件的张力：T2=P1/n4.杆件尺寸计算：-假设使用直径为d的钢筋作为杆件- 杆件的截面积：A_rod = pi * (d / 2)^2- 杆件的张力：F = T / A_rod5.验算杆件尺寸：-根据杆件张力F，选择合适的钢筋规格及张力试验结果-使用已选材料的张力极限值去对比张力F，确保所选材料的适用性6.杆件的间距计算：-设计墩顶临时固结装置之间的水平间距为：L2-设计悬臂端杆件之间的垂直间距为：L3-通常情况下，L2和L3可以选择为杆件长度的2倍至3倍。
7.完整性计算：-根据所选杆件的数量和间距，计算所选装置的覆盖范围是否足够覆盖整个悬臂浇筑区域，确保临时固结装置的完整性。
8.安全系数计算：-根据设计荷载和临时固结装置的尺寸、杆件的规格和张力，计算安全系数以确保临时固结装置的稳定性和可靠性。
上述是悬臂浇筑连续梁墩梁临时固结装置设计计算的基本步骤和要点。
具体的设计计算需要根据实际情况进行详细分析和计算，以确保装置的稳定性和安全性。
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临时固结设计计算书
1. 临时固结设计
在悬臂浇注施工过程中，为保证“ T”形结构的稳定性，在桥墩顶面（0#块梁底）设置 10个1.0m （宽）x2.0m （长）的临时支墩（见图1）,临时支墩采用标号C40的混凝土块，每个临时支墩内部配置© 28钢筋26根，钢筋锚入墩柱及0#节段各1m,同时主墩0#节段底板位置铺设© 16@100m钢筋补强。
临时支座中心距离桥墩中心纵向距离2m
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3•临时固结的强度检算
连续梁两端混凝土浇注不平衡重不超过 50t。
3.2材料参数
钢筋：© 28: A=615mrp计算最大应力c =360MPa
混凝土 C40轴心受压强度设计值19.1MP&
1.计算图式
由于主要分析临时固结处的支反力，因而将梁体部分视为刚体，计算图式如图A1所示＜ 图中R1，R2为梁体所受到的支反力，向上为正。
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图A1支反力计算模型
2. 梁上荷载估算
梁上荷载主要包括梁体自重、梁上的挂蓝、施工人员及机具等重量。
梁体自重：0#节段重量 G0= （ 14517） /2=7258.5KN
1#节段重量 G 仁5810KN
2#节段重量 G2=4994.75KN
3#节段重量 G3=4976.25KN
M 二Nd
图2临时固结受力图
R1
N X
4#节段重量 G4=5207.75KN
5#节段重量 G5=5018.25KN
6#节段重量 G6=4849KN
7#节段重量 G7=4702.5KN
8#节段重量 G8=4565KN
9#节段重量 G9=4461KN
10#节段重量 G10=4326.75KN
11#节段重量 G11=4204.5KN
12#节段重量 G12=2326KN
13#节段重量 G13=2908.5KN
中跨合拢段重量 G 中跨合拢 =1616.75KN
最大双悬臂状态下，梁上的自重为： 67225.5 X 2=134451kN
梁上的挂蓝荷载(按每个挂蓝1800 kN计)估算为：2X 1800kN=3600 kN 施工人员及机具总重估算为： 1000 kN
其中，梁上的挂蓝荷载和施工人员及机具荷载按移动荷载考虑。
3. 最不利支反力R1，R2 的计算
3.1 梁的自重荷载按平均分配计算(两端混凝土浇注不平衡重另计)
梁的自重荷载所产生的支反力
R-i=134451/2= 67225.5 kN (T)
R2-i=134451/2= 67225.5 kN ( T)
3.2 梁上移动荷载所产生的支反力估算
a) 当为对称作用时：
R1-2=(3600+1000)/2=4600/2=2300 kN ( T)
R2-2=(3600+1000)/2=4600/2=2300 kN ( T)
b) 当为不对称作用时本次临时锚固按照最大不平衡荷载 50T计算，以作用在悬臂梁的顶端为
最危险，则可以假设最大不平衡荷载作用在最右端。
假设只在一端作用一个集中力(如图 A2所示)：P=1.3*1800+100+500=2940 kN( 1.3 为冲击系数，其中考虑了一端挂蓝坠落的极端情况和人员机具的偏载(设为 100 kN)以及两端梁体混凝土浇注不平衡重 200 kN )。
最大不平衡弯矩为 M=2940*59=173460KNm
图A2支反力计算模型
则最大不平衡载引起的支反力为
R' =-2940 X (61-2)/4 = -43365 kN (；)
R2' =2940X (61+2)/4 = 46305kN ( T )
其中4(m为两个临时支座受力点之间的纵向距离。
3.3最不利支反力
当梁上最大不平衡荷载50T作用在右端时(假设偏向右侧)
R = = R - R1' =67225.5+ (-43365) =-23860.5 kN (；)
R> =R2-1 R' = 67225.5+46305= 113530.5kN ( T ) 综合上述情况，临时固结左侧支座受拉力大小为23860.5kN,由28©钢筋承受。
临时固结右边侧支座受压力大小为113530.5kN,由右侧混凝土支座承受。
混凝土支墩抗压强度
混凝土的压应力113530.5 103N“(5 2000 1000) = 11.35MPa <19.1 MPa
计算中未计螺纹钢和永久支座分担一部分压力等有利因素，因此，混凝土支墩强度满足安全性要求。
抵抗不平衡弯矩能力检算
单根28©螺纹钢筋的极限抗拉(压)力：360X 615=221.4 kN
桥墩一侧共130根(只计最外侧2排的钢筋)螺纹钢筋能够抵抗的最大不平衡弯矩是: N max
=221.4 X 130X 4=28782KN 安全系数为 n=28782/6524.5=4.4 验算锚固长度：
(1) 混凝土强度等级C40
(2) 钢筋为①28mm HRB400螺纹钢计算：
(1)当充分利用钢筋抗拉强度时，受拉拔钢筋的锚固长度应按下列公式计算：
式中L ab ——受拉钢筋的基本锚固长度;
HRB400钢筋的抗拉强度设计值，取360MPa;
f t ――混凝土轴心抗拉设计强度值，按照 C40取值，取1.71 ;
d -------- 钢筋的公称直径，取28 mm
a ――钢筋的外形系数,取0.14 ；
f py
360 L ab —d =0.14 28 = 825.3mm
f t 1.71 由于钢筋锚入墩柱及0#节段各1m,所以满足要求。
L ab
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