输电线路杆塔中心位移计算
架空输电线路基础名词及解释
架空输电线路基础名词及解释一、架空输电线路的组成：架空输电线路主要由导线、避雷线、绝缘子（串)、线路金具、杆塔、基础、接地装置几部分组成，部分杆塔还有拉线。
1、导线：悬挂在杆塔上，用于传导电流、输送电能的设备。
它通过绝缘子串悬挂在杆塔上。
2、避雷线：避雷线又称架空地线，悬挂于导线之上。
它的作用是防止雷击架空导线,并在架空导线受到雷击时起分流作用，对导线起耦合和屏蔽的作用，降低导线上的感应过电压。
3、绝缘子:用来支持或悬挂导线和避雷线，保证导线与杆塔间不发生闪络,保证避雷线与杆塔间的绝缘.4、线路金具:线路金具是输电线路所用金属部件的总称。
它是用于悬挂、固定、保护、接续架空线或绝缘子以及在拉线杆塔的结构上用于连接拉线的金属器件。
线路金具可以分为线夹、连结金具、接续金具、保护金具、拉线金具等。
5、杆塔：杆塔用来支撑架空线路导线和架空地线及其他附件，并使导线与导线之间、导线和架空地线之间保持一定的安全距离，并保证导线对地面和交叉跨越物之间有足够的安全距离。
6、杆塔基础:杆塔基础的作用是支撑杆塔，传受杆塔所受荷载至大地.它将杆塔固定于地下，以保证杆塔不发生倾斜、下沉、上拔及倒塌。
7、接地装置：由接地体和接地引下线组成，其作用主要是将雷电流引入大地，保证线路具有一定的耐雷水平.8、拉线：用来平衡杆塔的横向横向荷载和导线张力，减少杆塔根部的弯矩。
它用来加强杆塔的强度,承担外部荷载的作用力，以减少杆塔的材料消耗量，降低杆塔的造价。
二、常见的线路金具类别1、线夹:线夹用来握持架空线.(1）悬垂线夹：与悬垂绝缘子串相配合使用的线夹.悬垂线夹的用途是:把导线悬挂、固定在直线杆悬式绝缘子串上,选用U型螺丝结构。
（2）耐张线夹：与耐张绝缘子串相配合使用的线夹。
螺栓型耐张线夹的用途是：把导线固定在耐张、转角、终端杆的悬式绝缘子串上，选用倒装式结构,其优点是尺寸大小、重量轻、配件少、握力大。
2、连接金具:所谓连接金具是用来连接导线与绝缘子，或是连接绝缘子与杆塔横担的金具。
架空送电线路检修规程(定稿)
5、公司属各县级供电公司从事输电线路专业的各级领导、各级技术人员及运行、检修人员等。
6、
十、本规程各项条文的解释权和修改权属公司总工程师。
十一、
十二、
十三、
十四、本规程从颁布之日起执行。
十五、
第一章
第二章
第三章
第一节
第二节
第三节
第四章
第一节
第二节
第三节
第四节
第五章
第一节
第二节
第三节
第四节
第五节
第六章
因线路中心与杆中心的距离有限，在实际中经纬仪支在线路中心上，很难看到杆中心位置，另外近距离测量，相对误差较大，所以定铁塔中心桩之前，应在线路中心延内角平分线在较远距离处定一横担方向桩，再将经纬仪支在该方向桩上看线路中心桩，根据S定出杆中心桩。
图3
注：S是杆塔中心距离线路中心的位移值。
S的计算方法如下：
5.1.3杆坑深度应满足设计要求，误差不得超过-50mm，+100 mm。砼杆坑深如果无设计要求时，可按砼杆全高的1/10+700mm计算坑深。
5.1.4挖掘基坑时，坑壁应垂直，坑底应平整。杆坑底规格应为底盘宽加200～300mm的裕度，以便调整底盘。一般铁塔基坑开挖时，按照最下层基础面宽加200～300mm的裕度以便支模。一般情况下，若无设计同意，不得使用土模。特殊铁塔（高低腿铁塔、全方位不等高铁塔等）的基坑开挖，应根据设计图纸进行。
1由于杆塔横担有一定的宽度，造成线路中心与杆塔中心不吻合，产生位移S1。如图4。
2
图4
设横担宽为D，
S1＝D·tan(θ/2)/2
3当转角杆塔为不等长横担时，其中心与线路中心产生位移S2。如图5。
铁塔倾斜测量及计算公式
铁塔倾斜测量与计算公式一、什么叫杆塔倾斜？什么叫杆塔倾斜率？由于基础立柱顶面高低不平引起杆塔中心偏离铅垂位置的现象叫杆塔倾斜。
杆塔倾斜率就是杆塔倾斜值S杆塔地面上部高度H之比的百分数。
二、杆塔倾斜测量意义：运行中的线路杆塔因局部环境或外力破坏引起的顺线路或横线路方向的倾斜，是引起倒杆断线的重要因素，确定倾斜的数据，对维护线路安全稳定具有重要的意义。
三、杆塔倾斜测量方法一：1、使用经纬仪测量时，测量横线路方向倾斜，应将仪器支在距杆塔高度约1.5倍的地方，与前后杆塔对应三点成一线的位置确定测量桩位。
2、经纬仪镜中线瞄准电杆边缘线，俯视电杆根部，测量其偏移的差值，即为电杆的倾斜距离。
3、经纬仪镜中线瞄准铁塔中线挂线点螺栓1/2处，或铁塔纵向轴线位置，俯视铁塔根部，做一标志，然后测量铁塔基准根开距离，取根开1/2作基准标点，测量标点与其准标点的差即为铁塔的倾斜距离。
1、杆塔检查一般主要有杆塔横担水平度检查，水泥杆垂直度检查和铁塔倾斜测量等内容。
2、主要介绍铁塔倾斜的检查，铁塔倾斜的测量主要是对已经组立完成和架线完成后的铁塔进行倾斜度的检查，规范要求一般直线塔倾斜率0.3%，高塔0.5%，转角塔、终端塔不应向受力侧倾斜。
倾斜值：绝对尺寸 =倾斜率：相对尺寸 = 倾斜值∕视点高 H*0.003 注意：倾斜率测量视点高度应考虑接腿长度的影响五、杆塔测量方法三：说明：A 、B 两点应在铁塔的正或者侧面中心线上，以此两点作为观测铁塔的倾斜率。
1、为了测量精确，首先将仪器置于铁塔中心线延长线上（可稍微偏移，但不可偏移过多）， 距离为铁塔全高等长以上。
2、测量A 点，得一竖直角∠1，在此将仪器水平制零：3、在步骤2的基础上（此时水平角度为0°），测量B 点（水平线轴），测得竖直角∠2；4、在步骤3的基础上，观测铁塔B 点为左或者右偏移，如图测得为右偏移，转动水平制动微调，测得水平角∠3。
铁塔的倾斜率为tan ∠3/tan(∠2-∠1)cos ∠2铁塔倾斜量＝倾斜率*铁塔全高。
[基础课堂]架空输电线路杆塔中心桩位移计算应用
![[基础课堂]架空输电线路杆塔中心桩位移计算应用](https://img.taocdn.com/s3/m/c54cf0e248649b6648d7c1c708a1284ac85005aa.png)
[基础课堂]架空输电线路杆塔中心桩位移计算应用1. 前言一般情况下，输电线路杆塔的中心就在线路的杆位中心桩上，但当线路走向发生变化，线路走向就有转角，此时，为避免与之中相邻的直线杆塔受到角度荷载的作用，转角上用的转角杆塔中心的位置应保证其中相导线在线路的中心线上，就需要将线路转角杆塔中心的位置通向转角内侧（横担宽与长短横担引起）或外侧（中相挂点偏移）的转角的角平分线上移动（下列的位移方向都指转角的角平分线上），这样杆塔中心位置与线路杆位中心桩在转角的角平分线上有一定的距离，这距离就是大家称的杆塔中心位移。
在架空输电线路设计和施工分坑测量中，经常会遇到和解决杆塔设计中心桩的位移问题。
导致中心桩位移的原因有多种多样，主要有转角杆塔横担有宽度，且一些转角杆塔为长短横担，中线挂线点不在横担中间、多是外角长内角短；转角塔中线偏挂等。
今天小编就针对此根据相关书籍及论文阐述的计算方法与大家讨论分享。
2. 耐张转角塔中心位移耐张型杆塔除支承导线和架空地线的垂直荷载和风荷载外，还承受顺线路张力的杆塔。
导线和架空地线在耐张型杆塔处开断，且被定位于导线和架空地线呈直线的线段中，用来减小线路沿纵向的连续档的长度，以便于线路施工和维修，并控制线路沿纵向杆塔可能发生串倒的范围。
耐张型杆塔分耐张直线杆塔、耐张转角杆塔及终端杆塔。
一般耐张直线杆塔两侧横担等长，一般不需要中心桩位移，部分因为中相导线挂至塔身主材时需要考虑位移，其他耐张型杆塔也存在此情况；耐张转角杆塔转角较小时横担一般等长，较大时一般为长短头横担，所以转角大时一般需要考虑位移；纯粹的终端塔一般为等长横担，但部分终端塔兼大转角的杆塔会采用长短头横担，故大部分时候需要考虑位移。
下面就针对各种情况进行简单介绍。
2.1 等长横担中心桩位移等长横担中相挂点右两种情况，一种中相挂点在两边导线中间，如门型电杆、重冰区采用的酒杯型耐张转角塔，挂在干字型中间的耐张转角塔，此时需考虑的位移是由于杆塔横担处存在宽带，导致挂线点不在线路的设计中线点上，只有将中心桩向内侧位移后，才能使杆塔的中心线和边线都恢复到线路的设计中心线上；另外一种是中相挂点不在两边导线中间，挂在塔身主材上，主要是干字型塔，此时需考虑将中相挂在主材上偏离设计中心点的位移，同时本情况也需要考虑杆塔横担处存在宽带引起的位移，与第一情况一致，故我们将两者情况可以合并一起考虑，当中相挂点在两边导线中间时偏移值为0，在主材上我们考虑一偏移值b，因为现在的塔型一般为正方形，该值一般为中相横担两挂点之间的一半。
500kV输电线路换位塔选型及其位移
ｌ ５
ｌ ｝
主 ｉ 乏
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过 １０ｋ ０ ｍ的线路均应换位 。换位循环长度不宜大
于 ２ ０ ｍ” ０ 。可见，长距离 的输 电线路换位是必要 ｋ
的，但换位本身又是影 响线路安全运 行的薄弱环
节 ，因而合理选择换位塔型式和布置方式就显得尤
为重要 。
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易于在交叉点因覆冰不平衡造成短路 ，故不适用于 冰厚大于 １ ｍ 的地区。 ０ｍ ｃ ）为减小换位塔悬垂 串偏移 ，需进行位移 。 ｄ ）呼称 高单一 ，水平 档距 和垂直档 距较小 ， 使用条件受限制 ，山区线路尤为明显。 耐张换位塔换位时采用耐张串和跳线悬垂串相
以上 ２ 种换位塔 的使用条件见表 ｌ 。
的影响很小 ，所 以耐张换位塔可不进行位移 。
图 ２ 图 ３中参数 Ｌ ， Ｌ 分别 为档 距 ， 、 Ｌ ， 。 ｍ； Ｈ ，Ｈ。 ，Ｈ。 别 为各 铁 塔横 担 宽 度 ，ｍ；Ｓ ， 分 Ｓ ，ｓ 分别 为换位塔 对应 于每相 的位移 值 ，ｍ， ｚ 。 同向相加 ，反向相减 ；Ｚ Ｉ，Ｚ Ｉ为酒杯型铁塔 。 Ｂ］ ＢＶ Ｉ 若要使铁塔位移后 ，对三相导线均较为有利 ， 则应取换位塔对应每相位移值 的加权平均值 ，即 Ｓ ，Ｓ ，Ｓ 的加权平均值 。以图 ２ 。 例计算如下。
Ｗ１ 一Ｈ３３。 ／
同理 ，亦可推导得 ：Ｗ２ 一Ｈ。３。 ／
由以上计算可见 ：直线换位塔的位移值为其横
图 ２ 导线换位相序图
担宽度的 移
依上述导线换位相序图做出导线平面布置图见
图 ３ 。
Ｚ Ｉ ＢＩＩ ＺＨ ＺＨ ＺＢＩ Ｖ
＼ ＝ ｂ Ｂ隅 ：／ ： ＝ Ａｒ 一 ＿ Ｂ ＝ “ 一 １ ． １
中心桩为什么要位移
通常情况下，输电线路杆塔的中心就在线路的杆位中心桩上。
但当线路发生转角时，转角耐张杆的中心就要在线路转角的位置向转角内侧移动，使杆塔中心位置与线路杆位中心在转角的角平分线上有一定的距离，即业内所称的杆塔中心位移。
这是因为输电线路在转角时，转角耐张杆带电部位与杆身之间的间隙会发生变化。
如图一所示，当线路没有转角时(图一中a)，外角边导线的跳线（红色部分）与杆塔的距离是L1，当发生转角时（图一中b），外角边导线和中间导线的跳线与杆身的距离将变成L2，很明显，后者的距离小于前者（内角边导线跳线的L2会加大）。
当这个距离过小时，线路绝缘强度减小，在送电后就会发生接地闪络。
为加大转角杆外角边导线和中线跳线对杆身的距离，通常是将横担向外角方向移动一定距离，将杆塔的横担外角侧加长，内角侧缩短，如图二（L）所示。
此时横担的中心C 与杆塔的中心O就将不在一条中心线上，如果此时组立杆塔仍将杆塔中心放在线路转角中心桩的位置上，则导线在挂线后就要向外角偏离线路中心（绿色与兰色），这会使与之相邻的直线杆上悬垂绝经子串向线路外侧倾斜，减小了风偏距离，严重时会使直线杆对地绝缘间隙不足。
为此要将转角耐张杆的中心向内角做适当的位移，以使挂线后导线（绿）走向与线路中心（兰）重合。
在计算出杆塔的位移量后，现场分坑操作时，在线路转角的角平分线上从线路中心桩向内角侧量出位移量后，该点就是杆的中心。
如图二，就是将B点移到O的位置，也就是将杆塔向内角移动，使其中心O点向内角移动OB的距离到O1（红色）处。
这里不是移动线路的中心桩，而是移动杆塔的中心，线路中心桩是不能随意移动的。
杆塔中心位移量S（OB）由两部分组成：S1：线路转角和横担上同相导线悬挂耳板孔间距引起的位移；S2：杆塔中心和横担中心距离引起的位移。
浅谈电力线路杆塔中心桩位移
浅谈电力线路杆塔中心桩位移摘要：在输电线路施工复测分坑测量中，在设计提供的杆塔明细表中某些杆塔中心桩向内角或外角移动一定距离，其移动距离简称为位移值。
导致中心桩位移的原因有多种多样，一般是转角塔横担有宽度；且某些转角塔是长短横担，中线挂线点不在横担中间、多是外角长内角短；转角塔中线偏挂等。
故杆塔中心桩须在内角平分线上位移一段距离。
关键词：线路，杆塔，中心桩，位移Abstract: in the transmission line construction reeated measure points in the measurement of pit, the tower in design provides list in some tower center to inside or outside of mobile distance, its mobile distance is referred to as “displacement value. The cause of the displacement in center pile has varied, general is the corner tower bear have width; And some corner tower is the length of the bear, the center line hang line point is not among the bear, is outside, long an internal Angle short; Corner tower line partial hang, etc. It must be produced center tower pile share some distance from the online displacement.Keywords: line, tower, the center pile, displacement0 前言在实际施工中，转角杆塔种类繁多：如单回路耐张转角杆塔、双回路耐张转角杆塔、三联耐张转角杆塔、双回变单回分歧塔、带小转角直线塔、直线换位杆塔相邻等都会有位移。
架空输电线路杆塔位移计算
架空输电线路转角杆塔中心位移计算的研究与探讨刘仁臣(西南石油大学,四川成都市新都区,610500)摘要：在架空输电线路施工中，我们经常遇到由于部分转角（耐张）杆塔横担宽度和不等长横担引起的线路中心桩与杆塔中心桩存在位移的问题。
如何正确计算出位移值，使杆塔受力最小及杆塔两边线仍与线路中心线对应，以免邻近转角(直线)杆塔承受额外的角度荷载，对保证架空输电线路长期稳定安全地运行，具有十分重要和长远的意义。
关键词：等长横担不等长横担位移计算转角杆塔0 引言在架空输电线路施工过程中，杆塔基础分坑及基础分坑时转角杆塔位移计算是我们经常遇到的问题。
在胜利油田这样的平原地区，地势一般较平坦，很少出现丘陵及起伏较大的施工地段，因此，以等高塔腿为多。
在线路施工当中，一般情况下，线路中心桩就是杆塔的中心桩，基础分坑以该中心桩为准进行。
但有的转角杆塔、耐张杆塔，为使杆塔受力最小及杆塔两边线仍与线路中心线对应，以免邻近转角(直线)杆塔承受额外的角度荷载，必须考虑杆塔的中心位移问题。
本文根据日常工作中遇到的实际问题，在110kV架空线路砼电杆基础分坑中的位移计算及角钢塔位移计算两个方面予以归纳和探讨，希望和有兴趣的读者互相探讨。
一、110kV砼电杆转角杆位移的计算下面以胜利油田胜利工程设计咨询有限责任公司设计定型图电－8701（110kV输电线路杆型图）及其杆型配件图电－8702为例计算位移大小。
1、不等长宽横担转角杆的基础分坑位移计算（图二）有位移转角杆位移计算示意图以上图示为110kV J60°－18型砼电杆杆型示意图和横担示意图。
其位移由两部分组成，一是横担宽度引起的，另外一个是由于横担不等长引起的。
（1）、由于转角杆横担宽度的影响，使转角杆中心位置与原转角桩产生位移，其位移距离为∆S1＝2tg 2D θ 其中 D ―――横担宽度和绝缘子串拉板长之和，单位米θ―――线路转角 ，单位度（2）由于横担不等长引起的位移：不等长宽横担为内角横担短，外角长，其位移距离为：∆S2＝()b a 21- 其中，a ―――长横担长 米b ―――短横担长 米因此，在实际分坑中，110kV J60°－18型电杆由原转角桩向转角杆中心位置产生的位移为S=∆S1+∆S2=2tg 2D θ+()b a 21- 因在实际施工中，110kV J60°－18杆型a ＝3.2m,b=1.7m ,D=0.698m , θ大小为30°～60°之间，以60°为例则其位移S ＝2698.0tg 260︒＋()1.73.221-＝0.951m 在实际施工中,110kV 转角30度型砼电杆(J30°)也是不等长宽横担的转角杆,位移计算方法应与转角60度杆型相同.二、角钢转角塔的计算目前，受城市规划的影响，许多新建或改建线路往往不再使用砼电杆，砼电杆拉线多，占地面积大，且极容易被盗，虽然因此角钢塔和薄壁离心钢管塔等塔型虽然建设初期投资大，但从线路的长期稳定运行方面讲，经济效益远远大于砼电杆线路。
输电线路铁塔工程量指标测算
输电线路铁塔工程量指标测算摘要：一、输电线路铁塔工程量指标测算的概述- 输电线路铁塔工程量指标测算的定义- 输电线路铁塔工程量指标测算的作用二、输电线路铁塔工程量计算公式- 塔身工程量计算- 塔基工程量计算- 绝缘子串工程量计算- 其他工程量计算三、输电线路铁塔工程量指标测算方法- 收集资料- 分析资料- 制定计算公式- 进行计算- 汇总结果正文：一、输电线路铁塔工程量指标测算的概述输电线路铁塔工程量指标测算，是根据工程项目的具体情况，通过对输电线路铁塔的各个组成部分进行详细的工程量计算，得出项目所需的材料、人工等资源量，为项目成本控制、工程进度安排等提供依据。
这一过程对于保证项目的顺利进行具有重要意义。
二、输电线路铁塔工程量计算公式输电线路铁塔工程量计算公式主要包括以下几个方面：1.塔身工程量计算：根据铁塔的高度、截面形状和尺寸，计算出塔身的材料用量。
2.塔基工程量计算：根据铁塔的根数、基础尺寸和土壤类型，计算出塔基的材料用量。
3.绝缘子串工程量计算：根据铁塔的高度、跨距和绝缘子串的规格，计算出绝缘子串的材料用量。
4.其他工程量计算：包括塔顶装饰、围栏、爬梯等附属设施的工程量计算。
三、输电线路铁塔工程量指标测算方法输电线路铁塔工程量指标测算方法一般包括以下几个步骤：1.收集资料：收集输电线路铁塔的相关设计图纸、技术规范、材料清单等资料。
2.分析资料：对收集的资料进行详细的分析，了解铁塔的构造、尺寸、材料等信息。
3.制定计算公式：根据分析结果，制定输电线路铁塔工程量计算公式。
4.进行计算：根据公式，对输电线路铁塔的各个组成部分进行工程量计算。
5.汇总结果：将各个部分的工程量汇总，得出项目的总工程量指标。
架空输电线路杆塔位移计算资料
架空输电线路转角杆塔中心位移计算的研究与探讨刘仁臣(西南石油大学,四川成都市新都区,610500)摘要：在架空输电线路施工中，我们经常遇到由于部分转角（耐张）杆塔横担宽度和不等长横担引起的线路中心桩与杆塔中心桩存在位移的问题。
如何正确计算出位移值，使杆塔受力最小及杆塔两边线仍与线路中心线对应，以免邻近转角(直线)杆塔承受额外的角度荷载，对保证架空输电线路长期稳定安全地运行，具有十分重要和长远的意义。
关键词：等长横担不等长横担位移计算转角杆塔0 引言在架空输电线路施工过程中，杆塔基础分坑及基础分坑时转角杆塔位移计算是我们经常遇到的问题。
在胜利油田这样的平原地区，地势一般较平坦，很少出现丘陵及起伏较大的施工地段，因此，以等高塔腿为多。
在线路施工当中，一般情况下，线路中心桩就是杆塔的中心桩，基础分坑以该中心桩为准进行。
但有的转角杆塔、耐张杆塔，为使杆塔受力最小及杆塔两边线仍与线路中心线对应，以免邻近转角(直线)杆塔承受额外的角度荷载，必须考虑杆塔的中心位移问题。
本文根据日常工作中遇到的实际问题，在110kV架空线路砼电杆基础分坑中的位移计算及角钢塔位移计算两个方面予以归纳和探讨，希望和有兴趣的读者互相探讨。
一、110kV砼电杆转角杆位移的计算下面以胜利油田胜利工程设计咨询有限责任公司设计定型图电－8701（110kV输电线路杆型图）及其杆型配件图电－8702为例计算位移大小。
1、不等长宽横担转角杆的基础分坑位移计算（图二）有位移转角杆位移计算示意图以上图示为110kV J60°－18型砼电杆杆型示意图和横担示意图。
其位移由两部分组成，一是横担宽度引起的，另外一个是由于横担不等长引起的。
（1）、由于转角杆横担宽度的影响，使转角杆中心位置与原转角桩产生位移，其位移距离为∆S1＝2tg 2D θ 其中 D ―――横担宽度和绝缘子串拉板长之和，单位米θ―――线路转角 ，单位度（2）由于横担不等长引起的位移：不等长宽横担为内角横担短，外角长，其位移距离为：∆S2＝()b a 21- 其中，a ―――长横担长 米b ―――短横担长 米因此，在实际分坑中，110kV J60°－18型电杆由原转角桩向转角杆中心位置产生的位移为S=∆S1+∆S2=2tg 2D θ+()b a 21- 因在实际施工中，110kV J60°－18杆型a ＝3.2m,b=1.7m ,D=0.698m , θ大小为30°～60°之间，以60°为例则其位移S ＝2698.0tg 260︒＋()1.73.221-＝0.951m 在实际施工中,110kV 转角30度型砼电杆(J30°)也是不等长宽横担的转角杆,位移计算方法应与转角60度杆型相同.二、角钢转角塔的计算目前，受城市规划的影响，许多新建或改建线路往往不再使用砼电杆，砼电杆拉线多，占地面积大，且极容易被盗，虽然因此角钢塔和薄壁离心钢管塔等塔型虽然建设初期投资大，但从线路的长期稳定运行方面讲，经济效益远远大于砼电杆线路。
架空输电线路杆塔位移计算资料
架空输电线路转角杆塔中心位移计算的研究与探讨刘仁臣(西南石油大学,四川成都市新都区,610500)摘要：在架空输电线路施工中，我们经常遇到由于部分转角（耐张）杆塔横担宽度和不等长横担引起的线路中心桩与杆塔中心桩存在位移的问题。
如何正确计算出位移值，使杆塔受力最小及杆塔两边线仍与线路中心线对应，以免邻近转角(直线)杆塔承受额外的角度荷载，对保证架空输电线路长期稳定安全地运行，具有十分重要和长远的意义。
关键词：等长横担不等长横担位移计算转角杆塔0 引言在架空输电线路施工过程中，杆塔基础分坑及基础分坑时转角杆塔位移计算是我们经常遇到的问题。
在胜利油田这样的平原地区，地势一般较平坦，很少出现丘陵及起伏较大的施工地段，因此，以等高塔腿为多。
在线路施工当中，一般情况下，线路中心桩就是杆塔的中心桩，基础分坑以该中心桩为准进行。
但有的转角杆塔、耐张杆塔，为使杆塔受力最小及杆塔两边线仍与线路中心线对应，以免邻近转角(直线)杆塔承受额外的角度荷载，必须考虑杆塔的中心位移问题。
本文根据日常工作中遇到的实际问题，在110kV架空线路砼电杆基础分坑中的位移计算及角钢塔位移计算两个方面予以归纳和探讨，希望和有兴趣的读者互相探讨。
一、110kV砼电杆转角杆位移的计算下面以胜利油田胜利工程设计咨询有限责任公司设计定型图电－8701（110kV输电线路杆型图）及其杆型配件图电－8702为例计算位移大小。
1、不等长宽横担转角杆的基础分坑位移计算（图二）有位移转角杆位移计算示意图以上图示为110kV J60°－18型砼电杆杆型示意图和横担示意图。
其位移由两部分组成，一是横担宽度引起的，另外一个是由于横担不等长引起的。
（1）、由于转角杆横担宽度的影响，使转角杆中心位置与原转角桩产生位移，其位移距离为∆S1＝2tg 2D θ 其中 D ―――横担宽度和绝缘子串拉板长之和，单位米θ―――线路转角 ，单位度（2）由于横担不等长引起的位移：不等长宽横担为内角横担短，外角长，其位移距离为：∆S2＝()b a 21- 其中，a ―――长横担长 米b ―――短横担长 米因此，在实际分坑中，110kV J60°－18型电杆由原转角桩向转角杆中心位置产生的位移为S=∆S1+∆S2=2tg 2D θ+()b a 21- 因在实际施工中，110kV J60°－18杆型a ＝3.2m,b=1.7m ,D=0.698m , θ大小为30°～60°之间，以60°为例则其位移S ＝2698.0tg 260︒＋()1.73.221-＝0.951m 在实际施工中,110kV 转角30度型砼电杆(J30°)也是不等长宽横担的转角杆,位移计算方法应与转角60度杆型相同.二、角钢转角塔的计算目前，受城市规划的影响，许多新建或改建线路往往不再使用砼电杆，砼电杆拉线多，占地面积大，且极容易被盗，虽然因此角钢塔和薄壁离心钢管塔等塔型虽然建设初期投资大，但从线路的长期稳定运行方面讲，经济效益远远大于砼电杆线路。
4、送电线路工计算
11-046_计算_送电线路工_全部100电力行业技能鉴定题库1、(La5D1001)某-正弦交流电流的表达式为i=311sin(314t+30°)A，试写出其最大值、有效值、角频率和初相角各是多少?(6分)解：答：最大值为311A，有效值、角频率分别为219.91A、314rad/s，初相角为30°。
2、(La5D2002)如图所示电路中，已知电阻R1=1Ω，R2=R5=4Ω，R3=1.6Ω，R4=6Ω，R6=0.4Ω，电压U=4V。
试求电路中各支路通过的分支电流I1、I2、I3、I4各是多少?解：答：I^^1=0.67A，I^^2=0.335A，I^^3=1A，I^^4=0.33A3、(Lb5D1003)某施工现场，需用撬杠把重物移动，已知撬杠支点到重物距离L1=0.2m 撬支点到施力距离L2=1.8m。
试问人对撬杠施加多大的力时，才能把200kg的重物撬起来?解：答：至少需要217.8N的力才能把200kg的重物撬起来。
4、(Lb5D1004)如图所示，已知拉线与地面的夹角为60°，拉线挂线点距地面12m，拉线盘埋深为2.2m。
试计算拉线长度LAB及拉线坑中心距杆塔中心水平距离。
解：答：拉线长度L^^AB及拉线坑中心距杆塔中心水平距离L分别为13.86m、8.19m。
5、(Lb5D2005)白棕绳的最小破断拉力T^^D为31200N，其安全系数K为3.12。
试求白绳的允许使用拉力T为多少?解：答：白棕绳的允许使用拉力为10000N6、(Lb5D2006)更换某耐张绝缘子串，导线为LGJ-l50型。
试估算-下收紧导线时工具需承受多大的拉力。
(已知导线的应力σ=97MPa)解：答：收紧导线时工具需承受的拉力为14700N7、(Lb5D3007)计算下列A3M16螺栓允许剪切力。
(1)丝扣进剪切面。
(2)丝扣未进剪切面。
提示M16螺栓的毛面积为S1=2cm^2，净面积为S2=1.47cm^2，允许剪应力[σ]=lOOOON ／cm^2。
杆塔中心位移计算方法探索
杆塔中心位移计算方法探索合肥 大海摘要：杆塔中心位移看似一个简单问题，但是其中的道理，却不太容易弄明白。
本文以单回路水平排列转角杆塔为例，就杆塔中心位移的计算问题进行探索。
关键词：线路中心线;导地线中心线;塔位的线路中心；横担中心；杆塔中心；基础中心。
要弄明白杆塔中心位移计算中的道理，需要抓住以下要点：什么是杆塔中心？什么是杆塔中心的位移？为什么要位移？相对于什么位移？在位移计算中，哪些是不能移动的参照物？哪些是可以移动的计算对象？1 杆塔中心位移计算中涉及到的线路元素1.1 位移计算中作为参照物而不得移动的线路元素（1）线路中心线：线路定位工作完成后，在平面图上会形成一个“线路中心线”，中心线上会有许多“中心桩”，标示哪里是直线塔，哪里是转角塔。
正常情况,直线塔的杆塔中心、基础中心都应该在这“线路中心线”上，可以前后位移，用于调整档距大小，但不能左右位移。
但是，带有小转角的悬垂直线塔，为了纠正悬垂串长度造成的“导线悬点不在挂点正下方”，就需要进行杆塔中心位移。
（2）导地线中心线：三相导线和地线也有自己的“A相中心线”“B相中心线”“C相中心线”和“地线中心线”。
这些中心线都与线路中心线平行，它们与线路中心线的距离取决于导地线在杆塔上的布置方案。
如果三相导线A,B,C是单回水平排列，那么“B相中心线”就与“线路中心线”吻合。
在杆塔位移计算中，“导地线中心线”也是 “作为参照物而不允许移动的线路元素”。
（3）线路转角点和导地线转角点：线路转角点是线路中心线转角处，即线路转角中心桩的位置。
导地线转角点是其转角处在空间的、不随横担移动的几何位置。
在杆塔中心位移计算中，我们不应把上述固定元素看成“杆塔上的” 点、线，而应视为“大地上的”点、线，横担、杆塔的位移，就是相对于这些点线的位移。
1.2 位移计算中允许移动的三个线路元素杆塔横断面的形心在大地上的投影谓之“杆塔中心O”，基础横断面的形心在大地上的投影谓之“基础中心O”，横担上挂点所在平面的纵轴中心，谓之横担中心O 1；在杆塔位移计算中，这三个中心都可以相对于固定元素移动。
输电线路设计常见问题
电气计算有哪些内容？金具设计有哪些内容？基础底面尺寸的确定原则？地基承载力公式？控制气象的三要素？角钢的连结方式？基础埋深？角钢三视图？撞基础的形式？防震锤表示的意义？排塔定位的步骤？衡量杆塔使用条件的四个要素？铁塔内力分析思想？研究成果及结论？机械特性有几个参数？哪些部分工作比较突出？对现有结构有哪些突破？结论是否经过检验？是否能应用实际？对杆塔基础的影响？刚度大对基础有何影响？基础地面如何确定？垫层的作用，地脚螺栓的布置？导线如何确定？节点板如何计算？杆塔的高层如何确定？地基承载力的设计值？冻土层深度如何确定？吊点如何计算？塔身设计的主要部分是什么？箍筋的作用是什么？电压等级不同对杆塔有何要求？基础埋深如何确定？杆塔定位的过程？代表档距地确定？杆塔结构设计是动态还是静态？杆塔如何选材？计算长度如何选取？杆塔结构设计是以强度还是以稳定为主要依据？结构如何计算？500kv杆塔结构设计：绝缘子串如何选取？塔身的施工图角钢为何断开？杆塔结构的板不利情况断线如何考虑？刚度和档距如何考虑？放线的刚度如何计算？大截面铰制导线弹性修正系数分析与修正系数多少？扭转角度定义，各截面挤压的影响？抗弯刚度如何取值？线性分析有何变化？基础荷载分那几部分？风荷载是按静载还是按动载考虑？绝缘子串如何确定？间隔棒如何选取？间隔棒有何作用？什么事控制气象？两种气象最典型的结果？控制气象参数有哪三个？金具形式哪些？如何计算控制气象？分解组装拉线的作用？地基承载力系数？抱杆如何取出？220kv 杆塔结构设计中导线哪点应力最大？220kv架空送电线路铁塔结构设计杆塔整立过程？220kv送电线路工程重心如何确定？220kv送电线路工程施工过程考虑哪些四个基础的相互关系没有在图上体现？送电线路绝缘配合具体内容是什么？什么叫绝缘配合？送电线路绝缘配合知什么？送电线路绝缘配合与哪些因素有关？什么是内部过电压？它是如何产生的？具体分为哪几种？影响送电线路安全运行的内部过电压有哪些形式？影响过电压的因素有哪些？如何确定塔头的尺寸？在计算到县对地距离时应考虑哪些因素？导线对地的最小距离是如何规定？导线对地的最小距离是如何规定？导线对山坡、峭壁、岩石最小净距是如何规定？导线对建筑物的之间的最小距离是如何规定？导线与树木之间的距离是如何规定的？送电线路与弱电线路的交叉角是如何规定的？导线带点部分与杆塔构件的最小距离是如何规定的？导线线间距离是如何确定的（水平线间距）？如何确定导线垂直排列的垂直距离？同杆架设多回路的线间距离应是多少？上下层相邻间或地线与相邻导线间水平偏移是多少什么叫线路的水平档距？什么叫垂直档距？什么是极大档距？什么是极限档距及允许档距？什么是连续档的代表档距（又称规律档距）？什么是杆塔？什么叫自立杆塔？什么叫拉线杆塔？杆塔如何分类？杆塔在输电线路中的作用是什么？杆塔所受的荷载有哪些？送电线路对杆塔的要求是什么？直线杆塔的作用是什么？直线杆塔使用范围是如何规定的？耐张杆塔的作用是什么？转角杆塔的用途是什么？终端杆塔的作用上是什么？换位杆塔的作用是什么？钢筋混凝土电杆的结构是怎样的？什么是预应力钢筋混凝土电杆？预应力钢筋混凝土电杆螺旋筋的直径是如何规定的？预应力混凝土杆的优点是什么？110kv转角杆通常有几种？简述其特点？简述110kv杆塔横担的主要结构及使用材料？横担的作用是什么？横担如何分类？钢筋混凝土电杆焊接时可以用气焊和电焊，哪种方法对混凝土杆接口的强度影响小？为什么？混凝土电杆出厂时应做哪些外观检查？对交叉、横担等长、大预制件的混凝土质量有那些要求？送电线路铁塔按不同外观形状和结构，通常可分为几种形式，各有何特点？识别铁塔产品型号。
输电线路绝缘子串调整应注意的问题及对策
输电线路绝缘子串调整应注意的问题及对策摘要：线路绝缘子串调整的最终目的是增大绝缘子串的爬电比距和改善跨越，使线路的绝缘水平达到安全运行的要求。
要达到这个目的，线路绝缘子串必定会发生变化，这个变化可能从两个方面带来问题。
关键词：线路；绝缘子串；调整Abstract: the line insulator string the final purpose of adjustment is to enlarge the insulator string from and improve the creepage than across, make the line of the insulation level to reach the requirement of safe operation. To achieve this goal, the line insulator string will change; this change may cause problems from two aspects.Key Words: line; insulator string; adjustment1绝缘子串长度的增加在线路原有绝缘子串上增加盘形悬式绝缘子或整体更换为复合绝缘子都能导致绝缘子串长度的增加（例：要将某220 kV线路绝缘子串的爬距从2.3 cm/kV 增加到2.8 cm /kV，需要XP-7型瓷质绝缘子4片或XWP2-7型防污瓷质绝缘子3片，长度分别增加0.58 m和0.43 m）。
绝缘子串长度的增加，特别是悬垂串长度的增加，将引起如下几个情况。
1.1 导线对地及对跨越物的限距减小这是悬垂串增长后带来最直观的后果。
几乎所有的送电线路都存在几个跨越危险点，留有的安全裕度极小，加上线路下新建或改建的建筑物不断逼近线路，悬垂串长度稍有增加，导线对地或跨越物等的限距就不能满足《规程》的要求。
1.2 导线对拉线的间隙减小如果相邻两基导线呈水平排列的电杆悬点高差较大，又是采用X形拉线系统，导线与拉线的安全距离就是个大问题，宜宾电业局线路工程不止一次出现这种情况，如再增长绝缘子串长度极易造成带电部分对拉线的放电间隙不够，如果是直线转角杆就更危险。
输电线路杆塔中心位移的精确计算方法
心位移计算方法，提出了线路杆塔中心桩位移 精确计算方法，可以对任意杆塔组合排布时的 中心位移进行精确计算。
1 影响杆塔中心位移的因素
导线偏离定位中心线主要受铁塔横担宽度、 铁塔导线挂点偏移和铁塔长短担的影响 [2-3]，以 单回“上”字形转角塔为例说明。
1.1 横担宽度引起的位置偏移
图 1 中箭头方向为中心桩连线方向，导线
电网设计 输电线路杆塔中心位移的精确计算方法
DOI：10.13500/j.dlkcsj.issn1671-9913.2019.10.007
输电线路杆塔中心位移的
精确计算方法
洪立玮 1，尹 倩 2 (1. 国网冀北电力有限公司廊坊供电公司，河北 廊坊 065000 ；
2. 中国石油管道局工程有限公司设计分公司，河北 廊坊 065000)
* 收稿日期：2018-08-06 第一作者简介：洪立玮(1989- )，男，江苏南京人，硕士，工9年10月 第10期
电网设计 输电线路杆塔中心位移的精确计算方法
绝缘子串挂点在铁塔横担两侧，受横担宽度的
影响，导致挂点不在中心桩连线上，若想使挂
线点与中心线重合，需要向内角侧移动一段距 离 [4]，即图中 ΔS1，设横担宽度为 b，线路转角 为 θ，则有 ：
∆S1
=
b 2
×
tan(θ 2
)
(1)
式 (1) 中计算得到的偏移距离为正时表示 向内角侧移动。
1.3 铁塔长短担引起的中心位移
当线路转角较大时，铁塔外角侧横担相比 内角侧要更长，以满足外角侧导线挂点的绝缘 距离，这样导致内外角侧导线挂点与铁塔中心 距离不等，需要将铁塔向内角侧移动以抵偿由 横担长度不等造成的偏移，见图 3。
的某种或者多种因素组合综合影响的，如双回 大角度转角塔受横担宽度和长短担影响 ；单回 大转角“上”字形铁塔则受上述三种因素共同 影响。
架空输电线路结构案例计算
架空输电线路结构案例计算先假设这么个情况哈，有一条架空输电线路，要把电从发电厂送到老远的城市去。
比如说，我们先得确定杆塔的高度。
这就好比给电线杆子定个身高。
为啥要定这个高度呢？因为得保证电线离地面有个安全距离呀，不然电着人或者东西可就麻烦大了。
假设这线路要跨过一条公路，那根据规定呢，电线离路面至少得有个7米（这只是个假设数据哈）。
然后我们还得考虑电线在不同天气下可能会有下垂，也就是弧垂。
这弧垂也不能太大，不然风一吹或者温度一变化，电线就可能碰到路边的树或者其他东西了。
那怎么算这个杆塔高度呢？我们得把弧垂的大小、电线离地面要求的安全距离，还有可能有的其他附加高度（比如说如果下面要过个大车，得留更多的空间）都加起来。
比如说弧垂是3米，安全距离是7米，再加上个1米的余量以防万一，那杆塔高度就得11米啦。
再来说说导线的选择。
这就像给线路选个合适的血管，要能让电流顺利通过。
导线的粗细很关键，如果太细了，电阻就大，电能在路上就损耗得厉害，就像小水管流水，流着流着水就少了。
那怎么选粗细呢？这就得根据要传输的电流量来决定。
比如说要传输1000安培的电流（又是假设数据哈），我们查一下导线的载流量表，发现那种横截面积是50平方毫米的导线能满足要求，那就选它了。
还有啊，杆塔之间的距离也很有讲究。
这就像是两个人站多远合适一样。
如果距离太近了，那得建好多杆塔，成本就高得吓人；可要是距离太远了，电线在中间就可能会耷拉得太厉害，不安全。
我们得根据导线的强度、当地的气象条件（像风有多大呀，温度变化大不大之类的）来确定这个距离。
假如在一个风力比较小、温度变化也不是特别剧烈的地方，经过计算呢，杆塔之间的距离可以设为300米。
最后呢，我们还得考虑杆塔的受力情况。
这杆塔就像个坚强的卫士，要承受住电线的拉力、风的吹力还有可能有的冰的重量（如果冬天会结冰的话）。
比如说这电线拉力有个5000牛顿（假设哈），风一吹给杆塔侧面施加个2000牛顿的力，再加上如果结了冰，冰的重量换算成力是1000牛顿，那杆塔设计的时候就得能承受住这总共8000牛顿的力才行。
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输电线路转角杆塔中心位移通式的应用1. 输电线路转角杆塔中心位移的定义：输电线路转角杆塔中心位移，是指转角杆塔的中心桩，自线路中心桩，沿线路内角的平分线方向移动一定的距离，作为杆塔的中心桩。
它是杆塔基础施工的依据。
2. 输电线路转角杆塔中心位移的意义：输电线路转角杆塔中心位移后，能较好的消除或减小与之相邻的直线杆塔因三相导线偏移而产生的横向合力，并兼顾相邻直线杆塔绝缘子串的倾斜角，使之满足在各种气象条件下导线对杆塔结构的电气安全净距。
3. 计算公式： 32cos 32623322112ES tg C tg C L L d -+++-=θθθ——（1） （1）式中d ——自线路中心桩，沿线路内角的平分线方向移动一定的距离，正值向内角侧位移，负值向外角侧位移（m ）;2L ——转角杆塔外角侧横担的导线挂点至杆塔中心的距离（m ）; 1L ——转角杆塔内角侧横担的导线挂点至杆塔中心的距离（m ）;θ——线路转角度数；1C ——转角杆塔边相导线横担两个挂线点间水平距离（m ）; 2C ——转角杆塔中相导线两个挂线点间水平距离（m ）;2S ——与转角杆塔相邻的直线杆塔中相导线挂线点至直线塔中心距离，横担伸展方向位于转角塔内角侧时取正，反之取负值。
两侧相邻直线杆塔中相横担长度及方向不一致时，按（2）式2S ='2212''2211S l l l S l l l +++（m ）——（2）计算； （2）式中S 2'——对应相邻档距1l 的直线杆塔的中相横担长度；2S "——对应相邻档距2l 直线杆塔的中相横担长度；2S 横担伸展方向位于转角塔内角侧时取正，反之外角侧取负值。
E ——转角杆塔中相导线挂点至杆塔中心的偏挂距离（m ）。
位于内角侧时取正值，反之取负值。
4. 计算公式在工程中的应用：海兴华鑫矿业35kV 线路工程为单回路铁塔工程，耐张塔导线为三角形型排列，中相线挂在塔身的挂线板上；直线塔导线排列为上字型。
为了能较好的消除或减小与之相邻的直线杆塔因三相导线偏移而产生的横向合力，转角塔中心须位移。
4.1 N30转角塔35kV 240-J4中心位移距离 从施工设计图得知：2L =3.4m, 外角侧横担的导线挂点至杆塔中心的距离； 1L =1.8 m, 内角侧横担的导线挂点至杆塔中心的距离；θ=90°，线路转角度数；1C =0.62m, 边相导线横担两个挂线点间水平距离； 2C =1.213 m, 中相导线两个挂线点间水平距离；2S ='2212''2211S l l l S l l l +++——（2）与转角杆塔相邻的直线杆塔中相导线挂线点至直线塔中心距离；1l =262m ，——对应于相邻直线杆塔Z1的中相横担长度'2S =1.9m 相邻档距; 2l =329m ——对应于相邻直线杆塔Z2的中相横担长度S "2=2m 相邻档距;代入2S ='2212''2211S l l l S l l l +++=3292622262+⨯+3292629.1329+⨯=0.886+1.057=1.94m; E =0.606 m,——转角杆塔中相导线挂点至杆塔中心的偏挂距离。
代入公式32cos 32623322112ES tg C tg C L L d -+++-=θθθ 3606.0290cos 394.12906213.12903620.038.14.3-+++-=tg tg d =0.533+0.207+0.202+0.915-0.202=1.655m.结论：N30转角塔35kV 240-J4中心向内角位移1.655米。
N30转角铁塔中心位移前的与之相邻的直线塔受力图N30铁塔中心位移后的与之相邻的直线塔受力图。
从以上两个受力图中可看出，N30铁塔中心位移后，与之相邻的直线塔横向承受合力为0.0355，远小于N30转角铁塔中心位移前与之相邻的直线塔横向受合力1.7968。
4.2 N22转角塔35kV 240-J2中心位移距离2L =2.7m, 1L =2.7 mm, =24°，1C =0.616 m, 2C =1.144 m, 2S =1.9 mm, E =0.572 m.代入公式32cos 32623322112ES tg C tg C L L d -+++-=θθθ 3572.0224cos 39.12246144.12243616.037.27.2-+++-=tg tg d =0+0.0436+0.0405+0.647-0.191=0.54mm.结论：N22转角塔35kV 240-J2中心向内角位移0.545米。
N22转角铁塔中心位移前的与之相邻的直线塔受力图N22转角铁塔中心位移后的与之相邻的直线塔受力图 4.3 N13转角塔35kV 240-J4（改）中心位移距离：从施工设计图得知：2L =3.4m, 1L =3.4m, θ=46°，1C =0.62m, 2C =1.213 m, 2S =21222121'"l l S l l l S l +++——与转角塔相邻直线杆塔中相导线横担长度，本工程N13与转角塔35kV 240-J4相邻直线杆塔中相导线横担伸展方向位于转角外侧取负值。
1l =262米——N13与N12（Z1直线塔）间的档距，2l =250米——N13与N14（Z2直线塔）间的档距；'2S =1.9m ——与档距1l 对应的相邻直线杆塔Z1的中相导线横担长度；"2S =2m ——与档距2l 对应的相邻直线杆塔Z2的中相导线横担长度；代入2S =21222121'"l l S l l l S l +++=2502629.12502502622262+-⨯++-⨯=-1.023-0.927=-1.95m; E =0.606 m;代入公式32cos 32623322112ES tg C tg C L L d -+++-=θθθ 3606.0246cos 395.12466213.1246362.034.34.3--+++-=tg tg d =0+0.088+0.0858-0.706-0.202=-0.734m.结论：N13转角塔35kV 240-J4中心向外角位移0.734米。
N13转角铁塔中心位移前的与之相邻的直线塔受力图N13转角铁塔中心位移后的与之相邻的直线塔受力图4.4 N10转角塔35kV 240-J2中心位移距离2L =2.7m, 1L =2.7m, θ=20°，1C =0.616 m, 2C =1.144 m, 2S =21222121'"l l S l l l S l +++——与转角塔相邻直线杆塔中相导线横担长度，本工程与N10转角塔35kV 240-J2相邻直线杆塔中相导线横担伸展方向位于转角外侧取负值。
1l =176米——N10与N9（直线塔Z1）间的档距，2l =266米——N10与N11（直线塔Z2）间的档距；'2S =1.9m ——与档距1l 对应的相邻直线杆塔Z1的中相导线横担长度；"2S =2m ——与档距2l 对应的相邻直线杆塔Z2的中相导线横担长度；代入2S =21222121'"l l S l l l S l +++=266176)9.1(266266176)2(176+-⨯++-⨯=-0.796-1.143=-1.94m; E =0.572 m.代入公式32cos 32623322112ES tg C tg C L L d -+++-=θθθ 3572220cos 3940.12206144.12203616.03700.2700.2--+++-=tg tg d =0+0.036+0.034-0.657-0.191=-0.778m.结论：N10转角塔35kV 240-J4中心向外角位移0.778米。
N10转角铁塔中心位移前的与之相邻的直线塔受力图N10转角铁塔中心位移后的与转角铁塔相邻的直线塔受力图4.5 N6转角塔35kV 240-J2中心位移距离2L=2.7m, 1L=2.7m, θ=27°，1C=0.616 m, 2C=1.144 m,2S=1.9m——与转角塔相邻直线杆塔中相导线横担长度，本工程与N6转角塔35kV 240-J2相邻直线杆塔中相导线横担伸展方向位于转角外侧取负值（位于转角内侧取正值）。
E=0.572 m.代入公式32cos32623322112EStgCtgCLLd-+++-=θθθ3572227cos39.12276144.12273616.03700.2700.2--++-=tgtgd=0+0.049+0.046-0.651-0.191=-0.747m.结论：N6转角塔35kV 240-J4中心向外角位移0.747米。
N6转角铁塔中心位移前的与之相邻的直线塔受力图N6转角铁塔中心位移后的与之相邻的直线塔受力图4.6 N4转角塔35kV 240-J4中心位移距离2L =3.4m, 1L =1.8m, θ=82°，1C =0.62m, 2C =1.213 m,2S =21222121'"l l S l l l S l +++——与转角塔相邻直线杆塔中相导线横担长度，本工程N5是与转角塔N4 35kV 240-J4相邻直线杆塔中相导线横担伸展方向位于转角内侧取正值。
N3三相导线水平排列，中相导线横担挂线点与杆塔中心距离为0米。
1l =196米——N3与N4间的档距，2l =160米——N4与N5间的档距；'2S =0m ——与档距1l 对应的相邻直线杆塔中相导线横担挂线点与杆塔中心距离为0米。
"2S =1.9m ——与档距2l 对应的相邻直线杆塔Z1的中相导线横担长度；代入2S =21222121'"l l S l l l S l +++=25026201601601969.1196+⨯++⨯=1.046mE =0.606 m; 代入公式32cos 32623322112E S tg C tg C L L d -+++-=θθθ3606.0282cos 3046.12826213.1282362.038.14.3-+++-=tg tg d=0.533+0.18+0.176+0.462-0.202=1.149m.结论：N4转角塔35kV 240-J4中心向内角位移1.149米。
N4转角铁塔中心位移前的与之相邻的直线塔受力图4结论中心通过以上计算可知，杆塔中心桩位移能使相邻直线杆塔的横向受力最小，提高了线路杆塔抵御大风的能力，同时减小了直线杆塔悬式绝缘子串的横向偏移后，显得整齐美观，保证了导线对杆塔结构的电气安全距离。