悬挑外脚手架方案汇总

金源.纳帕溪谷2、3、4、5#安置楼

悬挑外脚手架方案

一、编制依据

金源.纳帕房地产有限公司金源.纳帕溪谷2-5#楼施工图

西安市建筑工程施工安全操作规程

建筑施工高处作业安全技术规范

西安市建筑施工企业安全防护基本标准

西安市建筑施工企业安全生产责任制

简明施工计算手册

二、工程概况

本工程位于西安市十里铺李家堡村，由金源.纳帕地产建设，中国联合工程公司设计，陕西大成建设工程监理有限责任公司监理，陕西宝陵（集团）有限责任公司承建，4#楼建筑面积40280.18㎡，建筑高度98.05m,地上33层，地下1层。3#楼总建筑面积20775㎡，建筑高度99.05m，地上34层，地下1层。4#总建筑面积12449.92㎡，建筑总高度60.35米，地上二十层，地下一层，地下一层为六级人防；基础形式为梁板式筏形基础，结构形式为剪力墙结构。

一、悬挑外架的构造和搭设要求：

1、基本要求

槽钢悬挑扣件式钢管搭设的脚手架是施工临时结构，它主要承受施工过程中各种垂直和水平荷载。因此脚手架必须有足

够的承载力、刚度和稳定性。在施工过程中，在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌。并不超过结构的允许强度、变形、倾斜、摇晃或扭曲现象，以保证安全。

2、受荷情况

采用φ48×3.5钢管和扣件等构成的脚手架,立杆、大横杆、小横杆是主要的受力构件。剪刀撑、斜撑和连墙杆是保证脚手架整体刚度和稳定性的杆件，并具有加强脚手架抵抗垂直和水平作用的能力。其中连墙杆还承受风荷载；扣件是脚手架组成整体的连接和传力件。

3、搭设要求

（1）、脚手架力杆采用对接扣件连接，相邻两立杆接头应错开不小于500毫米，且不在同一步距内。纵向水平杆连接时应用对接扣件连接，上下两根水平杆接头错开开不小于500毫米，同一步距内两个接头也应错开，并不得在同一跨内。

（2）、小横杆伸出外立杆150～200，与墙体的距离为100左右。

（3）、脚手架纵向两端和转角处起，在脚手架外侧用斜杆搭成剪刀撑，自下而上循环布设。斜杆用长钢管与脚手架底部成45～60°夹角，斜杆用旋转扣件与立杆和横向水平杆扣牢。

（4）、外立杆里设1米高防护杆和18厘米的挡脚板。其外立杆内侧全部挂密目网，脚手架内侧形成邻边的要设 1.2米高的防护栏杆和18厘米的挡脚板。

（5）、脚手架每2层设通长安全竹脚手板，支撑在两根钢管上，用18#铁丝扎牢。

（6）、脚手架与主体结构必须采用刚性连接，不允许采用一顶一拉的柔性连接。连接杆应于墙面垂直，连墙杆与墙、梁、柱中的预埋件连接时，砼的强度不得低于15N/mm2才能使用。

（7）、扣件同连墙杆连接时的紧固力在45～55N·m范围内，不得低于45N·m或高于60N·m。挑架底的横槽钢采用14

4、搭设参数

立杆纵距1.5米,横距0.9米,步距1.5米,内立杆离墙面0.3米。连墙杆与主体连接的竖向间距为三步架高，水平间距为三步跨。每悬挑架搭设高度不超过15m.每栋楼按照三层挑

架循环导用。

剪刀撑

Lb n×la

脚手架示意图

二、脚手架荷载的分类：

脚手架荷载可分为永久荷载〈恒荷载〉与可变荷载〈活荷载〉。

（一）、永久荷载可分为：

1.脚手架荷载自重，包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆，剪力撑，横向斜撑和扣件自重。

2.构配件自重，包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自重。

（二）、可变荷载可分为：

1）施工荷载.包括作业层上的人员、器具和材料的自重。

2）风荷载。

三、荷载标准值：

1、脚手板（竹串片）自重标准值：0.35KN/㎡

2、栏杆、竹串片脚手板、挡板标准值：0.14KN/M

3、结构脚手架标准值：3KN/㎡

4、脚手架上吊挂的安全设施标准值（不计入）

5、作用于脚手架上的风荷载水平标准值：W K=0.7μ2μ5W0

μ2—风压高度变化系数

μ5—脚手架风荷载体型系数，全封闭脚手架W S=1.2A n/Aw

W0—基本风压：0.35KN/㎡

荷载的效应组合：

四、设计计算

（一）、基本规定：

1.脚手架承载力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计，可进行下列设计计算：（1）、纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算。

（2）、扣件抗滑承载力验算。

（3）、立杆的稳定性计算。

（4）、斜拉钢丝绳卸荷计算：

（5）、工程结构上的预埋吊环计算

（6）、悬挑[槽钢强度计算。

2、计算构件的强度、稳定性和连接强度时，应采用荷载效应组合的设计值，永久荷载分项系数为1.2，可变荷载分项系数为1.4。

3、脚手架中的铰弯构件，应根据正常使用极限状态的要求验算变形。验算变形时，应采用荷载短期效应组合的设计值。（二）、横向水平杆的计算：

1、横向水平杆的抗弯强度计算变形验算:

①抗弯强度验算:

g k=0.35×0.7=0.245KN/m q k=2.0×0.7=1.4KN/m

M Gk=g k l b2[1-(a1/l b)2]/8

=0.245×12×[1-(0.3/1)2]2/8=0.025kN•m

M Qk=q k l b2/8=1.4×1.02/8=0.175 kN•m

M ax=1.2M Gk+1.4M Gk=1.2×0.025+1.4×0.175=0.28 kN•m

σ=M max/w=0.28×106/5.08×103=55.1N/mm2<205N/mm2

所以,横向水平杆抗弯强度满足要求.

○2变形验算:

E=2.06×105N/mm2I=12.19×104mm4

容许挠度[ν]=l/150=1000/150=6.7mm

按正常使用极限状态验算:

q=0.245+1.4=1.645kN/m

ν

=5ql b4/(384EI)=5×1.645×10004/(384×2.06×105×12.19×104) =0.85mm<[ν]=6.67mm

（三）、纵向水平杆抗弯强度及变形验算:

由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值: