内支撑计算步骤.docx
[3]内支撑的设计与计算
![[3]内支撑的设计与计算](https://img.taocdn.com/s3/m/f6e4937ff242336c1eb95edc.png)
支撑结构的平面布置与实例
平面布置比较
类型
优点
传力路径明确，各部 分相互牵连较少，系 统稳定性好
刚度大，有利于控制 变形，系统稳定性好
缺点
影响坑内作业空间
对土方出坑形成障碍，需要设 置运土栈桥
对坑内作业空间影响 较小，各部分相互牵 连较少，便于出土
中间空间大，有利于 坑内作业
仅适应面积较小的接近正方形 的基坑
四、斜撑基础与围护墙之间的水平距离，应考虑满足基坑 内侧留土坡的稳定性及围护墙的侧向变形控制要求确定。
在基坑中部的土方开挖后和斜撑未形成前，基坑变形取决 于围护墙内侧预留的土堤对墙所提供的被动抗力，因此保 持土堤的稳定至关重要，必要应进行预加固或采取支挡措 施。
五、斜撑的设置应尽量不影响主体结构的施工。
境资料； 4、建筑总平面图及主体工程地下建筑、结构施工
图（含桩位图）； 5、相邻地下工程施工情况和经验性资料； 6、基础施工对基坑支护设计的要求； 7、基坑周边的地面堆载和活荷载。
二、基坑工程设计的内容
1、环境影响与保护要求； 2、支护体系的方案比较和选型； 3、基坑的稳定性验算； 4、支护结构的强度、承载力和变形计算； 5、降水技术要求与计算、隔渗的设计； 6、基坑开挖与降水对基坑内外环境影响评估； 7、基坑监测要求； 8、基坑工程施工图。
内支撑体系计算要点
内支撑体系计算要点内支撑体系常用的有钢支撑和混凝土支撑。
内支撑体系包括水平支撑构件、腰梁或冠梁及竖向的立柱。
1．钢支撑结构设计钢支撑目前常用的是钢管支撑和H型钢支撑。
这两种支撑重量轻、刚度大、装拆方便、可重复使用、材料消耗少、可施加预顶紧力，因而在基坑（尤其是长条形基坑）工程中广泛应用。
钢支撑多为对撑或角撑，为直线形构件。
所承受的支点水平荷载为由腰梁或冠梁传来的土压力、水压力和地面超载产生的水平力；竖向荷载则为构件自重和施工荷载。
为此钢支撑多按压弯杆件（单跨压弯杆件、多跨连续压弯杆件）计算。
当基坑形状接近矩形且基坑对边条件相近时，支点水平荷载可沿腰梁、冠梁长度方向简化为均布荷载，对撑轴向力可近似取水平荷载设计值乘以支撑点中心距；腰梁内力则可按多跨连续梁计算，计算跨度取相邻支撑点的中心距。
支撑构件的受压计算长度，按下列方法确定：（1）当水平平面支撑交汇点设置竖向立柱时，在竖向平面内的受压计算长度取相邻两立柱的中心距；在水平平面内的受压计算长度取与该支撑相交的相邻横向水平支撑的中心距。
当支撑交汇点不在同一水平面时，其受压计算长度应取与该支撑相交的相邻横向水平支撑或联系构件中心距的1.5倍。
（2）当水平平面支撑交汇点处未设置立柱时，在竖向平面内的受压计算长度取支撑的全长。
（3）钢支撑尚应考虑构件安装误差产生的偏心弯矩，偏心距可取支撑计算长度的1/1000。
钢支撑如施加预顶紧力，则预顶紧力值不宜大于支撑力设计值的40%~60%。
立柱的计算应符合下列规定：（1）立柱内力宜根据支撑条件按空间框架计算；也可按轴心受压构件计算。
轴向力设计值N z按下列经验公式确定：（6-95）式中N z——水平支撑及柱自重产生的轴力设计值；N i——第i层交汇于该立柱的最大支撑轴力设计值；n——支撑层数。
（2）各层水平支撑间的立柱的受压计算长度，可按各层水平支撑间距计算；最下层水平支撑下的立柱的受压计算长度，可按底层高度加5倍立柱直径或边长计算。
基坑内支撑支撑计算书
顶管2工作井计算书
1 工程概况
该基坑设计总深14.2m，按二级基坑 、选用《天津市标准—建筑基坑工程技术规程 (DB33-202-2010)》进行设计计算，计算断面编号：1。
1.1 土层参数
厚度 γ
c φ c' φ'
序号 土层名称 (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (°)
计算点位置系数：0.000。 第3道支撑(锚)为平面内支撑， 距墙顶深度9.600m， 工作面超过深度0.300m，预加轴力 0.00kN/m，对挡墙的水平约束刚度取80000.0kN/m/m。 该道平面内支撑具体数据如下： · 支撑材料：钢筋混凝土撑； · 支撑长度：30.000m； · 支撑间距：5.000m； · 与围檩之间的夹角：90.000°；
（小于0取0）
采用水土分算且计算点在水位以下时：
（小于0取0）
对于 矩形土压力 模式，自重部分须扣除坑内土的自重（对水位以下的分算土层，扣除有 效自重；坑内水位取坑底位置，天然水位在坑底以下就取天然水位）。
式中： γj─第j层土的天然重度； γw─水的重度，取10kN/m3； Δhj─第j层土的厚度； hwa,i─地下水位；
方式一
方式二
如果 考虑坡脚相应竖向附加应力 ，那么作用在挡土墙的初始侧向附加应力为：
式中，za —支护结构顶面至计算点的竖向距离； a —支护结构外边缘至坡脚的水平距离； b1 —坡宽； θ —附加荷载扩散角，宜取45°； h 1 —地面至支护结构顶面的距离； γ —基础底面以上土的平均天然重度； c —支护结构顶面以上的土的粘聚力； Ka —支护结构顶面以上土的主动土压力系数； Eak1 —支护结构顶面以上土单位宽度主动土压力标准值。
深基坑SMW工法桩内支撑支护计算书
1 下穿隧道（含地下环廊预留通道及地铁车站预留通道）基坑xx路延伸线下穿隧道工程始于三堡船闸以北，止于xx二桥以北，全长约1235m。
现状地面较为平整，地形起伏不大，基坑开挖深度为0.7~12.1m，局部泵房位置为14.7m，基坑宽度约为21~32m，随隧道结构变化而变化。
四堡A地块地下环廊xx路预留两个出入口通道与道路桩号0+920处下穿xx路延伸线主线隧道，基坑开挖深度约为0.5~12.6m；四堡A地块地下环廊运河东路预留两个出入口通道与道路桩号1+030处下穿xx路延伸线主线隧道，基坑开挖深度约为13.9~16.3m；地铁9号线三堡站预留人行通道与道路桩号1+132处下穿xx路延伸线主线隧道，基坑挖深约为16.7m。
根据场地条件以及结构分段情况，基坑设计范围可分成四段：①主线隧道与A地块地道xx路方向出入口邻近段基坑（0+800~0+927）、②主线隧道与地铁9号线车站预留通道及A地块地道运河东路方向出入口邻近段基坑（1+002~1+145）、③主线隧道下穿浙赣铁路及沪杭甬高速公路xx二桥段基坑（1+877~1+990）、④其它标准段主线隧道段基坑。
其中第③段主线隧道下穿浙赣铁路及沪杭甬高速公路段属涉铁工程，已明确由铁四院设计，故不包含在本次基坑围护设计范围中。
本隧道范围内场地为钱塘江淤积平原，地势平坦，自然标高为6～8m，基坑开挖深度为0.5～17.1m，根据浙江省《建筑基坑工程技术规程》中“软土地区基坑开挖深度大于8m”的条件，基坑安全等级为一级，基坑重要性系数γ0=1.1，基坑开挖深度在5m～8m之间，基坑安全等级为二级，基坑重要性系数γ0=1.0，基坑开挖深度小于5m，基坑安全等级为三级，基坑重要性系数γ0=0.9。
针对不同分段基坑周边环境，及工程地质条件，各段基坑围护形式选用如下：1) 主线隧道与A地块地道xx路方向出入口邻近段基坑（0+800~0+927）该区段主线隧道基坑开挖深度0.7～6.3m，A地块地道基坑开挖深度0.5~12.6m，根据地质条件和场地条件，场地环境空旷，适宜采用较简单的支护方式以节省工程造价，故该区段考虑SMW工法桩支护开挖，工法桩采用Φ850三轴水泥搅拌桩，内插700×300×13×24H型钢，桩顶做钢筋混凝土冠梁，第一道支撑采用800×800mm钢筋混凝土支撑，下设Φ609钢管支撑。
某大厦深基坑围护设计计算书(内支撑)
----------------------------------------------------------------------
----------------------------------------------------------------------
[结构计算]
[截面参数]
桩是否均匀配筋
是
混凝土保护层厚度(mm)
35
桩的纵筋级别
HRB400
桩的螺旋箍筋级别
90.00
---
2～
---
4500.00
1.00
2
0.00
100.00
---
4～
---
4500.00
1.00
----------------------------------------------------------------------
[土压力模型及系数调整]
----------------------------------------------------------------------
弹性法土压力模型:经典法土压力模型:
层号
土类
水土
水压力
外侧土压力
外侧土压力
内侧土压力
内侧土压力
名称
调整系数
调整系数1
调整系数2
调整系数
最大值(kPa)
1
杂填土
合算
1.000
1.000
0.000
1.000
10000.000
2
粘性土
合算
1.000
1.000
0.000
1.000
10000.000
基坑内支撑轴力计算公式
基坑内支撑轴力计算公式基坑支撑轴力计算公式是基于尼尔森-牛顿第二定律，考虑到地质条件、支撑方式、土体参数等因素，用来评估基坑支撑系统的稳定性和安全性。
其计算过程需要考虑支撑材料的应力-应变关系、土体应力分布、地下水压力等要素。
以下是基坑支撑轴力计算公式的详细解析和应用。
一、基坑支撑平衡条件：基坑支撑平衡条件是保证支撑系统内力平衡的基本条件。
对于简单的基坑支撑问题，可以根据力的平衡条件来计算支撑轴力。
支撑系统内力平衡方程为：ΣF=0其中，ΣF为支撑轴力的合力。
根据支撑材料的应力-应变关系以及土体力学参数，可以进一步列出支撑轴力的计算公式。
二、基坑支撑轴力计算公式：1.桩木支护法：对于桩木支护法的基坑，由于支撑材料桩木的刚度相对较大，可以忽略土体的刚度，支撑轴力由桩木传递。
支撑轴力计算公式如下：N=V/Nc其中，N为支撑轴力，单位为kN；V为地下水压力，单位为kPa；Nc为桩材材料特性指标，单位为kN/kPa。
2.土钉支护法：土钉支护法是一种常见的基坑支撑方式，其支撑轴力由土钉和土体之间的摩擦力传递。
支撑轴力计算公式如下：N=(τ-σ)A其中，N为支撑轴力，单位为kN；τ为土钉与土体之间的摩擦力，单位为kPa；σ为土体的有效应力，单位为kPa；A为土钉截面积，单位为m²。
3.垂直支撑法：垂直支撑法是一种常用于较小深度基坑的支撑方式，其支撑轴力主要由支撑材料对土体的压力传递。
支撑轴力计算公式如下：N=P其中，N为支撑轴力，单位为kN；P为支撑材料对土体的压力，单位为kPa。
三、基坑支撑轴力计算应用：基坑支撑轴力计算需要根据具体的支撑方式、土质条件和地下水情况进行合理选择和计算。
在实际应用中，可以结合现场调查数据、试验数据和相关规范的规定进行具体计算。
此外，基坑支撑轴力计算还需要考虑土体的应力分布、支撑材料的特性以及土体和支撑材料之间的相互作用等因素。
总之，基坑支撑轴力计算是保证基坑支撑系统稳定和安全的重要环节，需要结合实际情况和相关规范进行合理选择和计算。
内支撑
内支撑下挖桩间土方
内支撑平面布置形式
2. 支撑的竖向布置
影响因素：基坑深度、围护墙种类、挖土方式、地下 结构各层楼盖和底板的位置等。 a. 基坑深度越大，支撑层 数越多。
b. 支撑设计的标高要避开地 下结构楼盖的位置，便于支 模浇筑地下结构时换撑。 c. 支撑多数布置在楼盖之下 和底板之上，其净距B最好 不小于500mm。 d. 支撑竖向间距还与挖土方 式有关。人工挖土为3m，机 械挖土为4m。
三、支撑的施工
1、支撑结构的安装与拆除顺序
2、支撑的安装 在基坑竖向的平面内，土方施工应严格遵守分层开 挖、先支撑后开挖的原则
土方开挖的顺序、方法必须遵循“开槽限时支撑、先撑
后挖、分层分段、留土护壁、严禁超挖”的原则
3、 钢支撑预加压力
目的：可以较有效的进行基坑变形的主动控制。
1） 在支撑安装完毕后，经检查确认各节点连接状况符合 要求后方可施加预压力。 2）预压力的施加宜在支撑两端同步对称进行。 3）预压力应分级施加重复进行、一般情况下，预压力为
要求传力直接、平面刚度好而且分布均匀。
竖向支撑
钢立柱及立柱桩的作用是保证水平支撑的纵向稳定， 加强支撑体系的空间刚度和承受水平支撑传来的竖向荷载， 要求具有较好自身刚度和较小垂直位移。
支撑体系的布置不应妨碍主体工程结构的施工。支撑的布置 要便于土方开挖，相邻支撑间的水平距离在结构合理的条件 下，尽量扩大其间距。
§3.5.1 内支撑结构施工
一、概 述
当基坑深度较大，悬臂式挡墙的强度和变形无法满足要求、坑外锚 拉可靠性低时，则可在坑内采用内撑支护。它适用于各种地基土层，缺 点是内支撑会占用一定的施工空间。常用有钢管内撑支护和钢筋砼构架 内撑支护。
大型深基坑的钢管对撑支护
内支撑施工方案(1)
内支撑施工方案(1)背景内支撑在土木工程和建筑领域中扮演着重要角色，它是支撑结构或建筑元素以确保在建筑施工、维护和改造过程中的稳定性和安全性的关键组成部分。
本文将探讨内支撑施工方案的基本原理、方法和应用。
基本原理内支撑施工是指在施工过程中使用钢管、钢撑、钢支撑等材料来承担结构承载作用的施工方式。
其基本原理是通过合理的支撑结构，将施工荷载传递到地基或其他承载结构上，以保证建筑物在施工期间和使用过程中的稳定性和安全性。
施工方法材料选择内支撑所使用的材料主要包括钢管、钢板、钢撑等。
在选择材料时，需要考虑材料的强度、稳定性、耐久性等因素，确保能够承受施工过程中的荷载和环境影响。
施工步骤1.确定支撑结构布置方案：根据建筑结构和施工条件，设计合理的支撑结构布置方案，确定支撑点的位置和数量。
2.搭设支撑结构：根据设计要求，进行支撑结构的搭设工作，确保支撑的稳固性和连接的可靠性。
3.调整支撑结构：根据实际情况，对支撑结构进行调整，保证支撑的稳定性和垂直度。
4.检验支撑结构：在搭设完成后，进行支撑结构的检验工作，确保支撑符合设计要求和施工规范。
应用场景内支撑施工方案广泛应用于高层建筑、桥梁、隧道等工程领域。
在建筑施工中，内支撑能够提高结构的稳定性和安全性；在桥梁和隧道工程中，内支撑能够支撑施工过程中的临时结构，确保施工环境的安全性。
结论内支撑施工方案是土木工程和建筑领域中不可或缺的一部分，它在保障建筑施工质量和安全方面起着重要作用。
通过合理的设计和施工步骤，能够有效地实现内支撑的功能，确保建筑物在施工和使用过程中的稳定性和安全性。
土木房屋内支撑计算
Ⅲ、内支撑计算一、第一层支撑、冠梁 （一）支撑 R 2=263.72kN对撑最大间距8.50m ，立柱最大间距8.9m 角撑最大间距8.00m ，立柱最大间距11.3m 截面计算：600mm ×700mm ，砼C30 1、支撑轴力： 对撑KN28.521.25L 1.25RN 203.80272.63=⨯⨯==角撑K N6.372945cos /0.872.2631.25L/cos4525.1N2=⨯⨯==R取N=3729.6KN 2、支撑弯矩计算： （1）自重产生的弯矩q=1.25×0.6×0.60×25=13.125kN/m M 1=1/12×13.125×11.32=139.7kN ·m （2）施工荷载产生的弯矩：取q=8kN/m M 2=1/12×8×11.32=85.1kN ·m （3）施工安装偏心产生的弯矩： M 3=N ·e=3729.6×0.002×11.3=84.3kN·m 则支撑弯矩ΣM=139.7+85.1+84.3=309.1kN·m 3、初始偏心距e i9.826.3729101.30930=⨯==N M e∵700/30=23.3mm ∴e a =23.3mm则e i =e 0+e a =82.9+23.3=106.23mm 4、配筋计算是否考虑偏心距增大系数η ∵l 0/b=11.3/0.60=18.8>8.0 ∴要考虑21200)(140011ξξηhl h e i ⨯+=805.037296004200003.145.05.01=⨯⨯=⨯=NAf c ξ 989.07.03.1101.015.101.015.102=⨯-=-=hl ξ927.1989.0805.014.1666523.1061400112=⨯⨯⨯⨯+=η7.20423.106927.1=⨯=⨯i e η7.519357005.07.2045.0'=-⨯+=-+=s i h e e αη7.4346003.14106.37293=⨯⨯==fbN χ＞0.518×665=344.5为小偏心615.0518.06656003.14)35665()518.08.0(6656003.1443.07.51937296006656003.14518.03729600))((43.02'01200=+⨯⨯+-⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯-=++----=bc sb c c b bh f h bhf Ne bh f N ξαξβξξ22''22.1421)35665(3606656003.14)615.05.01(615.07.5193729600)()5.01(mmh f bh f Ne A s y c s =-⨯⨯⨯⨯⨯-⨯-⨯=---=αξξ取5 根25（HRB400） A S =2454mm（二）冠梁 取R 1=263.72KN/m取b ×h=700×1400，砼C30，主筋采用HRB400钢筋 支撑间距取8.50m 。
内支撑结构计算(附公式讲解)
内支撑结构计算（附公式讲解）实际工程中，支撑和冠梁及腰梁、排桩或连续墙以及立柱等连接成一体并形成空间结构。
考虑支撑体系在平面上各点的不同变形与排桩、地下连续墙的变形协调抑制作用的空间是分析方法最符合实际情况的，在有可靠经验时，可采用三维结构信息论，对支挡结构、内支撑、腰梁与冠梁进行整体分析。
但由于支护结构空间分析模型建立相当复杂，部分模型参数的确定也没有定出积累足够的经验，该方法尚未达到实用的程度。
目前，工程实践中主要采用平面结构杆系弹性支点法和平面连续介质有限元法等平面分析方法。
在采用上述平面方法此类计算出作用在内支撑结构上水平荷载后，进行内支撑结构设计。
1、作用在内支撑上的效应作用在内支撑结构上的效应主要是由挡土构件传至支撑结构的水平荷载，其次是作用在内支撑上的支撑结构自重以及当支撑作为施工平台（或栈桥）时的竖向荷载;另外，对于钢支撑结构，温度变化引来也会引起钢支撑轴力改变。
一般认为，温度变化对钢支撑的影响程度与支撑构件的长度有较大的关系，根据经验，对长度超过40m的支撑，认为可考虑10%～20%的支撑内力变化;其次，当支撑立柱下沉或隆起量较大时，会或使支撑立柱与排桩、地下连续墙之间以及立柱与立柱之间产生一定的差异沉降。
当差异风化较大时，在支撑构件上才增加的偏心距，会使水平支撑产生次应力。
因此，当预估或实测差异沉降较大时，应按此差异沉降量对内支撑进行计算分析并采取相应措施。
2、结构计算内支撑的结构计算，可采用一般分析方法或平面杆系有限元法进行。
当采用一般定量分析结构分析方法时，应分别进行水平荷载窗格和竖向荷载作用下的计算。
（1）一般形态分析方法一般结构分析方法是指在采用上述方法原理计算得到弹性支点高度反力F，后，将其作用到内支撑构件上为，将支撑杆件视为独立的墙体，承受水平荷载和竖向荷载，采用一般结构力学推算的原理计算内力，然后进行轴向承载力计算。
1）水平荷载关键作用下的计算水平荷载作用下支撑计算主要是的杆件和腰梁或冠梁的计算。
内支架计算书
0#箱室内支撑计算书箱室顶板支架采用满堂脚手架，间距按92.5×87.5cm布置，横向连接杆布置为150cm间距，同时与墙壁连接已确保稳固。
为防止支架整体倾斜，各构件间应相互连接，并与已浇混凝土墙壁连接，支架施工中的连接接，应严格按钢结构规范执行。
一、荷载1、根据设计图纸说明，砼自重：26.5KN/m3；2、施工人员、施工料具运输、堆放荷载取：1KN/m2，振捣混凝土时产生的荷载：2KN/m2，因混凝土浇筑厚度小于1.0米，倾倒混凝土时产生的冲击荷载不计二、箱梁内室顶板总荷载：Q1=(0.75×0.35×0.5×5×2+0.75×0.4×0.5×5.2×2+5.2×5×0.58)×26.5+(1+2)×5.2×5=553.8KN按步距92.5×87.5cm布置，按均布荷载计算，每根立杆承受的压力为14.9KN,工程中使用φ48×3mm钢管，A=424mm2，钢管回转半径为：i=√d2+d124=√482+4224=15.9mm钢管的受压应力为：σ=NA=14900424=35.1MP长细比：λ=Li=150015.9=94.3查≪钢结构设计规范≫得φ=0.621，则支柱的受压应力为:σ=NφA =149000.621×424=56.5MPa<f=215MPa【满足要求】三、单侧悬臂端箱室顶板荷载Q1=(0.75×0.35×0.5×2×2+0.75×0.4×0.5×5.2+5.2×2×0.58)×26.5+(1+2)×5.2×2=225.63KN按步距90×92.5cm布置，按均布荷载计算，每根立杆承受的压力为15.3KN,工程中使用φ48×3mm钢管，A=424mm2，钢管回转半径为：i=√d2+d124=√482+4224=15.9mm钢管的受压应力为：σ=NA=15300424=36.1MP长细比：λ=Li=150015.9=94.3查≪钢结构设计规范≫得φ=0.621，则支柱的受压应力为:σ=NφA =153000.621×424=58.1MPa<f=215MPa【满足要求】箱室内的支架采用满堂脚手架，间距按100×100cm布置，横向连接杆150cm 间距，同时与墙壁连接已确保稳固。
内支撑施工方案
内支撑施工方案1. 引言内支撑是在土木工程施工中常用的一种临时支撑措施，用于保护施工现场的安全和施工进度的顺利进行。
本文档将介绍内支撑的施工方案，包括施工流程、支撑材料和设备以及施工注意事项等内容。
2. 施工流程2.1 确定支撑类型和数量在进行内支撑施工前，首先需要根据施工现场的情况确定支撑的类型和数量。
根据工程结构和土层情况，可以选择单排内支撑、双排内支撑或者混合内支撑等支撑形式。
2.2 准备支撑材料和设备在进行内支撑施工前，需要准备好所需的支撑材料和设备。
支撑材料一般包括钢管、钢板、梁柱等构件，设备包括施工机械和工具等。
2.3 建立支撑框架根据施工图纸，按照支撑设计要求，在施工现场搭建内支撑框架。
首先安装水平支架，然后在支架上安装立杆和横梁，最后安装斜杆和剪刀撑等支撑构件。
2.4 加固支撑结构完成支撑框架的搭建后，需要进行支撑结构的加固。
根据设计要求，在支撑构件的连接处进行焊接、螺栓连接或者铆钉连接等固定手段，以增强支撑结构的稳定性和承载能力。
2.5 拆除支撑在完成相关施工工序后，需要拆除内支撑。
拆除支撑时，应按照施工顺序逐步拆除，并注意安全防护，确保没有部分内支撑结构的早期拆除对施工安全和质量造成影响。
3. 支撑材料和设备3.1 支撑材料•钢管：用于支撑的主要构件材料，具有较高的强度和刚度。
•钢板：用于制作支撑的连接板或者加强板，增加支撑结构的稳定性。
•梁柱：适用于大型工程的支撑，具有较高的承载能力和刚性。
3.2 支撑设备•施工机械：包括起重机、吊篮、挖掘机等，用于搬运和安装支撑材料，提高施工效率。
•手工工具：包括锤子、扳手、焊接机等，用于施工过程中的细节操作和固定工作。
4. 施工注意事项4.1 安全防护施工过程中，应始终保持施工现场的安全。
在搭建支撑框架前，需对施工现场进行勘测，确保没有危险隐患。
施工人员应佩戴安全帽、安全鞋等相关防护装备，注意施工操作的安全性。
4.2 施工质量支撑施工的质量直接关系到工程的安全性和稳定性。
排桩+内支撑深基坑支护计算书正文
一、工程概况XX大厦基坑位于丰和中大道西侧，世贸路北侧，距离丰和中大道道路红线约30m,距离世贸路道路红线约90mo基坑周边环境较空旷，北侧和西侧为空地，南侧为工商银行用地，东侧为XX开发用地, 西南角为己建成的南昌银行大楼，距离基坑约20mo本基坑平而尺寸116.47mxll7.3m,基坑施工整平地面标高为19.0m,地下室底板顶绝对标高7.05m （相对标i⅛-l6.9m）,基坑开挖深度约13.05m,核心筒范围局部加深7.05m,加深段平面尺寸26.5mx23.184m。
基坑支护上部采用放坡，下部采用排桩+支撐，地下水处理措施为止水帷幕+坑内降水。
二、工程地质与水文地质1、丄程地质根据勘察报告，拟建场地勘察深度内分布有①层素填土（QF）, 其下为第四系全新统冲积层（Qr l）,包扌舌②层粉质粘土、③层中砂、④层粗砂、⑤层砾砂。
下伏基岩为第三系新余群砂砾岩（Ez）,包括⑥层强风化砂砾岩、⑦层中风化砂砾岩、⑧层微风化砂砾岩，各土层自上而下分述如下：①层素填土：主要成份为粉质粘土，上部含少量碎石，稍湿，松散，全场均有分布，层厚O. 5~7. 5m。
②层粉质粘土：灰色、灰黄色，稍湿~湿，可塑，局部硬塑。
底部含砂量渐增，韧性中等，干强度中等，全场分布，层厚1 .（Γ6.9πι°③层中砂：灰、灰白、浅黄色，湿~饱和，稍密~中密，颗粒级配较好，全场分布，层厚O. 9"5. ImO④层粗砂：灰黄、黄色，饱和，中密，全场分布，层厚1.0~4.3m°⑤层砾砂：黄褐、浅黄色，饱和，稍密~中密，全场分布，层厚2.6~7. 2m。
⑥层强风化砂砾岩：棕红、暗红、紫红色，砾石成份主要为石英、长石及少量砂岩碎屑，粒径多为广3πrnι,局部可达IonInl以上，胶结能力较差，岩体完整程度属破碎，岩石饱和单轴抗压强度平均值2.GMPa,属于软岩，岩体基本质量等级为V类。
全场分布，层厚2.1~4. 2m。
排桩+内支撑 深基坑支护计算书正文
一、工程概况XX大厦基坑位于丰和中大道西侧，世贸路北侧，距离丰和中大道道路红线约30m，距离世贸路道路红线约90m。
基坑周边环境较空旷，北侧和西侧为空地，南侧为工商银行用地，东侧为XX开发用地，西南角为已建成的南昌银行大楼，距离基坑约20m。
本基坑平面尺寸116.47mx117.3m，基坑施工整平地面标高为19.0m，地下室底板顶绝对标高7.05m（相对标高-16.9m），基坑开挖深度约13.05m，核心筒范围局部加深7.05m，加深段平面尺寸26.5mx23.184m。
基坑支护上部采用放坡，下部采用排桩+支撑，地下水处理措施为止水帷幕+坑内降水。
二、工程地质与水文地质1、工程地质根据勘察报告，拟建场地勘察深度内分布有①层素填土（Q4ml）,其下为第四系全新统冲积层（Q4al）,包括②层粉质粘土、③层中砂、④层粗砂、⑤层砾砂。
下伏基岩为第三系新余群砂砾岩（E1-2）,包括⑥层强风化砂砾岩、⑦层中风化砂砾岩、⑧层微风化砂砾岩，各土层自上而下分述如下：①层素填土：主要成份为粉质粘土，上部含少量碎石，稍湿，松散，全场均有分布，层厚0.5~7.5m。
②层粉质粘土：灰色、灰黄色，稍湿~湿，可塑，局部硬塑。
底部含砂量渐增，韧性中等，干强度中等，全场分布，层厚1.0~6.9m。
③层中砂：灰、灰白、浅黄色，湿~饱和，稍密~中密，颗粒级配较好, 全场分布，层厚0.9~5.1m。
④层粗砂：灰黄、黄色，饱和，中密，全场分布，层厚1.0~4.3m。
⑤层砾砂：黄褐、浅黄色，饱和，稍密~中密，全场分布，层厚2.6~7.2m。
⑥层强风化砂砾岩：棕红、暗红、紫红色，砾石成份主要为石英、长石及少量砂岩碎屑，粒径多为1~3mm，局部可达10mm以上，胶结能力较差，岩体完整程度属破碎，岩石饱和单轴抗压强度平均值2.6MPa，属于软岩，岩体基本质量等级为V类。
全场分布，层厚2.1~4.2m。
⑦层中风化砂砾岩：棕红、紫红色，砾石成份主要为石英、长石及少量砂岩碎屑，粒径多为1~3mm，局部可达10mm以上，胶结一般，RQD=40%~60%，岩体完整程度属较破碎，岩石饱和单轴抗压强度平均值8.91MPa，属于软岩，岩体基本质量等级为V类。
内支模架计算方案
内支模架工程专项施工方案一、编制依据1、《石雪公寓三标段建筑、结构施工图》2、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）4、《建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范》（JGJ130-2011）5、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006，J10905-2006）6、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）二、工程概况本项目名称为石雪公寓三标段(33#、38#、41#、42#、43#楼)，该工程由“嘉兴国际商务区投资建设有限公司”投资建设，“浙江中房建筑设计研究院有限公司”设计，“浙江浙中地质工程勘察院”勘察，“绍兴市工程建设监理有限公司”监理，“嘉兴市开元建筑工程有限公司”施工。
本工程33#楼为框架剪力墙结构，地下一层车库层高2.8m，标准层层高2.9m，柱网平面最大尺寸4800×4200mm，梁截面主要尺寸240×470mm，地下自行车库顶板厚180mm，标准层板厚主要尺寸为150、130、120、110mm；38#、41#楼为框架剪力墙结构，标准层层高2.900m，柱网平面最大尺寸4500×6300mm，梁截面主要尺寸240×470mm，标准层板厚主要尺寸为150、130、120、110mm；42#、43#楼为框架结构，标准层层高2.800m，柱网平面最大尺寸3000×5300mm，梁截面主要尺寸240×450mm，标准层板厚主要尺寸为110mm。
三、支模架设计计算1、模板工程材料选用楼板支模架设计时均按普通钢管脚手架进行设计计算。
钢管υ48×3.5扣件十字、一字、旋转模板18厚九胶合板方木60×80mm2、梁模板(扣件钢管架)计算高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2011)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
内脚手架计算
模板支撑计算书1、设计参数1）柱模板框架柱采用散拼模板及υ12高强穿墙螺杆、硬质塑料套管构成柱支模系统。
柱垫采用20厚木垫块，其中垫块应在每柱边2行且纵向间距800mm。
模板竖楞为50×90木枋，间距230，柱箍采用ф48×3.5mm双肢钢管及υ12高强穿墙螺杆连接成，柱箍竖向间距1/2高度范围内按450mm间距设置，以上部分按500mm 间距布置，柱箍第一道从楼面200mm起。
500mm以下柱中间不加丝杆，1000柱中加二根丝杆，并设置钢管斜撑。
方柱阳角需封严，避免漏浆，阳角两侧需压50×90的木枋。
2）梁模板板模板采用18厚层板，为散拼模板，支撑体系采用υ12高强穿墙螺杆、硬质塑料套管、3型卡、螺帽、50*90木枋。
梁侧板内楞为50×90木枋，竖向间距200，外愣采用υ48×3.5mm钢管，顺梁方向间距900。
梁底内楞为50×90木枋，间距100，外楞为υ48×3.5mm钢管，间距900。
水平杆步距为1500mm，扫地杆均距离楼面200mm。
（1）梁高小于550时，梁侧不设穿墙螺杆，梁底不设立杆。
（2）当梁高在800时需在梁中部穿一道υ12高强螺杆，间距顺梁方向500。
梁底设一道立杆顺梁方向间距为900，所使用顶托高度小于300mm。
（3）当梁高1500时，梁中υ12螺杆横向间距×竖向间距为500×500。
梁底设2道立杆顺梁方向间距为400，所使用顶托高度小于300mm。
（4）当梁高2000时，梁中υ12螺杆横向间距×竖向间距为500×500。
梁底设2道立杆顺梁方向间距为400，所使用顶托高度小于300mm。
3）板模板板模板采用18mm厚层板，支撑体系采用υ48*3.5钢管，支撑钢管采用3.2m 长，楼板的模板木方50*90，间距300布置，板下立杆间距不大于1000×1000mm，水平杆步距1500mm，上部加顶托，所使用顶托高度小于300mm，扫地杆距地面200mm设置，扫地杆满搭。
木工内盘扣支撑计算根数方法
木工内盘扣支撑是一种常见的木构件连接方式，要计算根数需要考虑多方面因素。
本文介绍一种计算内盘扣支撑根数的方法，帮助木工更好地进行木构件连接。
第一段：内盘扣支撑的概述内盘扣支撑是一种利用扣榫连接的木构件支撑方式，其优点是稳定、结实、美观。
这种连接方式多用于家具、建筑、桥梁等领域，支撑起关键部位。
内盘扣支撑的计算根数是进行连接前必要的步骤，保证连接的牢固和可靠。
第二段：内盘扣支撑根数的计算方法内盘扣支撑根数的计算需要考虑木构件的承载能力、设计要求、质量控制等因素。
具体计算方法可分为以下步骤：第一步：根据设计要求，选择合适的木材。
第二步：计算木构件的承载能力，包括静载承载力、弯曲承载力等。
第三步：确定内盘扣连接的位置和根数。
第四步：计算内盘扣支撑的根数，根数的计算公式为：R=K×Q/N，其中R为内盘扣连接的根数，K为安全系数（一般选用2~3），Q为木材弯曲承载力，N为单个内盘扣连接的承重力。
第五步：进行检验和质量控制，确保连接符合设计要求和质量标准。
第三段：如何确定内盘扣支撑的位置内盘扣支撑的位置需要考虑结构的强度和美观性。
一般要避免集中承载，选择受力均匀、结构合理的位置。
同时还要注意木材的纹路方向，选择合适的连接方式。
第四段：内盘扣支撑的注意事项内盘扣支撑的连接应该在干燥通风的地方进行，以免出现开裂等问题。
连接的时候需要注意防止错位、歪斜等问题，保证连接的平整度和稳定性。
在固定内盘扣时，要注意确定固定的位置和栓钉的数量和质量。
第五段：总结内盘扣支撑是一种重要的木构件连接方式，根数的计算是保证连接质量的必要步骤。
计算时需要考虑多方面因素，包括木材的承载能力、设计要求、根数计算等。
同时，连接时要注意选择合适的位置、固定方法、栓钉数量等，确保连接的牢固和可靠。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
1、打开理正深基坑7.0软件，选择存储目录，对内支撑进行单元计算
2、方案设计：
打开方案设计，根据单元剖面计算参数修改下图中的参数:
3、网线布置：
打开网线布置，在CAD中进行内支撑平面图的绘制，并另存支撑轴线的格式为
dxf ,见下图：
LH 理Is«J fVPraM≡c≡ r∙R≡UHκa≡⅛rLL J MiQt≈JTΓ∖H⅝7∖gg I Jrt l瓦OlaI
文件（FI Wtyi希章阿録⑸瑕辑禅（E】
⅜ α I Φ÷Q I a? 卢霜 |*已科]/ Cr 口I ≈ ⅛∣⅛ ⅛∣]H H ⅛- √M Z J< | 小金总
4、支护布置：
打开支护布置，根据实际工程各剖面数据修改参数。
增加支护形式→定义分区数据→修改分区地面高程→指定分区数据（显示分区号，显示支护方向），保存
区号
850
删眸支护形式
ΦI⅛i⅛[Ξ⅛!≡l
⅞⅛≤⅛Hξ⅛⅛E⅛⅛
定咒号区颈捋
ff⅜⅞ ¾⅞i-ffl j¾⅞i∙⅞
^1.»改交支护方向
5、内撑布置
打开内撑布置，依次布置腰梁，支撑梁，立柱等（注意内撑布置所在层位是不是冠梁层），根据剖面计算设定构建属性。
对于余下的几层，如内撑尺寸相同, 可依次复制本层信息，可在3D窗口查看内支撑布置立体图像。
构件信息
混凝土匚匪
截面対形800 X 600
起点龙固接
终点引固接
X S 确定取清I
≡⅛∙≡ist⅛⅛
将I第1昼内支挥Z构件复制到本层
R増量复制确定］取消
6协同计算
打开协同计算，修改相关参数（拆撑应计算，各构件选用的钢筋等级，间距等）
7、查看计算书
罡忡出索空W* ¾I⅛JR⅛iR⅛t⅛
施工工左∣T¾l--ff｝⅞lθ7250ħ- Γ显示结枸筲图
科豪［⅛由力｛三绻) -2 內宙「内力耳曲顶阖I~3 内力显示址刚］
(1)SZ-I
毡移结果：
粧顶=29. 98 (IUK)炕屁=0. 6E (IUll) ⅛J 屁=O..
冋力拮果｛柚压対正)：
⅛ 拒：StΛ⅛∣l = L3E L E3 ⅛N -√∣ 首土侧=-T 脯 曹 力：Z4S. I S(tW)
≡Utβ!∣JS⅛S 拒处铀力；Q<OO(kW) ⅛± a∣js⅛⅛⅛⅛⅛ 力:o.oo(M 扭 ⅛r Q T OO tkN-rħ) 配期结果：
(≡⅛J⅛S1^⅜向内力】 缴前］5? 19( S .ifl9(MVB)
⑵ ^Ll-2
悝移结果：
t⅛顶=ZS 1 38 (Mi)吭底=O J ¢5(Mi)桩底=n.. 内力结果｛柚压为正)；：
⅛ ⅛;克应何=135. B3⅛N -m)苦土侧二-796 再 力：246. 16 (Hi)
基应側最大理矩处釉力：O-OO(LJI) 描十IVIl 晟士聂垢撷材+1: ∩. ∩∩⅛N)
［第1工况:开椅］
支疙抄排征计草结果
∣□∣3 色了㊈色印耳❹⑦直Q 口囲盘万
712.6 67 D. 6 628.7
46L 1 419.2 377. 2 335.3 293. 4
∣≥51.5 ∣209. e
167. T 125.8 83.84 41.93 OllLI .
位:kN~m
796. 4 5强3
544,9 754.5
［控制工况：］
内支撑结构-腰梁计算结果
(控刮工况的计算配筋面积取各工况计算配筋面积的最大值) (1)腫梁YLT
(2)腫梁YL-2。