桥梁满堂支架计算书说明书

满堂支架及模板方案计算说明书

西滨互通式立体交叉地处厦门市翔安区西滨村附近，采用变形苜蓿叶型方案,利用空间分隔的方法消除翔安大道和窗东路两线的交叉车流的冲突,使两条交叉道路的直行车辆畅通无阻。Q匝道桥为窗东路上与翔安大道相交的主线桥梁，桥跨布置为5×28+5×28+（28+2×35+34+33）+3×27m，预应力砼连续箱梁，梁高2.0m，箱梁顶宽为～，箱梁采用C50混凝土。

以Q桥左线第一联为例，梁高2m，顶宽，支架最高6m，跨径5×28m，支架采用碗扣式多功能脚手杆（Φ搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，墩旁两侧各范围内的支架采用60×60×120cm的布置形式，墩旁外侧～8m范围内、纵横隔板梁下的支架采用60×90×120cm的布置形式，其余范围内（即跨中部分）的支架采用90×90×120cm的布置形式支架及模板方案。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设10×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在端横梁和中横梁下间距，在跨中其他部位间距。

1荷载计算

荷载分析

根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。

⑴ q

1

⑵ q

——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算

2

＝（偏于安全）。

取q

2

⑶ q

——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下

3

肋条时取；当计算肋条下的梁时取；当计算支架立柱及替他承载构件时

取。

⑷ q

——振捣混凝土产生的荷载，对底板取，对侧板取。

4

——新浇混凝土对侧模的压力。

⑸ q

5

⑹ q

——倾倒混凝土产生的水平荷载，取。

6

⑺ q

——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：

7

1.1.1荷载组合

1.1.2荷载计算 ⑴ 箱梁自重——q 1计算

根据Q 匝道现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面、Ⅲ－Ⅲ截面（墩顶及横隔板梁）等三个代表截面进行箱梁自重计算，并对三个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。

① Ⅰ－Ⅰ截面处q 1计算

根据横断面图，则：

q 1 ＝B W =B

A c ⨯γ＝()kPa ＝.....09.2358)331.525.02251230(025826⨯-⨯+⨯+⨯⨯

注：B —箱梁底宽，取8.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② Ⅱ－Ⅱ截面处q 1计算

根据横断面图，则： q 1 ＝

B W =B A c ⨯γ

＝

()kPa ＝.....9.245

8)03.525.02251230(

025826⨯-⨯+⨯+⨯⨯ 注：B —箱梁底宽，取8.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

单位：cm

Q匝道桥Ⅰ-Ⅰ截面

Q匝道桥Ⅱ-Ⅱ截面单位：cm

图 -1 Q 匝道桥Ⅰ－Ⅰ截面

图 Q 匝道桥Ⅱ－Ⅱ截面

③ Ⅲ－Ⅲ截面处q 1计算

q 1 ＝

B W =B A c ⨯γ＝()kPa ＝.....7.555

85.02251230025826⨯+⨯+⨯⨯

注：B —箱梁底宽，取8.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ⑵ 新浇混凝土对侧模的压力——q 5计算

因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm 高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h 浇筑速度控制，砼入模温度T=28℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力

q 5=h r K P m ⨯⨯=

K 为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K= 当V/t=28=＞ h=+t=1.69m

q 5=KPa h r K P m 7.5069.1252.1=⨯⨯=⨯⨯= 2结构检算

碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算

碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显着高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。

本工程现浇箱梁支架立杆强度及稳定性验算，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的强度及稳定性计算公式进行分析计算（碗扣架用钢管规格为φ48×3.5mm）。

⑴Ⅰ－Ⅰ截面处

跨中14m 范围内，碗扣式钢管支架体系采用90×90×120cm 的布置结构，如下图－6。

单位：cm

1350

Q匝道桥Ⅲ-Ⅲ截面

①、立杆强度验算

根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝30kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5碗口式构件设计荷载）。

立杆实际承受的荷载为：N=（N

G1K +N

G2K

）+×ΣN

QK

（组合风荷载时）

N

G1K

—支架结构自重标准值产生的轴向力；

N

G2K

—构配件自重标准值产生的轴向力

ΣN

QK

—施工荷载标准值；

于是，有：N

G1K =××q

1

=××=

N

G2K =××q

2

=××=

ΣN

QK =××(q

3

+q

4

+q

7

)=×++=

则：N=（N

G1K +N

G2K

）+×ΣN

QK

=×（+）+××=＜［N］＝30KN ，强度满足要求。

②、立杆稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+M

W

/W≤f

N—钢管所受的垂直荷载，N=（N

G1K +N

G2K

）+×ΣN

QK

（组合风荷载时），同前计算所

得；

f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。

A—支架立杆的截面积A＝489mm2(取φ48mm×3.5mm钢管的截面积)。

Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。

i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i ＝㎜。

长细比λ＝L/i。

图脚手架90×90×120cm布置图