空心板梁张拉记录表米
空心板梁梁预应力张拉
20m空心板梁预应力张拉一、当多做一组砼试块同步养生，其强度达到设计强度的100%且龄期达到14天后，即进行预应力张拉。
预应力张拉前,应将张拉设备进行检验标定。
张拉机具采用YCW150-200千斤顶，预应力钢绞线张拉采用双控指标，即锚下张拉力和钢束延伸量，以张拉力控制为主，延伸量作为校核，张拉时应严格按设计张拉顺序实施，每一预应力钢铰束应从两端同量对称、均匀进行。
张拉程序为0→初应力(0.1σk)→0.2σk→100%σk→σk(持荷2min)。
确保梁体在预应力施张时均匀受力。
二、伸长量计算：在梁的两端施加预应力，用1T倒链及三脚架将千斤顶吊起对位。
施加预应力的顺序：、N1、N2、N3。
张拉质量的控制采用张拉力、伸长值“双参数”控制法，初应力取10%拉应力。
张拉程序：→ 0 →初应力→ 1.025P con锚固张拉力计算：N1、N2、N3张拉力，P=Ay×0.72Ry=149×5×1860×0.72=930.744(KN)理论伸长值计算:〃L/Ay〃EgΔL= PP——预应力钢绞线平均拉力（KN）。
PPL——预应力钢绞线长度（cm）。
Ay——预应力钢绞线截面面积（cm2）Eg——预应力钢材弹性模量（N/mm2）①预应力钢材张拉计算：P P =P[1-e -（K 〃X+μ〃θ） ]/KX+μθP —预应力钢材张拉端的张拉力（KN ）X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（red ）μ—预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数（预埋波纹管取0.25）K —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数（预埋波纹管取0.0015）④实际伸长值:ΔL=ΔL 1+ΔL 2ΔL 1—从初应力到最大拉应力间的实测伸长值（cm ）ΔL 2—初应力的计算值（cm ）N 1：X 直1=0.35+ 0.73 =1.08m X 曲=3.14m ，X 直2=5.955 m张拉千斤顶内工作长度=0.35cmP P 直1= P=930.744(KN)P P 曲=[930.744×(1-e -(0.0015〃3.14+0.25〃0.2094))]/(0.0015×3.14+0.25×0.2094)=904.688 (KN)P P 直2= P P 曲=904.688 (KN)E=1.95×105PaΔL 直1=930.744×1.08/5×139×1.95×105=0.742 (cm)ΔL 曲=904.688×3.14/5×139×1.95×105=2.096(cm)ΔL 直2=904.688×5.955/5×139×1.95×105=3.975 (cm)ΔL=(ΔL 直1+ΔL 直2+ΔL 曲)×2=(0.742+2.096+3.975)×2=13.63(cm)根据图纸锚塞回缩量单端考虑6mm ，则共1.2cm 。
张拉记录表(数值固定)
用千斤顶施加预应力记录（
用千斤顶施加预应力记录（
用千斤顶施加预应力记录（
顺序编号
东侧束
标高(m)
用千斤顶施加预应力记录（
西侧束
用千斤顶施加预应力记录（
用千斤顶施加预应力记录（
用千斤顶施加预应力记录（
用千斤顶施加预应力记录（
用千斤顶施加预应力记录（
用千斤顶施加预应力记录（
记录（后张法，两端张拉）
记录（后张法，两端张拉）
记录（后张法，两端张拉）
记录（后张法，两端张拉）
记录（后张法，两端张拉）
记录（后张法，两端张拉）
记录（后张法，两端张拉）
在理论值范
围内，符合
规范要求。
记录（后张法，两端张拉）
在理论值范
围内，符合
规范要求。
记录（后张法，两端张拉）
规范要求。
记录（后张法，两端张拉）
在理论值范围内，符合规范要求。
张拉记录表
0#
回归方程 y=0.0201x+0.5329
回归方程 y=0.0201x-0.9947 北侧 千斤顶编号
0#
回归方程 y=0.0201x+0.5329
记录项目
张
拉过程控制
10%
20%
50%
100%
单侧实际伸长 单侧夹片 钢束理论总 钢束实际总
mm
回缩mm 伸长值mm 伸长值mm
计算值 实际值 计算值 实际 计算值 实际值 计算值 实际值
0# Z（）-2
2#
0# Z（）-1
2#
01060106 198812142 01060106 198812142
0# Z（）-2
2#
01060106 198812142
张拉控制应力 Mpa
1302
钢束数
6束（Z）/7束（L）
弹性模量 （MPa)
1.95×105
回归方程 y=0.0201x-0.9947 北侧 千斤顶编号
3.4019
9.9968
20.988
伸长量mm
100mm
断滑丝情况
处理情况
张拉负责人 王三立
技术负责人
陈志刚
监理工程师
曹林
测量
记录
·
油表读数MPa 2.7312
4.9295
11.524
22.516
伸长量mm
100mm
油表读数MPa 1.2036
3.4019
9.9968
20.988
伸长量mm
100mm
油表读数MPa 2.7312
4.9295
11.524
22.516
伸长量mm
100mm
16米空心板梁张拉数据
k L+μ θ
1-e-( k L+ μ θ
)
16m 中跨
N1 N2 N1 N2
0.0735315 0.070893122 0.025489 0.025166898 0.0735075 0.070870823 0.0254665 0.025144964
11.4 11.7 11.4 11.7
10.7 11.0 10.7 11.0
~ #### ~ #### ~ #### ~ ####
16m 边跨
公式：
Байду номын сангаас
Δ L=Pp ×L/(n×Ay×Eg)
孔道方式 预埋波 纹管
PP =P×[1-e
备 注
k
0.0006~0.001 0.0015
注：1、σ k 为预应力筋的 张拉控制应力； 系数k 及μ 值表 2、b 为超张拉系数， 不超张拉时为1.0； μ 备注 3、n为预应力筋根数； 0.16~0.19 【桥涵】下册118页 4、直线筋(当θ =0时) 取张拉端的拉力Pp=P。 0.20~0.25 【公路桥涵施工技术规范】(JTJ041-2000)339页
-( k L+ μ θ )
]/(k L+μ θ )
P=σ k ×Ay×n/1000×b
注：锚间长度+千斤顶内实际工作长度=0.45m 计算： 复核： 日期：2014.4.25
标准16米空心板预应力筋张拉力及理论伸长值
预应 梁板 力筋 类型 编号 从张拉 从张拉端 端 至计算截 孔道每米 预应力 预应 预应力筋 预应力筋 单根预应 预应力筋 至计算 面曲线孔 局部偏差 筋与孔 力筋 张拉端的 的平均 力筋截面 的弹性量 截面孔 道部分切 对摩擦的 道壁摩 Eg 根数 张拉力P 张拉力Pp 面积Ay 道 线的夹角 影响系数 擦系数 2 2 n （KN） （KN) （mm ） (N/mm ) 长度L 之和θ k μ （m） （rad） 4 4 4 4 8.296 8.266 8.28 8.251 781.2 781.2 781.2 781.2 753.2 771.3 753.2 771.3 140 140 140 140 1.95 1.95 1.95 1.95 0.24435 0.05236 0.24435 0.05236 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.25 0.25 0.25 0.25 预应力筋 理论总 伸长值Δ L (cm) 预应力筋 实际伸长值 允许范围 (1±6%)Δ L （cm）
先张法空心板梁张拉参数计算书(全部油表)
济乐高速公路5标先张法空心板梁张拉参数计算根据空心板梁钢绞线理论伸长值及最大张拉力应以《桥规》为计算依据，原则上不采用超张拉。
当张拉到100%控制力时，持荷5分钟，在控制力稳定后进行锚固，若出现压力表回走情况，将重新张拉到控制应力，直到稳定为止。
现将张拉控制程序说明如下：一、张拉理论伸长量计算根据2011年《桥规》要求，先张法采用一端张拉，另一端固定，其中预应力钢筋张拉控制应力为0.70 f=1302Mpa，即可达到纲绞线强度的70%；根据出pk厂材质报告可知弹性模量Ep=195Gpa；先张法张拉程序：0 σ。
（拟采用σ。
=0.25σcon 0.5σcon 1.0σcon）σcon （持荷5分钟锚固），张拉采用双控，以张拉力为主，伸长量容许误差小于±6%。
理论伸长量计算公式：△L= P*L/ Ap*Ep式中：P——设计张拉力（N）L——张拉钢绞线长度（cm）Ap——钢绞线截面面积（mm2）Ep——钢绞线弹性模量（N/mm2）对于本预制梁场：P=1860*70%*Ap=1302Ap（1）10M、13M空心板梁：钢绞线下料长度L=103(台座)- 0.65（张拉端) –2（锚固端) =100.35mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/Ap*Ep=1302Ap*100.35/Ap*195=670mm（2）16M、20M空心板梁：钢绞线下料长度L=89(台座) – 1.6（张拉端) - 1（锚固端) =86.4mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/ Ap*Ep =1302Ap*86.4/ Ap*195=577 mm伸长值相对误差计算相对误差=（实测值-理论值）/理论值，按±6%控制，10M、13M空心板梁预应力筋实测值合格范围：630～710mm；16M、20M空心板梁预应力筋实测值合格范围：543～611mm；二、先张法预应力空心板梁张拉油压表读数计算式张拉控制应力σcon =0.7fpk=1302MPa，单根钢绞线控制张拉力Ng=σcon ×Ap=182.28KN，整体控制张拉力为:10m板梁中梁: Ny=9根×Ng=1640.5KN；10m板梁边梁: Ny=11根×Ng=2005KN；13m板梁中梁: Ny=12根×Ng=2187.3KN；13m板梁边梁: Ny=13根×Ng=2369.6KN；16m板梁中梁: Ny=14根×Ng=2551.9KN；16m板梁边梁: Ny=16根×Ng=2916.5KN；20m板梁中梁: Ny=18根×Ng=3281KN；20m板梁边梁: Ny=20根×Ng=3645.6KN；千斤顶与油压表标定一元线性回归方程压力表编号：1911910千斤顶编号：12170#回归方程：P=0.2311F+1.26压力表编号：1911992千斤顶编号：12161#回归方程：P=0.01740F-0.32压力表编号：1911907千斤顶编号：2#回归方程：P=0.01715F+0.22先张法预应力空心板梁单根φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为182.28KN.一、12170#液压式张拉机（1）压力表1911910P=0.2311F+1.260.10σcon =0.2311×182.28×0.10+1.26 =5.47MPa（2）压力表1811470P=0.2436F+0.050.10σcon =0.2436×182.28×0.10+0.05 =4.49MPa10m空心板梁中梁9φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为1640.5KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×1640.5÷2×0.25-0.32=3.24MPa0.5σcon =0.01740×1640.5÷2×0.5-0.32=6.81MPa1.0σcon =0.01740×1640.5÷2×1.0-0.32=13.95MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×1640.5÷2×0.25+1.01=4.64MPa0.5σcon =0.01774×1640.5÷2×0.5+1.01=8.28MPa1.0σcon =0.01774×1640.5÷2×1.0+1.01=15.56MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×1640.5÷2×0.25+0.22=3.73MPa0.5σcon =0.01715×1640.5÷2×0.5+0.22=7.25MPa1.0σcon =0.01715×1640.5÷2×1.0+0.22=14.28MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×1640.5÷2×0.25+0.08=3.83MPa0.5σcon =0.01829×1640.5÷2×0.5+0.08=7.58MPa1.0σcon =0.01829×1640.5÷2×1.0+0.08=15.08MPa10m空心板梁边梁11φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2005KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2005÷2×0.25-0.32=4.04MPa0.5σcon =0.01740×2005÷2×0.5-0.32=8.4MPa1.0σcon =0.01740×2005÷2×1.0-0.32=17.12MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2005÷2×0.25+1.01=5.45MPa0.5σcon =0.01774×2005÷2×0.5+1.01=9.9MPa1.0σcon =0.01774×2005÷2×1.0+1.01=18.79MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2005÷2×0.25+0.22=4.51MPa0.5σcon =0.01715×2005÷2×0.5+0.22=8.81MPa1.0σcon =0.01715×2005÷2×1.0+0.22=17.41MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2005÷2×0.25+0.08=4.66MPa0.5σcon =0.01829×2005÷2×0.5+0.08=9.24MPa1.0σcon =0.01829×2005÷2×1.0+0.08=18.41MPa13m空心板梁中梁12φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2187.3KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2187.3÷2×0.25-0.32=4.43MPa0.5σcon =0.01740×2187.3÷2×0.5-0.32=9.19MPa1.0σcon =0.01740×2187.3÷2×1.0-0.32=18.71MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2187.3÷2×0.25+1.01=5.86MPa0.5σcon =0.01774×2187.3÷2×0.5+1.01=10.71MPa1.0σcon =0.01774×2187.3÷2×1.0+1.01=20.41MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2187.3÷2×0.25+0.22=4.90MPa0.5σcon =0.01715×2187.3÷2×0.5+0.22=9.59MPa1.0σcon =0.01715×2187.3÷2×1.0+0.22=18.97MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2187.3÷2×0.25+0.08=5.08MPa0.5σcon =0.01829×2187.3÷2×0.5+0.08=10.08MPa1.0σcon =0.01829×2187.3÷2×1.0+0.08=20.08MPa13m空心板梁边梁13φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2369.6KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2369.6÷2×0.25-0.32=4.83MPa0.5σcon =0.01740×2369.6÷2×0.5-0.32=9.98MPa1.0σcon =0.01740×2369.6÷2×1.0-0.32=20.29MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2369.6÷2×0.25+1.01=6.26MPa0.5σcon =0.01774×2369.6÷2×0.5+1.01=11.51MPa1.0σcon =0.01774×2369.6÷2×1.0+1.01=22.02MPa二、2#液压式张拉机P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2369.6÷2×0.25+0.22=5.30MPa0.5σcon =0.01715×2369.6÷2×0.5+0.22=10.37MPa1.0σcon =0.01715×2369.6÷2×1.0+0.22=20.53MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2369.6÷2×0.25+0.08=5.49MPa0.5σcon =0.01829×2369.6÷2×0.5+0.08=10.91MPa1.0σcon =0.01829×2369.6÷2×1.0+0.08=21.75 MPa16m空心板梁中梁14φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2551.9KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2551.9÷2×0.25-0.32=5.23MPa0.5σcon =0.01740×2551.9÷2×0.5-0.32=10.78MPa1.0σcon =0.01740×2551.9÷2×1.0-0.32=21.88MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2551.9÷2×0.25+1.01=6.66MPa0.5σcon =0.01774×2551.9÷2×0.5+1.01=12.32MPa1.0σcon =0.01774×2551.9÷2×1.0+1.01=23.64MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2551.9÷2×0.25+0.22=5.69MPa0.5σcon =0.01715×2551.9÷2×0.5+0.22=11.16MPa1.0σcon =0.01715×2551.9÷2×1.0+0.22=22.1MPaP=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2551.9÷2×0.25+0.08=5.91MPa0.5σcon =0.01829×2551.9÷2×0.5+0.08=11.74MPa1.0σcon =0.01829×2551.9÷2×1.0+0.08=23.41MPa16m空心板梁边梁16φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2916.5KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2916.5÷2×0.25-0.32=6.02MPa0.5σcon =0.01740×2916.5÷2×0.5-0.32=12.37MPa1.0σcon =0.01740×2916.5÷2×1.0-0.32=25.05MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2916.5÷2×0.25+1.01=7.47MPa0.5σcon =0.01774×2916.5÷2×0.5+1.01=13.94MPa1.0σcon =0.01774×2916.5÷2×1.0+1.01=26.88MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2916.5÷2×0.25+0.22=6.47MPa0.5σcon =0.01715×2916.5÷2×0.5+0.22=12.72MPa1.0σcon =0.01715×2916.5÷2×1.0+0.22=25.23MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2916.5÷2×0.25+0.08=6.74MPa0.5σcon =0.01829×2916.5÷2×0.5+0.08=13.41MPa1.0σcon =0.01829×2916.5÷2×1.0+0.08=26.75MPa20m空心板梁中梁18φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为3281KN. 一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3281÷2×0.25-0.32=6.81MPa0.5σcon =0.01740×3281÷2×0.5-0.32=13.95MPa1.0σcon =0.01740×3281÷2×1.0-0.32=28.22MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3281÷2×0.25+1.01=8.28MPa0.5σcon =0.01774×3281÷2×0.5+1.01=15.56MPa1.0σcon =0.01774×3281÷2×1.0+1.01=30.11MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3281÷2×0.25+0.22=7.25MPa0.5σcon =0.01715×3281÷2×0.5+0.22=14.28MPa1.0σcon =0.01715×3281÷2×1.0+0.22=28.35MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3281÷2×0.25+0.08=7.58MPa0.5σcon =0.01829×3281÷2×0.5+0.08=15.08MPa1.0σcon =0.01829×3281÷2×1.0+0.08=30.08MPa20m空心板梁边梁20φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为3645.6KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3645.6÷2×0.25-0.32=7.60MPa0.5σcon =0.01740×3645.6÷2×0.5-0.32=15.54MPa1.0σcon =0.01740×3645.6÷2×1.0-0.32=31.39MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3645.6÷2×0.25+1.01=9.09MPa0.5σcon =0.01774×3645.6÷2×0.5+1.01=17.17MPa1.0σcon =0.01774×3645.6÷2×1.0+1.01=33.34MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3645.6÷2×0.25+0.22=8.03MPa0.5σcon =0.01715×3645.6÷2×0.5+0.22=15.85MPa1.0σcon =0.01715×3645.6÷2×1.0+0.22=31.48MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3645.6÷2×0.25+0.08=8.41MPa0.5σcon =0.01829×3645.6÷2×0.5+0.08=16.75MPa1.0σcon =0.01829×3645.6÷2×1.0+0.08=33.42MPa附件：液压式张拉机检定证书对同一验收批同一设计强度，工程现场分两种方法评定：（一）非统计方法——用于试块组数n≤9组时mfcu≥1.15fcu,kfcu,min≥0.95fcu,k（二）统计方法——用于试块组数n≥10组时mfcu－λ1 Sfcu ≥0.90fcu,kfcu,min≥λ2 fcu,k20组以上同10-20组，也是采用数理统计方法他的系数没有对齐，这是个表格，要对齐的看组数n= 10～14 15～24 ≥25λ1 = 1.7 1.65 1.6λ2 = 0.9 0.85 0.85 当组数在10-14间的时候，λ1取1.7，λ2取0.9，代入到二楼提供的式子里。
空心板梁张拉台座计算实例
作者 简介 ： 郭汉征 （９５ ） 男 ， １７ 一 ， 工程 师 ， 利油 田胜利 工程建设 （ 团） 胜 集 有限 责任 公 司 ， 东 东营 山 林 树森 （９ １ ） 男 ， １８ － ， 工程 师 ， 利油 田胜利 工程 建设 （ 团） 胜 集 有限 责任公 司 ， 山东 东营
空 心 板 梁 张 拉 台 座 计 算 实 例
郭 汉征
摘
林 树 森
要 ： 合 某标 段 高速 公 路 空心 板 梁 工 程 实际 ， 空心 板 梁 预 制 场 张拉 台座 进 行 设 计 ， 结 对 并进 行 了抗 倾 覆 验 算 、 滑 移 验 抗
算、 钢横 梁及纵 梁台面验 算， 结果表 明台座设计 满足使 用要求 。 关键词 ： 空心板 梁， 张拉 台座 ， 验算 中图分类号 ：４ ５ ４ Ｕ ４ ．７ 文献标识码 ： Ａ 心板混凝土 ４３ ８７ 其中 １ ６ ．６ｍ ， ６ｍ空心板梁 １４片 ，９ｍ空心板 ８ １
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１４ ・ ９
第３ ８卷 第 ６期 ２０１２ 年 ２月
山 西 建 筑
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Ｖｏ ． ８ Ｎｏ． Ｉ３ ６ Ｆ ｂ． ２ ２ ｅ ０１
文 章 编 号 ：０ ９ ６ ２ （０ ２）６ ０ ９ — ２ １０ － ８ ５ ２ １ ０ — １４ ０
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空心板张拉计算书
16米预制空心板张拉计算方案一、基础数据本标段16米预制空心板正弯矩预应力钢束共有N1、N2各2束，设计锚下张拉控制应力：σcon=1860×0.75=1395MP a。
按设计要求空心板混凝土强度达到设计强度的90%后，且混凝土龄期不小于7d，方可张拉预应力钢束，并采用两端对称张拉，张拉程序为：0 初应力σcon（持荷5min）锚固，张拉顺序为N2、N1。
二、预应力钢束张拉力计算1、经咨询设计单位，因设计图中张拉控制应力已经考虑了预应力损失，故张拉力按公式:F n=σcon×A×n进行计算，如下：中跨空心板N1钢束锚下张拉力：F1=σcon×A×n=1395 MP a×140㎜2×4 =781.20KN其中：A为每根预应力钢绞线的截面积；n为同时张拉的预应力钢绞线的根数；F为钢绞线锚下张拉力。
其余钢束张拉力计算同N1，各钢束张拉力如下表：16米空心板中板预应力钢束张拉力计算明细表（表一）16米空心板边板预应力钢束张拉力计算明细表（表二）三、压力表读数计算本桥采用150吨千斤顶进行张拉，经校验：编号为1#千斤顶对应的压力表编号为21021009，校准方程为Y=0.03309X-0.02762。
对应油压表编号130577484编号为2#千斤顶对应的压力表编号为21021006，校准方程为Y=0.03311X+0.10190。
对应油压表编号130577505Y-油压表读数（MPa），x--张拉力值（KN）故中跨空心板N1钢束采用1#千斤顶张拉时的压力表度数分别为：1）压力表编号为130577484P1=0.03309X-0.02762=781.2×0.03309-0.02762=25.57MP a2）压力表编号为130577505P2=0.03311X+0.10190=0.03311×781.2+0.10190=25.97MP a其余钢束压力表读书计算同N1，压力表度数详见下表：预应力钢束100%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板中板)（表三）预应力钢束10%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板中板)表四）预应力钢束20%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板中板)（表五）预应力钢束100%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板边板)（表六）预应力钢束10%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板边板)（表七）预应力钢束20%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板边板)（表八）三、理论伸长量的复核计算1、预应力钢束的平均张拉力计算采用设计图纸中的标准梁长进行钢绞线平均张拉力的计算，首先要计算出钢束的锚下张拉力，然后采用如下公式计算钢束的平均的张拉力：预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：Pp=P［1- e-(kx+uθ)］/( kx+uθ)P p-----预应力筋平均张拉力（N）；P-----预应力筋张拉端张拉力（N）；X-----从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ-----从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；K------孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015；μ------预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.15故16米中跨空心板的平均张拉力计算如下：由设计图纸可知：K=0.0015，μ=0.23，X取7.85m；N1钢束θ为9°，弧度为0.0244，N2钢束θ为4°，弧度为0.06978。
先张法空心板梁张拉参数计算书(全部油表)
济乐高速公路5标先法空心板梁拉参数计算根据空心板梁钢绞线理论伸长值及最大拉力应以《桥规》为计算依据，原则上不采用超拉。
当拉到100%控制力时，持荷5分钟，在控制力稳定后进行锚固，若出现压力表回走情况，将重新拉到控制应力，直到稳定为止。
现将拉控制程序说明如下：一、拉理论伸长量计算根据2011年《桥规》要求，先法采用一端拉，另一端固定，其中预应力钢筋拉控制应力为0.70 f pk=1302Mpa，即可达到纲绞线强度的70%；根据出厂材质报告可知弹性模量Ep=195Gpa；先法拉程序：0 σ。
（拟采用σ。
=0.25σcon 0.5σcon 1.0σcon）σcon （持荷5分钟锚固），拉采用双控，以拉力为主，伸长量容许误差小于±6%。
理论伸长量计算公式：△L= P*L/ Ap*Ep式中：P——设计拉力（N）L——拉钢绞线长度（cm）Ap——钢绞线截面面积（mm2）Ep——钢绞线弹性模量（N/mm2）对于本预制梁场：P=1860*70%*Ap=1302Ap（1）10M、13M空心板梁：钢绞线下料长度L=103(台座)- 0.65（拉端) –2（锚固端) =100.35mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/Ap*Ep=1302Ap*100.35/Ap*195=670mm（2）16M、20M空心板梁：钢绞线下料长度L=89(台座) – 1.6（拉端) - 1（锚固端) =86.4mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/ Ap*Ep =1302Ap*86.4/ Ap*195=577 mm伸长值相对误差计算相对误差=（实测值-理论值）/理论值，按±6%控制，10M、13M空心板梁预应力筋实测值合格围：630～710mm；16M、20M空心板梁预应力筋实测值合格围：543～611mm；二、先法预应力空心板梁拉油压表读数计算式拉控制应力σcon =0.7fpk=1302MPa，单根钢绞线控制拉力Ng=σcon ×Ap=182.28KN，整体控制拉力为:10m板梁中梁: Ny=9根×Ng=1640.5KN；10m板梁边梁: Ny=11根×Ng=2005KN；13m板梁中梁: Ny=12根×Ng=2187.3KN；13m板梁边梁: Ny=13根×Ng=2369.6KN；16m板梁中梁: Ny=14根×Ng=2551.9KN；16m板梁边梁: Ny=16根×Ng=2916.5KN；20m板梁中梁: Ny=18根×Ng=3281KN；20m板梁边梁: Ny=20根×Ng=3645.6KN；千斤顶与油压表标定一元线性回归方程压力表编号：1911910千斤顶编号：12170#回归方程：P=0.2311F+1.26压力表编号：1911992千斤顶编号：12161#回归方程：P=0.01740F-0.32压力表编号：1911907千斤顶编号：2#回归方程：P=0.01715F+0.22先法预应力空心板梁单根φs15.2钢绞线其设计拉控制力为182.28KN.一、12170#液压式拉机（1）压力表1911910P=0.2311F+1.260.10σcon =0.2311×182.28×0.10+1.26 =5.47MPa（2）压力表1811470P=0.2436F+0.050.10σcon =0.2436×182.28×0.10+0.05 =4.49MPa10m空心板梁中梁9φs15.2钢绞线其设计拉控制力为1640.5KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×1640.5÷2×0.25-0.32=3.24MPa0.5σcon =0.01740×1640.5÷2×0.5-0.32=6.81MPa1.0σcon =0.01740×1640.5÷2×1.0-0.32=13.95MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×1640.5÷2×0.25+1.01=4.64MPa0.5σcon =0.01774×1640.5÷2×0.5+1.01=8.28MPa1.0σcon =0.01774×1640.5÷2×1.0+1.01=15.56MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×1640.5÷2×0.25+0.22=3.73MPa0.5σcon =0.01715×1640.5÷2×0.5+0.22=7.25MPa1.0σcon =0.01715×1640.5÷2×1.0+0.22=14.28MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×1640.5÷2×0.25+0.08=3.83MPa0.5σcon =0.01829×1640.5÷2×0.5+0.08=7.58MPa1.0σcon =0.01829×1640.5÷2×1.0+0.08=15.08MPa10m空心板梁边梁11φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2005KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2005÷2×0.25-0.32=4.04MPa0.5σcon =0.01740×2005÷2×0.5-0.32=8.4MPa1.0σcon =0.01740×2005÷2×1.0-0.32=17.12MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2005÷2×0.25+1.01=5.45MPa0.5σcon =0.01774×2005÷2×0.5+1.01=9.9MPa1.0σcon =0.01774×2005÷2×1.0+1.01=18.79MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2005÷2×0.25+0.22=4.51MPa0.5σcon =0.01715×2005÷2×0.5+0.22=8.81MPa1.0σcon =0.01715×2005÷2×1.0+0.22=17.41MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2005÷2×0.25+0.08=4.66MPa0.5σcon =0.01829×2005÷2×0.5+0.08=9.24MPa1.0σcon =0.01829×2005÷2×1.0+0.08=18.41MPa13m空心板梁中梁12φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2187.3KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2187.3÷2×0.25-0.32=4.43MPa0.5σcon =0.01740×2187.3÷2×0.5-0.32=9.19MPa1.0σcon =0.01740×2187.3÷2×1.0-0.32=18.71MPa （2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2187.3÷2×0.25+1.01=5.86MPa0.5σcon =0.01774×2187.3÷2×0.5+1.01=10.71MPa1.0σcon =0.01774×2187.3÷2×1.0+1.01=20.41MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2187.3÷2×0.25+0.22=4.90MPa0.5σcon =0.01715×2187.3÷2×0.5+0.22=9.59MPa1.0σcon =0.01715×2187.3÷2×1.0+0.22=18.97MPa （2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2187.3÷2×0.25+0.08=5.08MPa0.5σcon =0.01829×2187.3÷2×0.5+0.08=10.08MPa1.0σcon =0.01829×2187.3÷2×1.0+0.08=20.08MPa13m空心板梁边梁13φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2369.6KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2369.6÷2×0.25-0.32=4.83MPa0.5σcon =0.01740×2369.6÷2×0.5-0.32=9.98MPa1.0σcon =0.01740×2369.6÷2×1.0-0.32=20.29MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2369.6÷2×0.25+1.01=6.26MPa0.5σcon =0.01774×2369.6÷2×0.5+1.01=11.51MPa1.0σcon =0.01774×2369.6÷2×1.0+1.01=22.02MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2369.6÷2×0.25+0.22=5.30MPa0.5σcon =0.01715×2369.6÷2×0.5+0.22=10.37MPa1.0σcon =0.01715×2369.6÷2×1.0+0.22=20.53MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2369.6÷2×0.25+0.08=5.49MPa0.5σcon =0.01829×2369.6÷2×0.5+0.08=10.91MPa16m空心板梁中梁14φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2551.9KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2551.9÷2×0.25-0.32=5.23MPa0.5σcon =0.01740×2551.9÷2×0.5-0.32=10.78MPa1.0σcon =0.01740×2551.9÷2×1.0-0.32=21.88MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2551.9÷2×0.25+1.01=6.66MPa0.5σcon =0.01774×2551.9÷2×0.5+1.01=12.32MPa1.0σcon =0.01774×2551.9÷2×1.0+1.01=23.64MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2551.9÷2×0.25+0.22=5.69MPa0.5σcon =0.01715×2551.9÷2×0.5+0.22=11.16MPa1.0σcon =0.01715×2551.9÷2×1.0+0.22=22.1MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.5σcon =0.01829×2551.9÷2×0.5+0.08=11.74MPa1.0σcon =0.01829×2551.9÷2×1.0+0.08=23.41MPa16m空心板梁边梁16φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2916.5KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2916.5÷2×0.25-0.32=6.02MPa0.5σcon =0.01740×2916.5÷2×0.5-0.32=12.37MPa1.0σcon =0.01740×2916.5÷2×1.0-0.32=25.05MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2916.5÷2×0.25+1.01=7.47MPa0.5σcon =0.01774×2916.5÷2×0.5+1.01=13.94MPa1.0σcon =0.01774×2916.5÷2×1.0+1.01=26.88MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2916.5÷2×0.25+0.22=6.47MPa0.5σcon =0.01715×2916.5÷2×0.5+0.22=12.72MPa1.0σcon =0.01715×2916.5÷2×1.0+0.22=25.23MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2916.5÷2×0.25+0.08=6.74MPa0.5σcon =0.01829×2916.5÷2×0.5+0.08=13.41MPa1.0σcon =0.01829×2916.5÷2×1.0+0.08=26.75MPa20m空心板梁中梁18φs15.2钢绞线其设计拉控制力为3281KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3281÷2×0.25-0.32=6.81MPa0.5σcon =0.01740×3281÷2×0.5-0.32=13.95MPa1.0σcon =0.01740×3281÷2×1.0-0.32=28.22MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3281÷2×0.25+1.01=8.28MPa0.5σcon =0.01774×3281÷2×0.5+1.01=15.56MPa1.0σcon =0.01774×3281÷2×1.0+1.01=30.11MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3281÷2×0.25+0.22=7.25MPa0.5σcon =0.01715×3281÷2×0.5+0.22=14.28MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3281÷2×0.25+0.08=7.58MPa0.5σcon =0.01829×3281÷2×0.5+0.08=15.08MPa1.0σcon =0.01829×3281÷2×1.0+0.08=30.08MPa20m空心板梁边梁20φs15.2钢绞线其设计拉控制力为3645.6KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3645.6÷2×0.25-0.32=7.60MPa0.5σcon =0.01740×3645.6÷2×0.5-0.32=15.54MPa1.0σcon =0.01740×3645.6÷2×1.0-0.32=31.39MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3645.6÷2×0.25+1.01=9.09MPa0.5σcon =0.01774×3645.6÷2×0.5+1.01=17.17MPa1.0σcon =0.01774×3645.6÷2×1.0+1.01=33.34MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3645.6÷2×0.25+0.22=8.03MPa1.0σcon =0.01715×3645.6÷2×1.0+0.22=31.48MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3645.6÷2×0.25+0.08=8.41MPa0.5σcon =0.01829×3645.6÷2×0.5+0.08=16.75MPa1.0σcon =0.01829×3645.6÷2×1.0+0.08=33.42MPa附件：液压式拉机检定证书对同一验收批同一设计强度，工程现场分两种方法评定：（一）非统计方法——用于试块组数n≤9组时mfcu≥1.15fcu,kfcu,min≥0.95fcu,k（二）统计方法——用于试块组数n≥10组时mfcu－λ1 Sfcu ≥0.90fcu,kfcu,min≥λ2 fcu,k20组以上同10-20组，也是采用数理统计方法他的系数没有对齐，这是个表格，要对齐的看组数n= 10～14 15～24 ≥25λ1 = 1.7 1.65 1.6λ2 = 0.9 0.85 0.85 当组数在10-14间的时候，λ1取1.7，λ2取0.9，代入到二楼提供的式子里。
空心板张拉原始记录表
项目
油表读 伸长量 油表读 伸长量 油表读 伸长量 油表读 伸长量 油表读 伸长量 油表读 伸长量 油表读 伸长量 油表读 伸长量 数 读数 数 读数 数 读数 数 读数 数 读数 数 读数 数 读数 数 读数 (Mpa) (mm) (Mpa) (mm) (Mpa) (mm) (Mpa) (mm) (Mpa) (mm) (Mpa) (mm) (Mpa) (mm) (Mpa) (mm)
初应力﹪σ k(0.1σ k) 0.2σ k 行程 0.5σ k 1.0σ k 超张拉 1.05﹪σ k
总伸长量△L 理论伸长量△L理 伸长量误差(±﹪) 记录：
预应力空心板张拉原始记录表
施工单位： 单位工程
经五路桥梁工程
分部工程
上部构造预制、安 装 千斤顶编号
构件型号 标定记录
张拉顺序 钢束号 左N1(前)
10米板：50%左N1→100%右N1→100%左N1；20米板：左N1→右N2→右N1→左N2 左N1(后) 右N1(前) 右N1(后) 左N2(前) 左N2(后) 右N2(前) 右N2(后)
张拉记录表填写、计算
施
广西
工
河池
单
市路
位
桥工
：
程公
பைடு நூலகம்
：
司
合同 号： NO.3
监理单位：广西玉林市金鹏公路工程监理有限公司
工程名称
十字路一号中桥
构件名称
里程桩号
K69+080
设计控制张拉力δk(KN)
锚口预应力损失δm(检测值)
构件编号
①781.2
②976.5
A端千斤顶号
1145#
控制力名称
A端 B端 A端
B端 A端 B端
2 21 19 25 26 65 77 25.111 25.098 44 58 102
11
113
2.7
2 24 12 27 15 60 79 25.111 25.098 36 67 103
6
109 -0.9
1 17 26 28 28 67 74 31.391 31.314 50 48
B端千斤顶号
1144#
初张控制力10%δkm
A端油表编号
81188#
控制张拉力20%δkm
B端油表编号
82058# 设计控制张拉应力100%δkm
实测伸长值(mm)
编 号：
预应力空心梁板
桥施－07表
张拉日期
2009年1月11日
1-2-7
张拉温度
℃
理论张拉伸长值(mm) 梁混凝土强度(MPa)
①109 、②110
98
13
111
1.8
1 13 18 16 27 62 71 31.391 31.314 49 53 102
2012年18局桥板张拉记录
预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日预应力空心板张拉记录张拉日期：年月日。
中桥空心板资料表格
长子县农村损毁道路改造工程（第二批）第四标段公路建设项目分项工程开工申请批复单施工单位：红旗渠建设集团有限公司合同号：监理单位：深圳市恒浩建工程项目管理有限公司长治分公司编号：上一步工作已完成开工项目：桩号：建议开工日期：计划完工日期：此项工程负责人：附件：1.施工组织方案2.建筑材料报验单3.标准试验报验单承包人（签字）：日期：监理员意见：本工程可以进行：驻地监理工程师（签字）：日期：长子县农村损毁道路改造工程（第二批）第四标公路建设项目施工放样报验单施工单位：红旗渠建设集团有限公司合同号：监理单位：深圳市恒浩建工程项目管理有限公司长治分公司编号致（测量监理工程师）：根据合同要求，我们已完成（起止桩号，工程或部位名称）的施工放样，清单如下，请予查验。
承包人：日期：附件：测量及放样资料桩号或位置工程或部位名称放样内容备注查验结果：测量监理工程师的结论：□查验合格□纠正差错后合格□纠正差错后再报测量监理工程师：日期：长子县农村损毁道路改造工程（第二批）第四标公路建设项目材料合格签认单施工单位：红旗渠建设集团有限公司监理单位：深圳市恒浩建工程项目管理有限公司长治分公司报告名称：产地：用途：规格数量：技术要求：自检项目检验结果抽检项目检验结果监理评语：备注：1、必须附试验报告表：2、本表一式两份（施工单位、监理组各一份）施工单位自检负责人：监理组抽检人：日期：日期：长子县农村损毁道路改造工程（第二批）第四标公路建设项目检验申请批复单施工单位：红旗渠建设集团有限公司合同号：监理单位：深圳市恒浩建工程项目管理有限公司长治分公司编号：工程项目工程地点及桩号具体部位检验内容要求到场检验时间：承包人递交日期、时间和签字：监理员收件日期、时间和签字：监理员评论和签字：本项目可以继续进行质量证明附件：监理工程师签字：日期：承包人收到日期、时间签字：预制梁（板）检验记录表施工单位：红旗渠建设集团有限公司合同号：监理单位：深圳市恒浩建工程项目管理有限公司长治分公司编号：结构物名称及桩号构件名称及编号接缝类型混凝土强度（Mpa）长度(mm) 宽度(mm) 高度(mm) 断面尺寸（mm）平整度（mm）横系梁及预埋件位置（mm）设计平均值代表值验收批编号设计实测偏差设计实测偏差设计实测偏差设计实测偏差允许偏差实测偏差允许偏差实测偏差外观质量自检说明（监理评语）：检验：复核：技术负责人：日期：钢筋加工及安装检验表施工单位：红旗渠建设集团有限公司合同号：监理单位：深圳市恒浩建工程项目管理有限公司长治分公司编号：结构物桩号构件名称、编号两排以上受力筋排距（mm）同排受力筋间距（mm）灌注桩受力筋间距（mm）箍筋、水平筋螺旋筋间距（mm）钢筋骨架尺寸（mm）弯起筋位置（mm）保护层厚度（mm）长宽高或直径实测设计偏差实测设计偏差实测设计偏差实测设计偏差实测设计偏差实测设计偏差实测设计偏差实测设计偏差实测设计偏差外观质量自检说明（监理评语）；检验：复核：技术负责人：日期：分项工程质量检验评定表分项工程名称：钢筋加工及安装所属分部工程：基础及下部构造所属建设项目：工程部位：施工单位：红旗渠建设集团有限公司监理单位：深圳市恒浩建工程项目管理有限公司长治分公司基本要求1) 钢筋、机械连接器、焊条等的品种、规格和技术性能应符合国家现行标准规定和设计要求。
桥梁张拉与压浆使用表格
桥梁张拉与压浆使用表格工程检验认可书（编号：）A-JL-07合同号：监理单位：XXXXXXXXX工程监理有限公司承包商：XXXXXXXXX建设集团有限公司致（承包商）：第号工程报验单路段及工程项目内容）工程，经查验确认合格/基本合格工程。
施工放样认可：认可书一式两份，驻地监理工程师办公室留档一份，承包商一份工程报验单（编号：）A-JL-06合同号：监理单位：XXXXXXXXX工程监理有限公司承包商：XXXXXXXXX建设集团有限公司按合同和规范要求，已完成（工程或项目名称）并经自检合格，报请查验。
附件：自检资料要求到现场检验时间承包人递交日期、时现场监理工程师收件日期、时间和签字目监理工程师助理日期项目监理工程师的意见项目监理工程师日期附注：合格工程将由驻地监理工程师另发工程检验认由承包商呈报二份，经查验后驻地监理工程师办公室留档一份，另一份退还承包商钢丝、钢绞线先张法分项工程质量检验评定表（编号：） C-8.3.2-1合同号：工程部位(桩号、墩台号、孔号)：分部工程名称：建设项目：XXXXXXXXX大道东段桥梁工程施工单位：XXXXXXXXX建设集团有限公司监理单位：XXXXXXXXX工程监理有限公司检验：记录：复核：日期：后张法分项工程质量检验评定表（编号：） C-8.3.2-3 合同号：工程部位 (桩号、墩台号、孔号)：分部工程名称：建设项目：XXXXXXXXX大道东段桥梁工程施工单位：XXXXXXXXX建设集团有限公司监检验：记录：复核：日期：钢丝、钢绞线先张法分项工程质量检验表（编号：） B-5-38 合同号：工程部位(桩号、墩台号、孔号)：分部工程名称：建设项目：XXXXXXXXX大道东段桥梁工程施工单位：XXXXXXXXX建设集团有限公司监理单位：XXXXXXXXX工程监理有限公司检验： 记录： 复核： 日期：后张法分项工程质量检验表（编号：） B-5-40合同号：工程部位(桩号、墩台号、孔号)：分部工程名称：建设项目：XXXXXXXXX大道东段桥梁工程施工单位：XXXXXXXXX建设集团有限公司监理单位：XXXXXXXXX工程监理有限公司个点查张拉记录查张拉记录查张拉记录检验：记录：复核：日期：桥梁先张拉预应力张拉施工记录（一）（编号：） B-5-06 合同号：_ ___ _编号：_______________ _桥名：_________________构件名称：________________构件编号：___________________承包人：_XXXXXXXXX建设集团有限公司监理单位：XXXXXXXXX工程监理有限公司张拉天气：_____________张拉气温：______________桥梁先张法预应力张拉施工记录（二）（编号：） B-5-07 合同号：编号：桥名：构件名称：构件编号：承包人: XXXXXXXXX建设集团有限公司监理单位：XXXXXXXXX工程监理有限公司张拉天气：张拉气温：桥梁后张法预应力张拉原始记录（编号: ） B-5-03 承包单位：XXXXXXXXX建设集团有限公司监理单位：XXXXXXXXX工程监理有限公司合同号：编号：端端端端端端油表读数伸长量读数油表读数伸长量读数油表读数伸长量读数油表读数伸长量读数油表读数伸长量读数油表读数伸长量读数油表读数注：1、本表一般按构件（或区段）填写，预应力束填不下时可增页。
张拉记录表
G312六安段（六安西互通至大顾店）改建工程检验申请批复单监-11 承包单位：安徽六安市飞宇建设工程有限公司编号：钢筋加工及安装工程现场质量检验表检-23 承包单位：衡宇建设集团有限公司编号：监理单位：安徽省高等级公路工程监理有限公司合同号：02注：如系监理工程师抽检，则承包人自检意见栏不填写。
钢筋加工及安装分项工程质量检验评定表评-13 承包单位：衡宇建设集团有限公司编号：监理单位：安徽省高等级公路工程监理有限公司合同号：02 共页第页检验负责人:马强超检测：朱祖林记录：刘国成复核：黄洋 2019年4 月25 日后张预应力管道安装检查表检-66 承包单位：衡宇建设集团有限公司编号：监理单位：安徽省高等级公路工程监理有限公司合同号：02 共页第页后张预应力管道安装检查表检-66 承包单位：衡宇建设集团有限公司编号：监理单位：安徽省高等级公路工程监理有限公司合同号：02 共页第页G312六安段（六安西至大顾店）改建工程第二合同段模板安装检查表检-31 承包单位：衡宇建设集团有限公司编号：监理单位：安徽省高等级公路工程监理有限公司合同号：02 共页第页注：如系监理工程师抽检则承包人自检意见栏不填写。
G312六安段（六安西至大顾店）改建工程第二合同段混凝土施工原始记录表检-29 承包单位：衡宇建设集团有限公司编号：注：如系监理工程师抽检，则承包人自检意见栏不填写。
后张法预应力筋张拉记录表检-67 承包单位：天长市水电建筑安装工程公司编号：CHZLSJQ-SG-01 监理单位：安徽省江河水利水电工程监理咨询有限公司工程名称定远县池河治理石角桥闸拆除重建工程张拉设备Ⅰ组Ⅱ组张拉部位示意图构件名称40#中板砼张拉强度（Mpa) 千斤顶编号1501311 1501312张拉控制应力σcon（Mpa) 1395张拉日期混凝土浇筑日期油压表编号YS1000359 YS1000477钢束编号张拉断面编号千斤顶编号记录项目第一行程第二行程第三行程伸长量（mm）总伸长量（mm）滑、断丝及处理情况初应力2倍初应力锚固应力初应力锚固应力初应力锚固应力%σcon%σcon%σcon%σcon%σcon%σcon%σconN1 A 1501311油表读数 5.4 10.8 36.0 设计值伸长读数146 B 1501312油表读数 5.5 10.9 36.3 实测值伸长读数N1＇A 1501311油表读数 5.4 10.8 36.0 设计值伸长读数146B1501312油表读数 5.5 10.9 36.3 实测值伸长读数承包人自检意见及签名签名：年月日监理工程师检查意见及签名签名：年月日注：如系监理工程师抽检则承包人自检意见栏不填写。
先张法(空心板)预应力张拉记录表(QLB50)
先张法(空心板)预应力张拉记录表
项目名称
合同段
单位工程
桩号范围
设计控制应力(MPa)
序号
千斤 顶号
油表 编号
分部工程
分项工程
工程部位
构件编号
实际读数 10%
跨径L(m) 理论 实际伸 读数 长值
理论伸 长值
油压表标定日期 项目 钢绞线编号
50%
油表读数
控制伸长值(mm) 左(N)
钢绞线编号筒图：
注：先张法（空心板）预应力张拉为整体张拉。 自检意见 施工员: 专业工程师: 质检工程师: 监理工程师:
监理意见
记录表
施工单位 监理单位 检验单位 施工日期 控制伸长值(mm)
左(N)
Байду номын сангаас
中
编号：____________________
检测日期 张拉日期
右(N)
原 表号
始 记
册号
录 页码
序号
4#桥13m空心板梁预应力筋张拉伸长值计算
同江市三村工程灌区工程4#桥13m空心板梁预应力筋张拉伸长值计算(第九合同段)省水利四处工程有限责任公司同江市三村灌区工程第九标段项目经理部2013年8月27日13m预空心板梁应力筋张拉伸长值计算一．预应力筋张拉伸长值计算公式ΔL=Pp*L/(Ap*Ey)Pp=P{[1-e-(kx+μQ)]/（kx+μQ }ΔL=(P*L/Ap*Ey)*{[1- e-(kx+μQ)]/(kx+μQ)}注释：Pp---预应力筋平均张拉力（N）;P---预应力筋张拉端张拉力（N）；X---从张拉端至计算截面孔道长度（M）；Q---从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（Yad）;K---孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，K=0.0015；μ---预应力筋与孔道壁摩擦系数，取μ=0.15;Ey---预应力筋弹性模量，取1.95*105N/mm2;Ap---预应力筋截面面积，单根Ap=139mm2;P---单根钢绞线锚下控制张拉力，根据设计图纸计算，P=Ap*σk =139*1395=193905N；二、伸长值计算张拉端张拉力:P=193905N线束1伸长值:L1=(0.0131+0.0037+0.0278)*2=0.089m;线束2伸长值:L2=(0.0132+0.0086+0.0226)*2=0.089mm；另外每束钢绞线每端孔道外线束长度0.5m，按如下公式计算该段钢绞线伸长值：每束每端孔道外钢绞线伸长值：ΔL=P*L/(Ap*Ey)=0.0036m；故线束1最终伸长值：0.089+0.0036*2=0.096m;线束2最终伸长值：0.089+0.0036*2=0.096m;13M空心板梁预应力筋张拉施工张拉力—压力表值数据表张拉控制应力σK=1395 MP a ,每片梁4束钢绞线，沿肋板两侧对称布置，自下而上编号为1、2束。
其中中跨空心板梁每孔道三根钢绞线，边跨空心板梁1#孔道每孔道四根钢绞线，2#孔道每孔道三根钢绞线。
空心梁板张拉孔道压浆旁站记录表1
安全措施
□有安全巡视 □安全措施落实情况好
□无安全巡视 □安全措施落实情况差
压程旁站情况综述 发现问题 处理意见
项目经理部（章）： 质检员（签字）： 日 期： 年 月 日
项目监理机构（章）： 旁站监理人员（签字）： 日 期： ——2 2——1 2——2 构件编号 孔道编号 1——1 1——2 2——1 2——2 构件编号 孔道编号 1——1 1——2 2——1 2——2 □按要求留置共 试块留置 □抗渗 组 组 □留置同条件养护试块 □标养 组 组 压强 水灰比 冒浆情况 水泥浆用量 气温 净浆温度 压强 水灰比 冒浆情况 水泥浆用量 气温 净浆温度 压强 水灰比 冒浆情况 水泥浆用量 气温 净浆温度
监理单位安徽建鑫工程咨询有限公司施工单位中煤三建施工日期气温施工方案可行不可行水泥品种及等级p425水灰比033压浆机具型号设计压强准备情况综述劳动力组织符合要求不符合要求构件编号孔道编号压强水灰比冒浆情况水泥浆用量气温净浆温度构件编号孔道编号压强水灰比冒浆情况水泥浆用量气温净浆温度构件编号孔道编号压强水灰比冒浆情况水泥浆用量气温净浆温度构件编号孔道编号压强水灰比冒浆情况水泥浆用量气温净浆温度构件编号孔道编号压强水灰比冒浆情况水泥浆用量气温净浆温度构件编号孔道编号压强水灰比冒浆情况水泥浆用量气温净浆温度构件编号孔道编号压强水灰比冒浆情况水泥浆用量气温净浆温度构件编号孔道编号压强水灰比冒浆情况水泥浆用量气温净浆温度构件编号孔道编号压强水灰比冒浆情况水泥浆用量气温净浆温度构件编号孔道编号压强水灰比冒浆情况水泥浆用量气温净浆温度构件编号孔道编号压强水灰比冒浆情况水泥浆用量气温净浆温度构件编号孔道编号压强水灰比冒浆情况水泥浆用量气温净浆温度试块留置按要求留置共安全措施有安全巡视无安全巡视安全措施落实情况好安全措施落实情况差压程旁站情况综述发现问题处理意见项目经理部章
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施工部位
1501308
2014年4月3日
130311370
油表读数10.5035.00小缸伸长量
26.2661.03回缩油表读数10.7035.60小缸伸长量27.1661.78回缩油表读数10.5035.00小缸伸长量25.6861.35回缩油表读数10.7035.60小缸伸长量27.86
62.86
回缩
1501306
初读数超张拉处理情况
滑、断丝情况无
无
安装应力小缸读数锚塞回缩总伸长量(mm)95.1797.83第一行程第二行程回油
记录
项目千斤顶编号1501306
1501308
1501308
张拉断面编号
左边
右边
左边
右边
钢束编号左N1
右N1
承包人自检意见及签名年 月 日监理工程师检查意见及签名
年 月 日
5.30
20.67备 注
20.885.20
19.295.2019.65
5.30
摩 擦 系 数0.2
油压表编号130311375初应力读数超张拉油表头读数安装油表读数
顶塞油表读数
构件名称13米空心板张拉日期
2014年4月16日张拉部位及直弯束示意图
张拉砼强度41 MPa 千斤顶编号1501306
标定日期铜南-南陵-宣城高速公路工程建设项目
后张预应力钢筋(丝)张拉记录 检-52
合同号: LJ-14 承包人: 天津城建集团有限公司 共 页第 页项目名称铜南宣高速路基工程
单项工程名称K81+846.5分离立交左1-9中板
施工部位
1501308
2014年4月3日
130311370
油表读数8.5028.20小缸伸长量
27.1260.4回缩油表读数8.6028.60小缸伸长量28.2660.58回缩油表读数8.5028.20小缸伸长量28.2560.37回缩油表读数8.6028.60小缸伸长量
29.29
61.69
回缩
1501306150130815013061501308千斤顶编号初读数超张拉处理情况
93.94101.44滑、断丝情况无
无
安装应力小缸读数锚塞回缩总伸长量(mm)第一行程第二行程回油
左边
右边
左边
右边
记录
项目张拉断面编号
承包人自检意见及签名年 月 日监理工程师检查意见及签名
年 月 日
钢束编号左N2
右N2
4.3019.79
备 注
20.854.2019.294.2020.36
4.30摩 擦 系 数0.2
油压表编号130311375初应力读数超张拉油表头读数安装油表读数
顶塞油表读数
构件名称13米空心板张拉日期
2014年4月18日张拉部位及直弯束示意图
张拉砼强度41 MPa 千斤顶编号1501306
标定日期合同号: LJ-14 承包人: 天津城建集团有限公司 共 页第 页项目名称铜南宣高速路基工程
单项工程名称K81+846.5分离立交左1-9中板铜南-南陵-宣城高速公路工程建设项目
后张预应力钢筋(丝)张拉记录 检-52。