300mm×1250mm轮扣式钢管梁模板支撑架验算书
300x700梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400 验算方式三等跨连续梁截面抵抗矩：W＝bh2/6=300×18×18/6＝16200mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=300×18×18×18/12＝145800mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φc Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×3]×0.3＝8.152kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×0.3＝7.27kN/m q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×0.3＝0.882kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.7)]×0.3＝5.385kN/m简图如下：1、抗弯验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×7.27×0.22+0.117×0.882×0.22＝0.033kN·mσ＝M max/W＝0.033×106/16200＝2.05N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×5.385×2004/(100×5400×145800)＝0.074mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max＝1.1q1静L+1.2q1活L＝1.1×7.27×0.2+1.2×0.882×0.2＝1.811kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.1q2L＝1.1×5.385×0.2＝1.185kN五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm) Φ48.3×3.0小梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 小梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25小梁弹性模量E(N/mm2) 206000 小梁截面惯性矩I(cm4) 10.19面板传递给小梁q1＝1.811/0.3＝6.037kN/m小梁自重q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.2＝0.054kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×(0.4-0.3/2)/2×0.2+1×1.35×0.5×(0.7-0.25)×0.2＝0.369kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×0.2+1×1.35×0.5×(0.7-0.25)×0.2＝0.369kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝1.185/0.3＝3.949kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.2＝0.04kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25)×(0.4-0.3/2)/2×0.2+1×0.5×(0.7-0.25)×0.2＝0.214kN 梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25)×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×0.2+1×0.5×(0.7-0.25)×0.2＝0.214kN 计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.027×106/4250=6.447N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V max＝0.81kNτmax=2V max/A=2×0.81×1000/398＝4.071N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.006mm≤[ν]＝L/250＝267/250＝1.068mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.057kN，R2＝1.353kN，R3＝1.353kN，R4＝0.057kN正常使用极限状态R'1＝0.038kN，R'2＝0.86kN，R'3＝0.86kN，R'4＝0.038kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48.3×3.0 主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数 2主梁受力不均匀系数0.6由上节可知P＝max[R2，R3]×0.6＝0.812kN，P'＝max[R2'，R3']×0.6＝0.516kN主梁计算简图一1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.211×106/4250=49.647N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)V max＝1.279kNτmax=2V max/A=2×1.279×1000/398＝6.427N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax＝0.171mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！悬臂端νmax＝0.01mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=3.309kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立杆2：R2＝3.309kN，立杆3：R3＝3.309kN立杆所受主梁支座反力依次为:立杆2:P2=3.309/0.6=5.515kN,立杆3:P3=3.309/0.6=5.515kN七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Φ48.3×3.0 钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.8钢管截面面积A(mm2) 398 钢管截面回转半径i(mm) 16钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 10.19钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.25 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1251414纵向水平钢管计算简图一1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)σ＝M max/W＝0.015×106/4250＝3.529N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图一(kN)V max＝0.09kNτmax＝2V max/A=2×0.09×1000/398＝0.451N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图一(mm)跨中νmax＝0.013mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！悬臂端νmax＝0.001mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=0.232kN用小梁两侧的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一：立杆1：R1=0.232kN，立杆4：R4=0.232kN八、可调托座验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.232,0.232]＝0.232kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝5.515kN≤[N]=30kN满足要求！九、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/16=190.062查表得：φ＝0.1992、风荷载计算M wd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.6 ×1.4×(1×0.031×0.8×1.52/10)＝0.005kN·m3、稳定性计算R1＝0.232kN，P2＝5.515kN，P3＝5.515kN，R4＝0.232kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.8+0.4-0.3/2)/2×0.8=5.179kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.8+0.8-0.4-0.3/2)/2×0.8=5.179kNN d＝max[R1+N边1，P2，P3，R4+N边2]+1×1.35×0.15×(3.6-0.7)＝max[0.232+5.179，5.515，5.515，0.232+5.179]+0.587＝6.102kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝6102.1/(0.199×398)+0.005×106/4250＝78.221N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.6/72=0.05≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.8×0.675=0.54kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.8×1×0.259=0.207kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.62×0.54+3.6×0.207=4.245kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=722×0.8×[0.15×3.6/(0.8×0.8)+0.5]+2×1×72/2=5644.8kN.m≥3γ0M ok =3×1×4.245=12.735kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值f ak(kPa) 140立杆垫木地基土承载力折减系数m f 1 垫板底面面积A(m2) 0.15立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝6.102/(1×0.15)＝40.681kPa≤γu f ak＝1.363×140 =190.82kPa满足要求！。
结构碗扣式钢管模板支撑架验算
结构碗扣式钢管模板支撑架验算1.1. 工程概况某垃圾发电厂项目主厂房，建筑面积1650m2，高度19m，局部地下室高5m，结构形式为框架结构，楼面板厚100mm，屋面框架梁尺寸为250mm×600mm、300mm×600mm、400mm×800mm。
2.2 梁板模板及架体方案选型本工程部分架体支模高度为19m，为规范架体搭设，提高架体的稳定性，项目部经综合比选，采用CUPLOK高强碗扣式钢管脚手架搭设模板支撑体系，支架可调托撑上部采用腹板高度为200mm的标准工字木梁（标准长度为1.0m）作为模板面板的主次楞传力体系，楼板下部次楞为50mm×100mm的木方次楞，间距200mm。
图2.3-1 架体搭设横断面图2.3 架体搭设基本参数1）地基基础本工程高支模部分施工时，由于已施工了厚度为200mm的C20地下室建筑地坪，因此以永久地坪作为支模架立杆基础。
2）架体参数由于采用了立杆材质为Q345级钢管的高强CUPLOK碗扣式钢管模板支撑体系，单立杆承载力高，经初步试算选定架体搭设参数为：立杆纵横间距为900mm、1200mm、1500mm，步距为1500mm，局部2000mm。
为控制立杆顶部自由外伸长度，在顶托底部设置附加水平杆，并将斜撑杆延伸至该层。
本工程由于屋面框架梁截面尺寸较小，梁下无需设置加密立杆，梁的荷载通过专用碗扣式梁托架传力。
架体斜杆设置按照行业标准《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016规定的跨间斜撑杆方式设置，每一跨间的斜撑杆采用短钢管扣件形式设置，自底至顶在同一跨间设置，每一跨斜撑杆间隔2跨立杆。
水平剪刀撑在顶部及中间不超过4步设置一道。
为提高架体的稳定性，架体每隔2步距与周边框架梁通过钢管扣件抱柱方式进行加强连接。
架体设置典型横断面如图2.3-1所示，架体现场搭设及构造如图2.3-2所示。
（a）架体搭设过程（b）架体细部构造图2.3-2 架体现场搭设2.4 架体主要计算情况经面板→次楞→主楞→立杆荷载传递分析，得到不考虑风荷载作用下的立杆轴力设计值为N=17.75kN。
梁模板(承插型盘扣式支撑)计算书(依据JGJ300-2013)
1.047kN
1.047kN
1.047kN
1.047kN500500Fra bibliotek150
400
400
变形计算简图
500
400
150
0.003
0.027
变形图(mm) 经过计算得到:
最大弯矩 M= 0.131kN·m 最大剪力：V= 1.475 kN 最大变形：ν= 0.027mm 最大支座反力：F= 2.078kN (1) 主楞抗弯强度计算 σ =M/W=0.131×106/1.016×104 =12.878N/mm2 实际弯曲应力计算值 σ=12.878N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！ (2) 主楞抗剪强度计算 τ =VS0/Itw=0.737×1000×6946/(2.438×105×3.5)=6.003N/mm2； 实际剪应力计算值 6.003 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足要求！ (3) 主楞挠度计算 容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250； 第1跨最大挠度为0.027mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.027mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
东北落叶松
抗压强度设计值 (N/mm2)
15
抗剪强度设计值(N/mm2)
次楞间距(mm) 弹性模量(N/mm2) 抗弯强度设计值
(N/mm2) 1.6
400 10000
17
(四) 加固楞支拉参数
支拉方式
采用穿梁螺栓支拉
螺栓直径
M14
300×850梁模板支撑计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-20177、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计荷载系数参数表：设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.5×0.9×3]×1＝32.358kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.85]×1＝28.307kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.85)]×1＝21.775kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125×32.358×0.152＝0.091kN·mσ＝M max/W＝0.091×106/37500＝2.427N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×21.775×1504/(100×5400×281250)＝0.038mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×28.307×0.15+0.437×4.05×0.15＝1.858kN R2=1.25q1L=1.25×32.358×0.15＝6.067kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×21.775×0.15＝1.225kNR2'=1.25q2L=1.25×21.775×0.15＝4.083kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.858/1＝1.858kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[6.067]/1= 6.067kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.858/1＝1.858kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.039kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×0.85=0.552kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.85-0.13)=0.468kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=1.341kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=1.858+0.039+0.552=2.449kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.067+0.039=6.106kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.858+0.039+0.468+1.341=3.706kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.449,6.106,3.706]=6.106kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.225/1＝1.225kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[4.083]/1= 4.083kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=1.225/1＝1.225kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×0.85=0.425kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.85-0.13)=0.36kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=0.564kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=1.225+0.03+0.425=1.68kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.083+0.03=4.113kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.225+0.03+0.36+0.564=2.179kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.68,4.113,2.179]=4.113kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.106×0.452，0.5×6.106×0.22]＝0.155kN·mσ=M max/W=0.155×106/24500=6.308N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×6.106×0.45，6.106×0.2]＝1.717kN τmax=3V max/(2bh0)=3×1.717×1000/(2×30×70)＝1.227N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.113×4504/(100×9350×85.75×104)＝0.11mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.113×2004/(8×9350×85.75×104)＝0.103mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×6.106×0.45,0.375×6.106×0.45+6.106×0.2]=3.435kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.378kN,R2=3.435kN,R3=2.085kN 正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.113×0.45,0.375×4.113×0.45+4.113×0.2]=2.314kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=0.945kN,R2'=2.314kN,R3'=1.226kN 六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.18×106/4490=40.164N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.718kNτmax=2V max/A=2×1.718×1000/424＝8.102N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.032mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.258kN，R2=3.353kN，R3=4.06kN，R4=0.258kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.174kN，R2'=2.276kN，R3'=2.557kN，R4'=0.174kN 七、纵向水平钢管验算R＝max[R1，R2，R3，R4]=max[0.258，3.353，4.06，0.258]=4.06kN，R'＝max[R1'，R2'，R3'，R4']＝max[0.174，2.276，2.557，0.174]=2.557kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.639×106/4490＝142.422N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝2.639kNτmax＝2V max/A=2×2.639×1000/424＝12.448N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.97mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=5.481kN，R2=8.729kN，R3=8.729kN，R4=5.481kN同理可得：立杆所受支座反力依次为R1=0.555kN，R2=7.209kN，R3=8.729kN，R4=0.555kN八、扣件抗滑移验算扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝8.729kN≤R c=k c×12=0.85×12=10.2kN满足要求！九、立杆验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/15.9=191.258查表得：φ＝0.1972、风荷载计算M wd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.04×0.9×1.52/10)＝0.007kN·m3、稳定性计算R1＝0.555kN，R2＝7.209kN，R3＝8.729kN，R4＝0.555kN梁两侧立杆承受楼板荷载：右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9=4.829kNN d＝max[R1，R2，R3，R4+N边]+1×1.3×0.15×(6.45-0.85)＝max[0.555，7.209，8.729，0.555+4.829]+1.092＝9.821kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝9821.099/(0.197×424)+0.007×106/4490＝119.138N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=6.45/36=0.179≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.96=0.864kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×1×0.362=0.326kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×6.452×0.864+6.45×0.326=20.074kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=362×0.9×[0.15×6.45/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×36/2=2 012.4kN.m≥3γ0M ok =3×1×20.074=60.221kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝9.821/(1×0.15)＝65.474kPa≤γu f ak＝1.254×140 =175.56kPa满足要求！。
轮扣式梁模板支架计算书
轮扣式梁模板钢管支撑架(梁板共用立杆)计算书一、参数信息和规范依据依据规范:《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:混凝土梁和架体计算参数：梁截面宽度0.35m，截面高度0.7m，梁两侧楼板厚度0.12m。
梁底承重架支设方式：顶托支撑-梁底次龙骨平行梁跨度方向，梁底按照均匀布置计算。
支撑架搭设高度11.7m，架体纵向宽度39m，横向宽度30m，架体横向跨数8跨。
立杆梁跨度方向间距0.9m，脚手架步距1.2m，脚手架顶层步距0.6m。
梁两侧板底立杆横向间距0.9m，纵向间距0.9m。
扫地杆高度0.3m，立杆顶端悬臂长度0.3m。
顶托梁材料选择为木方:60×80mm，次龙骨材料选择为木方:60×80mm，立杆钢管选择：φ48×3mm,立杆钢管材质选用Q235，水平杆钢管选择：φ48×3.0mm,水平杆钢管材质选用Q235。
钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。
荷载计算参数：模板自重0.25kN/m2，混凝土和钢筋自重25kN/m3，施工均布荷载标准值2kN/m2。
荷载分项系数选用依据《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019。
永久荷载分项系数为1.20，可变荷载分项系数为1.40。
钢管强度折减系数为1.00，结构重要性系数为1.00。
300mm×700mm轮扣式钢管边梁模板支撑架验算书
300mm×700mm轮扣式钢管边梁模板支撑架验算书1．计算参数结构楼板厚100mm,梁宽b=300mm，梁高h=700mm，层高4.20m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.60m板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f m=1.00N/mm2，抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；梁底两侧支撑间距为1200mm，纵向间距1200mm，支架立杆的步距h=1.80m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管质量0.0326kN/m，钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度f v=120.00N/mm2。
边梁模板支撑体系搭设正立面图2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底、侧模自重0.3 kN/m2× (0.30 + 1.30) × 1.2 = 0.58 kN/m②砼自重 24.0 kN/m3× 0.30 × 0.70 ×1.2 = 6.05 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 0.30 × 0.70 ×1.2 = 0.38 kN/m④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 0.30 ×1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1= 7.84 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③）/1.2 q2= 5.84 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。
W=bh2 /6=300×182/6=16200mm3，I=bh3/12=300×183/12=145800mm4。
300厚楼板模板支架计算书
（300厚）楼板模板支架计算书工程名称计算部位计算参数计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为6.0米，立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。
梁顶托采用80×80mm木方。
采用的钢管类型为φ48×3.0。
计算简图材料特性面板的厚度18.00mm，面板剪切强度设计值 1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值15.0N/mm2，面板的弹性模量6000N/mm2；木方抗剪强度设计值1.60N/mm2；木方抗弯强度设计值13.0N/mm2；木方的弹性模量9500N/mm2序号计算要点详细计算过程结论计算过程及结论模板面板计算1.抗弯强度计算f=M/W=0.086×1000×1000/48600=1.770N/mm2面板的抗弯强度验算 f小于15.00N/mm2满足要求!2.抗剪计算T=3×1720.000/(2×900.000×18.000)=0.159N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.400N/mm2满足要求!3.挠度计算面板最大挠度计算值v =0.677×4.815×3004/(100×6000×437400)=0.101mm面板的最大挠度小于300.0/250满足要求!支撑木方的计算1. 木方抗弯计算强度f=M/W=0.26×106/42666.7=6.048N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.00N/mm2满足要求!2抗剪强度计算T=3×1720.44/(2×40.0×80.0)=0.806N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm满足要求!3.挠度验算v=0.677×1.61×900.04/(100×9500.00×1706666.8)=0.440mm木方的最大挠度小于900.0/250满足要求!纵向支撑钢管计算1.顶托梁抗弯强度计算f=M/W=0.903×106/85333.3=10.582N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2满足要求!。
模板支撑计算书(梁)
梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1。
模板支架搭设高度为6.8m，梁截面B×D=350mm×900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.8m，立杆的步距 h=1.8m，梁底增加1道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量6000N/mm2。
木方40×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量9000N/mm2。
梁两侧立杆间距 1.20m。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.2kN/m2，混凝土钢筋自重25.5kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值2kN/m2，施工均布荷载标准值0kN/m2。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.25m2，地基承载力调整系数0.4。
扣件计算折减系数取1。
6800图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.5×0.9+0.2)+1.4×2=30.58kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.5×0.9+0.7×1.4×2=32.943kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.4=0.979999983310699采用的钢管类型为φ48×2.8。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。
梁模板支架验算
梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:L1。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.60；梁截面高度D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.50；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.00；施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.8；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；穿梁螺栓直径(mm)：M16；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：15mm，30mm，45mm，60mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：100.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：圆钢管；直径(mm)：100.00；壁厚(mm)：3.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
扣件式钢管楼板支撑计算300
扣件式钢管楼板⽀撑计算300楼⾯模板⽀撑计算书⼯程名称：1编制单位：1.计算参数结构板厚300mm，层⾼ 5.00m，结构表⾯考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；⽀撑采⽤Φ48×3.0mm钢管：横向间距1000mm,纵向间距1000mm,⽀撑⽴杆的步距h=1.20m；⽴杆伸出顶层⽔平杆中⼼线⾄⽀撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚 3.0mm,截⾯积 4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度f v=120.00N/mm2。
2.楼板底模验算（1）底模及⽀架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模⾃重 0.01 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.01 kN/m②砼⾃重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.30 × 1.2 = 8.64 kN/m③钢筋荷载 1.00 kN/m3× 1.0 × 0.30 × 1.2 = 0.36 kN/m④施⼯⼈员及施⼯设备荷载 10.00 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 14.00 kN/m底模和⽀架承载⼒计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 23.01 kN/m底模和龙⾻挠度验算计算组合①＋②＋③ q2 = 9.01 kN/m（2）楼板底模板验算第⼀层龙⾻(次楞)间距L=500mm，计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
轮扣式钢管模板支撑架验收表
至顶层水平杆的距离严禁超过650mm；底部水平杆距地高度不应超
过550mm
轮扣式钢管支撑水平杆端插头插入立杆的轮盘后，采用不小于
16
0.5kg的手锤锤击水平杆端部，使端插头卡紧，并采用不小于φ
4mm的插销插入插头下端的插销孔，防止端插头拔出
17
立杆、水 平杆与剪
当立杆需要加密时，非加密区立杆、水平杆应与加密区间距互为 倍数；加密区水平杆应向非加密区延伸不少于2跨
1
以上；集中线荷载15kN/m及以上；高度大于支撑水平投影宽度且 相对独立无联系构件的，搭设前必须编制专项方案，审批手续完
备
搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15kN/m2及
2
以上；集中线荷载20kN/m及以上的，搭设前必须编制专项方案， 专项施工方案必须通过施工单位审核、总监理工程师审查及通过
度不大于6m。水平剪刀撑应设置在竖向剪刀撑交叉的水平杆层
22
模板支架跨度为一跨时，模板支架侧向应采取可靠的稳固措施
23
立杆的垂直偏差不应大于模板支架总高度的15%
24
剪力墙、柱等竖向构件的模板临时斜支撑不得与模板支架进行连 接
25
模板及其支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时固定设 施
26
施工现场应设置人员上下通道、作业人员不得爬支模上下
27
高支模上高空临边有足够操作平台和安全防护
28 作业环境 作业面临边防护及孔洞封严措施应到位
29
垂直有相关的屏蔽防护措施
31
跨公路的门洞或紧邻快车道必须有相应的防撞设施
32 其他
验收结论
验收结论
施工单位 专项方案编制人（签名）：
验收日期：
300mmX800mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书
（1）300mmX800mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书梁段:6KL4(4)一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.05；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.15；梁支撑架搭设高度H(m)：10.80；梁两侧立杆间距(m)：1.15；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：19.2；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：云南松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：70.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：1；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞到梁底距离依次是：550mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：70.00；高度(mm)：70.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，得5.714h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
盘扣式梁模板支撑计算书(300mm×750mm)
300mm×750mm梁模板计算书（盘扣式）计算依据：1、《混凝土结构设计规范》GB50010-20102、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20123、《钢结构设计规范》GB 50017-20034、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用梁跨度方向立柱间距l a(mm)1200梁底两侧立柱间距l b(mm) 1200 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h'(mm) 1500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)190新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 1200、1200混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm) 600板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)600板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)600 梁底增加立柱根数 1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数 3 小梁两侧悬挑长度(mm) 0，0结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm) 12面板抗弯强度设计值29 面板弹性模量E(N/mm2) 9000[f](N/mm2)取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4 q1＝[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1.4×3]×1＝27.27kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.75]×1＝19.225kN/m1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125×27.27×0.152＝0.077kN·mσ＝M max/W＝0.077×106/24000＝3.196N/mm2≤[f]＝29N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×19.225×1504/(100×9000×144000)＝0.039mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1l=0.375×27.27×0.15＝1.534kNR2=1.25q1l=1.25×27.27×0.15＝5.113kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×19.225×0.15＝1.081kNR2'=1.25q2l=1.25×19.225×0.15＝3.605kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm) 60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 64小梁截面惯性矩I(cm4) 256 验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁计算，如下图：q1＝max{1.534+1.2×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.75-0.12)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3]×max[ 0.6-0.3/2，0.6-0.3/2]/2×1，5.113+1.2×(0.3-0.1)×0.3/2}=5.149kN/mq2＝max[1.081+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.75-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.6-0.3/2，0.6-0.3/2]/2×1，3.605+(0.3-0.1)×0.3/2]＝3.635kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×5.149×1.22，0.5×5.149×02]＝0.741kN·m σ＝M max/W＝0.741×106/64000＝11.586N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×5.149×1.2，5.149×0]＝3.707kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.707×1000/(2×60×80)＝1.159N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×3.635×12004/(100×9350×2560000)＝2.132mm≤[ν]＝l1/400＝1200/400＝3mmν2＝q2l24/(8EI)＝3.635×04/(8×9350×2560000)＝0mm≤[ν]＝2l2/400＝2×0/400＝0mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×5.149×1.2，0.4×5.149×1.2+5.149×0]＝6.797kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝4.766kN，R2＝6.797kN 正常使用极限状态R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×3.635×1.2，0.4×3.635×1.2+3.635×0]＝4.798kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝4.168kN，R'2＝4.798kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3可调托座内主梁根数 2 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 200主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)115主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.235×106/4490＝52.248N/mm2≤[f]=200N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.178kNτmax＝2V max/A=2×2.178×1000/424＝10.275N/mm2≤[τ]＝115N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.083mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm满足要求！七、立柱验算钢管类型B-LG-2500（Φ48X3.2X2500）立柱截面面积A(mm2) 450回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4730 抗压强度设计值f(N/mm2) 200 支架自重标准值q(kN/m) 0.15h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1500+2×0.7×190)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3861、风荷载计算M w＝0.9×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.18×1.2×1.52/10＝0.061kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.75)+0.9×1.4×3]×1＝26.85kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.407kN，R2＝15.338kN，R3＝0.407kN立柱最大受力N w＝max[R1，R2，R3]+0.15×(5.5-0.75)+M w/l b＝max[0.407，15.338，0.407]+0.712+0.061/1.2＝16.153kNf＝N/(φA)+M w/W＝16152.904/(0.386×450)+0.061×106/4730000＝93.006N/mm2≤[f]＝200N/mm2满足要求！八、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×2＝15.509kN≤[N]＝30kN满足要求！十、立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：Pk = Nk/A ≤fg式中：Pk ——立杆基础底面处的平均压力标准值（kPa）；Nk ——上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（kN）；A——基础底面面积（m2）；fg——地基承载力特征值（kPa），应按国家现行标准《建筑地基基础设计规范》GB50007规定采用。
300mmX1000mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书
（1）300mmX1000mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书梁段:6KL13(4A)一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.20；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：10.80；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：24.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：云南松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：70.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：1；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞到梁底距离依次是：700mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：70.00；高度(mm)：70.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，得5.714h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
模板支架体系验算书
附件一：支架模板体系验算书1.计算依据1)设计图纸及现场实际情况2)《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-20133)《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20114)《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135)《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20106)《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20087)《建筑结构荷载规范》GB50009-20128)《钢结构设计规范》GB50017-20039)《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-200210)《木结构设计规范》GB50005-200311)《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-200812)《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号13)《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254 号2.荷载工况2.1荷载工况支架承受的荷载主要有：混凝土梁自重、模板及附件自重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载等。
1）钢筋混凝土自重：25kN/m32）模板及主次龙骨：1.2kN/m23）施工荷载：3kN/m24）荷载组合：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。
2.2基本参数3.中板相关计算3.1中板梁计算（0.8m*1.0m)中板梁截面尺寸有800*1000、700*900等，选取最大梁截面进行计算，其他小梁参照执行。
1）架体搭设形式简介梁侧次楞50×100mm方木，间距300mm梁侧主楞双钢管，间距300mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径14mm，间距：300mm×600mm 风荷载江苏无锡市，基本风压：0.35kN/m2架体搭设大样图2）现浇砼对模板侧压力标准值计算依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，浇筑速度大于1m/h，或砼坍落度大于150mm时，现浇砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:F=0.22γtβ1β2V1/2其中：γ：混凝土的重力密度，取25kN/m3；：新浇混凝土的初凝时间，取；T ：混凝土的入模温度，取25℃；V ：混凝土的浇筑速度，取1m/h；H ：混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.0m；：外加剂影响修正系数，取1.2；：混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
隧道模板支架计算书
xxx隧道模板支架验算书模板支架验算书计算：复核：审核：xxxxx有限公司xxx项目部xxx隧道模板支架验算书1、计算依据1.1 依据和参照的规范计算书采用了下列规范中的规定的公式和计算规则，或采用了规范提供的参数。
1、《建筑施工模板安全技术规程》（JGJ162-2008）2、《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）3、《组合钢模板技术规程》（GB50214-2013）4、《钢结构设计规范》（GB50017-2017）1.2隧道断面参数如图所示，隧道地底板浇筑后，直墙段计算高度1500mm,拱顶部分计算弧长3962mm.1.3 模板支架参数1、拱顶模板规格为1250mmx300mm,面板及翼板厚度4mm;查组合刚模版时参数表为：钢板厚度为3mm，惯性模量56.3cm4;抗弯模量8.21cm3.模板自重39.35kg/m2。
2、边墙模板规格为1250mmx400mm，面板及翼板钢板厚度为4mm，查表，模板参数为：钢板厚度为3mm，惯性模量56.7cm4;抗弯模量13.10cm3.模板自重39.35kg/m2。
2、脚手架杆规格为Ø48x35, 截面性质为b类。
查表各项参数为：截面积A=4.89cm2,惯性矩I=12.19cm4，抗弯模量w=5.08cm3,回转半径i=15.78mm，单位重量3.84kg/m。
3、热轧槽型钢规格为普通轧制14a,截面类型为b。
查表各项参数最不利方向为：截面积A=18.516cm2,惯性矩Iy =53.2cm4，抗弯模量wy=13cm3,回转半径i=17mm，单位重量14.535kg/m。
1.4计算参数取用1、钢筋混凝土密度取25kN/m3。
2、泵送混凝土施工荷载取2%时，由于混凝土厚度较小，计算值小于实际影响，因此考虑灌注冲力、震动力、等，综合取较大值4kN/m2。
3、为简化计算恒荷载系数取1.1，动荷载系数取1.2，不再考虑荷载组合及其他结构重要系数。
梁模板扣件钢管支撑架计算书
梁模板扣件钢管支撑架计算书依据标准:《建筑施工脚手架平安技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准》JGJ 130-2020《建筑施工模板平安技术标准》JGJ 162-2020《建筑结构荷载标准》GB50009-2021《钢结构设计标准》GB50017-2003《混凝土结构设计标准》GB50010-2020《建筑地基基础设计标准》GB50007-2020《建筑施工木脚手架平安技术标准》JGJ 164-2020计算参数:钢管强度为N/mm2，钢管强度折减系数取。
模板支架搭设高度为，梁截面B×D=800mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=，立杆的步距h=，梁底增加3道繁重立杆。
面板厚度15mm，剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。
内龙骨采纳40.×木方。
木方剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。
梁底支撑龙骨长度。
顶托梁采纳双钢管：Φ48×。
梁底繁重杆依照布置间距250,350,350mm计算。
模板自重m2，混凝土钢筋自重m3。
振捣混凝土荷载标准值m2，施工均布荷载标准值m2。
其中：施工均布荷载标准值，最大楼板跨度：2（楼板长）×1（楼板宽）×（楼板厚）×（钢筋混凝土自重）×（平安系数）=。
扣件计算折减系数取。
图1 梁模板支撑架立面简图依照GB51210标准条规定确信荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应操纵的组合S=××++×=m2由永久荷载效应操纵的组合S=××+××=m2由于可变荷载效应操纵的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取采纳的钢管类型为φ48×。
钢管惯性矩计算采纳I=π(D4-d4)/64，抗击距计算采纳W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
梁模板(盘扣式)-计算书
承插型盘扣式梁模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20026、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、计算参数Q DK(kN/m^2)1.35 脚手架安全等级2级计算震动、冲击荷载时的动力系数κ脚手架结构重要性系数γ0 1 是否考虑风荷载否省份、城市北京(省)北京地面粗糙度类型/(市)/ 基本风压值W o(kN/m^2) / 模板支撑架顶部模板高度H b(mm)/模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度H m(mm)简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×122/6=24000 mm3，I=bh3/12= 1000×123/12=144000mm4由可变荷载控制的组合：q1= 1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Q k+κQ DK)b=1.2×(0.2+(24+1.5)×800/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=28.465kN/m 由永久荷载控制的组合：q2= 1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Q k+κQ DK)b=1.35×(0.2+(24+1.5)×800/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=30.432kN/m 取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(28.465,30.432)=30.432kN/m（图3）面板强度计算简图1、强度验算M max= 0.068kN·m（图4）面板弯矩图σ=Υ0×M max/W=1×0.068×106/24000=2.818N/mm2≤[f]=31 N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.5)×800/1000)×1=20.6kN/m（图5）面板挠度计算简图ν=0.051 mm≤[ν]=400/((4-1)×400)=0.333mm满足要求（图6）面板挠度图(mm)四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。
扣件式钢管梁支撑系统计算300X1500
梁模板支撑计算书工程名称:中大布市现代轻纺服务中心工程单位:湛江市建筑工程集团公司1．计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=300mm，梁高h=1500mm，层高5.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.80m；板弹性模量E=6000N /mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f m=13.00N/mm2，抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48钢管:横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3. 0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。
钢材弹性模量 E=206000N/mm2。
2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底侧模自重 0.3 kN/m2×(0.30 + 2.76 ) ×1.2 = 1.10 kN/m②砼自重 24.0 kN/m3× 0.30 × 1.50 × 1.2 = 12.96 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 0.30 × 1.50 × 1.2 = 0.81 kN/m④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 0.30 × 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 15.71 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 12.39 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。
W=bh2 /6=300×182/6=16200mm3， I=bh3/12=300×183/12=145800mm4。
轮扣式钢管模板支撑体系验收表
施工前应有技术交底，交底应有针对性。
2
构造Βιβλιοθήκη 要求立杆基础必须坚实，满足立柱承载力要求。立杆下部需按规定设置纵横向扫地杆
构造应符合现行行业标准《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166的有关规定
立杆、横杆的间距必须按安全施工技术方案（计算书）要求搭设
可调丝杆的伸出长度不得超过300mm
立杆最上端的自由端长度不得大于600mm
3
剪刀撑
模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于4.5m；当模板支撑架高度大于4.8m时，顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m
4
其他
要求
验收结论：
年月日
验收人签名
总承包单位
搭设单位
使用单位
项目技术负责人：
项目生产负责人：
项目安全主管：
监理单位意见：
监理工程师：年月日
轮扣式钢管模板支撑体系验收表
编号
工程名称
施工单位
分包单位
验收部位
高度
m
安装日期
序号
验收
项目
验收内容与要求
验收结果
1
安全施工方案
模板支撑体系工程应有专项安全施工技术方案（或设计），审批手续完备、有效
高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于10kN/m2,或集中线荷载大于15kN/m的支撑体系，其专项方案应经过专家论证，并根据专家意见进行修改
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
300mm×1250mm轮扣式钢管梁模板支撑架验算书
1．计算参数
结构楼板厚180mm，梁宽b=300mm，梁高h=1250mm，层高5.20m，结构表面考虑隐蔽。
模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f m=1.00N/mm2，抗剪强度f v=1.40N/mm2;采用两根轮扣式钢管支撑,横向间距600mm，纵向间距1200mm，支架立杆的步距h=1.80m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.30m。
钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。
钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度f v=120.00N/mm2,Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2。
模板支撑体系搭设正立面图
2．梁底模验算
（1）梁底模及支架荷载计算
荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值
①底侧模自重 0.3 kN/m2×(0.30 + 2.14 ) ×1.2 = 0.88 kN/m
②砼自重 24.0 kN/m3× 0.30 × 1.25 ×
1.2 = 10.80 kN/m
③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 0.30 × 1.25 ×
1.2 = 0.68 kN/m
④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 0.30 ×
1.4 = 0.84 kN/m
梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 1.19 kN/m
梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 10.29 kN/m
（2）底模板验算
第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。
W=bh2/6=300×182/6=16200mm3，I=bh3/12=300×183/12=145800mm4。
1）抗弯强度验算
弯矩系数K M=-0.105,M max=K M q1L2 =-0.105× 1.19×3002=-124646N·mm=-0.12kN·m
σ=M max/W=124646/16200=7.69N/mm2
梁底模抗弯强度σ=7.69N/mm2＜f m=1.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数K V=0.606,V max=K V q1L=0.606×1.19×300=2398N
τ=3V max/(2bh)=3×2398/(2×300×18)=0.67N/mm2
梁底模抗剪强度τ=0.67N/mm2＜f v=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
挠度系数Kυ=0.644,q2=10.29kN/m
υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×10.29×3004/(100×6000×145800)=0.61mm
[υ]=L/250=300/250=1.20mm
梁底模挠度υmax=0.61mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
内力图如下图
（3）第一层龙骨(次楞)验算
钢管横向间距L=600mm ，C=300mm、γ=300/600=0.50。
第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=40mm，h=90mm；W=bh2/6=40×902/6=54000mm3
I=bh3/12=40×903/12=2430000mm4。
1）抗弯强度验算
a 、梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=1.19×300/300=1.19kN/m
M q=qcL(2-γ)/8=1.19×300/1000×600/1000×(2-0.50)/8=0.45kN·m
b 、板传荷载计算
P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.18×25+0.30)+1.4×2.50=9.26kN/m2
板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×300/1000×
9.26=0.83kN
a =0.5×(L-c)=0.5×(600-300)=150mm，M p=P×a=0.83×
0.15=0.12kN·m
M max=M q＋M p=(0.45+0.12)×106=570000N·mm
σ=M max/W=570000/54000=10.56N/mm2
第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=10.56N/mm2＜f m=1.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
V max=0.5×q×梁宽＋P=0.5×1.19×300/1000+0.83=2.81kN。