2.12管道和空气加热器的蒸汽耗量计算

焓（能量） (kJ /kg) 蒸发 hfg 1 947 蒸汽 hg 2 792 比容 (m3/kg) 0.132
60 W (Ts-Tamb) cp kg/h hfgt
公式2.12.1
为了得到W，从表2.12.3中找到不同的蒸汽主管材料的质量 100 mm主管 = 16.1 kg/m 100 mm 的PN40的法兰 = 16.0 kg/ 对 100 mm 截止阀 = 44.0 kg 因此： W = (100 x 16.1) + (9 x 16) + (1 x 44) = 1 798 kg 所以，平均暖管负荷： ms = 60×1789 kg×(198℃-20℃)×0.49 kJ/(kg·℃) kg/h 1947 kJ/kg×30min = 161 kg/h
每对法兰重量 ANSI 150 1.8 2.2 2.4 3.0 4.0 6.0 8.0 11.0 16.0 26.0 ANSI 300 2 3 4 6 8 9 12 15 23 32
PN40 法兰 截止阀 4 5 6 8 11 14 19 26 44 88
蒸汽管道向环境散热后蒸汽会冷凝，冷凝率取决于以下因素： 蒸汽温度。 环境温度。 保温层的效率。 表2.12.4给出的是典型的未保温钢管在20℃的静止空气中的辐射散热。
表2.12.4 未保温钢管暴露在20℃的空气中的辐射散热量 (W/m)
蒸汽和 空气的温度差 (℃) 50 60 70 80 100 120 140 160 180 200 220 15 56 69 84 100 135 173 216 263 313 368 427 20 68 85 102 122 164 210 262 319 381 448 520 25 82 102 124 148 199 256 319 389 464 546 634 32 100 125 152 180 243 313 391 476 569 670 778
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2.12.3
第2章
蒸汽工程和传热
管道和空气加热器的蒸汽耗量计算 章节2.12
注: 冷凝水量用于选择适当的暖管控制阀 当选择蒸汽疏水阀时，考虑到暖管结束前蒸汽压力较低，此冷凝水量应再乘以2，然后再除以疏水阀的 数量得到每个疏水阀的需要排放量。
表 2.12.3 典型的钢管、法兰、螺栓以及截止阀的重量
2.12.4
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管道和空气加热器的蒸汽耗量计算 章节2.12
表2.12.5 环境的空气流动对管道表面辐射散热的影响
空气流速 (m/s) 0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 4.00 6.00 8.00 10.00
散热因子 1.0 1.0 1.3 1.5 1.7 1.8 2.0 2.3 2.9 3.5 4.0
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2.12.5
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蒸汽工程和传热
管道和空气加热器的蒸汽耗量计算 章节2.12
表2.12.6 保温系数 (f)
管道口径 NB (mm) 15 20 25 32 40 50 65 80 100 150 15 20 25 32 40 50 65 80 100 150 15 20 25 32 40 50 65 80 100 150 1 bar g 0.16 0.15 0.14 0.13 0.12 0.12 0.11 0.10 0.10 0.10 0.14 0.13 0.13 0.11 0.10 0.10 0.10 0.09 0.08 0.08 0.12 0.11 0.10 0.10 0.09 0.08 0.08 0.07 0.07 0.07 5 bar g 0.14 0.13 0.12 0.11 0.11 0.10 0.10 0.10 0.09 0.09
ms =
式中: ms = 冷凝率 (kg /h)；
3.6 Q Lf hfg
kg/h
公式2.12.2
Q = 从表2.12.4查取的辐射换热率 (W/m)； L f = 包括法兰和接头在内的管道等效长度 (m)； = 保温系数(从表2.12.6中查取)；
hfg = 工作压力下的蒸发焓 (kJ / kg)。 注: 如果管道无保温则 f = 1.0 公式2.12.2中系数3.6确保计算结果的单位为kg/h。 计算等效长度 L: 每对法兰等效于0.3m的管道长度，每个截止阀等效于1.2m的管道长度，本例中总的等效长度(L)为： L = 100 + (9 x 0.3) + (1 x 1.2) L = 104 m 确定辐射换热量Q: 蒸汽14.0 bar g时温度为198℃，环境温度为20℃，温差为178℃。 从表2.12.4查到：100mm管道的散热损失1374 W/m。 确定保温系数f: 100mm管道保温层厚度为75mm，在14 bar g压力下保温系数近似为0.07。 14 bar g下的hfg = 1947 kJ/kg 3.6×1374 W/m×104m×0.07 kg 1947 kJ/kg ms = 18.5 kg/h ms =
管道口径 (mm) 40 113 140 170 202 272 351 439 535 640 754 877 50 136 170 206 245 330 426 533 651 780 919 1 069 65 168 208 252 299 403 522 653 799 958 1 131 1 318 80 191 238 289 343 464 600 751 918 1 100 1 297 1 510 100 241 298 360 428 577 746 936 1 145 1 374 1 623 1 892 150 332 412 500 594 804 1 042 1 308 1 603 1 925 2 276 2 655
蒸汽压力 15 bar g 50 mm 保温层 0.13 0.12 0.11 0.10 0.10 0.09 0.09 0.08 0.08 0.07 75mm 保温层 0.13 0.11 0.11 0.10 0.09 0.09 0.08 0.08 0.08 0.07 100 mm 保温层 0.11 0.10 0.09 0.08 0.08 0.08 0.07 0.07 0.07 0.06 0.10 0.09 0.08 0.08 0.08 0.07 0.06 0.06 0.06 0.05 0.08 0.07 0.07 0.06 0.06 0.06 0.05 0.05 0.05 0.04 0.12 0.11 0.10 0.09 0.09 0.08 0.08 0.07 0.07 0.07 0.11 0.10 0.09 0.08 0.08 0.07 0.07 0.07 0.06 0.06 0.12 0.11 0.10 0.10 0.09 0.08 0.08 0.07 0.07 0.07 20 bar g
2.12.2
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管道和空气加热器的蒸汽耗量计算 章节2.12
ms = 式中: ms W Ts cp hfg t = 蒸汽的平均冷凝率 (kg / h)；
60 W (Ts-Tamb) cp kg/h hfgt
公式2.12.1
= 管道与法兰以及接头的总重量 (kg)； = 蒸汽温度 (℃)； = 管道材质的比热 (kJ/(kg·℃))； = 工作压力下的蒸发焓 (kJ/kg)； = 暖管时间 (min)。
管道口径 (mm) 15 20 25 32 40 50 65 80 100 150 第2部分 运行负荷
Sch.40管道 (kg / m) 1.3 1.7 2.5 3.4 4.1 5.4 8.6 11.3 16.1 28.2 PN40 1.7 2.3 2.6 4.0 5.0 6.0 9.0 11.0 16.0 28.0
控制器
汽水分离器 和疏水阀组
蒸汽 与管道口径 相同的截止阀
冷凝水
图2.12.1 旁路的自动暖管阀
如果暖管时间可以用10min而不是5min，那么初始的暖管蒸汽流量就可以减半，用20min暖管会进一 步减少暖管负荷。 把管网系统加热到工作温度需要的蒸汽流量是管道的质量、比热、温升、蒸汽的蒸发焓和暖管时间的 函数， 可以用公式2.12.1来表示：
100 m的口径为100 mm的碳钢蒸汽主管，有9对PN40的法兰接头和一个隔断阀。钢的比热cp = 0.49 kJ/(kg·℃)启动时的环境温度为20℃，蒸汽压力14.0 bar g，查蒸汽表得出温度为198℃ (见表2.12.2)。
表2.12.2 节选自蒸汽表
饱和 压力 (bar g) 14 计算: 第1部分 暖管时间为30min的暧管蒸汽负荷。 第2部分 保温层厚度为75mm的运行负荷。 第1部分 计算暖管负荷 ms = 温度 (℃) 198 水 hf 845
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管道和空气加热器的蒸汽耗量计算 章节2.12
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2.12.1
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Hale Waihona Puke Baidu
蒸汽工程和传热
管道和空气加热器的蒸汽耗量计算 章节2.12
管道和空气加热器的蒸汽耗量计算
蒸汽会在任何暴露在大气中的管道表面冷凝并释放出蒸发焓。某些情况下，如蒸汽主管上采用保温措 施以减少热传递。在另外一些情况下，如在空气加热器机组内，通常在管子外边采用鳍片来加强换热。但 是要非常精确地计算出蒸汽耗量通常是不可能的，同时也没有必要。本节例子中的计算对大部分工程应用 都具有一定的指导意义。 蒸汽主管 在任何系统中，蒸汽管道本身散热导致的蒸汽冷凝必须进行考虑。这种冷凝量一般在系统启动暖管时 达到最大，这个量通常用来选择合适的疏水阀来进行管道疏水。当管道正常运行时，同样会有一小部分稳 定的管道散热损失。这两部分可以分别参考“暖管负荷”和“运行负荷”。 暖管负荷 在启动阶段，需要一部分热量先把冷的管道加热到工作温度，为安全起见，暖管应缓慢进行，同时这 样做可以减少热应力和机械应力。这样有很多优点，如管道不容易泄漏、维护费用少，使用寿命长等。可 以使用如图2.12.1所示的布置，在主截断阀旁边并联一个小的阀门来进行暖管，这个阀门根据暖管时间长 短来选择不同的口径。大管道上选用自动的慢开阀可以提高安全性。 使用单个主截断阀也可以，但是，主截断阀可以通过管道的设计流量，这个流量对暖管负荷来说过 大，因此，启动时阀门开度很小。在主截断阀前安装汽水分离器可以保证通过的蒸汽更干燥，从而保护阀 门内件不被过早磨损。 蒸汽主管的暖管时间应尽可能长，这样可以尽可能减少管道机械应力，提高安全性，并减少启动负 荷。 控制器
注: 由于涉及到很多因素，因此很难得到准确的数据。在表2.12.5给出的因子表示的是表2.12.4中数据 需要乘的一个大概的数据。暴露于1m/s风速的环境中可以认为其无空气流动，这时的热损失基本上是常数。 通常，喷漆管辐射系数高，氧化管的辐射系数中等，抛光的不锈钢管辐射系数低。 通常条件下，使用的保温层的材料和厚度决定了散热损失的多少。对大多数实际应用来说，蒸汽管道 的保温会减少表2.12.4所示的辐射散热损失，此系数(f)如表2.12.6所示。需要注意的是这些系数只是常用 值，对特殊的计算来说，请参考保温层制造商的数据。 保温后的管道散热损失可由公式2.12.2得出：
通常蒸汽管道都进行保温，很显然如果法兰也进行保温效果会更好。如果管道是法兰连接的，每对法兰 的表面积大约等于同样口径的300mm管道的表面积。当换热面暴露在流动的空气中，换热量会增加，这种 条件下，需要乘以表2.12.5中的系数。如果采用的是鳍片管或波纹管，那需要使用制造商提供的数据。 在普通条件下，空气流速在4到5 m/s以下 (大约10 m/h) ，称为微风；在5~10 m/s (大约10~20 m/h) 称 为劲风。 风道内典型的空气速度在3 m/s，见表2.12.5：
Tamb = 环境温度 (℃)；
注: 公式中常数60，并且时间用分钟得到的蒸汽流量为 kg/h。
表2.12.1 典型金属管道的比热
管道材质 铜 碳钢 铬钢 AISI 302 不锈钢 AISI 304 不锈钢 AISI 316 不锈钢 AISI 347 不锈钢 例2.12.1 蒸汽管道的热损失
300℃时的比热(kJ/(kg·℃)) 0.385 0.490 0.443 0.480 0.477 0.468 0.480