辨析结构设计中剪跨比、轴压比和剪压比
[赏析]谈钢筋混凝土框架柱的轴压比限值
[赏析]谈钢筋混凝土框架柱的轴压比限值谈钢筋混凝土框架柱的轴压比限值 1、前言 轴压比是柱子受轴力设计值与混凝土部分抗压能力的比值 ,即N/fcbh。 试验研究和工程震害的实践表明 ,轴压比对钢筋混凝土框架柱的抗震性能影响很大,在钢筋硅框架柱延性的众多影响因素(纵向钢筋的配筋率、配箍率,钢材等级 ,柱子的截面形状, 混凝土的强度等级 ,轴压比及剪跨比)中,以轴压比、配箍率和剪跨比的影响最为显著。因此 ,现行的建筑抗震设计规范GB50011-2010 及混凝土结构设计规范GB50010-2002中,基于希望钢筋混凝土框架柱出现以受拉钢筋的屈服为先导的大偏心受压破坏的理论和部分试验研究结果而定出的,如表1。通过限制轴 压比 ,保证柱有足够的变形能力,使钢筋混凝土框架柱在地震作用下发生大变形时,相应于静力试验中低周反复荷载作用下剪力位移滞回曲线是不发散的,从而保证框架柱“坏而不倒” 。 表1柱轴压比限值 抗震等级一二三四 框架柱 0.65 0.75 0.85 0.9 高层,超高层建筑如雨后春笋般随着市场经济的发展和施工技术的不断提高, 的出现,由于层数的增加,使柱的轴向力加大 ,在设计钢筋混凝土框架结构和框剪结构时,经常会遇到柱的轴压比问题。按结构设计软件satwe进行高层结构抗震分析时,经常出现柱的断面由轴压比限值来确定,柱的配筋多为构造配筋,这是不合理的。容易造成柱的截面很大,这不仅减少了使用空间,更重要的是使柱的剪跨比减少,刚度增大,地震反应加大,容易引起柱的脆性破坏,对柱的抗震是非常不利的。
因此,在钢筋混凝土框架柱的抗震设计中,应综合考虑影响柱子延性的各项因素,不应顾此失彼。 2、影响框架柱延性的因素 2.1框架柱的剪跨比=Hn/2h。 试验结果表明剪跨比能大体反映出截面上弯曲正应力和剪切应力的比例关系, 是决定框架柱延性破坏还是脆性破坏的主导因素,钢筋混凝土框架柱剪跨比越大,延性越好。在一般配筋情况下,剪跨比大于2时框架柱在水平剪力下弯曲破坏,对抗震有利,剪跨比小于2时,形成短柱,在水平剪力下剪切破坏,由于剪切破坏主要是斜截面上的弯剪主拉应力引起的,受拉纵筋在破坏时有可能还没有进人屈服,压区混凝土存在较大的复合剪应力,加速混凝土的压溃,使柱子呈脆性破坏,对抗震不利。因此,规范对剪跨比小于2的短柱轴压比的限值比一般柱子的限值减少0.05。 2.2箍筋的形式和含量 提高柱体积配箍率来改善柱轴压比要求轴压比和配箍率及箍筋形式是影响框架柱延性的主要因素。随着轴压力的增大,构件的延性在下降。随着箍筋间距的减小,构件的延性在增加。在地震反复作用下柱端钢筋保护层往往首先碎落,这时如无足够的箍筋约束,纵筋就会向外膨出,柱端破坏。箍筋的存在对柱核心砼起到有效的约束,限制了横向变形,从而提高了砼的极限变形能力,起到了加强延性 的作用。对抗震结构,良好的延性使结构具有较大的塑性变形能力,同时又不丧失竖向承载力。在地震作用下结构构件通过弹塑性变形耗散能量,使结构不倒塌 , 2.3框架柱的截面形状 框架柱的截面形状,将直接影响柱截面界限破坏时钢筋和混凝土内应力应变分布,还将严重影响混凝土受压边缘的极限压应变试验值。已有分析表明,圆形截面柱子轴压比限值可达1.0以上。 2.4混凝土强度等级
建筑电气设计相关计算公式大全
一、常用的需要系数负荷计算方法 1、用电设备组的计算负荷（三相）： 有功计算负荷 Pjs=Kx·Pe(Kw)； 无功计算负荷 Qjs=Pjs·tgψ（Kvar）； 视在功率计算负荷Sjs=√￣Pjs2+ Qjs2（KVA）； 计算电流 Ijs=Sjs/√￣3·Ux·Cosψ（A）。 式中：Pe---用电设备组额定容量（Kw）； Cosψ---电网或供电的功率因数余弦值（见下表）； tgψ ---功率因数的正切值（见下表）； Ux---标称线电压（Kv）。 Kx---需要系数（见下表） 提示：有感抗负荷（电机动力）时的计算电流，即： Ijs=Sjs/√￣3·Ux·Cosψ·η（A） η---感抗负荷效率系数，一般取值0.65～0.85。 民用建筑（酒店）主要用电设备需要系数Kx及Cosψ、tgψ的取值表： 注：照明负荷中有感抗负荷时，参见照明设计。
2、配电干线或变电所的计算负荷： ⑴、根据设备组的负荷计算确定后，来计算配电干线的负荷，方法如下：总有功计算负荷∑Pjs=K∑·∑(Kx·Pe)； 总无功计算负荷∑Qjs= K∑·∑（Pjs·tg）； 总视在功率计算负荷∑Sjs=√￣（∑Pjs）2+（∑Qjs）2。 配电干线计算电流∑Ijs=∑Sjs/√￣3·Ux·Cosψ（A）。 式中：∑---总矢量之和代号； K∑---同期系数（取值见下表1）。 ⑵、变电所变压器容量的计算，根据低压配电干线计算负荷汇总后进行计算，参照上述方法进行。即： ∑Sjs变= K∑·∑Sjs干线（K∑取值范围见下表2）。 变压器容量确定：S变=Sjs×1.26= （KVA）。 （载容率为80﹪计算，百分比系数取1.26，消防负荷可以不计在内）。变压器容量估算S变= Pjs×K×1.26= Pjs×1.063×1.26= （Kva）。 同期系数K∑值表： 计算负荷表（参考格式）：
钢骨钢管混凝土柱轴压比限值的讨论
钢骨钢管混凝土柱轴压比限值的讨论 摘要提出界限破坏时钢骨-钢管混凝土组合柱轴压比和轴力比限值。 关键词钢管-钢骨混凝土组合柱;界限破坏;轴压比限值 轴压比是影响柱抗震性能和变形能力的重要指标之一。钢骨—钢管混凝土组合柱[1]是把钢管置入型钢混凝土中,使型钢、钢管、混凝土3种材料协同工作以抵抗各种外部效应的一种结构形式。其界限破坏的特征不明显,这是由于在组合柱中,钢骨、钢管腹板在柱界面高度上是连续的,破坏时钢管不可能全部同时屈服,试件并不能立即崩溃,而是逐渐降低其承载力。由于钢骨—钢管混凝土组合柱没有明显的界限破坏状态,且柱中钢管承担一定的轴力,所以钢骨—钢管混凝土组合柱的轴压比根据不同的理解有不同的计算方法。本文提出钢骨—钢管混凝土柱理论计算公式及轴压比限值的合理取值的建议。 1按钢筋混凝土柱轴压比限值的概念进行分析 文献[1]从界限破坏时的平衡条件出发,根据平截面假定,提出了供设计用的轴压比限值的计算公式: (1) 式中:为抗震等级影响系数,一、二和三级分别取0.8、0.9和1.0; ,为柱截面的宽和高;为考虑钢骨腹板的计算厚度,按文献中公式计算;为配钢管率。 2采用控制轴压力限值(即《型钢混凝土柱》[2]轴压比限值)的方法 型钢混凝土柱确定轴压比限值的方法和钢筋混凝土柱确定轴压比限值的方法不同在于考虑了钢骨含量对轴压比的影响。推导轴压比时,为推导公式方便,同样把外包钢骨转化为连续的钢板,利用平截面假定和外包钢的连续化。 轴压力限值的试验值 式中:为界限破坏时轴向压力试验值;为界限破坏时受压混凝土合力的试验值;为界限破坏时钢骨翼缘合力的试验值;为界限破坏时钢骨腹板合力的试验值;为界限破坏时钢管受力的试验值;,分别为混凝土轴心抗压强度试验值和钢管的抗压强度试验值;,分别为柱中混凝土部分和钢管部分的面积。 轴压力限值的设计值 轴压力限值的实用计算公式
框架结构抗震构造措施
6.3 框架结构抗震构造措施 6.3.1梁的截面尺寸，宜符合下列各项要求： 1截面宽度不宜小于200mm； 2截面高宽比不宜大于4； 3净跨与截面高度之比不宜小于4。 6.3.2梁宽大于柱宽的扁梁应符合下列要求： 1采用扁梁的楼、屋盖应现浇，梁中线宜与柱中线重合，扁梁应双向布置。扁梁的截面尺寸应符合下列要求，并应满足现行有关规范对挠度和裂缝宽度的规定： b b≤2b c（6.3.2-1） b b≤b c＋h b（6.3.2-2） h b≤16d （6.3.2-3） 式中b c——柱截面宽度，圆形截面取柱直径的0.8 倍； b b、h b——分别为梁截面宽度和高度； d——柱纵筋直径。 2扁梁不宜用于一级框架结构。 6.3.3梁的钢筋配置，应符合下列各项要求： 1梁端计入受压钢筋的混凝土受压区高度和有效高度之比，一级不应大于0.25，二、三级不应大于0.35。 2梁端截面的底面和顶面纵向钢筋配筋量的比值，除按计算确定外，一级
不应小于0.5，二、三级不应小于0.3。 3梁端箍筋加密区的长度、箍筋最大间距和最小直径应按表6.3.3 采用，当梁端纵向受拉钢筋配筋率大于2％时,表中箍筋最小直径数值应增大2mm。表 6.3.3 梁端箍筋加密区的长度、箍筋的最大间距和最小直径 为梁截面高度。 注：1 d 为纵向钢筋直径；h b 2箍筋直径大于12mm、数量不少于4 肢且肢距不大于150mm 时，一、二级的最大间距应允许适当放宽，但不得大于150mm。 6.3.4梁的钢筋配置，尚应符合下列各项要求： 1两端纵向钢筋的配筋率不宜大于2.5％。沿梁全长顶面、底面的配筋，一、二级不应少于2φ14 且分别不应少于梁两端顶面、底面纵向配筋中较大截面面积的1/4，三、四级不应少于2φ12。
建筑结构截面估算
2.4 构件截面估算 构件截面尺寸的预估建立在大量实践经验基础之上，属于概念设计的部分内容，侧重于对构造的要求。 2.4.1 板厚估算 前述：由于建筑使用功能的不同，结构平面布置总呈现出一定的不规则性，实际工程中的楼面板（屋面板）布置常常是若干块单向板和若干块双向板的有机组合。 楼面板（屋面板）厚度的选用应根据使用环境、受力情况、荷载与跨度等条件综合考虑，满足承载力、挠度和裂缝控制等各方面要求；满足使用要求（包括防火要求）、施工要求及经济要求。 现浇板的厚度一般为10mm 的倍数，常用板厚为80～160mm ，特殊情况下(如结构转换层)可达800～1000mm 、或者更厚。 由于楼面板（屋面板）混凝土用量占整个楼盖（屋盖）混凝土用量的50%以上，因此在满足设计要求的前提下，板厚尽可能薄些。 （1）满足板的最小厚度要求 钢筋混凝土现浇板的最小厚度由其耐久性要求和施工要求决定，按照《混凝土规范》10.1.1确定，设计时可参考表2.4.1。 表2.4.1 现浇钢筋混凝土板的最小厚度 （2）满足板的最小高跨比要求 板的厚度除满足表2.4.1中规定的最小厚度外，还应满足表2.4.2中板厚h 与板计算跨 度L 0的最小比值要求（L 0为板短边方向的计算跨度，取值方法详3.2.1所述），旨在有效地控制板的挠度和裂缝，满足刚度设计要求。 表2.4.2 现浇钢筋混凝土板的最小高跨比
（3）单向板厚度的经验选用 根据设计经验，现浇单向板的厚度也可以由板承受的活荷载标准值、板的计算跨度大小，直接查表2.4.3确定。 表2.4.3按照荷载和跨度确定的单向板厚度 2.4.2 梁截面估算 梁截面根据不同的要求，可以选择不同的形式。 在现浇钢筋混凝土结构中，为方便施工，梁的截面形式常采用矩形、T形和倒L形，详图2.4.1所示。 图2.4.1 梁截面形式示意图 （1）梁截面尺寸的一般要求 要求，确定梁的高度h；再由一般情况下梁截面尺寸预估的步骤：先由梁的高跨比h/L 梁的高宽比h/b要求，确定梁的宽度b（b为矩形截面梁的宽度或T形、I形截面梁的腹板宽度；L 为梁的计算跨度，取值方法详3.2.2.1所述）；并满足模数要求。 ①满足梁的高跨比要求 表2.4.4列出了梁的高跨比（h/L ）下限值要求，该值可以满足一般梁在正常使用情况 下的变形要求,但对变形要求较高的梁，尚应进行挠度验算。 ②满足梁的高宽比要求 梁截面尺寸的高宽比h/b要求：对矩形截面，可选2.0～3.5； 对T形截面，可选2.5～4.0。 ③满足模数要求 梁高的模数要求：当梁高h≤800mm时，h为50mm的倍数，如250mm、300mm、400mm等；
设计用计算公式
计算公式 一、矿山服务年限计算 N=Q A(1 e) （a） 式中：N—矿山服务年限（a）； Q—设计利用储量 η—矿石回采率 A—矿山年产量 e—废石混入率二、矿山生产能力计算 万t； %；（地下开采80%-90%，露天开采85%-95%） 万t/a； %；（地下开采10%，露天开采5%） 1、按采矿工程延深速度验证确定矿山生产能力（露天）A=P V H (1e) （a） 式中：A—矿山生产能力P—水平分层平均矿量V—采 矿工程年延深速度η—矿 石回收率H—阶段高度 e—废石混入率万t/a；万t；m/a；%；m；%； 2、根据矿山开采年下降速度计算和验证矿山生产能力（地下开采）A=V S 1 K1·K2·E（万t）
式中：A—矿山年生产能力万t/a；
V —回采工作面下降速度 S —矿体开采面积 —矿石体重 α—矿石回收率 β—废石混入率 m/a ；(浅孔留矿为 10-25 m/a) m ； t/m ； %；（80%-90%） %；（10%-20%） E —地质影响系数 （0.7-0.9）； K 1—矿体倾角修正系数 K 2 —矿体厚度修正系数 （0.8-1.2） 3、矿山生产能力计算（地下开采） A= N Q K E 1 Z （万 t/a ） 式中：A —矿山生产能力 Q —矿块生产能力 N —分布矿块数 万 t/a ； 万 t/a ； 个； K —矿块利用系数 （0.1-0.4）； E —地质影响系数 （0.7-0.9）； Z —废石混入率 （10%-20%）； 4、露天矿总生产能力计算 A α=A(1+n s ） （万 t/a ） 式中：A α—年矿岩总生产能力 t/a ； A —年矿石生产能力 t/a ； n s —生产剥采比 t/t ； 5、露天矿可能达到的生产能力 A=N·n·Q （t/a ） 2 3
轴压比估算柱截面
一.用轴压比估算柱截面 1、估算公式：Ac>=Nc/(a*fc) 其中：a----轴压比（一级0.7、二级0.8、三级0.9，短柱减0.05） fc---砼轴心抗压强度设计值 Nc---估算柱轴力设计值 2、柱轴力设计值：Nc=1.25CβN 其中：N---竖向荷载作用下柱轴力标准值（已包含活载） β---水平力作用对柱轴力的放大系数 七度抗震：β=1.05、八度抗震：β=1.10 C---中柱C＝1、边柱C＝1.1、角柱C＝1.2 3、竖向荷载作用下柱轴力标准值：N=nAq 其中：n---柱承受楼层数 A---柱子从属面积 q---竖向荷载标准值（已包含活载） 框架结构：10~12（轻质砖）、12~14（机制砖） 框剪结构：12~14（轻质砖）、14~16（机制砖） 筒体、剪力墙结构：15~18 单位：KN/(M*M) 4、适用范围 轴压比控制小偏心受压或轴心受压柱的破坏，因此适用于高层建筑中的底部楼层柱截面的估算。 二.柱配筋 框架柱的配筋率一般都很低，电算结果往往是构造配筋即可。按柱的构造配筋率0.8%配筋，只相当于定额指标的1/2~1/3，有经验的设计人是不会采用的。因为受地震作用的框架柱，尤其是角柱和大开间、大进深的边柱，一般均处于双向偏心受压状态，而电算程序则是按两个方向分别为单向偏心受压的平面框架计算配筋，结果往往导致配筋不足。 笔者建议：框架柱配筋的调整可做以下几项： 1）应选择最不利的方向进行框架计算，也可两个方向均进行计算后比较各柱的配筋，取其教大值，并采用对称配筋。 2）调整柱单边钢筋的最小根数：柱宽<=450mm时3根，450<柱宽<=750mm时4根，750mm<柱<=900mm时5根。（注意：柱单边配筋率不小于0.2%） 3）将框架柱的配筋放大1.2~1.6倍。其中角柱放大大些（不小于1.4倍），边柱次之，中柱放小些（1.2倍） 4）由于多层框架时电算常不考虑温度应力和基础不均匀沉降问题，当多层框架水平尺寸和垂直尺寸较大以及地基软弱土层较厚或地基土层不均匀时，再适当放大一点框架柱的配筋也是可以理解的，具体放大多少，就要由设计人的经验决定 5）框架柱的箍筋形式应选菱形或井字形，以增强箍筋对混凝土的约束。柱箍筋直径宜增加2mm
一建建筑实务口诀
建筑实务口诀 1、影响梁斜截面受力性能的主要因素有1、剪跨比； 2、高跨比； 3、腹筋的数量（箍筋和 弯起钢筋）；4、混凝土的强度等级比比富强（国与国之间要比比才能更加富强）22页 2、影响墙柱高厚比的主要因素有：砂浆强度、构件类型、砌体种类、支承约束条件、截面形式、承重和非承重、墙体开洞傻狗七只借城墙，城墙又高又厚。25页 3、防水卷材的主要性能：温度稳定性、柔韧性、防水性、大气稳定性、机械力学性能 温柔防大力（“官人”“温柔一点”“不要那么大力”）86页 4、施工测量的内容1）施工控制网的建立；2）建筑物的定位、基础放线、细部测设 3）竣工图的绘制；4）施工和运营期间对建筑物的变形观测 建网、定放测、绘图、变测90页 （与施工测量的先后顺序一起联想：建网-定位-放线-细部测设-绘图-变形观测） 5、大中型施工项目测量的步骤：1）先建立场区控制网；2）分别建立建筑物施工控制网；3）以建筑物平面控制网的控制点为基础，测设建筑物的主轴线；4）、根据主轴线再进行建筑物的细部放样。场区施工，平面控点，测主放细（大中型施工测量的先后步骤一起联想）90页 6、说明哪些情况下要增加调整变形测量方案1）变形量或变形速率出现异常变化；2）建筑本身、周边建筑及地表出现异常；3）由于地震、暴雨、冻融等自然灾害引起的其他变形异常情况。4）周边或开挖面出现塌陷、滑坡；5）变形量达到或超出预警值；量量挖地冻91页 7、施工运营期间哪些建筑需要变形观测1、地基基础设计为甲级的建筑2、复合地基、软弱地基上设计为乙级的建筑3、需要积累经验或进行设计结果论证分析的建筑4、受邻近深基坑开挖影响，受场地地下水影响5、加层或扩建的建筑三设深水加扩建(收录于“左红军”口诀)91页 8、井点管布置依据？工程性质、地质和水文情况、基坑平面与大小、降水深度。工地水坑深99页 9、轻型井点系统的组成连接管、集水总管、抽水设备、井点管连集抽井99页 10、土方回填哪些土不可用作填方土料？一般不能,选用淤泥、淤泥质土、膨胀土、含水溶性硫酸盐大于5%的土、有机质大于8%的土、含水量不符合压实要求的黏性土 5硫8有杂质土，淤泥膨胀水不符102页 11、验槽注意事项（应重点观察哪些部位）？验槽时应重点观察柱基、墙角、承重墙下或其他受力较大的部位；如有异常部位，要会同勘察、设计等有关单位进行处理。柱基、墙角、承重墙下105页 12、验槽时需要进行轻型动力触探的情况有？1、持力层明显不均匀；2、浅部有软弱下卧层；3、有浅埋的坑穴、古墓、古井等；4、勘察报告和设计文件规定两浅持力加勘设105页 13、人工挖孔桩护壁的种类？现浇混泥土护壁、喷射混凝土护壁、型钢护壁、钢套管护壁、木板桩护壁、砖砌体护壁、沉井护壁 混混钢钢木砖井（收录于“左红军”口诀）110页 14、大体积砼裂缝控制方法1）进行二次抹面，减少表面收缩裂缝；2）降低砼的入模温度，控制砼内外温差；3）掺入缓凝剂、减水剂、微膨胀剂等外加剂；4）设置变形缝、后浇带；5）配置控制温度和收缩的构造钢筋；6）预埋冷却水管；7）选用中、低热硅酸盐水泥或低热矿渣硅酸盐水泥；8）采取跳仓法施工；9）在保证砼设计强度等级
底部框架结构抗震构造措施
底部框架结构抗震构造措施- 结构理论 底部框架结构抗震构造措施 建筑工程师是指掌握建筑工程基本理论和知识，具备岗位职业能力，从事建筑工程生产一线技术与管理工作的高级技术应用性专门人才。从事的主要工作包括：建筑工程现场的施工技术和工程管理能力。本文是选自国家级期刊《城市建筑》中关于建筑设计方向的职称论文范文：关于底框结构抗震设计的分析。 摘要：本文分析了底部框架结构设计存在的问题，提出了底部框架结构抗震构造措施，供同行参考。 关键词：底框结构,抗震设计,分析 近年来，全国各地建设了一批底层框架、上部砖房的建筑，由于底框结构属下柔上刚结构形式，对抗震极为不利，因此正确选择底层框架、上部砖房的结构方案，在房屋建筑抗震设计中显得极为重要，成为结构设计的首要问题，它直接关系到房屋的抗震性能、工程造价、施工工期和结构安全度。 1 抗震设计基本要求 1.1 房屋的层数高和总高度限值 在设防烈度6、7、8、9 度时，底部框架砖房的总高度不应超过26、23、20和14m。总层数分别不宜超过8、7、6、4层，且砖混层的层高均不宜超过4m。对上部砖混层为医院、教学楼等横墙较少的底部框架--抗震墙砖房的总高度，应比上述规定降低3m，层数相应减少一层，以保证上部砖房的抗震能力。
1.2 建筑平立剖面及结构布置 底部框架砖房的平、立、剖面应简单、规整，避免楼层错层，平面上质量和刚度均匀对称。四周闭合，尽可能地减小扭转效应。底部框架砖房的底部应采用全框架形式，并应沿纵、横两个方向对称布置一定数量的抗震墙，设防烈度为7度且总层数不超过5 层时，可采用嵌砌于框架之间的粘土砖墙或混凝土小砌块墙，其余情况应采用钢筋混凝土墙或两者兼用。为保证抗震横墙和框架柱能合理地承担水平地震力以及尽量做到纵墙不先于抗震横墙破坏，根据楼、屋盖水平变位要求，这类房屋的抗震横墙间距应满足：在设防烈度6、7、8、9 度时，底部框剪层分别不能超过25、21、18和15m。抗震墙在布置应做到：第2层和第1 层抗震墙的平面布置一致，截面尺寸相同，以满足规范要求;抗震墙布置于上层砖房没有砖抗震墙轴线处，且最好布置在外围或靠近外墙处，以获得较大的整体抗弯刚度。此外，底部框架砖房的砖砌体和混凝土结构部分还应分别符合多层砖房和多层混凝土结构房屋的有关规定。 1.3 楼层的侧移刚度比和极限剪力系数比限值 为了提高这种房屋的整体抗震能力，应经过合理设计，使房屋的薄弱部位既能出现在变形和耗能能力较好的底部两层，又可避免该两层变形过分集中而过早丧失承载能力。为此，应同时控制结构砖混过渡层与相邻框剪层的极限剪力系数比和侧移刚度比。砖混过渡层与相邻框剪层的极限剪力系数比和侧移刚度比分别控制在 1.10-1.25和1.2-2.0范围内较为合适。
框架结构设计要求
框架结构 目录 特点 框架结构抗震构造措施 框架结构设计的要点和过程 框架结构与框剪结构的区别 框架结构（frame structure） 框架结构住宅是指以钢筋混凝土浇捣成承重梁柱，再用预制的加气混凝土、膨胀珍珠岩、浮石、蛭石、陶烂等轻质板材隔墙分户装配成而的住宅。适合大规模工业化施工，效率较高，工程质量较好。框架结构由梁柱构成，构件截面较小，因此框架结构的承载力和刚度都较低，它的受力特点类似于竖向悬臂剪切梁，楼层越高，水平位移越慢，高层框架在纵横两个方向都承受很大的水平力，这时，现浇楼面也作为梁共同工作的，装配整体式楼面的作用则不考虑，框架结构的墙体是填充墙，起围护和分隔作用，框架结构的特点是能为建筑提供灵活的使用空间，但抗震性能差。 [编辑本段] 特点 分类 房屋的框架按跨数分有单跨、多跨；按层数分有单层、多层；按立面构成分有对称、不对称；按所用材料分有钢框架、钢筋混凝土框架、预应力混凝土框架、胶合木结构框架或钢与钢筋混凝土混合框架等。 受力特点 水平方向仍然是楼板，然后楼板应该搭在这个梁上，梁支撑在两边的柱子上，这就把重量递给了柱子，沿着高度方向传到基础的部分，即梁、板、柱构成的承重体系。框架结构的特点非常突出：所有的墙都不承重跟厂房的承重没有关系，那个承重，是板搭在梁上，梁传给了柱子，墙都是后坐上去的用于其他的轻质材料，墙都不会承重，应用的时候都很灵活，如想要大房间不要墙，就要大房间，不想要大房间，想要小的，就可以在其中用其它的轻质材料来进行房间的划分，房间划分成若干个小房间，因此它的墙不承重，及起着一个划分空间的作用，仅起着一个保温，隔热，隔声的部分。注意：框架结构：指梁、板、柱的承重体系。 应用范围 框架结构可设计成静定的三铰框架或超静定的双铰框架与无铰框架。框架钢结构常用于大跨度的公共建筑、多层工业厂房和一些特殊用途的建筑物中，如剧场、商场、体育馆、火车站、展览厅、造船厂、飞机库、停车场、轻工业车间等。 [编辑本段] 框架结构抗震构造措施
一级建造师建筑工程内部资料
房建内部资料 一/选择题： P1、1A411012 杆件强度的基本概念 考点：材料强度，破坏的要求，称为强度要求。 1A411013 杆件刚度的基本概念 考点：一、大变形的要求即为刚度要求。 二、（3）构件的跨度：此因素影响最大。 P2、1A411014 杆件稳定的基本概念（注意：肯定会有计算题） 考点：（4）当柱的一端固定一端自由时，L0=2L；两端固定时，L0=0.5L；一端固定一端铰支时，L0=0.7L； 两端铰支时，L0=L 1A411021 力的基本性质 考点：（4）力的合成只有一个结果，而力的分解会有多种结果。 P3、1A411022 平面汇交力系的平衡方程及应用（注意：肯定会有计算题） 考点：（4）利用平衡条件求未知力（必须会求） 1A411023 力偶、力矩的特性及应用 考点：一、（1）力臂，垂直距离 考点：二、（3）力矩平衡方程的应用（会求） ∑M A=0，求R B； P5、1A411025 静定衍架的内力计算（重点掌握三角形绗架计算） 考点：（1）衍架的计算简图，见图1A411025—1，先进性如下假设： P6、1A411026 应力、应变的基本概念 考点：（1）应力以N/m（平方米）（Pa）或KN/m（平方米）（KPa）为单位。（是个强度指标）1A411031 混凝土结构的受力特点及应用 考点：一、（1）1）强度较高，钢筋 2）可模性好，适用面广； 3）耐久性 4）现浇混凝土 5）易于 考点：二、（2）（P7、） 2）钢筋的成分： 3）混凝土：①抗压强度：立方体强度f cu作为混凝土的强度等级，单位是N/mm（平方 毫米），C20表示20N/mm（平方毫米）。规范中规定共分十四个等级， C15——C80。级差为5N/mm（平方毫米）。 ④影响粘结强度的主要因素有混凝土的强度、保护层的厚度和钢筋之间 的净距离等。 考点：三、（3）（P7、） 1）安全性、适用性、耐久性。 P8、1A411032 钢筋混凝土梁的配筋原理及构造要求 考点：（4）受弯构件截面上除作用弯矩M外，通常还作用有剪力V。在弯矩M和剪力V 影响斜截面受力性能的主要因素： 1）剪跨比和高跨比； 2）混凝土的强度等级； 3）腹筋的数量，箍筋和弯起钢筋统称为腹筋。 P10、1A411033 连续混凝土梁、板的受力特点及配筋构造 考点：连续梁、板的受力特点是，跨中有正弯矩，支座有负弯矩。因此，跨中按最大正弯矩计算正筋，支座按最大负弯矩计算负筋。 P12、1A411035 钢结构构件制作、运输、安装、防火与防锈
新规范与旧规范的不同
新规范与旧规范的不同 1剪力墙柱的构造要求 1.1柱截面纵向钢筋最小配筋率的加强 新规范 ．90．8 柱 于 1.3 1.4柱箍筋加密范围的变化 ?底层柱、柱根不小于柱净高的1/3。 ?剪跨比不大于2的柱取全高。 ?一级及二级框架的角柱，取全高。 1.5柱箍筋加密区的最小体积配箍明显增加
应符合下列要求： ρν≥λνfc/fyν 式中ρν柱配筋加密区的体积配箍率，一级不应小于0.8%，二级不应小于0.6%，三、四级不应小于0.4%；计算复合箍的体积配箍率时，应扣除重叠部分的箍筋体积； fc混凝土轴心抗压强度设计值；强度等级低于C35时应按C35计算； fyν λν 度）时 2 2.1 将原规范的设计近远震改为设计地震分组，水平地震影响系数最大值有更详细的规定。 建筑结构的地震影响系数应根据场地类别、设计地震分组和结构自振周期以及阻尼比确定。其水平地震影响系数最大值应按表1采用；特征周期应根据场地类别和设计地震分组按表2采用，计算8、9度罕遇地震作用时，特征周期应增加0．05s。
表1水平地震影响系数最大值 地震影响6度7度8度9度多遇地震0.040.08（0.12）0.16（0.24）0.32罕遇地震--0.50（0.72）0.90（1.20）1.40表2特征周期值 设计地震分组场地类别一二三四第一组0．250．350．450．65第二组0．300．400．550．75第三组0．350．450．650．902.2反应谱的范围增加 3 3.1C50时为 3.2 3.3 4 4.1 4.2 系数 VEKi 式中 VEKi——第i层的楼层水平地震剪力标准值。对于竖向不规则结构的薄弱层，尚应按本规程5．1．14条的规定乘以1．15的增大系数； λ——水平地震剪力系数，不应小于下表规定的最小值； Gj——第j层的重力荷载代表值；
线材成本计算公式
線材成本計算公式 一、人工成本（C1）：人工成本（元/Km）＝（D×K÷V÷T÷60÷F÷S）×（1＋A）×1000 D：操作員的日薪（元/人日）K：成品中該製程的條數，以LAN Cable為例，芯線製程為 8，對絞為4，集合與外被為1; V：製程中機器的線速（M/min）;T：一天的工時，以12 小時計（hr/日）;F：製程中機器的操作率（%）S：每人操作台數（台/人）A：間接人工 成本（%） 二、原料成本（C2）：原料成本（元/Km）＝U×B×（1＋E） U：原料單價（元/Kg）B：原料用量（Kg/ Km）E：製程中原料消耗量（%） 三、水電成本（C3）：水電成本（元/Km）＝P×T×R×G÷V÷T÷60÷F P：製程中機器的用電量（Kw）;T：一天的工時，以12小時計（hr/日）;R：用電匯率（元 /Kw hr）G：用電比率（%）;V：製程中機器的線速（M/min）F：製程中機器的操作率（%）四、設備儀器折舊成本（C4）：設備儀器折舊成本（元/Km）＝H÷（Y×12×25）÷（V×24×60×F） H：設備儀器取得金額（元）Y：設備儀器折舊年數（年）;V：製程中機器的線速（M/min）F：製程中機器的操作率（%）;備註：檢驗儀器之V與F參照外被押出機 五、包裝成本（C5）：包裝成本（元/Km）＝K÷L×1000 K：包裝材料單價（元/個）L：每個包裝之線材單長（M/個） 六﹐線材成本：線材成本（元/Km）＝C1＋C2＋C3＋C4＋C5
工程一般報償 C=直接材料成本C1+加工成本C2 C1=原材料用量M×原材料單价P1; C2=机時H1×加工單价P2+人時H2×加工單价P3 H1(h/km)=(1/r/60)×1000×N H1=h10+h11+……+h18+h19 (r為線速m/min ; N為電線次數) H2(h/km)=机時H/單個人所開机台數量N H2=h21+h22+…..+h29+h20 則依工序不同而有所不同: 束絞人時h21=束絞机時h11/ 7; 絕緣人時h22=絕緣机時h12/ 1; 對絞人時h23=對絞机時h13/ 7; 繚繞人時h24=繚繞机時h14/ 10; 中被人時h25=中被机時h15/ 1; 返撚人時h26=返撚机時h16/ 6; 立式包帶人時h27=立式包帶机時h17/ 5; 集合人時h28=集合机時h18/ 2; 編織人時h29=編織机時h19/ 6; 外被人時h20=外被机時h10/ 1.
框架结构
框架结构 特点 框架结构抗震构造措施 框架结构设计的要点和过程 框架结构与框剪结构的区别 框架结构（frame structure） 框架结构住宅是指以钢筋混凝土浇捣成承重梁柱，再用预制的加气混凝土、膨胀珍珠岩、浮石、蛭石、陶烂等轻质板材隔墙分户装配成而的住宅。适合大规模工业化施工，效率较高，工程质量较好。框架结构由梁柱构成，构件截面较小，因此框架结构的承载力和刚度都较低，它的受力特点类似于竖向悬臂剪切梁，楼层越高，水平位移越慢，高层框架在纵横两个方向都承受很大的水平力，这时，现浇楼面也作为梁共同工作的，装配整体式楼面的作用则不考虑，框架结构的墙体是填充墙，起围护和分隔作用，框架结构的特点是能为建筑提供灵活的使用空间，但抗震性能差。 特点 分类 房屋的框架按跨数分有单跨、多跨；按层数分有单层、多层；按立面构成分有对称、不对称；按所用材料分有钢框架、钢筋混凝土框架、预应力混凝土框架、胶合木结构框架或钢与钢筋混凝土混合框架等。
受力特点 水平方向仍然是楼板，然后楼板应该搭在这个梁上，梁支撑在两边的柱子上，这就把重量递给了柱子，沿着高度方向传到基础的部分，即梁、板、柱构成的承重体系。框架结构的特点非常突出：所有的墙都不承重跟厂房的承重没有关系，那个承重，是板搭在梁上，梁传给了柱子，墙都是后坐上去的用于其他的轻质材料，墙都不会承重，应用的时候都很灵活，如想要大房间不要墙，就要大房间，不想要大房间，想要小的，就可以在其中用其它的轻质材料来进行房间的划分，房间划分成若干个小房间，因此它的墙不承重，及起着一个划分空间的作用，仅起着一个保温，隔热，隔声的部分。注意：框架结构：指梁、板、柱的承重体系。框架建筑的主要优点是空间分隔灵活，自重轻，有利于抗震，节省材料；同时具有可以较灵活地配合建筑平面布置的优点，利于安排需要较大空间的建筑结构；同时框架结构的梁、柱构件易于标准化、定型化，便于采用装配整体式结构，以缩短施工工期。框架结构体系的缺点为：①框架节点应力集中显著；②框架结构的侧向刚度小，属柔性结构框架，在强烈地震作用下，结构所产生水平位移较大，易造成严重的非结构性破性；③对于钢筋混凝土框架，当高度大、层数相当多时，结构底部各层不但柱的轴力很大，而且梁和柱由水平荷载所产生的弯矩亦显著增加，从而导致截面尺寸和配筋增大，对建筑平面布置和空间处理，就可能带来困难，影响建筑空间的合理使用，在材料消耗和造价方面，也趋于不合理。④钢材和水泥用量较大，构件的总数量多，吊装次数多，接头工作量大，工序多，浪费人力，施工受季节、环境影响较大。
2020一级建造师《建筑实务》重点整理总结
2020一级建造师《建筑实务》重点整理总结 1、安全性、适用性和耐久性称为结构的可靠性。 2、承载能力极限状态：包括①结构构件或连接因强度超过而破坏(结构破坏)。 ②结构或其一部分作为刚体而失去平衡(失去平衡)③在反复荷载下构件或连接发生疲劳破坏(疲劳破坏)。正常使用的极限状态：包括①构件在正常使用条件下产生过度变形，导致影响正常使用或建筑外观。②构件过早产生裂缝或裂缝发展过宽。③动力荷载下结构或构件产生过大振幅等。 3、预应力混凝土构件的混凝土最低强度等级不应低于C40。设计使用年限100年和50年的构件，其强度等级不应低于C25和C20。 4、细长压杆的临界力公式P=π2EI/L2 柱的一端固定一端自由时，L0=2L，L 为杆件的实际长度;两端固定时，L0=0.5L;一端固定一端铰支时，L0=0.7L;两端铰支时，L0=L.均布荷载作用下悬臂梁的最大变形(挠度公式)公式( F=qL4/8EL),矩形截面梁的惯性矩I=bh3/12 5、所谓结构的耐久性就是指结构在规定的工作环境中，在预期的使用年限内，在正常维护条件下不需要大修就能完成预定功能的能力 6、要求设计使用年限为50年的钢筋混凝土及预应力混凝土结构，其纵向受力钢筋的混凝土保护层厚度不应小于钢筋的公称直径，一般为15~40mm(保护层最小厚度：一类环境，板墙壳≤C20的20mm，≥C25的15mm;梁≤C20的30mm，≥C25的25mm;柱均为30mm)。 7、增加建筑使用年限的方式：提升砼强度、降低水灰比。 8、设计的抗震倾覆力矩，为了保证安全M抗=1.2~1.5M倾 9、荷载的分类：其中楼面活荷载是静荷载;风荷载是水平荷载;检修人员所携带的工具是集中荷载。 10、常见建筑结构体系：混合结构体系6层以下;框架结构体系15层以下;剪力墙体系30m以下，墙厚不小于140mm，剪力墙间距一般为3-8m;框架剪力墙体系10-20层;筒体结构30-50层，该结构抵抗水平荷载最有效;桁架结构节点都是铰连接，杆件都是二力杆，高跨比为1/6~1/8;网架结构是高次超静定的空间结构，高跨比为1/15;拱式结构主要内力为压力，可利用砼的抗压性造大跨度结构，拱脚必须能够可靠的传承水平推力，其措施①推力由拉杆承受②推力由两侧框架承受。薄壁结构主要承受曲面内的轴向压力，弯矩很小(拱结构也是)。 11、混凝土的优点：①强度高②可模性好应用广泛③耐久性及防火性好维护费用低④现浇结构的整体性好、延性好适用于抗震结构，同时防震性和防辐射性好，用于防护结构。缺点：砼自重大，抗裂性差施工复杂，工期较长。 12、影响混凝土粘结强度因素：混凝土强度、保护层厚度，钢筋间距。 13、影响梁斜截面受力性能的因素：砼强度、剪跨比或高跨比、箍筋和弯起钢筋的数量。 14、板当长边与短边长度之比大于3时，可按沿短边方向受力的单向板计算。 15、连续梁、板的受力特点：跨中有正弯矩、支座有负弯矩(联想梁的负弯矩筋) 16、当验算正在砌筑或砌筑完不就砂浆尚未凝结，或在严寒地区采用冻结法施工的砌体抗压强度时，砂浆强度为0。 17、影响砌体结构抗压强度的因素：①砖与砂浆的强度等级及厚度②砌筑的质量，
二级框架柱构造要求
二级框架柱构造要求 一、截面尺寸 1、柱截面尺寸宜符合下列要求：（《高规》第6.4.1条） （1）、矩形截面柱的边长，抗震设计时不宜小于300mm；圆柱截面直径不宜小于350mm； （2）、柱剪跨比宜大于2 （3）、柱截面高宽比不宜大于3。 2、框支柱截面宽度，抗震设计时不应小于450mm；柱截面高度，抗震设计时不宜小于框支梁跨度的1/12。（《高规》第10.2.12条） 二、材料 1、框支柱混凝土的强度等级不应低于C30。（《抗规》第3.9.2条《高规》第10.1.6条） 2、二级框架柱中的纵向钢筋采用普通钢筋时，应符合下列要求: （《抗规》第3.9.2条） （1）、钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25； （2）、钢筋的屈服强度实测值与钢筋的强度标准值的比值不应大于1.30。 3、现浇钢筋混凝土框架柱纵向受力钢筋的连接方法，应符合下列规定：（《高规》第6..5.1条） （1）、二级抗震等级的框架柱纵向受力钢筋，宜采用机械连接接头，也可采用绑扎搭接或焊接接头。 （2）、框支柱纵向受力钢筋，宜采用机械连接接头。 （3）、当接头位置无法避开柱端箍筋加密区时，宜采用机械连接接头，且钢筋接头面积百分率不应超过50％。 （4）、受拉钢筋直径大于28mm、受压钢筋直径大于32mm时，不宜采用绑扎搭接接头。 （5）、位于同一连接区段内的受拉钢筋接头面积百分率不宜超过50％。 三、轴压比 1、抗震设计时，钢筋混凝土柱轴压比应符合下列要求：（《高规》第6.4.2条） （1）、轴压比指柱考虑地震作用组合的轴压力设计值与柱全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积的比值。 （2）、一般框架柱轴压比不宜超过以下值：0.80（框架结构）、0.85（板柱-剪力墙结构、框架-剪力墙结构、框架-核心筒结构、筒中筒结构）。 （3）、部分框支剪力墙结构中的框支柱轴压比不宜超过0.70。
轴压比详解
轴压比详解 公司内部编号：（GOOD-TMMT-MMUT-UUPTY-UUYY-DTTI-
第一章轴压比2014.7.17 一、定义： 柱(墙)轴压比指柱(墙)轴压力设计值与柱(墙)的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比。 二、计算公式： 三、控制目的： 它是影响墙柱抗震性能的主要因素之一，为了使柱墙具有很好的延性和耗能能力，规范采取的措施之一就是限制轴压比。 四、规范要求： ①《砼规》条、《抗规》6.3.6条、《高规》 ②《砼规》11.7.16条、《高规》7.2.13条同时规定:抗震设计时，一二三级抗 震等级的剪力墙底部加强部位，其重力荷载代表值作用下墙肢的轴压比不宜 超过下表中限值： 表剪力墙轴压比限值 注：剪力墙肢轴压比指在重力荷载代表值作用下墙的轴压力设计值与墙的全截面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积的比值。 ③《砼规》11.7.17条、《高规》7.2.14条同时规定：剪力墙两端和洞口两侧应 设置边缘构件且应符合下列要求： 1.一、二、三级抗震等级剪力墙，在重力荷载代表值作用下，当墙肢底截面 轴压比大于表 表11.7.17剪力墙设置构造边缘构件的最大轴压比 五、SATWE 看图形即可，红色为超限 六、规律及调整：?? 1抗震等级越高的建筑结构，其延性要求也越高，因此对轴压比的限制也越严格。对于框支柱、一字形剪力墙等情况而言，则要求更严格。抗震等级低或非抗震时可适当放松，但任何情况下不得小于1.05。 2.限制墙柱的轴压比，通常取底截面(最大轴力处)进行验算，若截面尺寸或混凝土强度 等级变化时,还验算该位置的轴压比。SATWE验算结果详，当计算结果与规范不符时，轴压比数值会自动以红色字符显示。
剪跨比、轴压比和剪压比概念
剪跨比、轴压比和剪压比概念 剪跨比 ratio of shear span to depth 简支梁上集中荷载作用点到支座边缘的最小距离a（a称剪跨）与截面有效高度h0之比。以λ＝a/h0表示。它反映计算截面上正应力与剪应力的相对关系，是影响抗剪破坏形态和抗剪承载力的重要参数。 在其它因素相同时，剪跨比越大，抗剪能力越小。当剪跨比大于3时，抗剪能力基本不再变化。 狭义定义：a/h0 广义定义：M/Vh0 更深一层：主应力与切应力之比，延伸至延性与脆性 。 框架柱端一般同时存在着弯矩M和剪力V，根据柱的剪跨比λ=M/Vho 来确定柱为长柱、短柱和极短柱，ho为与弯矩M平行方向柱截面有效高度。λ>2（当柱反弯点在柱高度Ho中部时即Ho/ho>4）称为长柱；1.5<λ≤2称为短柱；λ≤1.5称为极短柱。试验表明：长柱一般发生弯曲破坏；短柱多数发生剪切破坏；极短柱发生剪切斜拉破坏，这种破坏属于脆性破坏。抗震设计的框架结构柱，柱端剪力一般较大，从而剪跨比λ较小，易形成短柱或极短柱，产生斜裂缝导致剪切破坏。柱的剪切受拉和剪切斜拉破坏属于脆性破坏，在设计中应特别注意避免发生这类破坏。
轴压比 轴压比指柱(墙)的轴压力设计值与柱(墙)的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值(进一步理解为：柱(墙)的轴心压力设计值与柱(墙)的轴心抗压力设计值之比值)。它反映了柱(墙)的受压情况，《建筑抗震设计规范》（50011-2001）中6.3.7和《混凝土结构设计规范》（50010-2002）中11.4.16都对柱轴压比规定了限制，限制柱轴压比主要是为了控制柱的延性，因为轴压比越大，柱的延性就越差，在地震作用下柱的破坏呈脆性。 u=N/A*fc， u—轴压比，对非抗震地区，u=0.9 N—轴力设计值 A—截面面积 fc—混凝土抗压强度设计值 《抗规》表6.3.7 中的注释第一条：可不进行地震作用计算的结构，取无地震作用组合的轴力设计值。 限制轴压比主要是为了控制结构的延性，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见《抗规》6.3.7和6.4.6，在剪力墙的轴压比计算中，轴力取重力荷载代表设计值，与柱子的不一样。 《混凝土结构设计规范GB 500102002》 11.4.16 轴压比(N/fcA)指考虑地震作用组合的框架柱和框支柱轴向压力设计值N与柱全截面面积A和混凝土轴心抗压强度设计值fc乘积之比值。对不进行地震作用计算的结构取无地震作用组合的轴力设计值。
新旧建筑规范不同点
新旧建筑规范不同点 1剪力墙柱的构造要求 1.1柱截面纵向钢筋最小配筋率的加强 新规范 类别抗震等级一二三四中柱和边柱1.00.80.70.6角柱、框支柱1.21.00.90.8旧规范 类别抗震等级一二三四中柱和边柱0.80.70.60.5角柱、框支柱1.00.90.80.7 1.2柱箍筋加密区箍筋间距和直径的要求 引入“柱根”概念,三、四级抗震底层柱箍筋加密区最大间距100mm,四级 抗震底层柱箍筋最小直径8mm。 二级框架柱的箍筋直径不小于10mm且箍筋肢距不大于200mm时,除柱根外 最大间距应允许采用150mm;三级框架柱的截面尺寸不大于400mm时,箍筋 最小直径应允许采用6mm;四级框架柱剪跨比不大于2时,箍筋直径不应小于8mm。 框支柱和剪跨比不大于2的柱,箍筋间距不应大于100mm。 1.3边柱、角柱及抗震墙端柱在地震作用组合产生小偏心受拉时,柱内纵筋总截面面积应比计算值增加25% 1.4柱箍筋加密范围的变化 底层柱、柱根不小于柱净高的1/3。 剪跨比不大于2的柱取全高。 一级及二级框架的角柱,取全高。 1.5柱箍筋加密区的最小体积配箍明显增加 应符合下列要求: ρν≥λνfc/fyν 式中ρν 柱配筋加密区的体积配箍率,一级不应小于0.8%,二级不应小于0.6%,三、四级不应小于0.4%;计算复合箍的体积配箍率时,应扣除重叠部分的箍筋体积; fc 混凝土轴心抗压强度设计值;强度等级低于C35时应按C35计算; fyν 箍筋或拉筋抗拉强度设计值,超过360N/mm2时,应取360N/mm2计算; λν 最小配箍率特征值,宜按下表采用。 抗震等级箍筋形式柱轴压比≤0.30.40.50.60.70.80.91.01.05一普通箍、复合箍0.100.110.130.150.170.200.23螺旋箍、复合或连续复合矩形螺旋箍0.080.090.110.130.150.180.21二普通箍、复合箍0.080.090.110.130.150.170.190.220.24螺旋箍、复合或连续复合矩形螺旋箍 0.060.070.090.110.130.150.170.200.22三普通箍、复合箍0.060.070.090.110.130.150.170.200.22螺旋箍、复合或连续复合矩形螺旋箍0.050.060.070.090.110.130.150.180.201.6一级和二级抗震墙,底部加强部位在重力荷载代表值作用下墙肢的轴压比,一级(9度)时不宜超过0.4,一级(8度)时不宜超过0.5,二级不宜超过0.6。 2建筑抗震设计规范 2.1设计地震分组 将原规范的设计近远震改为设计地震分组,水平地震影响系数最大值有更详细的规定。