工况计算使用说明书

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塔吊计算书

附塔机基础及平衡重和塔吊计算书○1基础计算书一、参数信息塔吊型号：QTZ80，塔吊起升高度H：50.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：1.60m，自重G：600kN，基础承台厚度hc：1.00m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：5.50m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB400，基础底面配筋直径：25mm二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=600kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝600＋60＝660kN；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax＝960kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝Mk /（Fk+Gk）≤Bc/3式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； Mk──作用在基础上的弯矩；Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk ──混凝土基础重力，Gk＝25×5.5×5.5×1=756.25kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=960/(660+756.25)=0.678m < 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求！四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。

计算简图:混凝土基础抗倾翻稳定性计算： e=0.678m < 5.5/6=0.917m 地面压应力计算： P k ＝（F k +G k ）/A P kmax ＝(F k +G k )/A + M k /W式中：F k ──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F k ＝660kN ； G k ──基础自重，G k ＝756.25kN ； Bc ──基础底面的宽度，取Bc=5.5m ；M k ──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M k ＝ 960kN ·m ； W ──基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc 3=0.118×5.53=19.632m 3；不考虑附着基础设计值：P k ＝（660＋756.25）/5.52＝46.818kPaP kmax =(660+756.25)/5.52+960/19.632=95.717kPa ； P kmin =(660+756.25)/5.52-960/19.632=0kPa ；实际计算取的地基承载力设计值为:f a =160.000kPa ；地基承载力特征值f a 大于压力标准值P k =46.818kPa ，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa 大于无附着时的压力标准值Pkmax=95.717kPa，满足要求！五、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）第8.2.7条。

midas时程荷载工况中几个选项的说明

midas时程荷载工况中几个选项的说明时程荷载工况中几个选项的说明动力方程式如下：在做时程分析时，所有选项的设置都与动力方程中各项的构成和方程的求解方法有关，所以在学习时程分析时，应时刻联想动力方程的构成，这样有助于理解各选项的设置。

另外，正如哲学家所言：运动是绝对的，静止是相对的。

静力分析方程同样可由动力方程中简化(去掉加速度、速度项，位移项和荷载项去掉时间参数)。

0.几个概念自由振动: 指动力方程中P(t)=0的情况。

P(t)不为零时的振动为强迫振动。

无阻尼振动: 指[C]=0的情况。

无阻尼自由振动: 指[C]=0且P(t)=0的情况。

无阻尼自由振动方程就是特征值分析方程。

简谐荷载: P(t)可用简谐函数表示，简谐荷载作用下的振动为简谐振动。

非简谐周期荷载: P(t)为周期性荷载，但是无法用简谐函数表示，如动水压力。

任意荷载: P(t)为随机荷载(无规律)，如地震作用。

随机荷载作用下的振动为随机振动。

冲击荷载: P(t)的大小在短时间内急剧加大或减小，冲击后结构将处于自由振动状态。

1.关于分析类型选项目前有线性和非线性两个选项。

该选项将直接影响分析过程中结构刚度矩阵的构成。

非线性选项一般用于定义了非弹性铰的动力弹塑性分析和在一般连接中定义了非线性连接(非线性边界)的结构动力分析中。

当定义了非弹性铰或在一般连接中定义了非线性连接(非线性边界)，但是在时程分析工况对话框中的分析类型中选择了“线性”时，动力分析中将不考虑非弹性铰或非线性连接的非线性特点，仅取其特性中的线性特征部分进行分析。

只受压(或只受拉)单元、只受压(或只受拉)边界在动力分析中将转换为既能受压也能受拉的单元或边界进行分析。

如果要考虑只受压(或只受拉)单元、只受压(或只受拉)边界的非线性特征进行动力分析应该使用边界条件>一般连接中的间隙和钩来模拟。

2.关于分析方法选项目前有振型叠加法、直接积分法、静力法三个选项。

这三个选项是指解动力方程的方法。

动力总成悬置系统运动包络及工况载荷计算方法

动力总成悬置系统运动包络及工况载荷计算方法吕兆平吴川永上汽通用五菱汽车股份有限公司技术中心【摘要】本文论述了动力总成位移控制设计的一般原理，以一微车动力总成悬置系统为研究对象，结合通用汽车公司全球标准的28种载荷工况，介绍了求解各悬置点反力以及发动机质心位移和转角的方法，该计算数据为悬置支架的强度校核以及发动机仓零件设计及布置提供了理论依据。

[关键词]动力总成悬置系统，运动包络，工况载荷The calculation method for the motion envelop and loadcase force of the powertrainmount systemLv Zhaoping Wu chuanyong(Technical Development Center,SAIC GM Wuling Automobile Co.,Ltd..,Liuzhou 545007 ) [Abstract]The general principle for the design of motion control for powertrain mounting system is presented。

Take a mini van powertrain mounting system as the object of study. with the 28 loadcase of the GM global standards. Introduces the method to solve the reaction force at the mounting points and the displacement and rotation of the COG of the powertrain.the calculated data provides a theoretical basis for the mounting bracket strength check and the parts of engine warehouse design and layout.[Keywords] powertrain mount system，motion envelop，Loadcase force前言[1]动力总成悬置系统的主要功能有两个，一是减振，二是限位。

300MW火电机组性能计算原理说明书(锅炉)

第一部分锅炉系统性能计算锅炉系统性能计算包括运行工况下的锅炉毛效率计算、煤耗量计算和空预器漏风及效率计算。

锅炉热力系统热平衡图如下所示。

一、输入输出法（正平衡法）效率1．燃料的输入热量（KJ/kg 燃料）燃料的输入热量包括燃料(煤)应用基低位发热量和燃料(煤)的物理显热。

rx yD W r Q Q Q += （1）式中：yDWQ ——燃料(煤)应用基低位发热量，KJ/kg 燃料 rx Q ——燃料(煤)的物理显热，KJ/kg 燃料。

由（2）式计算。

)(0t t C Q r r rx -= （2）式中：r C ——燃料的比热，KJ/kg.℃。

由（3）式计算。

r t ——燃料的温度，℃。

0t ——基准温度，℃。

1001868.4100100yy grr W W C C ⨯+-⨯= （3）式中：g r C ——煤的干燥基比热，KJ/kg.℃。

由（4）式计算。

y W ——燃料(煤)应用基水分，%。

)]100([01.0y r y h g r A C A C C -+= （4）式中：h C ——灰的比热，KJ/kg.℃。

由（5）式计算。

y A ——燃料(煤)应用基灰分，%。

r C ——可燃物质的比热，KJ/kg.℃。

由（5’）式计算。

h h t C 41002.571.0-⨯+= （5） )130)(13(1068.3784.06r r r t v C ++⨯+=- （5’）式中：h t ——灰的温度，℃。

r ν——燃料(煤)的可燃基挥发分，%。

2．锅炉热负荷（KJ/kg 燃料）BQ Q b b '= （6）)()()()()()("'"''gs bs pw gs bq bq zj zq zj zq zq zq gj gq gj gs gq gs b h h D h h D h h D h h D h h D h h D Q -+-+-+-+-+-=（7）式中，'bQ ——总锅炉热负荷 B ——燃料消耗量，T/hgs D ——省煤器给水流量，T/hgq h ——主蒸汽焓（炉侧），KJ/kg gs h ——给水焓，KJ/kggj D ——过热器减温水流量，T/h gj h ——过热器减温水焓，KJ/kg'zqD ——再热器入口蒸汽流量，T./h "zqh ——热再热汽焓（炉侧），KJ/kg 'zqh ——冷再热汽焓（炉侧），KJ/kg zj D ——再热器减温水流量，T/hzj h ——再热器减温水焓，KJ/kg bq D ——汽包饱和蒸汽抽出量，T/h bq h ——汽包饱和蒸汽焓，KJ/kg bs h ——汽包饱和水焓，KJ/kgpw D ——排污水流量，T/h3. 输入输出法效率（正平衡效率）：%1001，⨯=rbb Q Q η （8）实用中，（8）用来计算实际燃煤消耗量B 和标准煤耗量B 0：h T Q Q B r b b/,1002'⨯=η （9）h T Q Q B r b b/,10002'0⨯=η （10）式中，2b η为由热损失法计算得到的锅炉效率，Q r0为标准煤的低位发热量：kg KJ Q r /292700=二、热损失法（反平衡法）效率1. 排烟热损失2q ，%10022⨯=rQ Q q （11） OH gy Q Q Q 2222+= （11’）式中：gy Q 2——干烟气带走的热量，KJ/kg 燃料。

FC2000说明书

第一章1.0 简介为了计算气体的总能量、体积量和瞬时流量而设计了2000型气体测量修正仪。

在计算时，使用了涡轮流量计的脉冲输出（或者超声流量计的输出）以及温度变送器和测量管线压力的压力变送器的输出。

如果需要的话，该修正仪可以使用预先设定的或者实时输入的气体相对密度（即比重）、气体的组分数据和热值。

为了计算气体流量，采用了以下几种计算气体压缩因子（Z因子）的方法，如：AGA 8,ISO12213和AGA 3 ，NX19。

对于一些特定应用场所，也可以采用固定的Z因子。

修正仪能够对所有实时输入的信号进行上、下限报警，而在报警的状态下，可以使用默认值来取代处于报警状态的参数以进行流量计算。

对于发生和取消报警的时间都有指示，同时也提供报警的输出信号。

本修正仪的特点是它采用数字通讯，温度与压力变送器都采用HART协议进行通讯，从而消除了校准修正仪及调节电位器的必要。

这一特点也限制了由于环境温度所带来的流量测量误差，只有温度和压力变送器的温度系数会产生误差。

修正仪有两个RS232/RS485串行数据通讯接口，为了能和系统的其他器件通讯，通讯协议为MODBUS ASCII，还有一个ASCII的串行通讯协议可以和大多数打印机通讯。

为了使操作数据和流量测量结果具有最大的安全性同时保持辅助功能的灵活性，修正仪具有编辑功能：既可以更改已选定的数据同时又利用临界数据保持其安全性。

为确保所有的信号都在设计要求的范围内，对所有的输入输出信号都进行测试。

当报警发生和清除时，每一个报警显示都记录发生和清除的时间。

如有报警发生时，可以选定将报警期间的累计总量单独累计并单独显示。

第二章2000型气体测量修正仪，它包括一个19英寸标准尺寸的安装支架（但只有1/2 宽），还包括和母板连接的许多接插件式的印刷电路板。

修正仪的前面板包括一个液晶显示屏，键盘，操作按钮和LED显示器。

液晶显示屏（LCD）是图形点阵式的，用于显示输入数据和流量信息。

附着计算计算书

附着计算计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《建筑施工手册》、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。

塔机安装位置至附墙或建筑物距离超过使用说明规定时，需要增设附着杆，附着杆与附墙连接或者附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，必须进行附着计算。

主要包括附着支座计算、附着杆计算、锚固环计算。

一、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算：ωk=ω0×μz×μs×βz= 0.390×1.170×1.450×0.700 =0.463 kN/m2；其中ω0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：ω0 = 0.390 kN/m2；μz──风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：μz = 1.450 ；μs──风荷载体型系数：μs = 1.170；βz──高度Z处的风振系数，βz = 0.700；风荷载的水平作用力：q = W k×B×K s = 0.463×1.600×0.200 = 0.148 kN/m；其中 W k──风荷载水平压力，W k= 0.463 kN/m2；B──塔吊作用宽度，B= 1.600 m；K s──迎风面积折减系数，K s= 0.200；实际取风荷载的水平作用力 q = 0.148 kN/m；塔吊的最大倾覆力矩：M = 1090.000 kN·m；弯矩图变形图剪力图计算结果: N w = 60.8891kN ；二、附着杆内力计算计算简图:计算单元的平衡方程:ΣF x=0T1cosα1+T2cosα2-T3cosα3=-N w cosθΣF y=0T1sinα1+T2sinα2+T3sinα3=-N w sinθΣM0=0T1[(b1+c/2)cosα1-(α1+c/2)sinα1]+T2[(b1+c/2)cosα2-(α1+c/2)sinα2]+T3[-(b1+c/2)cosα3+ (α2-α1-c/2)sinα3]=M w其中:α1=arctan[b1/a1] α2=arctan[b1/(a1+c)] α3=arctan[b1/(a2- a1-c)]2.1 第一种工况的计算:塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。

远盛水工计算说明书

远盛水工计算说明书(总55页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--第六章计算菜单组结构及简介计算的菜单结构如图3-1所示。

图 6-1 菜单结构功能简介:计算菜单组提供了很多方便工程师计算的实用工具，同时把计算得结果绘制出来，把许多重复繁琐的操作交给程序处理，简化了很多设计中常用的操作步骤。

菜单组各命令详细说明一、桁架计算117[命令]：HJJS[菜单位置]：计算桁架计算功能：对各种桁架结构进行内力计算并绘制轴力图和变形图，同时生成计算书。

您使用AutoCAD的命令绘制出如图所示桁架结构的单线图以后，即可对该桁架结构进行计算。

桁架单线图须以毫米为单位绘制。

在“基本工具”菜单列的“初始设置”中将“出图比例”和“绘图比例”进行正确设置，出图比例除以绘图比例的比值等于单线图的缩放比例。

例如，如果一根梁的实际长度为2000mm，而您在CAD上绘制长度为20单位长，也就是说，图形相对结构缩小了20/2000倍。

那么，如果您设置出图比例为1，则须设置绘图比例＝2000/20×1＝100；如果您设置出图比例为2，则须设置绘图比例＝2000/20×2＝200。

桁架单线图执行此命令，弹出如图所示对话框。

桁架计算主对话框在“工程”菜单列点击“新建”，按照程序要求输入工程名“桁架计算例题一”，此时就创建了一个桁架计算工程。

点击“节点处理”菜单列中“添加节点”，程序将自动在单线图中线段的顶点和交点位置添加节点。

点击“节点设置”，可以对图中的节点大小和颜色进行调整。

如果在某些交点位置不需要节点，请执行“删除节点”将这个节点删除，而不要使用“erase”命令直接删除。

点击“编号”中“杆件、节点编号”，选择桁架结构的所有单线图和节点，程序将自动对杆件和节点进行编号。

点击“材料库”中“定义材料库”，将弹出如图所示对话框。

118材料库管理在图中右侧录入框中输入适当的数值后，点击“入库”，则将这种名为“bar”的材料存入材料库；如果该桁架中有几种不同截面积或材质的材料，则可以分别定义不同的材料名，并存入材料库。

供热工程10.2 热水网路水力工况分析和计算

第二节热水网路水力工况分析和计算根据上述水力工况计算的基本原理，就可分析和计算热水网路的流量分配，研究它的水力失调状况。

对于整个网路系统来说，各热用户的水力失调状况是多种多样的。

当网路中各热用户的水力失调度x 都大于1(或都小于1)时，称为一致失调。

一致失调又可分为等比失调和不等比失调。

所有热用户的水力失调度x 值都相等的水力失调状况，称为等比失调。

热用户的水力失调度x 值不相等的水力失调状况，称为不等比失调。

当网路中各热用户的水力失调度有的大于1，有的小于1时，则为不一致失调。

当网路各管段和各热用户阻力数已知时，也可以用求出各用户占总流量的比例方法，来分析网路水力工况变化的规律。

如一热水网路系统有几个用户，如图10-2所示。

干线各管段的阻抗以I S 、II S …n S 表示；支线与用户的阻抗以1S 、2S …n S 表示。

网络总流量为V ，用户流量以1V 、2V 、3V …n V 表示。

利用总阻抗的概念，用户1处的AA P ∆，可用下式确定21211V S V S P n AA -==∆（10-10）式中n S -1——热用户1分支点的网路总阻抗。

由（10-10），可得出用户1占总流量的比例，即相对流量比1V 1111/S S V V V n-==（10-11）依次类推，可以得出第m 个用户的相对流量比为n n nm n n S S S S S S V -----⋅⋅⋅⋅⋅⋅==M 11m 21m m V V （10-12）由式（10-12）可以得到如下结论：(1)各用户的相对流量比仅取决于网路各管段和用户的阻力数，而与网路流量无关。

(2)第d个用户与第m个用户(m>d)之间的流量比,仅取决于用户d和用户d 以后(按水流动方向)各管段和用户的阻力数，而与用户d以前各管段和用户的阻力数无关。

下面再以几种常见的水力工况变化情况为例，根据上述的基本原理，并利用水压图，定性地分析水力失调的规律性。

输电线路导、地线张力弧垂及杆塔荷载计算程序用户使用说明书

“输电线路导、地线张力弧垂及杆塔荷载计算程序”使用说明书江苏省电力设计院2008年10月11日前言杆塔承受的电线荷载，就是电线通过悬挂点施加到杆塔上的力。

该力在无风情况下通常分解为相互垂直的三个分量，即竖向垂直荷载TG、纵向张力荷载TQ（顺线路方向的水平张力）、横向张力荷载TS（垂直于线路方向的水平张力，包括通过电线传递的风荷载）。

电线荷载一般需计算5种工况(覆冰、大风、不均匀脱冰、事故、安装)下的荷载，对于钢管塔还需考虑大风上拔，必要时杆塔设计还要校验验算工况。

在各种工况下组合垂直荷载、纵向荷载、横向荷载是一个很繁琐的过程，简单的靠人工或电子表格计算工作量大，且很容易出错。

“输电线路导、地线张力弧垂及杆塔荷载计算程序”集成了导地线张力及弧垂计算和杆塔荷载计算的功能，只需输入最原始的设计参数，计算结果可直接的以图形或表格的方式输出，直观且提高工作效率。

根据《110~750kV架空输电线路设计规范》（国标报批稿）、《架空送电线路杆塔结构设计技术规定》（DL/T 5154-2002），并参照《电力工程高压送电线路设计手册》（第二版，以下简称《手册》）和我院原“500kV杆塔荷载计算程序”的有关公式，结合杆塔设计的经验，编制了本程序。

其特点如下：1．与导地线张力计算绑定编程，避免了开列杆塔荷载时导地线参数和气象条件的多次重复输入，无需借助于其它软件便可独立完成导地线的张力及荷载计算；2．设置了导地线、气象区及绝缘子串型数据库；3．具有计算数据自动保存和读取Excel荷载计算书中设计参数的功能，如要修改原荷载中某数据，只需操作“读取杆塔数据”按钮，修改某数据后再进行计算，无需再次输入全部数据，操作方便、快捷；4．荷载表中列出了导地线参数、气象条件、绝缘子、金具、线路参数及中间数据，同时在Excel上设有自校验功能，可从中获取荷载的详细计算公式，便于校核；5．可同时计算6组导、地线力学特性和架线弧垂表，生成的CAD图表可直接出版；6．可计算三层导线及地线，双回路塔的荷载可一次性开列完成。

塔吊附着计算(参考)

塔吊附着计算塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定，需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，需要进行附着的计算。

主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固环计算。

一、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算：W k=W0×μz×μs×βz=0.600×1.170×1.350×0.700=0.663 kN/m2；其中W0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：W0=0.600kN/m2；μz──风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：µz= 1.350；μs──风荷载体型系数：µs= 1.170；βz──高度Z处的风振系数，βz=0.700；风荷载的水平作用力：q=W k×B×K s=0.663×1.600×0.200=0.212kN/m；其中W k──风荷载水平压力，W k=0.663kN/m2；B──塔吊作用宽度，B= 1.600m；K s──迎风面积折减系数，K s=0.200；实际取风荷载的水平作用力q=0.212kN/m；塔吊的最大倾覆力矩：M=882.000kN·m；弯矩图变形图剪力图计算结果:N w=77.7184kN；二、附着杆内力计算计算简图：图2-2附着杆内力计算图计算单元的平衡方程:其中:1.第一种工况的计算:塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。

将上面的方程组求解，其中θ从0°–360°循环,分别取正负两种情况，求得各附着最大的。

DT(Ⅱ)A型带式输送机计算说明书

DT(Ⅱ)A型带式输送机计算说明书输送机代号工程号查表或输入计算结果已知参数带宽(mm)B=1200机长(水平)(m) Ln=45带速(v/s)v=1.25水平段机长(m) Ls=45输送量(t/h)Q=1500提升高度(m)H=0物料最大粒度(mm)a=200倾斜角度(°)δ=0松散密度(Kg/m3)ρ=1950一、核算输送能力查表(2-1)得静堆积角(°)α=40运行堆积角(°)θ=35再查表(3-2)得输送带上物料的最大截面积(m2)S=0.182根据δ=0查表(3-3)得倾斜输送机面积折算系数 k=1输送能力可达(t/h)Q=3.6Svkρ=1597.1满足要求！二、根据物料粒度核算输送机带宽带宽B=2a+200=600满足要求！三、计算圆周驱动力和传动功率1、主要阻力FH由表(3-6)得模拟摩擦系数 f=0.03(多尘、潮湿)由表(3-7)得承载分支每组托辊旋转部分质量(kg)G1=4.08由表(3-7)得回程分支每组托辊旋转部分质量(kg)G2=3.27承载分支每米长度旋转部分重量(kg/m)qRO=G1/a0=3.4承载分支托辊间距(m)a0=1.2回程分支每米长度旋转部分重量(kg/m)qRU=G2/aU=1.09回程分支托辊间距(m)aU=3每米长度输送物料重量(kg/m)qG=Q/(3.6v)=333.3由表(3-8)每米长度输送带质量(kg/m)qB=5输送机长度(头尾滚筒中心距)(m)L=45.000主要阻力(N)FH=fLg[(qRO+qRU)+(2qB+qG)cosδ]=4606.42、主要特征阻力Fs1槽形系数Cε=0.4托辊和输送带间的摩擦系数μ0=0.4装有前倾托辊的输送机长度(m)Ln=45.000托辊前倾角度(°)ε=1.5倒料槽栏板长度(m)l=4查表(3-11)导料槽两栏板间宽度(m)b1=0.315物料与导料栏板间的摩擦系数μ2=0.7托辊前倾的摩擦阻力(N)Fε=Cε•μ0•Ln•(qB+qG)•g•cosδ•sinε=625.5导料栏板间的摩擦阻力(N)Fgl=μ2•Iv2•ρ•g•l/(v2•b12)=15773.5输送量(m3/s)Iv=0.2137主要特征阻力(N)Fs1=Fε+Fgl=16399.13、附加特种阻力Fs2查表(3-11)一个清扫器和输送带接触面积(m2)A=0.005清扫器和输送带间的压力((N/m2)p=100000清扫器和输送带间的摩擦系数μ3=0.6清扫器摩擦阻力(N)Fr=Ap•μ3=300刮板系数(N/m)k2=1500梨式卸料器摩擦阻力(N)Fa=n4•B•k2=0梨式卸料器个数n4=0附加特种阻力(N)Fs2=n3•Fr+Fa=600清扫器个数n3=24、倾斜阻力Fst倾斜阻力(N)Fst=qG•g•H=05、圆周驱动力Fu系数C=1.92圆周驱动力(N)Fu=C•FH+Fs1+Fs2+Fst=258436、传动功率计算传动滚筒轴功率(kw)PA=Fu•v/1000=32.3传动效率η=0.88电压降系η′=0.95多电机驱动不平衡系数η"=1电动机功率(kw)PM=PA/(ηη′η")=38.6计算功率(kw)得P=k•PM=50.2功率备用系数k=1.3四、张力计算1、输送带不打滑条件校核输送带满载启动或制动时出现的最大圆周驱动力(N)Fumax=Ka•Fu=38765启动系数Ka=1.5为保证输送带工作时不打滑，需在回程带上保证最小张力F2min(N)传动滚筒与输送带间的摩擦系数μ=0.35F2min≥Fumax/(eμφ-1)=14096欧拉系数eμφ=3.75 2、输送带下垂度校核承载分支最小张力(N)FminF承min≥a0(qB+qG)g/(8(h/a)adm)=49786允许最大下垂度(h/a)adm=0.01回程分支最小张力(N)FminF回min≥aU•qB•g/(8(h/a)adm)=18393、传动滚筒合力Fn(kN)Fn=Fumax+2S1=42.4令S1=F回min 根据Fn查第六章表6-1初选传动滚筒直径(mm)D=500输送机代号5050许用合力(kN)=49满足要求！4、传动滚筒扭矩Mmax（kN•m）Mmax＝Fumax•D/（2000*1000）=9.69输送机代号5050许用扭矩(kN•m)=2.7满足要求！5、拉紧装置计算拉紧形式垂直拉紧垂直拉紧装置与头轮水平距离(m)L′= 4.5垂直拉紧装置与头轮水平距离(m)H′=0垂直拉紧重锤重量G=2.1{Fu/[g•(eμφ-1)]+(qB+qRU)•f•L′-qB•H′)}=20136、输送带选择计算(1)输送带层数Z稳定工况下输送带最大张力 Fmax=Fu+S1=27683n=9ζ=563.71确定层数，取Z＝4R=800.000改向滚筒d＝500091.57阶梯宽度b′=2501.44150001.4500.92取N=24201.51（3）输送带订货长度Ld（m）94.460.990输送机代号5050电机型号Y132M-4电机功率7.5kw 驱动装置组合号888抽出力（N/mm）Fc＝搭接长度（mm）l′＝Ps•K/Fc＝（2）输送带几何长度Lz送带几何长度Lz＝（D＋d）•π/（2•1000）+2•（Ls+Lh+Lx）=接头长度LaZ＝Fmax•n/（B•ζ）=弧长Lh(m)倾斜段距离Lx＝S＝（Ls+Lh+Lx）•2.2/100=弧长Lh(m)Lh=δ•3.1415926•R/180=7.拉紧行程S（m）织物芯带：La＝（（Z-1）•b′+B•ctg60°）/1000=接头数N=Lz/100=Ld＝Lz+La•N＝钢丝绳破段强度（N/根）Ps＝钢绳芯带：La＝（3•l′+250）/1000＝接头系数K＝带宽B=500带速v=0.8k=1G1=4.0865010.99 5.55800 1.250.98 6.091000 1.60.97 6.24G2=120020.95 6.451400 2.50.937.745 3.150.919.0340.8910.5930.8512.210.8114.31515.9616.3518.922.1424.6327.21 3.27η=31.59 4.4134.92 4.781 5.045.797.147.158.7810.4312.513.64Cε=0.4传动滚筒直径(mm)D=500输送方向倾斜向上14.180.43630倾斜向下16.090.5800219.281100拉紧形式21.83125022.27140026.56129.991车式拉紧垂直拉紧25、各特性点张力(N)根据不下垂条件，传动滚筒奔离点最小张力为(N)1839令S1=1839>F2min 亦满足不打滑条件S2=S1+2Fr=14696S3=1.02xS2=14990垂直拉紧装置与头轮水平距离(m)L′=30.45S4=S3+f•Li•g•(qRU+qB)+1.5Fr=15495S5=1.03xS4=15960S6=S5=15960S7=1.04xS6=16598Li=30.50.85 0.86 0.87 0.88 0.89 0.9 0.91 0.92 0.93 0.94 0.95 4。

(完整)塔式起重机设计计算说明书

目录第一部分: 总体设计1．主要技术参数性能2．计算原则3．平衡重的计算4．塔机的风力计算5．整机倾翻稳定性计算第二部份：结构设计计算1．塔身的计算2．臂架的主要参数选择计算3．平衡臂的计算4．塔顶的计算5．主要接头的计算6．塔身腹杆的计算7．起重臂拉杆的计算8．平衡臂的计算第一部份:总体设计一主要技术性能参数1. 额定起重力矩： 65t.m2. 最大起重力矩： 75t。

m3. 最大起重量： 6t4。

起升高度：固定式39.5m 附着式140m5. 工作幅度: 最大幅度56m 最小幅度2。

0m6. 小车牵引速度： 20/40m/min7. 空载回转速度: 0.61r/min8。

起升速度:9。

顶升速度： 0.5m/min10.起重特性曲线（见表一） 41179σ= ——————=1416 kg/cm 2＜[σ］ OK!0.828×35。

119α=4 Q = M/(R —0。

75)-0.387二计算原则1. 起重机的工作级别根据GB/T13752-92《塔式起重机设计规范》取定TC5610塔式起重机。

工作级别： A 5 利用级别： U 5 载荷状态: Q 2 (中）载荷谱系数:列产品K P = 0.252. 工作机构级别3. a. 起重载荷 (含吊钩、钢丝绳）φ1。

1=1.3 φ1.2=1.1 φ1.3=1.05b. 风载荷 q 1=150N/m 2用于机构计算及结构疲劳强度计算q 2=250N/m 2用于总体计算及结构疲劳计算 q 3.1= 800N/m 20~20m q 3.2=1100N/m 220～100m 用于非工作状态的总体及结构计算(完整)塔式起重机设计计算说明书c.惯性载荷各机构的起、制动时间回转机构 t = 4S牵引机构 t = 3Sd.基础倾斜载荷坡度按0。

01计算e.其实载荷动载按1.15倍的额定载荷静载1.25倍的额定载荷4.安全系数n的确定结构工作状态n=1。

履带车辆设计计算说明书

整车参数计算根据《GB/T 3871.2-2006 农业拖拉机试验规程第2 部份：整机参数测量》标准要求进行计算：一、基本参数二、质量参数的计算1、整备质量M0为1825kg ；2、总质量M总M总=M0+M1+ M2 =1825+300+75=2200 kgM1载质量：300kg M2驾驶员质量：75kg3、使用质量：M总=M0+ M2 =1825+75=1900 kg4、质心位置根据《GB/T 3871.15-2006 农业拖拉机试验规程第15部份:质心》标准要求进行计算：空载时：质心至后支承点的距离A0=830mm质心至前支承点的距离B=610mm 质心至地面的距离h0=450mm满载时：质心至后支承点的距离A0=605mm质心至前支承点的距离B=812mm 质心至地面的距离h0=546mm5、稳定性计算a 、保证拖拉机爬坡时不纵向翻倾的条件是：00h A ＞δ=0.7 （δ为滑转率）空载时：830/450=1.84＞0.7 满载时：605/546=1.11＞0.7 满足条件。

b 、保证拖拉机在无横向坡度转弯时，不横向翻倾的条件是：h a2＞δ=0.7 a —轨距， a =1200mm h —质心至地面距离mm空载：12002450⨯=1.33＞0.7 满载：12002546⨯=1.10＞0.7故拖拉机在空、满载运行中均能满足稳定性要求。

三、发动机匹配根据《GB/T 1147.1-2007 中小功率内燃机第1 部份：通用技术条件》标准要求进行计算：XJ —782LT 履带式拖拉机配套用昆明云内发动机，型号为：YN38GB2型柴油机，标定功率为57kW/h ，转速为2600r/min.(1)最高设计车速V max =8 km/h ，所需功率：P emax =n1( p f + p w )kw m k V A C v f g m n max d max ⎥⎦⎤⎢⎣⎡⋅⋅+⋅⋅⋅=）（）（761403600133122009.80.0280.9 1.4 1.1580.9360076140⎡⎤⨯⨯⨯⨯⨯⨯=+⎢⎥⎣⎦（）（） =6.188kW(2)根据柴油机全负荷速度特性，最大扭矩点的低速档行车速度V2=4km/h 。

远盛水工计算说明书

第六章计算◆菜单组结构及简介计算的菜单结构如图3-1所示。

图6-1 菜单结构功能简介:计算菜单组提供了很多方便工程师计算的实用工具，同时把计算得结果绘制出来，把许多重复繁琐的操作交给程序处理，简化了很多设计中常用的操作步骤。

◆菜单组各命令详细说明一、桁架计算[命令]：HJJS[菜单位置]：计算→桁架计算功能：对各种桁架结构进行内力计算并绘制轴力图和变形图，同时生成计算书。

您使用AutoCAD的命令绘制出如图6-1.1所示桁架结构的单线图以后，即可对该桁架结构进行计算。

桁架单线图须以毫米为单位绘制。

在“基本工具”菜单列的“初始设置”中将“出图比例”和“绘图比例”进行正确设置，出图比例除以绘图比例的比值等于单线图的缩放比例。

例如，如果一根梁的实际长度为2000mm，而您在CAD上绘制长度为20单位长，也就是说，图形相对结构缩小了20/2000倍。

那么，如果您设置出图比例为1，则须设置绘图比例＝2000/20×1＝100；如果您设置出图比例为2，则须设置绘图比例＝2000/20×2＝200。

6-1.1 桁架单线图执行此命令，弹出如图6-1.2所示对话框。

6-1.2桁架计算主对话框在“工程”菜单列点击“新建”，按照程序要求输入工程名“桁架计算例题一”，此时就创建了一个桁架计算工程。

点击“节点处理”菜单列中“添加节点”，程序将自动在单线图中线段的顶点和交点位置添加节点。

点击“节点设置”，可以对图中的节点大小和颜色进行调整。

如果在某些交点位置不需要节点，请执行“删除节点”将这个节点删除，而不要使用“erase”命令直接删除。

点击“编号”中“杆件、节点编号”，选择桁架结构的所有单线图和节点，程序将自动对杆件和节点进行编号。

点击“材料库”中“定义材料库”，将弹出如图6-1.3所示对话框。

6-1.3材料库管理在图中右侧录入框中输入适当的数值后，点击“入库”，则将这种名为“bar”的材料存入材料库；如果该桁架中有几种不同截面积或材质的材料，则可以分别定义不同的材料名，并存入材料库。

Adao使用说明书

拱坝分析与优化软件系统ADAO（ADCAS ＆ADOPT）使用说明书浙江大学水工结构研究所刘国华主编2008年1月1目录§1 ADAO拱坝分析与优化软件系统概要 (4)§2 ADAO 输入数据与软件使用的总体说明 (7)§3应力分析输入数据文件.CAS填写说明 (15)§3.1标题行 (15)§3.2主控行 (15)§3.3 分析计算中所用拱梁网格的拱圈高程行。

(20)§3.4 虚结点位置描述行 (20)§3.5 基岩材料性质描述主参数行 (20)§3.6 基岩材料性质描述附加参数行 (21)§3.7 坝体材料性质描述主参数行 (22)§3.8 坝体材料性质描述附加参数行 (24)§3.9 响应谱法地震应力分析所需的场地特性与地震强度参数 (26)§3.10 用于描述体形的拱圈层数行 (26)§3.11 拱圈参数描述行 (27)§3.11.1 用上下游面圆弧描述的单心等厚圆拱圈参数行(IAD=-1) (27)§3.11.2 用上下游面圆弧描述的五心变厚圆拱圈参数行(IAD=-2) (28)§3.11.3 用中心线圆弧描述的单心等厚圆拱圈参数行(IAD=1) (28)§3.11.4 用中心线圆弧描述的五心变厚拱圈参数行(IAD=2) (29)§3.11.5 用中心线描述的抛物线型拱圈参数行(IAD=3) (30)§3.11.6 用中心线描述的对数螺旋线拱圈参数行(IAD=4) (31)§3.11.7 用中心线描述的悬链线型拱圈参数行(IAD=5) (32)§3.11.8 用中心线描述的椭圆线型拱圈参数行(IAD=6) (33)§3.11.9 用中心线描述的混合线型拱圈参数行(IAD=7) (34)§3.11.10 非直立拱冠梁剖面的拱冠位置与方向角的描述数据 (36)§3.12 坝体扬压力径向分布折点位置描述行 (37)§3.13 气温、水温资料描述行 (37)§3.14 封拱次数与封拱温度控制行 (40)§3.15封拱温度数据行 (40)§3.16 封拱条件行 (41)§3.17 总工况数及地震烈度 (42)§3.18 各工况荷载数据行 (42)§3.19 裂缝分布描述控制行（针对有已知裂缝的已建拱坝） (43)§3.19.1 坝体裂缝总体情况描述行 (43)§3.19.2 上游坝面的特殊裂缝描述 (44)§3.19.3 下游坝面的特殊裂缝描述 (46)§3.19.4 特殊类型裂缝的拱区间的描述 (47)§3.19.5 特殊类型裂缝的梁区间的描述 (48)§3.20 超载计算条件描述行 (48)§4 拱坝优化输入数据文件.OPT填写说明 (50)§4.1 主控行 (50)§4.2 约束指标行之一（应力指标） (52)2§4.3 约束指标行之二（倒悬度、拱厚比、曲率半径变化率指标） (53)§4.4 约束指标行之三（拱冠梁厚度下限） (54)§4.5 约束指标行之四（拱冠梁厚度上限） (54)§4.6 约束指标行之五（拱端厚度下限） (54)§4.7 约束指标行之六（拱端厚度上限） (55)§4.8 约束指标行之七（左半中心角上限） (55)§4.9 约束指标行之八（右半中心角上限） (55)§4.10 约束指标行之九（与左岸基岩等高线夹角之下限） (56)§4.11 约束指标行之十（与右岸基岩等高线夹角之下限） (56)§4.12 约束指标行之十一（坝厚指数限值，坝体方量期望值） (57)§4.13 约束指标行之十二（左岸拱端顺河向期望位置） (57)§4.14 约束指标行之十三（右岸拱端顺河向期望位置） (58)§4.15 约束指标行之十四（左岸拱端顺河向位置允许偏移量） (58)§4.16 约束指标行之十五（右岸拱端顺河向位置允许偏移量） (58)§4.17 左岸坝肩可利用基岩等高线描述行 (59)§4.17.1 棱形河谷左岸坝肩可利用基岩等高线描述行 (59)§4.17.2 非棱形河谷左岸坝肩可利用基岩等高线描述行 (59)§4.18 右岸坝肩可利用基岩等高线描述行 (60)§4.18.1 棱形河谷右岸坝肩可利用基岩等高线描述行 (60)§4.18.2 非棱形河谷右岸坝肩可利用基岩等高线描述行 (61)§4.19 约束指标行之十六（封拱温度下限） (62)§4.20 约束指标行之十七（封拱温度上限） (62)§4.21 约束指标行之十八（拱冠处拱圈曲率半径之下限） (63)§5 坝肩稳定分析输入数据文件.STB填写说明 (64)§5.1 左坝肩稳定分析主控行 (64)§5.2 左岸坝肩各层拱圈的拱端下游侧端点有效嵌深 (65)§5.3 左岸坝肩有效岩体等高线高程描述行 (66)§5.4 用于表示左岸坝肩有效岩体等高线的折线的折点数 (66)§5.5 用于表示左岸坝肩有效岩体等高线的折线的折点数 (67)§5.6 右坝肩稳定分析输入数据 (67)3§1 ADAO拱坝分析与优化软件系统概要ADAO软件系统是拱坝应力分析ADCAS和拱坝优化ADOPT的集成系统，既可用于拱坝应力分析，也可用于拱坝优化设计，以及计算机辅助下的手工体形调整，已应用于许多拱坝工程的设计中，有助于提高设计进度和设计质量，具有显著的社会、经济效益。

远盛水工计算说明书

第六章计算◆菜单组结构及简介计算的菜单结构如图3-1所示。

图6-1 菜单结构功能简介:计算菜单组提供了很多方便工程师计算的实用工具，同时把计算得结果绘制出来，把许多重复繁琐的操作交给程序处理，简化了很多设计中常用的操作步骤。

您使用AutoCAD的命令绘制出如图6-1.1所示桁架结构的单线图以后，即可对该桁架结构进行计算。

桁架单线图须以毫米为单位绘制。

在“基本工具”菜单列的“初始设置”中将“出图比例”和“绘图比例”进行正确设置，出图比例除以绘图比例的比值等于单线图的缩放比例。

例如，如果一根梁的实际长度为2000mm，而您在CAD上绘制长度为20单位长，也就是说，图形相对结构缩小了20/2000倍。

那么，如果您设置出图比例为1，则须设置绘图比例＝2000/20×1＝100；如果您设置出图比例为2，则须设置绘图比例＝2000/20×2＝200。

6-1.1 桁架单线图执行此命令，弹出如图6-1.2所示对话框。

6-1.2桁架计算主对话框在“工程”菜单列点击“新建”，按照程序要求输入工程名“桁架计算例题一”，此时就创建了一个桁架计算工程。

点击“节点处理”菜单列中“添加节点”，程序将自动在单线图中线段的顶点和交点位置添加节点。

点击“节点设置”，可以对图中的节点大小和颜色进行调整。

如果在某些交点位置不需要节点，请执行“删除节点”将这个节点删除，而不要使用“erase”命令直接删除。

点击“编号”中“杆件、节点编号”，选择桁架结构的所有单线图和节点，程序将自动对杆件和节点进行编号。

点击“材料库”中“定义材料库”，将弹出如图6-1.3所示对话框。

城市燃气需用工况与小时计算流量的确定

第三节城市燃气需用工况与小时计算流量的确定燃气的年用量不能直接用来确定城市燃气管网、设备通过能力和储存设备的容积，因为城市各类用户的用气情况是不均匀的，是随月、日、时而变化的。

一、用气不均匀性用气不均匀性可分为三种，即月不均匀性(或季节不均匀性)、日不均匀性和时不均匀性。

各类用户的用气不均匀性取决于很多因素，如气候条件、居民生活水平及生活习惯、机关和工业企业的工作班次、建筑物和车间内装置用气设备的情况等。

这些因素对不均匀性的影响，目前还无法从理论上推算，一般是通过对大量用气资料的统计，并加以整理分析而得。

1．月用气不均匀性影响居民生活及公共建筑用气不均匀性的主要因素是气候条件。

因为冬季水温低，使用的热水较多，加之冬季人们习惯吃热食，故烧水和制备食品需用的煤气量增多；反之，夏季用气量则会降低。

公共建筑用气的月不均匀规律及影响因素，与各类用户的性质有关，但与居民生活用气的不均匀情况基本相同。

工业企业用气的不均匀规律主要取决于生产工艺的性质。

连续生产的大工业企业以及工业炉窑用气比较均匀。

夏季由于室外气温及水温较高，工业用户的用气量也会适当降低。

建筑物采暖的用气工况与城市所在地区的气候有关。

计算时需要知道该地区月平均气温和采暖期的资料。

采暖月用气量占全年用气量的百分数可按下式计算：根据各类用户的年用气量及需用工况，可编制年用气图表。

依照此图表可制订供气计划，并确定给缓冲用户的供气能力和所需的储气设施。

一年中各月的用气不均匀情况用月不均匀系数表示。

根据字面上的意义，它应该是各月的用气量与全年平均月用气量的比值，但这不确切，因为每个月的天数是在28～31d之间变化的。

因此月不均匀系数K。

值应按下式确定：十二个月中平均日用气量最大的月，也即月不均匀系数值最大的月，称为计算月，并将月最大不均匀系数K l max称为月高峰系数。

2．日用气不均匀性一个月或一周中日用气的波动主要由下列因素决定，居民生活习惯、工业企业的工作和休息制度、室外气温变化等。