湿法烟气脱硫系统氧化风机断轴原因分析
多因素影响脱硫装置运行的原因及分析
多因素影响脱硫装置运行的原因及分析引言：石灰石-石膏湿法烟气脱硫工艺是目前较为成熟的脱硫工艺，被广泛应用于火电厂烟气净化处理系统中，我公司承担运行维护有限侧四台脱硫系统及一发侧两台脱硫系统，在这三年的运行维护中出现了一些问题，在其他电厂脱硫装置系统中也会遇到同样的问题。
一、概况：北京国电龙源环保工程有限公司石嘴山分公司（简称国电龙源环保石嘴山分公司）位于石嘴山市石嘴山区东北约7km处。
南距银川市约120km，西南距石嘴山火车站约10km。
厂区东临黄河，南靠电厂生活福利区，北依钢厂，西距包兰铁路线约5km，距石乌公路约1.5km。
安装地点：国电石嘴山发电公司（分为石嘴山有限公司和石嘴山第一发电公司）主厂房零米海拔：1102.2m(黄海高程) 多年平均大气压力：892.9Hpa室内日最高/最低气温最高50℃／最低0℃以上（不结冰）多年极端最高气温/多年极端最低气温 39 ℃/ -28.4 ℃平均相对湿度：50 %地震烈度：8度二、经营规模及系统概况：北京国电龙源环保工程有限公司石嘴山分公司脱硫工程分石电有限公司和石电一发公司，石嘴山分公司自2010年2月起负责国电石嘴山发电有限责任公司和国电石嘴山第一发电有限公司脱硫装置运维工作，厂区间隔300米，总装机容量为2000MW,石电有限侧装机4×330MW，有限脱硫装置采用电石渣-石膏湿法脱硫工艺，无GGH,设置增压风机，一炉一塔单元配置，烟气湿排，集控采用DCS控制。
主机2002年投产，设计时未考虑于脱硫装置同步进行。
脱硫装置属于改造工程，布置方式随主机编号，从北往南分别是#1、#2、#3、#4脱硫装置。
采用电石渣—石膏湿法脱硫，一炉一塔，无GGH,设置增压风机运行，烟道和烟囱接口经过改造，旁路挡板门水平安装，与原有烟囱借口配置混合烟道，分A/B侧。
一发公司1×350+1×330MW。
一发脱硫装置采用石灰石-石膏湿法脱硫工艺，设GGH、增压风机，一炉一塔单元配置，集控采用PLC控制。
湿法脱硫氧化风管堵塞及断裂分析诊断
湿法脱硫氧化风管堵塞及断裂分析诊断针对恒兴电厂脱硫一级吸收塔频繁出现氧化风管断裂问题，通过现场分析，指出氧化空气温度高、氧化风管固定不牢固、氧化风管焊口应力集中的主要因素，并相应提出了改造和防范措施。
标签：脱硫；吸收塔；氧化风管；断裂恒兴公司2×330MW燃煤机组烟气脱硫采用石灰石-石膏湿法脱硫工艺，2016年脱硫进行扩容改造，采用双塔双循环改造。
自2016年双塔改造以来，#3、#4号机组一级塔氧化风管频繁出现堵塞及断裂问题.严重影响了机组的安全稳定运行。
本文从氧化风管的结构布置出发，对氧化风管的堵塞及断裂原因进行分析，并提出改造和防范措施。
1、氧化风管的结构布置恒兴电厂氧化空气系统由3台高速离心风机组成，两个塔公用3台氧化风机，两用一备，型号D110—1.99，功率220Kw，进口流量110 m3/min，出口风压为199.44Kpa。
氧化风母管布置在吸收塔外直径为Φ426x3mm，然后分成4根支管进入吸收塔，支管材料为1.4529，直径为Φ300x3mm。
支管前端布置喷水减温，氧化风在进入吸收塔前用工艺水冷却，冷却前氧化风温在100℃左右，冷却后的氧化风温在40℃左右。
在吸收塔内，均匀布置4根主支撑梁，支撑梁之间均匀布置着氧化风管支撑梁，材质为槽钢加衬胶防腐，长度为1132mm，支撑梁两端直接焊接在吸收塔支撑梁母管上，防腐形式为衬胶。
氧化风管为管网式布置方式，与支撑梁成90°直角，通过不锈钢管箍固定，管箍两端与支撑梁之间采用不锈钢螺栓连接。
吸收塔浆池直径13m，总容积为1039m3，操作液位9.8m，溢流液位为11.5米，氧化风管布置在5.7m标高处。
氧化风管下端均布2排排气孔，孔径12mm，间距40mm，正常运行时，氧化空气从排气孔排出，实现对浆液的氧化。
2、氧化风管堵塞及断裂经过恒兴电厂#3、#4机分别于2015年11月和12月投产发电，对历次吸收塔氧化风管堵塞及断裂进行梳理，经过如下：2016年4月，#4机吸收塔A级检修经检查，氧化风管断裂1根，进行了焊接修复。
影响湿法烟气脱硫系统氧化效果的主要因素
国 内石 灰石 ／ 石 膏湿 法 烟 气 脱硫 中 ， 通 常采 用 的是 强 制氧 认为 浆 液 中 Ｈ Ｓ Ｏ ， 、 Ｈ Ｓ Ｏ， 和Ｓ Ｏ ， 随ｐ Ｈ值 改 变 均 会 发 生 变 化 。
化， 强制氧化是通过氧化风机 向浆液中喷入氧化空气， 将亚硫 反应方向很大程度上取决于吸收液的 ｐ Ｈ值 。当 ｐ Ｈ＜ ２时， 被 酸钙和亚硫酸氢 盐几乎全部氧化成硫酸钙 ，最后硫酸钙在浆 吸收的 Ｓ Ｏ 主要以 Ｈ Ｓ Ｏ ， 的形式存在 ： 当ｐ Ｈ值在 ４～ ５范 围 液 中结晶析出石膏。从氧化的过程来看 ，整个反应基本分为 时， 溶液 中主要为 Ｈ Ｓ Ｏ ， ‘ ； 当ｐ Ｈ ＞ ６时 ， 则主要 生成 Ｓ Ｏ， 。在石
． ３ ｐ Ｈ 值 效 的防止脱硫系统设各结垢 ，提高石膏的综合利用率。本文 ２
主 要 就 影 响脱 硫 系 统氧 化效 果 的 因素 进行 论 述 。 １ 强 制氧 化 反应 机 理
ｐ Ｈ值 是 影 响 脱硫 系统 性 能 的 一 个 综合 因素 ， 既 影 响 脱硫 系 统 的 吸 收效 率 ，又 影 响脱 硫 系 统 的氧 化 效 果 。李 仁 刚 研 究
且 不 用连 续 运 行 ， 可 随 脱硫 系统 同事 投 运 和 停 运 。 总 的 来 灰石， 石膏湿 法烟气脱硫工艺中的一个重要化学过程 ， 吸收塔 塞 ， 浆 液 中 的亚 硫 酸 钙 经氧 化生 成 硫 酸 钙 。控 制 好 氧 化过 程 能 有 说两种方式都是比较好的氧化方式 。
降到 ６ ６ ． ３ ％ 这 说 明 ：
（ ２ ） Ｓ Ｏｊ 一 及 ＨＳ Ｏ ； 的氧化反应：
２ ＋ ＨＳ Ｏ；一ｓ ０ Ｈ （ ２ ）
（ ３ ） 结 晶 生成 石 膏 反 应 ： Ｃ ａ ２ ＋Ｓ Ｏ ： 一 ＋ ２ Ｈ： Ｏ—Ｃ ａ氧化过程 中最重要的参数，氧化空气 除了 此阶段的传质阻力 由气液两相共同控制。 （ ２ ） 浆液的ｐ Ｈ值在 ５ ～ ６时， ｐ Ｈ值对脱硫 率的影响较大， 起氧化作用外 ， 还使得浆液的湍流更加激烈， 有利于氧气在浆 Ｈ值每下降 ０ ． １ ， 脱硫率平均下降 ２ ． ７ ％。综合考虑脱硫系统 液 中的传质过程 ， 所 以氧化空气量是否充足， 不仅影响最终副 ｐ 的 ｐ Ｈ一般控制在 ５ ． １～ ５ ． ８之间， 此 时吸收液的缓冲性较好 ， 产物 的品质 ，同时对系统的吸收性能也会有很大的影响。某 Ｈ值 易于控制， 氧化效果及吸收效果得到了均衡考虑 。 电厂因为氧化风机 的出力低于设计值 ，导致浆液 中的亚硫酸 ｐ ２ ＿ ４ 浆 池 液位 高度 钙含量一直高于 ３ ０ ％， 所产的副产物石膏品质非常差， 电厂最 终通过 改造 大容量氧化风机的方法 ，解决了脱硫系统的氧化 吸收塔浆池液位高度对氧化效果有一定的影响，增高吸
大连D发电公司脱硫氧化风机电机轴瓦损坏、跳闸原因分析及改进措施
科技专论
大连Ｄ 发电公司脱硫氧化风机电机 轴瓦损坏 ， 跳闸原因分析及改进措施
谢争先 大连发电有限责任公司 辽宁大连 １ １ ６ ０ ３ ５
【 摘要 】 脱硫 系统氧化 风机运行 中因电机轴 瓦损坏 继而温度升高而 行。 风机主要 技术参数 如下表
跳闸， 通过对风机运行＿ 工 况与轴瓦损坏 表象以及风机设计结构的进一 步分 析研究， 确定轴 瓦损坏原 因是风机 因实行 经济运行 方式， 传动轴受热膨胀 所造成。及时采取并改进 氧化凤机传动轴护套密封等技术改造措施 ， 最终
转 子与墙板定位墙板 转 子与墙板
Ｏ ． ３ ５ — ０ ． ５ ５ ０ ． ４ ５ — ０ ． ６ Ｏ
２ ． ２ 轴瓦损坏原因 Ａ Ｎ４ ２ ｅ ６ 型轴 流式 风机 原设计 为传动 轴长８ ５ ０ ０ ０ ｍｍ左 右， 护轴 套 护 轴套管入 口处直径 １ ５ ０ ０ ａｍ左右， ｒ 与 叶轮 保 护动作而 跳 闸。 根 据风 机跳 闸前 的运行方 式和 电机轴瓦 的损坏情 况 管在机 壳内部无 密封装 置， 进行 了深入细 致分析 ， 最终找 出了凤 机电机轴瓦 损坏、 跳闸原 因并对风 端面 间隙大约 ８ ０ ｍｍ， 即护轴 套管 处有大约 ０ ． ３ ６ ｍ２ 的 通风面积 。 风 机 运行 时入 Ｉ ＝ １ 端应维 持一定负压 。 ２ ０ １ ０ 年为了降低能 耗 ， 对风机 进行了变 机 进行 了预防性 改进措施 ， 后 经运 行检验结果证 明达到预 期效果 。 频技术改 造， 改造后的氧化风 机改变 了风机的 出力调 整方 式 ， 由原来 的 １ 现象 及 处理 经 过 风 机进行 变 氧化风 机 因轴瓦温 度升高 而跳 闸后 ， 现场 就地 检查 发现风 机轴瓦 通过 静叶挡板 开度调 整改为 通过变频 改变风 机转 速调整 。 将会改变 风机入 Ｉ Ｓ ｌ 端的压力。 故 润滑 油系统运 行正常 ， 但 风机联 轴器和电机 轴承箱上有大量 的浮尘 ， 说 频 技术改 造降低 了风机 的运 行转速 后， ９ Ｈ ｚ 运 行， 此时入 口端出现正 压工况 。 明运 行期 间由护轴 套管处 向机壳外 部有 热烟 气泄露 （ 见图１ ） 。 通过 对氧 障 跳 闸前氧化凤 机变频 方式 在２ 就 会有大 量的 热烟 气 由护轴 套管入 口处 通过 护轴 套管 向 化风 机电机驱 动端轴瓦进行 解体发现 ： 轴瓦润滑 油室 内有乌金碎屑 ； 上 在此 工况下， 同时 热烟 气将风机传动轴 加热 。 根据 钢铁的热膨胀 系数 得知： 下轴 瓦在与转 轴 的接触 面处有 明显的磨 损 ， 轴瓦的磨 损面靠 近联 轴器 外 漏泄，
火电厂湿法脱硫系统检修的要点分析
火电厂湿法脱硫系统检修的要点分析摘要：为了保障人类赖以生存的环境，降低火电厂对周边环境的影响，湿法脱硫系统成为火电厂生产工作中重要的一环。
但是，由于湿法脱硫系统在长时间使用的过程中，经常会出现一些问题，进而导致该系统运行效率下降，甚至导致该系统整体出现停摆情况，使得该系统原本应用在火电厂生产工作中的意义消失，因此有关人员应当做好相应的检修工作。
本文便是以此为立足点，对火电厂湿法脱硫系统检修要点进行分析。
关键词：火电厂；湿法脱硫系统；检修要点引言：火电厂为我国的电力事业做出了很大贡献，但是不可否认，火电厂在进行日常的生产工作时，会产生不少有害物质，这些有害物质对周边环境以及大自然来说，造成了极为不良的影响，最常见的一种现象就是酸雨。
基于这种情况，相关工作人员在火电厂湿法脱硫系统运行的进程中，应当定时定期展开检修工作，第一时间发现并排除其中存在的问题，借此保障该系统的稳定性。
一、火电厂湿法脱硫系统常见的问题（一）管壁腐蚀在火电厂湿法脱硫系统当中，管壁腐蚀属于发生概率最高，且影响最大的问题。
导致这种情况的主要原因是该系统在火电厂生产工作当中，需要与空气环境中的二氧化碳进行直接触碰，而且，二氧化碳与空气接触之后，会发生氧化，最终形成三氧化碳。
与此同时，当三氧化碳形成之后，其与水进行接触，就会反应为硫酸雾滴，而湿法脱硫系统长时间处于工作状态，硫酸雾滴就会不停地累加，等该雾滴积攒到一定程度之后，就会出现自流等情况，进而对湿法脱硫系统管道壁造成严重腐蚀。
除此之外，在火电厂湿法脱硫系统运行进程当中，石膏法使用频率比较高，但是由于石膏浆液中存在亚硫酸物质，该物质的腐蚀性比较强，如果亚硫酸与管道壁发生直接接触，那么就会导致湿法脱硫系统出现严重管道壁腐蚀情况。
（二）结垢堵塞在火力发电厂生产工作当中，湿法脱硫系统经常会出现突然停止运行等情况，给火电厂生产工作造成了不小的麻烦与负担。
而导致该系统突然停止运行的主要原因，就是因为该系统内部发生了结垢堵塞。
浅谈湿法烟气脱硫工艺中增压风机常见故障及解决对策
浅谈湿法烟气脱硫工艺中增压风机常见故障及解决对策进入到新世纪以来，随着我国市场经济水平的迅速提升，我国的各行各业都取得了非常快速的发展，目前，我国的脱硫环保项目越来越多，而怎样保证大容量机组脱硫设备运行的稳定性和安全性就成为了十分关键的问题。
增压风机作为湿法烟气脱硫工艺系统中的最主要设备，其运行过程中的稳定性和安全性将直接影响主机系统运行的稳定性以及机组是否能够满足相应的环保要求，所以，要想保证增压风机设备的运行可靠性，我们就应对增压风机的常见故障进行分析和探讨，同时制定出科学合理的并且有针对性的解决对策。
本文便对湿法烟气脱硫工艺中增压风机的常见故障以及湿法烟气脱硫工艺中增压风机常见故障的解决对策两个方面的内容进行了详细的分析，从而详细的论述了如何保证湿法烟气脱硫工艺中增压风机的稳定运行。
标签：大容量机组；增压风机；常见故障；解决对策1 湿法烟气脱硫工艺中增压风机的常见故障1.1 动叶调整机构的跟踪性能较差，并且其与吸风机的工况也无法匹配。
在机组运行的过程中，增压风机的动静叶调整与吸风机的实际工况相匹配是一项十分重要的工作，否则就可能引起吸风机振动以及炉膛负压大幅度波动的现象。
在对某电厂600MW机组脱硫系统进行调试时，我们也发现了此类问题的出现。
机组出现喘振问题时的参数为：负荷450MW，出现调整迟缓不动作时的角度为73度，动作指令在垂直方向，此时调节的方式为手动调节。
之后负荷逐渐升高到545MW，叶片的开度没有变化，但是增压风机的入口压力提高到了1054Pa。
而此时一台吸风机的电流突然下降，而另一台吸风机的电流则异常增大，电流、动调开度以及入口的负压都出现了大幅度波动的现象。
在分析其原因时，我们认为是叶片的开度和负荷是不匹配的，增压风机的入口压力大幅度的升高，所以就出现了吸风机喘振的问题。
另一台机组的增压风机出现跳闸问题时的参数为：在出现跳闸的问题之前，动调自动方式不动作的位置为69.5%的位置处，动调指令的位置为85%，并且调节的方式也自动的切换成了手动的方式。
氧化风机故障分析
调研讲话稿此次去厂家调研，我们了解了氧化风机的运行特性和结构，日常维修、保养和检查，以及针对我厂氧化风机出现的问题特别向厂家的专业技术人员请教、探讨和交流。
厂家也对此型号风机出现的溢油阀漏油、风机过载，以及安全排空阀泄露的问题做了针对性的解答。
下面我从此风机的运行特性及结构开始和各位领导交流：成组的罗茨鼓风机由罗茨鼓风机、联轴器、电动机滤清器、进出口消声器、止回阀、安全阀、三通体等部件组成。
我厂#11脱硫系统氧化风机配套采用的四川鼓风机厂生产的GR400-WD型高压罗茨鼓风机，电机为永清自配，风机转速：990 rpm；运行点风机流量: 130.4m3/min；轴功率：360kW，升压98kp。
其中其内部两个转子为双叶渐开线结构。
运行时转子在机壳内两个圆柱形孔洞中反向转动，通过转子转动时机壳内部空间的放大来吸入空气。
空气被隔离在转子和机壳之间，由旋转被推送至排气口，通过内部空间的缩小来排除空气。
转子旋转一周，空气被推送两次。
空气排出后，经过消声器和带有安全阀、压力表、放空阀的三通以及止回阀后进入塔内。
下面请看风机内部的运行概图——————接下来我想要说的是我这次报告的重点也就是针对我厂氧化风机出现的主要问题与厂家的抓也人员的探讨交流的结果————问题有以下三个：1)溢油阀油气严重的问题2)风机的安全阀，在未达到安全起座压力时动作或者泄露的问题3)我厂氧化风机未达到额定功率出现的过载保护跳闸的问题首先我说的是，溢油阀油气严重的问题。
本风机主油箱为强制润滑，副油箱采取飞溅润滑。
据厂家了解，溢油阀泄漏主要由于其运行中主油箱内齿轮由于转速高，油箱内的有被齿轮飞溅，从而导致有部分的油从溢油阀而溅出，结合实践，厂家采取了增加溢油阀的高度，或者在溢油阀底部加设了挡板或者将溢油阀位置设计中偏离齿轮转动时的切园的位置等措施，有效地避免了溢油阀的泄露。
对于我厂强制润滑油系统漏油严重的问题，经推断可能存在风机重新启动带负荷较高的可能——风机运行前，应检查齿轮箱油位高度达到指定油位线，油量过大会引起齿轮箱发热，膨胀量加大以及噪声加剧。
脱硫吸收塔氧化风管堵塞及断裂原因分析
脱硫吸收塔氧化风管堵塞及断裂原因分析发布时间：2021-05-10T07:41:52.585Z 来源：《中国电业》（发电）》2021年第1期作者：宁东升[导读] 近年来我国对烟气的排放要求逐渐严格，越来越重视环保对环境的影响。
苏晋塔山发电有限公司 037001摘要：对于脱硫吸收塔频繁出现了氧化风管堵塞以及断裂问题，通过对现场的各方面分析，其中氧化空气的温度过高，以及定期冲洗不及时两方面是造成氧化风管堵塞的主要原因；而施工整体质量不过关以及设计不科学合理是造成断裂的主要原因。
随着我国现在对环保的不断重视，对二氧化硫的排放浓度上管理越来越严格，在确保二氧化硫排放浓度标准的情况下安全稳定的运行脱硫设备。
因此，本文主要是氧化管的堵塞与断裂分析其原因，并对此对出相应的对策。
关键词：脱硫；吸收塔；氧化风管；堵塞与断裂近年来我国对烟气的排放要求逐渐严格，越来越重视环保对环境的影响。
在此情况下，因脱硫的效率以及石膏法脱硫技术成熟而被火电厂广泛的应用。
其工作的原理是脱硫系统中烟气通过引风机从烟道进入吸收塔内，并且由输入的氧化空气以及石灰石浆液进行脱硫和氧化。
在此过程中，氧化风管管路逐渐堵塞将降低吸收塔浆液池中的亚硫酸钙的氧化效率，并且从一定程度上使浆液中的可溶性亚硫酸盐浓度不断增大，从而加剧吸收了管道的内壁结垢，导致石灰石利用率严重下降，对整体系统的正常运行造成了阻碍[1]。
同时，对于脱硫吸收塔氧化风管的布置方式为矛枪式，对此矛枪式进风量一般都偏小，并且进风的方式不均匀，从而造成塔内的亚硫酸钙氧化不均匀，长此以往容易结垢。
然而管网式氧化风管进风量较大，并且进风方式较均匀，在吸收塔内几乎都能覆盖，不易结垢。
但是对于管网式会经常出现氧化风管断裂的现象，从而影响脱硫设备的正常运行。
因此，要通过不断加强现场的维护并且多次改造来实现氧化风管不出现断裂情况。
一、氧化风管的具体结构布置某电厂的氧化空气系统一般是由2台卧式单级高速离心风机来组成，每座吸收塔氧化风机一台运行，另外一台来备用。
氧化风机主动轴断裂失效分析
１ 检 验 结 果
１１ 轴 材料 化学成 分 分析 ．
从 断轴上 取样 进行 化学 成分 分析 ， 果 （ 结 质量 分 数 ） 于表 ｌ 分 析结果 表 明 ， 合文献 ［ ＪＳＧ ０ １ 列 。 符 １ Ｉ ４ ５ ］ 标 准所列 的成 分 。图纸 标注 该轴 材料 为 ￥２ ４ Ｃ钢 。
２ １ 年 ６月 ００
Ｖｏ Ｎ ｏ． １３３ ３
广 西 电 力
ＧＵ ＡＮＧＸＩ ＥＬ Ｃ Ｉ ＯＷ Ｅ Ｅ ＴＲ Ｃ Ｐ Ｒ
６３
氧 化风 机 主 动轴 断 裂 失效 分 析
Ａｎ ｌ ｓｓ ｆ ｉ ｅＳ ａ ｔ ａ ｔ ｒ ａ ｌ ｒ ｉ ａ ｉ ｎＦａ ａ ｙ ｉ ｖ ｈ ｆ ｃ ｕ ｅＦ ｉ ｅｉ Ｏｘ ｄ ｔｏ ｎ ｏ Ｄｒ Ｆｒ ｕ ｎ
表 １ 断轴 材 料 化 学 成 分 ％
１２ 硬 度测 试 ．
在 断 轴 的 断 口 附 近 取 硬 度 测 试 试 样 ，按 照
图 １ 断 口 的宏 观 形
Ｇ ／２ １ —２ ｏ 《 ＢＴ ３． ０２ 金属 布 氏 硬度 试 验 》 求 进 行 硬 ２ 要
度 试验 ， 硬度 计型号 为 ＨＢ ３ ０ Ｂ Ｉ 一 ０ ０ —。测试结果 ， 工作
１４ 表 面缺 陷分 析 ．
对 失效 轴进 行表 面检 查 ，发现 断轴 过渡 圆角 处 过 于粗 糙 ；轴 径 １０—１４的过渡 圆角 ｒ 过小 ， ７ ４ 值 几 乎和 轴肩 台 阶垂直 且有 明显 加工 刀痕 迹 ，图纸 标 注该 断 裂部位 过 渡半径 为 ｒ， 图 １ 示 。 ５如 所
面为 １０Ｈ 心部 为 １０Ｈ 与图纸技 术要求相 符 。 ７ Ｂ， ６ Ｂ，
湿法脱硫法国海鹏氧化风机断轴修复方案
第一，先装配两端墙板的密封外套。装好后用手去 检查密封外套端面不能突出墙板，应该是比墙板略低 0～0.10mm，避免叶轮端面与密封外套端面发生摩擦，测 量密封外套与内套的配合深度并记录好，调整推力间隙
时可参考。 第二，装推力端墙板，然后把机壳翻过来装主动和
从动转子。 第三，装承力端墙板，吊起承力侧两轴测量叶轮与
表 1 氧化风机检修总装配数据
～
～
～
～
～
～
～
～～～～ Nhomakorabea～
～
～
四、试车情况
风机完成总装配完成后送试车车间就位，紧固好地
脚螺丝，连接风机出口管道，（主、副）轴承箱加美浮
ISO VG220 SHC630润滑油至油位镜的中心线上，准备工
作完善，安排试车。
第一，先按压头为8米试转30分钟，风机运行很稳
定。等风机暖机后检查风机的电流、电压、压力、进口和
（二）导布架卡环未上或固定不牢 前导开坯布上架后，两边需要用卡环将坯布固定，
以防运转过程中坯布向一边偏离。但由于操作人员忘记 上卡环或卡环固定不紧，浸胶过程中坯布偏向一边造成 浸胶帘子布卷姿不良。
度40℃、出口温度130℃、主油箱温度90℃、副油箱温 度85℃、轴承振动（主）水平：0.058mm，轴向：0.09 mm，垂直：0.11 mm；（副）水平：0.073mm，轴向： 0.095mm，垂直：0.11 mm（振动指标≤0.10mm）。
一、风机发生断轴的原因
第一，铭牌上标明叶轮轴材质为XC48法国牌号（相 当于国内#45钢，而实际是球墨铸铁材质），并且主、副 转子的球化铸造工艺不良。
第二，主、副转子的轴径设计偏小（轴径￠70 mm），轴的刚性强度不够，抗折抗弯能力差。
影响湿法烟气脱硫效率的因素及运行控制措施
影响湿法烟气脱硫效率的因素及运行控制措施三、影响石灰石一石膏烟气湿法脱硫效率的主要因素分析脱硫效率是指，脱硫系统脱除的二氧化硫含量与原烟气中二氧化硫含量的比值。
影响脱硫效率的主要因素有：1、通过脱硫系统的烟气量及原烟气中S02的含量。
在脱硫系统设备运行方式一定，运行工况稳定，无其它影响因素时，当处理烟气量及原烟气中S02的含量升高时,脱硫效率将下降。
因为入口S02的增加，能很快的消耗循环浆液中可提供的碱量，造成浆液液滴吸收S02的能力减弱。
2、通过脱硫系统烟气的性质。
1）烟气中所含的灰尘。
因灰尘中带入的A13+与烟气气体中带入的F-形成的络化物到达一定浓度时，会吸附在CaC03固体颗粒的表面,“封闭”了CaCO3的活性，严重减缓了CaC03的溶解速度，造成脱硫效率的降低。
2）烟气中的HCl o当烟气通过脱硫吸收塔时，烟气中的HCl 几乎全部溶于吸收浆液中，因C1-比S042-的活性高（盐酸比硫酸酸性更强），更易与CaC03发生反应，生成溶于水的CaCI2,从而使浆液中Ca2+的浓度增大，由于同离子效应，其将抑制CaC03的溶解速度，会造成脱硫效率的降低。
同时，由于离子强度和溶液黏度的增大，浆液中离子的扩散速度变慢，致使浆液液滴中有较高的S032-,从而降低了S02向循环浆液中的传质速度，也会造成脱硫效率的降低。
3、循环浆液的PH值。
脱硫系统中，循环浆液的PH值是运行人员控制的主要参数之一，浆液的PH值对脱硫效率的影响最明显。
提高浆液的PH值就是增加循环浆液中未溶解的石灰石的总量，当循环浆液液滴在吸收塔内下落过程中吸收S02碱度降低后，液滴中有较多的吸收剂可供溶解，保证循环浆液能够随时具有吸收S02的能力。
同时，提高浆液的PH值就意味着增加了可溶性碱物质的浓度，提高了浆液中和吸收S02的后产生的H+的作用。
因此，提高PH值就可直接提高脱硫系统的脱硫效率。
但是，浆液的PH值也不是越高越好，虽然脱硫效率随PH值的升高而升高，但当PH值到达一定数值后，再提高PH值对脱硫效率的影响并不大，因为过高的PH值会使浆液中石灰石的溶解速率急剧下降，同时过高的PH值会造成石灰石量的浪费，并且使石膏含CaC03的量增大，严重降低了石膏的品质。
脱硫氧化系统常见故障
脱硫氧化系统常见故障
脱硫氧化系统是用于烟气脱除硫化物（如二氧化硫）的设备，常见的故障可能包括以下几个方面：
1.氧化剂供应故障：氧化剂（如空气或过氧化氢）在脱硫氧
化系统中起着氧化硫化物的作用。
如果氧化剂供应中断或
不足，将导致脱硫效率下降。
故障可能源于氧化剂的供应
系统、设备故障或操作不当等。
2.反应器堵塞：脱硫氧化系统中的反应器可能会因为流体中
的颗粒物或化学物质沉淀而堵塞。
这可能导致气流不畅或
液流不均匀，降低了脱硫效率。
3.泵或喷嘴故障：脱硫氧化系统中使用的泵和喷嘴可能会出
现故障，例如泵的运转异常或喷嘴堵塞。
这将影响液体循
环以及液体喷洒的均匀性，降低脱硫效率。
4.反应器温度异常：反应器温度的异常可能会导致脱硫氧化
反应的速率和效果的变化。
温度过高可能导致反应器内部
细观结构的破坏，温度过低则可能影响反应速率和氧化效
率。
5.控制系统故障：脱硫氧化系统的控制系统可能会出现故障，
如传感器失效、控制器故障或自动化系统不正常。
这将导
致无法准确监测和控制脱硫氧化过程，降低处理效率。
6.废气泄漏：在脱硫氧化系统中，废气泄漏可能发生在系统
的管道、接口或连接处。
废气泄漏会导致处理效率降低，
并可能对工作环境和工作人员的健康造成影响。
在日常运营中，定期进行设备检查和维护，以及合理的操作和维护程序，可以减少脱硫氧化系统的故障和问题。
另外，及时处理故障和问题，进行故障诊断和修复，是保证脱硫系统高效运转的重要步骤。
300MW机组烟气湿法脱硫系统设备常见问题原因分析及防范措施优化
300MW机组烟气湿法脱硫系统设备常见问题原因分析及防范
措施优化
300 MW机组烟气湿法脱硫系统设备常见问题原因分析及防范措施优化
摘要：文章从脱硫系统日常运行维护过程中发生的常见故障问题如:沉积物和堵塞、腐蚀和磨损、脱硫性能下降、副产品石膏品质差、系统水平衡破坏等进行分析探讨,结合日常实际运行经验提出一些处理对策和防范措施,以便更好地促进脱硫系统稳定经济运行.作者：马永兴曹军 MA Yong-xing CAO Jun 作者单位：中电投宁夏能源铝业集团电力分公司,宁夏,银川,750001 期刊：青海电力 Journal：QINGHAI ELECTRIC POWER 年，卷(期)：2010, 29(1) 分类号：X701.3 关键词：烟气湿法脱硫系统设备常见故障工艺原理分析。
脱硫系统常见故障及处理方法
脱硫系统常见故障及处理方法
脱硫系统常见故障及处理方法如下：
1. 脱硫增压风机跳闸：声光报警发出，指示灯红灯熄、黄灯亮，电机中止转动。
这可能是由于事故按钮按下、脱硫增压风机失电、吸收塔再循环泵全停、脱硫安装压损过大或进出口烟气挡板开启不到位、增压风机轴承温度过高、电机轴承温度过高、电机线圈温度过高、风机轴承振动过大、电气故障（过负荷、过流保护、差动保护动作）或增压风机发作喘振等原因导致的。
处理方法包括确认脱硫旁路挡板、吸收塔通风挡板自动开启，进出口烟气挡板自动关闭，若连锁不良应手动处置，检查增压风机跳闸原因，若属连锁动作形成，应待系统恢复正常后，方可重新启动。
2. 脱硫系统增压风机电机和风机油站发出油压低和流量低的信号：首先派人就地检查油压、油位和流量，并且汇报值长和专工。
此外，还要监视增压风机轴承温度和振动。
若就地检查确定信号发出和实际相符，则是假信号，联系热控处理；若不相符，则是真信号，检查运行泵是否正常运行，如果运行泵不正常则需要其备用泵。
同时，检查压力调节阀，调节压力调节阀调大压力。
检查油位是否正常，及时补油。
检查差压滤网是否堵塞，如果是，立即切换滤网。
检查油管是否堵塞或泄漏，如堵塞或泄露立即联系检修处理。
如果运行中处理不好，应做好准备，申请停运脱硫系统。
以上信息仅供参考，如有需要，建议咨询专业技术人员。
湿法脱硫常见故障精选文档
湿法脱硫常见故障精选文档TTMS system office room 【TTMS16H-TTMS2A-TTMS8Q8-石灰石-石膏湿法脱硫常见设备故障及对策探讨高小春①、卢练响②、安鸿③、王森④广东国华粤电台山发电有限公司 ( 广东省台山市529228)摘要：石灰石-石膏湿法脱硫为现在国内多数电厂选用的脱硫方式。
随着各个电厂脱硫系统的逐步投运，系统和设备也逐步暴露出一些共性的问题。
本篇基于国华台山电厂1-5号机组脱硫系统设备调试和投产后出现的问题，对故障原因和解决方法进行简单探讨。
关键词：湿法脱硫；设备故障；对策1.引言国华台电一期5台600MW机组烟气脱硫系统采用的是日本千代田CT－121型石灰石－石膏湿法脱硫系统,吸收塔采用的是鼓泡式吸收塔。
1、2号机组是由日本荏原公司负责设计，主要设备基本进口。
3-5号机组是由北京博奇公司引进荏原公司技术设计，除增压风机和吸收塔搅拌机外，大部分设备为国产或国内合资企业生产。
脱硫系统主要分为烟风系统、吸收塔系统、石膏脱水系统、石灰石浆液制备系统、脱硫废水处理系统、工艺水系统、压缩空气系统、紧急浆液系统八个部分。
3-5号机组脱硫与1、2号机组脱硫区别主要在于3-5号机组脱硫取消了GGH，采用湿烟囱设计。
本文就我厂脱硫系统安装、调试及运行中出现的具有代表性的问题进行分析，并针对这些问题提出治理方案。
2.浆液泵存在问题石灰石-石膏湿法脱硫中浆液泵磨损是常见问题。
部分金属内衬的浆液泵，包含日本WARMAN生产的浆液泵磨损严重。
而这些磨损主要是发生在石膏浆液排出泵、石灰石浆液泵、石灰石浆液循环泵、流量返回泵这些浆液浓度大、转速高的泵上。
磨损部位主要是叶轮、泵内衬等通流部件，磨损部位呈蜂窝状。
耐磨部件使用寿命一般不超过6个月，最短3个月就发生泵壳磨损泄漏。
导致泵耐磨部件更换频繁，设备投运率低，维护成本高。
原因分析1、泵材质问题：材质选择上偏重了泵内衬对氯离子腐蚀的抵抗能力，但是降低了对浆液冲刷和汽蚀的抵抗能力。
大连D发电公司脱硫氧化风机电机轴瓦损坏、跳闸原因分析及改进措施
大连D发电公司脱硫氧化风机电机轴瓦损坏、跳闸原因分析及改进措施【摘要】脱硫系统氧化风机运行中因电机轴瓦损坏继而温度升高而跳闸，通过对风机运行工况与轴瓦损坏表象以及风机设计结构的进一步分析研究，确定轴瓦损坏原因是风机因实行经济运行方式，传动轴受热膨胀所造成。
及时采取并改进氧化风机传动轴护套密封等技术改造措施，最终解决了上述问题。
【关键词】氧化风机电机轴瓦损坏、跳闸；氧化风机经济运行；改进措施大连D发电公司2×300MW机组采用用湿式石灰石—石膏湿法、一炉一塔脱硫装置。
每套脱硫装置的烟气处理能力为一台锅炉100%BMCR工况时的烟气量，石灰石浆液制备和石膏脱水为两炉公用。
本项目设计煤种含硫量0.68%，吸收塔设置三层喷淋层，预留一层喷淋层位置，保证含硫量为0.43%时，脱硫率>=96.5%；燃煤含硫量为0.68%时，脱硫率>=95%，燃煤含硫量为1.0%时，脱硫率>=92%。
2013年11月7日22时55分，1号塔脱硫氧化风机风机因驱动侧轴承温度高致使保护动作而跳闸。
根据风机跳闸前的运行方式和电机轴瓦的损坏情况进行了深入细致分析，最终找出了风机电机轴瓦损坏、跳闸原因并对风机进行了预防性改进措施，后经运行检验结果证明达到预期效果。
1、现象及处理经过氧化风机因轴瓦温度升高而跳闸后，现场就地检查发现风机轴瓦润滑油系统运行正常，但风机联轴器和电机轴承箱上有大量的浮尘，说明运行期间由护轴套管处向机壳外部有热烟气泄露（见图1）。
通过对氧化风机电机驱动端轴瓦进行解体发现：轴瓦润滑油室内有乌金碎屑；上下轴瓦在与转轴的接触面处有明显的磨损，轴瓦的磨损面靠近联轴器侧较重，以渐弱的趋势向电机侧发展，靠近电机侧的轴瓦面有少部分未被磨损；轴瓦的导油槽因磨损严重而消失，轴瓦两端支撑位置处有熔化的金属堆积，具体情况详见图2。
经现场确认评估，氧化风机电机驱动端轴瓦仍然有使用价值。
为此，将轴瓦刮磨处理使其达到标准，并重新加工了导油槽，回装就位，启动氧化风机，经红外热成像仪和测振仪的对其温度及振动进行跟踪监测，各项数据全部正常。
湿法烟气脱硫装置常见故障分析和运行优化
二、 湿法烟气脱硫装置常见故障分析
除雾器结垢堵塞： 除雾器结垢堵塞：
二、 湿法烟气脱硫装置常见故障分析
除雾器结垢堵塞： 除雾器结垢堵塞：
除雾器坍塌
二、 湿法烟气脱硫装置常见故障分析
除雾器结垢堵塞： 除雾器结垢堵塞：
故障分析： 故障分析：
在二级除雾器出口并未设置冲洗； —在二级除雾器出口并未设置冲洗； —除雾器本体设计：叶片间距过小，叶片倒钩、沟槽等复杂结构； 除雾器本体设计： 除雾器本体设计 叶片间距过小，叶片倒钩、沟槽等复杂结构； —除雾器冲洗系统设计：阀门内漏不能冲洗且破坏水平衡，阀门开关 除雾器冲洗系统设计：阀门内漏不能冲洗且破坏水平衡， 时间过快造成冲洗水管因水击而断裂，独立的除雾器冲洗水泵； 时间过快造成冲洗水管因水击而断裂，独立的除雾器冲洗水泵； —除雾器冲洗水质：Ca2+很高、或来自真空皮带脱水机的滤液水； 除雾器冲洗水质： 很高、或来自真空皮带脱水机的滤液水； 除雾器冲洗水质 吸收塔喷淋层的设计和浆液特性：浆液雾滴尺寸、 pH值 高浓度； —吸收塔喷淋层的设计和浆液特性：浆液雾滴尺寸、高pH值、高浓度； 烟气流场均匀性：二次带水，一般要求不超过平均流速的 流速的15%； —烟气流场均匀性：二次带水，一般要求不超过平均流速的 ； —入口粉尘含量：影响石膏品质，飞灰与残余的 3、SO2形成硅酸盐 入口粉尘含量： 入口粉尘含量 影响石膏品质，飞灰与残余的SO 硬垢，飞灰本身的Al 也会形成硬垢； 硬垢，飞灰本身的 2O3、SiO2也会形成硬垢； —运行原因：除尘效果、冲洗水质、冲洗程序、维修改进等。 运行原因： 运行原因 除尘效果、冲洗水质、冲洗程序、维修改进等。
入口实际烟气参数偏离设计参数
当入口SO 浓度超出设计裕度时，会带来以下问题： 当入口 2浓度超出设计裕度时，会带来以下问题： —供浆：吸收剂制备系统达到最大出力也无法满足系统的 供浆： 供浆 需要，吸收塔pH无法稳定 无法稳定； 需要，吸收塔 无法稳定； —喷淋量、氧化空气量、浆池无法改变，脱硫效率下降， 喷淋量、氧化空气量、浆池无法改变，脱硫效率下降， 喷淋量 吸收塔氧化效果下降，石膏中亚硫酸盐含量显著上升； 吸收塔氧化效果下降，石膏中亚硫酸盐含量显著上升； —排浆：吸收塔浆液密度显著上升，石膏排出泵最大出力 排浆：吸收塔浆液密度显著上升， 排浆 无法降低吸收塔浆液密度，系统内部设备磨损加剧； 无法降低吸收塔浆液密度，系统内部设备磨损加剧； —石膏产量显著增加，真空皮带脱水机最大出力也无法处 石膏产量显著增加， 石膏产量显著增加 石膏脱水困难，石膏品质下降。 理；石膏脱水困难，石膏品质下降。
风机断轴原因分析及预防措施
风机断轴原因分析及预防措施发表时间：2018-08-09T15:52:37.323Z 来源：《科技中国》2018年7期作者：刘康金伟科[导读] 摘要:随着人们生活水平的显著提升及科学技术的深入发展,机械设备应用越来越频繁,若未能及时对其进行养护与维修,极有可能造成机械设备的损坏,从而对生产运营产生不利影响。
文章主要围绕着风机断轴的事故现象、引起风机断轴的主要原因、摘要:随着人们生活水平的显著提升及科学技术的深入发展,机械设备应用越来越频繁,若未能及时对其进行养护与维修,极有可能造成机械设备的损坏,从而对生产运营产生不利影响。
文章主要围绕着风机断轴的事故现象、引起风机断轴的主要原因、改进风机的基本措施三个方面展开了论述与探讨,目的是为了促进风机断轴发生率的降低,提升整个风机运行的效率与质量,为企业的生产运营及良性发展奠定了基础，促进企业综合实力的极大提升，实现其可持续性的稳健长足发展。
关键词:预防措施;风机断轴;具体原因风机主要是通过机械能的输入,提升气体压力并排出气体，风机属于从动流体机械。
风机简称之为气体压缩及气体输送机械，通常情况下风机有风机发电机、鼓风机以及通风机等，风机通常在车辆、建筑物、冷却塔、工厂、矿井、船舶以及隧道等通风、冷却及排尘中广泛应用，家用电器设备通风、锅炉通风引风、空气调节设备冷却以及工业炉窑等中应用，除此之外还可以应用于风动风源推动、气垫船充气以及谷物选送烘干等。
文章论述的是锑品专业生产厂,应用的机械设备种类较多且较为复杂,其中Y9-35系列的12#及10#离心引风机或者通风机,风机叶轮直径分别为1200mm、1000mm,输入功率在15—55kW不等,额定转速为960r/min。
当前由于生产中经常出现风机断轴的问题，极有可能造成企业停产现象，导致物力资源与人力资源的浪费损失，对企业产生了不可挽回的严重后果。
一、风机断轴的事故现象分析风机虽然有多种不同生产厂家，但是其却具有相同的断裂部位，一般情况下轴断裂发生在与叶轮背面轮毅接触处,该位置轴颈突变,呈现出直角阶梯过渡。
湿法烟气脱硫系统旋流站频发缺陷原因及处理经验浅谈
湿法烟气脱硫系统旋流站频发缺陷原因及处理经验浅谈◎王明召（作者单位：大唐环境产业集团股份有限公司安阳项目部）石灰石-石膏湿法烟气脱硫工艺在技术上已经日臻完善，利用石灰石浆液来吸收烟气中的二氧化硫，反应后生成亚硫酸钙（硫酸钙），净化后的烟气可以达到排放标准。
该法具有脱硫效率高，吸收剂来源丰富，价格低廉，副产品可回收利用等特点，从而得到了广泛应用，是目前世界上燃煤电厂烟气脱硫应用最广泛的方法。
湿法烟气脱硫工艺中的旋流站频发堵塞、泄漏，分析总结出缺陷原因及对应的检修措施，可以事半功倍减少检修维护工作量及成本。
一、湿法烟气脱硫工艺中的旋流站类型及常用品牌1.湿法烟气脱硫工艺中旋流站按照使用类型可以分为三类，石灰石浆液旋流站、石膏浆液旋流站、废水浆液旋流站。
（1）石灰石浆液旋流站，多个旋流子组成一个旋流站来增加设备出力。
石灰石颗粒经球磨机磨碎后，通过浆液再循环泵打至石灰石浆液旋流站。
一般工作压力在0.08-0.12MPa。
在旋流站内通过离心力作用完成粗细颗粒的分级。
粗颗粒经过旋流器底流返回球磨机再磨，细颗粒通过溢流管进入石灰石浆液箱成为合格浆液。
石灰石浆液成品细度要求一般为325目大于等于90%，成品石灰石浆液浓度一般1220-1250kg/m 3。
（2）石膏浆液旋流站，一般做为一级旋流分离设备，一般工作压力0.14-0.15MPa。
在石灰石-石膏湿法烟气脱硫工艺中，吸收塔石膏浆液通过石膏排出泵打至石膏旋流站，石膏浆液通过离心力作用下，旋流站底流浆液浓度浓缩至40-60%，底流浆液再通过脱水机等二级脱水装置实现石膏浆液脱水。
经过二级脱水后的合格石膏含水率一般不超过13%。
（3）废水旋流站，废水给料泵将废水打至废水旋流站，在离心力的作用下废水旋流站溢流浆液浓度0.5-3%，底流浓度12-15%。
底流浆液流至滤液池回收至吸收塔重复利用，溢流浆液通过废水三联箱进行一系列中和、反应、絮凝等，合格的废水通过清水箱收集，污泥通过压滤机回收。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
电力技术Electric Power Technology Vol.19 No.5Mar.2010第 19 卷 第 5 期2010 年 3月湿法烟气脱硫系统氧化风机断轴原因分析张桂平（广东珠海金湾发电有限公司，广东 珠海 519000）0 概述金湾发电有限公司#3、#4机组脱硫系统氧化风机是法国海鹏（Hibon ）SNH892型三叶罗茨风机。
氧化风机的作用是向吸收塔浆液池中鼓入空气，空气中的氧气（O 2）与脱硫过程中生成的亚硫酸钙（CaSO 3）反应，最后生成石膏（CaSO 4·2H 2O ）和二氧化碳（CO 2），实现烟气中二氧化硫的达标排放。
#4机组脱硫系统共设置2台氧化风机，一运一备，室内布置，正常情况下两台风机每10天进行一次切换，交叉运行。
氧化风管由一根母管和四根支管组成，将氧化风引至吸收塔底部4个搅拌器的位置。
1 脱硫系统氧化风机设备参数及运行状况#4机组脱硫系统氧化风机系统设备参数如表1所示。
表1 氧化风机系统设备技术规范项目技术规范项目技术规范风机型号Hibon SNH892罗茨式传动方式皮带传动数量/台2（每套FGD2台）机壳材质FGL200流量/ Nm 3·h -16000（湿态）叶轮轴材质XC48全压/ mbar >900轴功率/kW 193 入口温度/ ℃20轴转速/r·min-11485温升/℃89氧化风母管/mm DN450冷却方式空—空冷氧化风支管/mmDN250氧化风机2007年6月投入使用，传动过程是：电机带动皮带轮→主动轴→同步齿轮→从动轴， 2009年10月26日，#4-1氧化风机从动轴叶轮根部（驱动端）断裂，如图1所示。
图1 氧化风机结构图1.1 #4-1氧化风机断轴前运行情况由于#3脱硫系统两台氧化风机主动轴叶轮根部均断裂，2009年9月24日，将#4-2氧化风机拆至#3脱硫系统运行，即#4-1氧化风机发生事故之前已连续运行32天，运行期间，定期清洗风机入口滤网，更换轴承箱润滑油，主、副油箱的润滑油位在中心线上，电流23.84 ~ 26.15 A ，出口温度120.2 ~ 140.6 ℃，吸收塔液位6.9 ~ 8.01 m ，氧化风管压力74.51 ~ 87.64 kPa 。
断轴之前30天的各运行参数变化如图2 ~ 5所示。
图2 #4-1氧化风机电流• 55 •张桂平：湿法烟气脱硫系统氧化风机断轴原因分析第 5 期图3 #4-1氧化风机出口温度图4 #4吸收塔液位图5 #4吸收塔氧化风管压力1.2 #4-1氧化风机断轴过程参数变化2009年10月26日6时32分，#4-1氧化风机电流从25.75 A升至最高值57.09A，最后降至7.47 A，历时99秒，风机出口温度从130 ℃升至146 ℃后降至120 ℃趋于平稳，氧化风管压力由82 kPa降至54 kPa，吸收塔液位保持7.5 m。
电流、温度变化如图6、图7所示。
图6 #4-1氧化风机断轴过程电流图7 #4-1氧化风机断轴过程出口温度1.3 #4-1氧化风机断轴后基本情况事故发生后，氧化风机皮带烧坏，齿轮侧板与油箱之间松动漏油（见图8）；解体检查发现，#4-1氧化风机进口滤网破裂（见图9），风机本体内无滤网碎片；风机从动轴（驱动端）在叶轮根部断裂（见图10），从动轴总长1121 mm，断裂处轴颈Φ77 mm×130 mm；叶轮与椭圆形壳体内孔面及叶轮之间均有不同程度的擦、烧伤痕迹，主动轴（非驱动端）两片叶轮的端部螺钉与风机墙板磨损严重（见图11）；轴承润滑油变黑，驱动端圆柱滚子轴承、非驱动端双列向心球轴承均完好；齿轮箱部件损坏严重，箱内可见断裂的定位销、齿轮箍碎块，齿轮紧固螺栓全部打弯或断裂，齿轮箱中的破坏有明显被冲击的痕迹。
图8 齿轮侧板与油箱之间松动漏油图9 氧化风机进口滤网破裂图10 驱动端从动轮叶轮根部断裂• 56 •电力技术第 19 卷图11 主动轴叶轮端部螺钉与齿轮侧板擦伤2 #4-1氧化风机断轴原因分析2.1 从动轴的使用材料不符合要求轴类零件应该具有高的强度、足够的刚度及良好的韧性，以防止断裂及过量变形。
#4-1氧化风机断轴后，检查断口呈灰暗色，粗糙且较为平坦，宏观塑性变形不明显，无疲劳断裂特征，断口形貌呈脆性特征，是材质受到较大的负荷或过负荷引起的断裂。
风机标牌上表明叶轮轴材质为XC48法国牌号，强度700 ~ 850 N/mm2，而对断轴做检验发现材质为球墨铸铁，从组织上判断类比我国的QT500-7，是铁素体+珠光体为基的球墨铸铁，石墨大部分呈团状和球状，余为团絮状和少量蠕虫状，球化率80%到小于90%，抗拉强度为410 ~ 420 N/mm2，仅仅是XC48的一半，该强度对于轴类零件显然偏低。
2.2 从动轴叶轮与机壳间间隙突变氧化风机运行过程中，间隙变化易引起设备的机械故障。
轴向间隙太小或者没有间隙会使风机的转子与墙板发生摩擦或挤压，径向间隙太小或者根本没有间隙会使转子与机壳发生局部摩擦，长时间运行会导致转子、机壳或墙板局部烧蚀，或者产生裂纹，转子之间的间隙太小则会使转子相互碰撞而打碎。
但是风机内部间隙太大会使容积效率降低，出口流量减小，出口压力下降和机身发热。
因此，内部间隙必须控制在一定范围之内。
#4-1氧化风机叶轮与椭圆形壳体内孔面、叶轮端部与墙板及叶轮之间的安装间隙如表2所示。
表2 #4-1氧化风机原装间隙数据（单位/mm）位置间隙位置间隙两叶轮间间隙①0.30-0.45主叶轮与侧缸0.25-0.30两叶轮间间隙②0.35-0.55从叶轮与机壳进风口0.40两叶轮间间隙③0.35-0.55从叶轮与侧缸0.30-0.35两叶轮间间隙④0.30-0.50主叶轮与前墙板0.50-0.55两叶轮间间隙⑤0.30-0.50主叶轮与后墙板0.30-0.40两叶轮间间隙⑥0.30-0.45从叶轮与前墙板0.50-0.55主叶轮与机壳进风口0.35-0.45从叶轮与后墙板0.30-0.40风机入口滤网为304不锈钢网（50目），顶部无通风孔，钢厚度约1.5 mm，远远大于风机从叶轮与侧缸之间的间隙（0.30 ~ 0.35 mm），风机断轴后拆检发现滤网顶部破裂（见图9），碎片不在氧化风机本体内，2009年11月机组小修时在出口氧化风管发现3块碎片，形状与#4-1氧化风机破裂的滤网相似，其中一块碎片弯曲程度与风机椭圆形壳体近似，如图12所示。
图12 #4-1氧化风机滤网碎片图13 #4-1氧化风机断轴后间隙数据#4-1氧化风机从动轴断裂后，各部件之间的间隙测量如图13所示，其中驱动端从动轴与机壳侧体的间隙较大，间隙大小和滤网碎片厚度接近。
由此可以得知：滤网碎片掉入缸体后，旋转着的从动轮把碎片带入从动轮与侧缸之间（驱动端），从动轴瞬间卡死，由于受到侧体的强大冲击力，迫使从动轴轴颈处发生脆性断裂。
断轴之后，叶轮与缸体之间间隙增大，滤网碎片掉入供风管。
从动轴卡死瞬间，两个同步齿轮发生猛烈冲击，齿轮局部烧伤，定位销、齿轮箍等部件断裂，并引起主动轴窜轴，主动轴端面（非驱动端）甩油环固定螺栓与油箱发生冲击，使油箱与齿轮侧板之间螺栓松动，油箱漏油。
2.3 风机运行环境恶劣运行温度高。
氧化风机设计入口风温20 ℃，温升89 ℃，即风机正常工作下出口温度109 ℃，但由于氧化风机环境温度较高，在实际运行过程中出口温度120.2 ~ 140.6 ℃，大部分时间温度在130 ℃以断轴60丝60丝140丝125丝20丝20丝10丝110丝155丝75丝60丝132丝30丝从动轴主动轴• 57 •张桂平：湿法烟气脱硫系统氧化风机断轴原因分析第 5 期上。
运行负荷大。
影响氧化风机运行负荷的主要因素如下：①氧化风管插入吸收塔浆池的深度；②吸收塔液位变化；③吸收塔浆液密度；④氧化风管是否堵塞。
#4吸收塔运行过程中吸收塔液位控制在7.5 m左右，浆液浓度1.15 kg/L左右，插入吸收塔浆池的4根氧化风支管坡口距离吸收塔底部分别为1020mm、900 mm、1150 mm和830 mm，假设4根支管坡口距吸收塔底部为1 m，根据p=ρgh可知，坡口处压力73.26 kPa，而实际运行中氧化风管压力达到74.51 ~ 87.64 kPa，接近满负荷状态，初略判断氧化风管有堵塞。
2009年11月小修期间试运氧化风机发现#4-3、#4-4氧化风支管堵塞，经检查，这两根支管隔离手动蝶阀及蝶阀以上管道堵塞，堵塞高度约150 mm，如图14 ~ 15所示。
图14 氧化风管堵塞清理图15 氧化风管隔离阀堵塞3 结论#4-1氧化风机断轴的主要原因有3个方面：第一，#4-1氧化风机轴的使用材料不符合要求，材料是球墨铸铁，不是法国的XC48钢，抗拉伸强度低，即使用球墨铸铁，也应该用以珠光体为基的高强度球墨铸铁；第二，氧化风机滤网碎片掉入缸体，使从动轮与缸体间间隙突变，产生巨大的冲击力，迫使轴断裂；第三，氧化风机运行负荷大，出口温度高对风机轴的使用寿命有一定的影响。
[参 考 文 献][1] 苏少林.啮入塞尺法调整罗茨风机压力角间隙[J].设备管理与维修,2009,(2):24-25.[2] 熊安然，王留运，熊大成等.三叶罗茨风机排气温度的影响因素分析[J].中原工学院学报,2006,17(5):24-26.[3] 李国盛，樊慧明.罗茨风机的常见故障及其对策[J].造纸科学与技术2007,26(3):52-54.Reason Analysis of Shaft Breakage of Oxidation Fan in the Wet FGD SystemZHANG Gui-ping(Guangdong Zhuhai Jinwan Power Company Limited, Zhuhai 519000, China)Abstract: Two oxidation fans for the wet fl ue gas desulphurization (FGD) system were equipped in the No.4 unit of Jinwan power plant. After two years operation, the driven shaft of #4-1 oxidation fan broke. The concrete situations of the fan before and after breakage were described in detail, and the reason of the breakage was analyzed in depth. The result showed that the breakage reasons of #4-1 oxidation fan were as below: the materials didn’t meet the requirements; the chip of the fi lter screen fell down into cylinder and led the fan gap changed abruptly; the fan operation load enlarged, and its temperature was too high.Key words: wet FGD; oxidation fan; shaft breakage; fi lter screen; gap。