临时房结构计算书

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3K×6P计算书

3K×6P标准板房结构计算书雅致集成房屋股份有限公司研发部3K×6P 标准板房受力分析一、分析方法：对于轻钢活动房这类临时性建筑物，在进行结构的承载能力分析时，应考虑荷载效应基本组合，用荷载设计值进行计算；在进行正常使用分析时，应考虑荷载的短期效应组合，采用荷载标准值和容许变形值进行计算。

（一）承载能力分析构件的强度验算和构件的整体稳定性验算用下列表达式：0S R γ≤式中：0γ——结构重要性系数，对临时性建筑，取0.9；R ——结构构件的承载力设计值；S ——荷载效应组合的设计值；楼面恒载：0.22/kN m ，活载：1.52/kN m屋面恒载：0.22/kN m ，活载：0.32/kN m基本风压值：0w =0.452/kN m根据活动房的实际受力情况以及可能可变荷载，主要考虑了以下三种荷载组合情况下的结构受力情况：式中：L γ——为屋面楼面活荷载分项系数，取1.4；W γ，S γ——为风荷载，雪荷载分项系数，取1.4；GK S ，WK S ，LK S ，SK S ——为屋面楼面永久荷载，风荷载，活荷载，雪荷载效应标准值；（1）()1.350.7GK L LK S SK S S Q S γγ=++（2）()1.20.7GK L LK S SK W WK S S S S S γγγ=+++（3）()1.20.7GK W WK L LK S SK S S S S S γγγ=++＋（二）正常使用分析对活动房进行正常使用分析时，主要验算桁架在竖向荷载使用下的挠度以及柱在水平风荷载作用下的水平位移，用下列表达式：S C ≤针对活动房的实际情况，在进行正常使用极限状态分析时，主要考虑以下两种情况下的结构变形：12nGK Q k ci Qik i S S S S ψ==++∑（标准组合）1nGK ci Qik i S S S ψ==+∑（准永久组合）二、计算模型：计算模型中，考虑主骨架作为受力结构。

板房荷载计算书

1、根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）查材料和构件自重：钢材：78.5kN/m2石膏：13 kN/m2钢筋混凝土：24 kN/m2镀锌钢板：0.05 kN/m2地板砖：0. 50kN/m2轻钢龙骨吊顶：0.12 kN/m2现场板房： 1.50kN/m2（由板房安装公司提供）2、活荷载（标准值）：办公楼：2.0 kN/m2会议室：2.0 kN/m2走廊：2.5 kN/m2楼梯：2.5 kN/m2屋面活荷载（不上人）：0.5 kN/m2风荷载:临时性建筑，且建筑高度较低，不考虑风荷载对结构的影响。

雪荷载：不考虑。

2.各层荷载分布：屋面荷载：恒荷载：0.05 kN/m2活荷载：屋面活荷载：0.5 kN/m2二层楼面：恒荷载：板房自重：1.50 kN/m2轻钢龙骨吊顶：0.12 kN/m2-----------------------------------------共计：1.62 kN/m23、活荷载：办公室：2.0 kN/m2首层地面：恒荷载：板房自重：1.50 kN/m2轻钢龙骨吊顶：0.12 kN/m2200mm厚混凝土地面：2.4 kN/m2地板砖：0. 50 kN/m2--------------------------------------------- 共计：3.57 kN/m2活荷载：会议室、办公室：2.0 kN/m2餐厅：2.5 kN/m2走廊：恒荷载：0.5 kN/m2活荷载：2.5 kN/m2楼梯：恒荷载：0.5 kN/m2活荷载：2.5 kN/m23.荷载累计：恒荷载：楼面：SGK1=0.05+0.67+0.67+3.57=4.96 kN/m2楼梯：SGK2=0.5*2=1 kN/m2走廊：SGK3=0.5*2+2.4=3.4kN/m2活荷载：（一层办公室单个房间面积大于25 m2，故进行活荷载累- 4 -计时应乘以折减系数0.9）楼面：餐厅：SQK11=0.5+2.0+2.0+0.9*2.5=6.75 kN/m2会议室：SQK1=0.5+2.0+2.0+0.9*2.0=6.3 kN/m2楼梯：SGK2=2.5*2=5 kN/m2走廊：SGK3=2.5*3=7.5kN/m24.荷载组合由《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）3.0.5可知，计算挡土墙压力、地基或斜披稳定时应按承载力极限状态下荷载效应的基本组合，但分项系数均为1.0。

彩钢板活动房计算书

彩钢板活动房计算书一、设计要求1.建筑地点：城市郊区2.建筑用途：临时活动场所3.设计寿命：10年4.建筑面积：500平方米5.结构形式：彩钢板活动房6.地震烈度：5度7.风压：0.6kN/m²8.外墙保温要求：≥0.65W/（m²·K）二、立面结构设计三、结构设计1. 主体结构：彩钢板活动房的主体结构为冷弯薄壁钢结构。

选用Q345B型冷弯型钢，主梁横截面为C100×50×20×2.5mm,立柱横截面为C80×35×15×1.8mm。

采用螺栓连接钢柱与钢梁之间的连接。

2.地基设计：采用非承载结构，无须进行地基设计。

四、抗风设计计算1.建筑风荷载计算建筑物基本风压Px=0.6×0.42=0.252kN/m²2.组合法计算根据抗风设计规范要求，取基本组合系数为求和，基本风荷载基本组合值取于1.05设计风荷载Pz=1.05×0.252=0.265kN/m²3.外墙设计取风荷载系数γ=0.6设计水平风荷载F=822.6×0.6=493.56kN根据选择点的不同要求，选定角式系数，取角式系数K=0.65设计弯矩M=K×F×H=0.65×493.56×3=976.02kN.m计算每根立柱弯曲强度内力选择立柱截面为C80×35×15×1.8mm，可满足弯曲强度要求。

五、地震设计计算1.地震烈度所选地区地震烈度为5度。

2.设计活动房质量按活动房总面积500m²，层数为一层，层高3m，地板假设为15cm厚砼，可计算活动房质量为：500×3×25 = 37.5kN。

3.结构布置和设计为了使活动房更加安全，主体结构应选用抗震性能较好的轻钢结构。

建议采用扭转型空腔板作为墙体结构，以提高承载和抗震性能。

施工现场临时宿舍和办公用房相关标准

附件施工现场临时宿舍和办公用房相关尺度一、施工现场临时宿舍和办公用房选址应符合以下要求。

（一）选址应符合平安、消防、规划和基本卫生要求，确保远离危险源和污染源。

不得设置在高压线下，也不得设置在沟边、崖边、江河海岸边、泄洪道旁、强风口处、高墙下、已建斜坡和高切坡附近等影响平安的地点。

如有基坑开挖的工地，临时宿舍及办公用房要与基坑坚持20m的平安距离，如平安距离得不到包管，必须组织专家论证并在基坑围护方案中明确加固措施。

（二）施工现场临时宿舍及办公用房选址应注意远近结合，依照施工现场总平面图位置安插，应处于在建建筑物的坠落半径之外，如因场地所限局部位于坠落半径之内的，必须采纳可靠的防护措施。

如无法确保平安或场地不具备搭设条件的，应外借场地搭设或租房用于安顿。

现场临时宿舍应实行封闭管理，与作业区、周边居民区坚持有效隔离。

不得在尚未竣工的建筑物内设置临时宿舍。

二、施工现场临时宿舍和办公用房搭设应符合以下要求：（一）施工现场搭设两层及以上的临时宿舍和办公用房必须经有相应资质单位设计和施工且符合坚固平安、防潮保暖、通风明亮和消防平安规定，不影响周边环境，方便民工生活，有利民工健康。

临时宿舍的墙板和门等装饰资料应采取阻燃资料。

（二）施工现场使用的临时宿舍应确保主体结构平安、设施完好，严禁使用钢管、毛竹及塑料布等搭设简易工棚作为宿舍，使用集装箱改装的临时宿舍应确保消防、用电平安，设置疏散通道及两个通道门。

（三）建筑工地使用的装配式活动房屋，应是有法人资格和合法经营手续的企业（厂家）生产的合格产品并具有设计构造图、计算书、装置装配使用说明书等并符合有关节能、平安技术尺度。

活动房应具有抵御10级大风以上的能力和强度，其搭建高度不宜超出二层，在平坦空旷地域宜搭建一层，对因施工现场狭小确实需要搭建三层的活动房，必须按钢结构规范进行设计和施工。

禁止搭设四层及以上活动房。

临时宿舍应淘汰水泥膨胀珍珠岩复合板活动房。

（四）临时宿舍必须设可开启式窗户，宽度不小于0.9米，高度不小于1.2米，包管良好的通风条件。

板房荷载计算书

板房荷载计算书钢材：78.5kN/m石膏：13 kN/m 2钢筋混凝土：24 kN/m 2镀锌钢板：0.05 kN/m 2地板砖：0. 50kN/m 2轻钢龙骨吊顶：0.12 kN/m 2现场板房：1.50kN/m 2（由板房安装公司提供）2、活荷载（标准值）：办公楼：2.0 kN/m 2会议室：2.0 kN/m 2走廊：2.5 kN/m 2楼梯：2.5 kN/m 2屋面活荷载（不上人）：0.5 kN/m 2风荷载：临时性建筑, 且建筑高度较低，不考虑风荷载对结构的影响。

雪荷载：不考虑。

2.各层荷载分布:屋面荷载:恒荷载: 0.05 kN/m活荷载: 屋面活荷载: 0.5 kN/m 2二层楼面:恒荷载: 板房自重: 1.50 kN/m 2共计：1.62 kN/m23、活荷载：办公室：2.0 kN/m2 首层地面：恒荷载：板房自重：1.50 kN/m2轻钢龙骨吊顶：0.12 kN/m2200mm厚混凝土地面：2.4 kN/m2地板砖：0. 50 kN/m2共计：3.57 kN/m2活荷载：会议室、办公室：2.0 kN/m2餐厅：2.5 kN/m2走廊：恒荷载：0・5 kN/m2活荷载：2.5 kN/m2楼梯：恒荷载：0.5 kN/m23.荷载累计:恒荷载:楼面：SGK1=0.05+0.67+0.67+3.57=4.96 kN/m2楼梯：SGK2=0.5*2=1 kN/m2走廊：SGK3=0.5*2+2.4=3.4kN/m2活荷载：(一层办公室单个房间面积大于25 m2，故进行活荷载累-4 -计时应乘以折减系数0.9 )楼面：餐厅：SQK1 仁0.5+2.0+2.0+0.9*2.5=6.75 kN/m2会议室：SQK1=0.5+2.0+2.0+0.9*2.0=6.3 kN/m2楼梯：SGK2=2.5*2=5 kN/m2走廊：SGK3=2.5*3=7.5kN/m24.荷载组合由《建筑地基基础设计规范》( GB50007-2011 )3.0.5可知，计算挡土墙压力、地基或斜披稳定时应按承载力极限状态下荷载效应的基本组合，但分项系数均为1.0。

活动板房计算书

徐矿集团华美风景园二期工程二层钢结构活动板房计算书编制：审核：审批：中建八局三公司华美项目部2009年10月20日一、工程概况1、本工程为徐矿集团华美风景园二期棚户区改造工程临时设施板房。

2、本工程为两层，建筑高度6.1米,建筑面积：200㎡。

3、本工程使用年限为一年。

基础为砖基础，结构为钢结构，4、构件材料及型号：⑴材料：钢材: Q235⑵ A、钢柱截面类型= 15; 布置角度= 0; 计算长度：Lx=4.39, Ly=3.00; 长细比：λx=143.2,λy= 97.8构件长度= 3.00; 计算长度系数: Ux=1.46 ，Uy=1.00截面参数: B= 80, H= 80, T1= 5.0, T2= 5.0轴压截面分类:X轴:c类, Y轴:c类验算规范: 普钢规范GB50017-2003B、钢梁：截面类型= 15; 布置角度= 0;长度: L= 6.00截面参数: B= 80, H= 80, T1= 5.0, T2= 5.0验算规范: 普钢规范GB50017-2003C、楼板：砼楼板，板厚100。

工程名:板房计算书************ PK11.EXE *****************日期:10/29/2009时间:18:47:30设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);结果输出---- 总信息 ----结构类型: 单层钢结构设计规范: 按《钢结构设计规范》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 6柱数: 4梁数: 2支座约束数: 2标准截面总数: 2活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 计算风荷载钢材: Q235梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.20钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85钢柱计算长度系数计算方法: 有侧移钢结构阶形柱的计算长度折减系数: 0.800钢结构受拉柱容许长细比: 300钢结构受压柱容许长细比: 150钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 400钢梁(活)容许挠跨比: l / 500柱顶容许水平位移/柱高: l / 500抗震等级: 3(钢结构为考虑地震作用)计算震型数： 2地震烈度： 7.00场地土类别：Ⅱ类附加重量节点数： 0设计地震分组：第一组周期折减系数:1.00地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.050按GB50011-2001 地震效应增大系数 1.000宽行输出柱、梁控制组合内力与配筋,及恒、活、风、地震各单项荷载下的内力;---- 节点坐标 ----节点号 X Y 节点号 X Y 节点号 X Y 节点号 X Y( 1) 0.00 3.00 ( 2) 6.00 3.00 ( 3) 0.006.00 ( 4) 6.00 6.00( 5) 0.00 0.00 ( 6) 6.00 0.00---- 柱关联号 --------柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 5 1 ( 2) 6 2 ( 3) 1 3 ( 4) 2 4---- 梁关联号 ----梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 1 2 ( 2) 3 4---- 支座约束信息 ----( 1) 5111 ( 2) 6111---- 柱上下节点偏心 ----节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ( 3) 0.00 ( 4) 0.00 ( 5) 0.00 ( 6) 0.00---- 标准截面信息 ----1、标准截面类型( 1) 15, 80, 80, 5.0, 5.0, 5( 2) 15, 80, 80, 5.0, 5.0, 5---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 1 0 0 ( 2) 1 0 0( 3) 1 0 0 ( 4) 1 0 0---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----梁号标准截铰接截面布梁号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 2 0 0 ( 2) 2 0 02、标准截面特性截面号 Xc Yc Ix Iy A1 0.04000 0.04000 0.14125E-05 0.14125E-05 0.15000E-022 0.04000 0.04000 0.14125E-05 0.14125E-05 0.15000E-02截面号 ix iy W1x W2x W1y W2y1 0.30687E-01 0.30687E-01 0.35312E-04 0.35312E-04 0.35312E-04 0.35312E-042 0.30687E-01 0.30687E-01 0.35312E-04 0.35312E-04 0.35312E-04 0.35312E-04恒荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力1 0.00 10.90 0.002 0.00 10.90 0.003 0.00 10.90 0.004 0.00 10.90 0.00柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 2 1 2.00 0.00 6 3.60 1.801 2 1 2.00 0.00 6 3.60 1.80---- 恒荷载标准值作用计算结果 ------- 柱内力 ---柱号 M N V M N V 柱号M N V M N V1 -2.28 50.62 -2.28 -4.56 -50.19 2.28 22.28 50.62 2.28 4.56 -50.19 -2.283 -9.65 25.31 -7.38 -12.50 -24.88 7.38 49.65 25.31 7.38 12.50 -24.88 -7.38--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V 梁号1 14.21 -5.10 13.98 -14.21 5.10 13.98 212.50 7.38 13.98 -12.50 -7.38 13.98--- 恒荷载作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移 Y向位移1 0.0 0.52 0.0 0.53 0.1 0.74 -0.1 0.7活荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力1 0.00 10.40 0.002 0.00 10.40 0.003 0.00 10.40 0.004 0.00 10.40 0.00柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 2 1 2.00 0.00 6 3.60 1.801 2 1 2.00 0.00 6 3.60 1.80--- 活荷载标准值作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移 Y向位移1 0.0 0.52 0.0 0.53 0.1 0.74 -0.1 0.7风荷载计算...---- 左风荷载标准值作用 ----节点荷载: 节点号水平力垂直力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数21 1 0.92 0.002 1 2.03 0.003 1 1.09 0.00梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 102.9 ( 2) 102.9 ( 3) 187.2 ( 4) 187.2 ( 5) 0.0 ( 6) 0.0--- 柱内力 ---柱号 M N V M N V 柱号M N V M N V1 14.83 -4.97 8.87 7.63 4.97 -6.112 15.54 4.97 10.41 6.56 -4.97 -4.333 2.91 -1.45 4.09 4.47 1.45 -0.83 44.06 1.45 6.34 4.21 -1.45 0.83--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V 梁号M N V M N V1 -10.54 -2.02 -3.53 -10.62 2.02 3.53 2 -4.47 -0.83 -1.45 -4.21 0.83 1.45---- 右风荷载标准值作用 ----节点荷载: 节点号水平力垂直力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数21 1 -2.03 0.002 1 -0.92 0.003 1 -2.39 0.004 1 -1.09 0.00梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) -102.9 ( 2) -102.9 ( 3) -187.2 ( 4) -187.2 ( 5) 0.0 ( 6) 0.0--- 柱内力 ---M N V M N V1 -15.54 4.97 -10.41 -6.56 -4.97 4.332 -14.83 -4.97 -8.87 -7.63 4.97 6.113 -4.06 1.45 -6.34 -4.21 -1.45 -0.83 4 -2.91 -1.45 -4.09 -4.47 1.45 0.83--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V 梁号M N V M N V1 10.62 -2.02 3.53 10.54 2.02 -3.53 2 4.21 -0.83 1.45 4.47 0.83 -1.45地震计算...----- 左震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:质量集中节点号:1 3质点重量:74.576 74.152水平地震标准值作用底层剪力： 2.359底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 2.380各质点地震力调整系数: 1.009地震力调整后剪重比： 0.016*** 第 1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 2.724特征向量：0.460 1.000各质点的水平地震力(kN)：0.719 1.555--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 17.8 ( 2) 17.8 ( 3) 38.7 ( 4) 38.7 ( 5) 0.0 ( 6) 0.0结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.784特征向量：1.000 -0.463各质点的水平地震力(kN)：1.297 -0.596--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 2.7 ( 2) 2.7 ( 3) -1.2 ( 4) -1.2 ( 5) 0.0 ( 6) 0.0*** 左地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 18.0 ( 2) 18.0 ( 3) 38.7 ( 4) 38.7 ( 5) 0.0 ( 6) 0.0--- 柱内力 ---柱号 M N V M N V 柱号M N V M N V1 2.35 -1.16 1.19 1.24 1.16 -1.19 22.35 1.16 1.19 1.24 -1.16 -1.193 1.11 -0.47 0.83 1.41 0.47 -0.834 1.11 0.47 0.83 1.41 -0.47 -0.83--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V 梁号M N V M N V1 -2.09 0.00 -0.70 -2.09 0.00 0.702 -1.41 0.00 -0.47 -1.41 0.00 0.47振型参与质量系数:100.00%----- 右震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:2 4质点重量:74.576 74.152水平地震标准值作用底层剪力： 2.359底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 2.380各质点地震力调整系数: 1.009地震力调整后剪重比： 0.016*** 第 1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 2.724特征向量：0.460 1.000各质点的水平地震力(kN)：0.719 1.555--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) -17.8 ( 2) -17.8 ( 3) -38.7 ( 4) -38.7 ( 5) 0.0 ( 6) 0.0*** 第 2振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.784特征向量：1.000 -0.463各质点的水平地震力(kN)：1.297 -0.596--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) -2.7 ( 2) -2.7 ( 3) 1.2 ( 4) 1.2 ( 5) 0.0 ( 6) 0.0*** 右地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) -18.0 ( 2) -18.0 ( 3) -38.7 ( 4) -38.7 ( 5) 0.0 ( 6) 0.0--- 柱内力 ---柱号 M N V M N V 柱号M N V M N V1 -2.35 1.16 -1.19 -1.24 -1.16 1.192 -2.35 -1.16 -1.19 -1.24 1.16 1.193 -1.11 0.47 -0.83 -1.41 -0.47 0.834 -1.11 -0.47 -0.83 -1.41 0.47 0.83--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V 梁号M N V M N V1 2.09 0.00 0.70 2.09 0.00 -0.702 1.41 0.00 0.47 1.41 0.00 -0.47振型参与质量系数:100.00%荷载效应组合计算...----- 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算 -------------------------------------------------------------------------------------钢柱 1截面类型= 15; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 4.39, Ly= 3.00; 长细比：λx=143.2,λy= 97.8构件长度= 3.00; 计算长度系数: Ux= 1.46 Uy= 1.00截面参数: B= 80, H= 80, T1= 5.0, T2= 5.0轴压截面分类:X轴:c类, Y轴:c类验算规范: 普钢规范GB50017-2003强度计算最大应力对应组合号: 39, M= -28.02, N= 101.37, M= -21.70, N=-80.48强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 968.67强度计算最大应力比 = 4.505平面内稳定计算最大应力对应组合号: 27, M= -18.91, N= 132.00, M= -17.19,N= -131.50平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 2619.54平面内稳定计算最大应力比 = 12.184平面外稳定计算最大应力对应组合号: 39, M= -28.02, N= 101.37, M= -21.70,平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 615.19平面外稳定计算最大应力比 = 2.861腹板容许高厚比计算对应组合号: 6, M= -0.36, N= 69.60, M= -0.70, N=-98.29GB50017腹板容许高厚比 [H0/TW] = 65.96GB50011腹板容许高厚比 [H0/TW] = 70.00翼缘容许宽厚比 [B/T] = 38.00强度计算最大应力 > f= 215.00 *****平面内稳定计算最大应力 > f= 215.00 *****平面外稳定计算最大应力 > f= 215.00 *****腹板高厚比 H0/TW= 14.00 < [H0/TW]= 65.96翼缘宽厚比 B/T = 14.00 < [B/T]= 38.00压杆,平面内长细比λ= 143. < [λ]= 150压杆,平面外长细比λ= 98. < [λ]= 150构件重量 (Kg)= 35.32--------------------------------------------------------------------------------钢柱 2截面类型= 15; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 4.39, Ly= 3.00; 长细比：λx=143.2,λy= 97.8构件长度= 3.00; 计算长度系数: Ux= 1.46 Uy= 1.00截面参数: B= 80, H= 80, T1= 5.0, T2= 5.0轴压截面分类:X轴:c类, Y轴:c类验算规范: 普钢规范GB50017-2003强度计算最大应力对应组合号: 33, M= 28.02, N= 101.37, M= 21.70, N=-80.48强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 968.67强度计算最大应力比 = 4.505平面内稳定计算最大应力对应组合号: 25, M= 18.91, N= 132.00, M= 17.19,N= -131.50平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 2619.54平面内稳定计算最大应力比 = 12.184平面外稳定计算最大应力对应组合号: 33, M= 28.02, N= 101.37, M= 21.70,N= -80.48平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 615.19平面外稳定计算最大应力比 = 2.861腹板容许高厚比计算对应组合号: 9, M= 0.36, N= 69.60, M= 0.70, N=-98.29GB50017腹板容许高厚比 [H0/TW] = 65.96GB50011腹板容许高厚比 [H0/TW] = 70.00翼缘容许宽厚比 [B/T] = 38.00平面内稳定计算最大应力 > f= 215.00 *****平面外稳定计算最大应力 > f= 215.00 *****腹板高厚比 H0/TW= 14.00 < [H0/TW]= 65.96翼缘宽厚比 B/T = 14.00 < [B/T]= 38.00压杆,平面内长细比λ= 143. < [λ]= 150压杆,平面外长细比λ= 98. < [λ]= 150构件重量 (Kg)= 35.32钢柱 3截面类型= 15; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 5.44, Ly= 3.00; 长细比：λx=177.2,λy= 97.8构件长度= 3.00; 计算长度系数: Ux= 1.81 Uy= 1.00截面参数: B= 80, H= 80, T1= 5.0, T2= 5.0轴压截面分类:X轴:c类, Y轴:c类验算规范: 普钢规范GB50017-2003强度计算最大应力对应组合号: 23, M= -28.13, N= 65.13, M= -35.56, N=-50.06强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 1179.32强度计算最大应力比 = 5.485平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 2540.45平面内稳定计算最大应力比 = 11.816平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 691.01平面外稳定计算最大应力比 = 3.214腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= -10.14, N= 29.76, M= -13.16, N=-35.49GB50017腹板容许高厚比 [H0/TW] = 87.33GB50011腹板容许高厚比 [H0/TW] = 70.00翼缘容许宽厚比 [B/T] = 38.00强度计算最大应力 > f= 215.00 *****平面内稳定计算最大应力 > f= 215.00 *****平面外稳定计算最大应力 > f= 215.00 *****腹板高厚比 H0/TW= 14.00 < [H0/TW]= 70.00翼缘宽厚比 B/T = 14.00 < [B/T]= 38.00压杆,平面内长细比λ= 177. > [λ]= 150 *****压杆,平面外长细比λ= 98. < [λ]= 150构件重量 (Kg)= 35.32--------------------------------------------------------------------------------钢柱 4截面类型= 15; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 5.44, Ly= 3.00; 长细比：λx=177.2,λy= 97.8构件长度= 3.00; 计算长度系数: Ux= 1.81 Uy= 1.00截面参数: B= 80, H= 80, T1= 5.0, T2= 5.0验算规范: 普钢规范GB50017-2003强度计算最大应力对应组合号: 17, M= 28.13, N= 65.13, M= 35.56, N=-50.06强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 1179.32强度计算最大应力比 = 5.485平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 2540.45平面内稳定计算最大应力比 = 11.816平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 691.01平面外稳定计算最大应力比 = 3.214腹板容许高厚比计算对应组合号: 49, M= 18.65, N= 45.36, M= 24.13, N=-38.61GB50017腹板容许高厚比 [H0/TW] = 87.33GB50011腹板容许高厚比 [H0/TW] = 70.00翼缘容许宽厚比 [B/T] = 38.00强度计算最大应力 > f= 215.00 *****平面内稳定计算最大应力 > f= 215.00 *****平面外稳定计算最大应力 > f= 215.00 *****腹板高厚比 H0/TW= 14.00 < [H0/TW]= 70.00翼缘宽厚比 B/T = 14.00 < [B/T]= 38.00压杆,平面内长细比λ= 177. > [λ]= 150 *****压杆,平面外长细比λ= 98. < [λ]= 150构件重量 (Kg)= 35.32------------------------------------------------------------------------------ 钢梁 1截面类型= 15; 布置角度= 0;长度: L= 6.00截面参数: B= 80, H= 80, T1= 5.0, T2= 5.0验算规范: 普钢规范GB50017-2003--- 梁的弯矩包络 ---梁下部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13弯矩-0.55 -3.95 -7.45 -15.13 -21.56 -25.60 -25.99-25.60 -21.56 -15.13 -7.45 -3.95 -0.55梁上部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13弯矩 45.46 27.80 12.69 5.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.04 12.69 27.80 45.46梁下部受拉最大弯矩 M= -25.99, 最大应力σ= 824.74> f= 215.00*****梁下部受拉强度计算应力比: 3.836梁上部受拉最大弯矩 M= 45.46, 最大应力σ= 1442.33> f= 215.00*****梁上部受拉强度计算应力比: 6.708最大剪力 V= 38.73, 最大剪应力τ= 68.14< fv= 125.00腹板高厚比 H0/TW= 14.00 < [H0/TW]= 80.00 (GB50017)腹板高厚比 H0/TW= 14.00 < [H0/TW]= 85.00 (GB50011)翼缘宽厚比 B/T = 14.00 < [B/T] = 36.00--- (恒+活)梁的绝对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13挠度值0.00 26.96 66.20 107.78 143.53 167.41 175.78 167.41 143.53 107.78 66.20 26.96 0.00最大挠度值 = 175.78 最大挠度/梁跨度 = 1/ 34.挠跨比大于容许挠跨比: 1/ 400 *****--- (活)梁的绝对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13挠度值 0.00 15.28 36.26 58.04 76.58 88.91 93.22 88.91 76.58 58.04 36.26 15.28 0.00最大挠度值 = 93.22 最大挠度/梁跨度 = 1/ 64.挠跨比大于容许挠跨比: 1/ 500 *****构件重量 (Kg)= 70.65------------------------------------------------------------------------------ 钢梁 2截面类型= 15; 布置角度= 0;长度: L= 6.00截面参数: B= 80, H= 80, T1= 5.0, T2= 5.0验算规范: 普钢规范GB50017-2003--- 梁的弯矩包络 ---梁下部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13弯矩0.00 0.00 -5.21 -15.76 -24.33 -29.25 -30.48-29.25 -24.33 -15.75 -5.21 0.00 0.00梁上部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13弯矩 35.56 16.68 4.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.60 16.69 35.56梁下部受拉最大弯矩M= -30.48, 最大应力σ= 967.10> f= 215.00*****梁下部受拉强度计算应力比: 4.498梁上部受拉最大弯矩 M= 35.56, 最大应力σ= 1128.24> f= 215.00*****梁上部受拉强度计算应力比: 5.248最大剪力 V= 36.98, 最大剪应力τ= 65.07< fv= 125.00腹板高厚比 H0/TW= 14.00 < [H0/TW]= 80.00 (GB50017)腹板高厚比 H0/TW= 14.00 < [H0/TW]= 77.96 (GB50011)翼缘宽厚比 B/T = 14.00 < [B/T] = 36.00--- (恒+活)梁的绝对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13挠度值0.00 42.90 95.17 146.89 189.89 218.11 227.93 218.11 189.88 146.89 95.17 42.90 0.00最大挠度值 = 227.93 最大挠度/梁跨度 = 1/ 26.挠跨比大于容许挠跨比: 1/ 400 *****--- (活)梁的绝对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13挠度值 0.00 23.14 50.55 77.33 99.44 113.91 118.93 113.91 99.44 77.32 50.54 23.14 0.00最大挠度值 = 118.93 最大挠度/梁跨度 = 1/ 50.挠跨比大于容许挠跨比: 1/ 500 *****构件重量 (Kg)= 70.65------------------------------------------------------------------------------ 风荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移:节点( 3), 水平位移 dx= 187.230(mm) = H / 32.梁的(恒+活)最大挠度:梁( 2), 挠跨比 = 1 / 26.梁的(活)最大挠度:梁( 2), 挠跨比 = 1 / 50.风载作用下柱顶最大水平位移: H/ 32> 柱顶位移容许值: H/ 500*****梁的(恒+活)最大挠跨比: 1/ 26> 梁的容许挠跨比: 1/ 400*****梁的(活)最大挠跨比: 1/ 50> 梁的容许挠跨比: 1/ 500*****所有钢柱的总重量 (Kg)= 141.所有钢梁的总重量 (Kg)= 141.钢梁与钢柱重量之和 (Kg)= 283-----PK11 计算结束-----二层板房平面图、剖面图。

施工现场临时宿舍和办公用房相关标准

附件施工现场临时宿舍和办公用房相关标准一、施工现场临时宿舍和办公用房选址应符合以下要求。

（一）选址应符合安全、消防、规划和基本卫生要求，确保远离危险源和污染源。

不得设置在高压线下，也不得设置在沟边、崖边、江河海岸边、泄洪道旁、强风口处、高墙下、已建斜坡和高切坡附近等影响安全的地点。

如有基坑开挖的工地，临时宿舍及办公用房要与基坑保持20m的安全距离，如安全距离得不到保证，必须组织专家论证并在基坑围护方案中明确加固措施。

（二）施工现场临时宿舍及办公用房选址应注意远近结合，按照施工现场总平面图位置布置，应处于在建建筑物的坠落半径之外，如因场地所限局部位于坠落半径之内的，必须采取可靠的防护措施。

如无法确保安全或场地不具备搭设条件的，应外借场地搭设或租房用于安置。

现场临时宿舍应实行封闭管理，与作业区、周边居民区保持有效隔离。

不得在尚未竣工的建筑物内设置临时宿舍。

二、施工现场临时宿舍和办公用房搭设应符合以下要求：（一）施工现场搭设两层及以上的临时宿舍和办公用房必须经有相应资质单位设计和施工且符合坚固安全、防潮保暖、通风明亮和消防安全规定，不影响周边环境，方便民工生活，有利民工健康。

临时宿舍的墙板和门等装饰材料应采用阻燃材料。

（二）施工现场使用的临时宿舍应确保主体结构安全、设施完好，严禁使用钢管、毛竹及塑料布等搭设简易工棚作为宿舍，使用集装箱改装的临时宿舍应确保消防、用电安全，设置疏散通道及两个通道门。

（三）建筑工地使用的装配式活动房屋，应是有法人资格和合法经营手续的企业（厂家）生产的合格产品并具有设计构造图、计算书、安装拆卸使用说明书等并符合有关节能、安全技术标准。

活动房应具有抵御10级大风以上的能力和强度，其搭建高度不宜超过二层，在平坦空旷地域宜搭建一层，对因施工现场狭小确实需要搭建三层的活动房，必须按钢结构规范进行设计和施工。

禁止搭设四层及以上活动房。

临时宿舍应淘汰水泥膨胀珍珠岩复合板活动房。

（四）临时宿舍必须设可开启式窗户，宽度不小于0.9米，高度不小于1.2米，保证良好的通风条件。

建筑施工临时设(包括临时建活动板房)

施工现场临时设施（包括临时建、构筑物、活动板房）的采购、租赁、搭设与拆除、验收、检查、使用的管理规定第一章目的和范围第一条为加强公司及所属项目部的临时设施管理工作，结合各个项目现场临时设施的实际情况，特制定本规定。

第二条本规定明确了项目现场临时设施的基本要求，以保护建筑工程周边环境及人身安全，推动项目现场安全健康发展。

第三条本规定适用于采购、租赁、搭设与拆除、验收、检查、使用施工现场临时设施管理。

第四条本规定依据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）。

第二章职责第五条公司安全科公司安全科是其所辖项目的临时设施管理的主管部门，对工程项目临时设施的规划进行审核、标准进行评估确认、费用进行核实批准。

对临时设施的标识、使用、周转、维护等进行统一计划协调。

各项目部负责各自项目范围内临时设施的租用、使用、维护，负责租赁临时设施的出入场。

第三章临时设施管理内容第八条临时设施计划1、公司所辖项目部组建后，针对项目规模和现场环境，依据项目所实施的施工组织设计规划，经过公司对项目的策划，按最少的投入，获取最大效益，在保证安全生产、符合环保要求的前提下，本着勤俭节约、合理装备、满足经营、保证生产的指导思想，在项目开工前，项目部按照公司策划并按公司标准图集自行采购、租赁临时设施。

2、项目部临时设施规划按以下原则进行：（1）有效利用场地的使用空间，遵循公司标准化图集的要求，对施工机械、生产生活临建、材料堆场等进行最优化的布置，满足安全生产、文明施工、方便生活和环境保护的要求。

（2）科学规划现场施工道路和出入口，以利于车辆、机械设备的进出场和物资的运输，并尽可能的减少对周边环境的影响。

（3）对施工区域和周边的各种公用设施、树木等加以保护。

（4）临建围墙、临建大门、临时道路、临时加工场地、临时供水设施尽量采用现场施工材料。

（5）临时供电设施（临时电缆、临时配电箱）按照《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005和《临时用电方案》布置。

板房荷载计算书

雪荷载：不考虑。

2.各层荷载分布：屋面荷载：恒荷载：0.05 kN/m2活荷载：屋面活荷载：0.5 kN/m2二层楼面：恒荷载：板房自重：1.50 kN/m2轻钢龙骨吊顶：0.12 kN/m2-----------------------------------------共计：1.62 kN/m23、活荷载：办公室：2.0 kN/m2首层地面：恒荷载：板房自重：1.50 kN/m2轻钢龙骨吊顶：0.12 kN/m2200mm厚混凝土地面：2.4 kN/m2地板砖：0. 50 kN/m2--------------------------------------------- 共计：3.57 kN/m2活荷载：会议室、办公室：2.0 kN/m 2餐厅：2.5 kN/m2走廊：恒荷载：0.5 kN/m2活荷载：2.5 kN/m2楼梯：恒荷载：0.5 kN/m2活荷载：2.5 kN/m23.荷载累计：恒荷载：楼面：SGK1=0.05+0.67+0.67+3.57=4.96 kN/m2楼梯：SGK2=0.5*2=1 kN/m2走廊：SGK3=0.5*2+2.4=3.4kN/m2活荷载：（一层办公室单个房间面积大于25 m2，故进行活荷载累- 4 -计时应乘以折减系数0.9）楼面：餐厅：SQK11=0.5+2.0+2.0+0.9*2.5=6.75 kN/m2会议室：SQK1=0.5+2.0+2.0+0.9*2.0=6.3 kN/m2楼梯：SGK2=2.5*2=5 kN/m2走廊：SGK3=2.5*3=7.5kN/m24.荷载组合由《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）3.0.5可知，计算挡土墙压力、地基或斜披稳定时应按承载力极限状态下荷载效应的基本组合，但分项系数均为1.0。

彩钢板活动房方案

彩钢板活动房方案一、概述1、参与单位建设单位：上海长江国际商业有限公司设计单位：上海民港国际建筑设计有限公司监理单位：上海华金工程咨询监理有限公司施工单位：华升建设集团有限公司2、概况本工程为长江国际商业城三期项目，拟建一幢17层办公楼带3层商业裙房。

总建筑面积由于场地狭小地下室面积较大，故本项目部决定在施工场地以西一块空地搭建临设。

本工程高峰期施工人数不超过250人。

拟建3栋2层彩钢板活动房共38间，其中一栋底层为仓库等临时用房，工人宿舍共31间宿舍。

一栋底层为砖砌食堂，二层8间彩钢板活动房为管理人员宿舍。

一排砖砌一层宿舍6间，供班组长住宿。

本工程施工用办公楼为两层彩钢板活动房共14间，建在现场北边。

活动房开间为3600mm，进深为6000mm。

共建临时用房11433.2M2。

二、编制依据1、《临时性建（构）筑物应用技术规程》DGJ08-114-20052、《彩钢夹芯板制造标准》Q/320584DHN002-20063、《活动房制作标准》Q/320584DHN002-20064、《建筑结构负载规范》GBJ97—875、95沪J/T—206、临时设施平面布置图三、材料1、钢材符合《普通碳素钢号和一般技术条件（GB700—79）》中3号钢的规定。

2、焊条采用《碳钢焊条》（GB5117—85）规定的E42焊条。

3、外墙板采用75系列蓝白/灰白，内墙板采用50系列灰白/灰白，屋面板采用75系列，钢板厚度为0.426。

4、封檐板采用50系列海蓝色板，窗采用1.2×1.2塑钢窗，门采用75系列彩钢板。

5、前后立柱采用80×80×3的钢立柱，GL上下弦采用2L40×4，直撑采用2L30×3，高度为400mm。

6、护横梁上下通采用2L30×3，直撑、斜撑采用L30×3，高度360mm。

7、钢架均除锈后涂防锈漆二道，螺栓采用C级螺栓，用（GB700—79）规定的3号钢制成。

7.8米楼房钢结构计算书0509

活动房钢结构计算书一、设计依据1、本计算书系依据上海市区的临时设施要求按国家现行建筑结构设计规范进行计算。

2、采用钢材均为Q235钢二、次梁计算草图1、楼面荷载：水泥板及楼面：0.05×2500×1.2=150㎏/m 2活载：150×1.4=210㎏/m 2q=（150＋210）×0.9＋10=334㎏/m Μ=81×334×3.62=541㎏﹒m=54100㎏﹒cm 上、下弦均采用2L30×3 组合A=1.749×4=6.996 cm 2腹杆采用L30×3 x =0.90 cm 上、下弦组合ιx =0.45×36.5=16.4 cm I=6.996×16.42=1881.6 cm 4方管W=1881.6÷25.36=103.1cm 3σ=W M =1.10354100=530㎏/cm 2考虑上弦压杆折减λ=9.045=50 φ=0.85 σ1=530÷0.85=624㎏/cm 2<2150㎏/cm 2安全腹杆(压) λ=9.05.36=40.5 φ=0.876 腹杆最大压力为压杆=21×334×3.6=601㎏÷(1.79×0.876)=383㎏/cm 2拉杆=601÷sin α=955÷1.749=546㎏/cm 2安全三、楼面主梁计算楼面荷载:水泥板及楼面 0.05×2500×1.2=150㎏/m 2 活载：150×1.4=210㎏/m 2隔墙楼10㎏/m 2×2.6=26㎏/m 吊顶楼 10㎏/m 2次梁楼 10㎏/m 合计 370㎏/m 2P=370×0.9×3.6＋36×3.6=1328㎏折算主梁均布荷载 q=9.01328=1476㎏/m 在A 支座处梁下弦不连续,梁按5.7M 计算 M=81×1476×5.72=5994㎏.m N 1=21×1476×5.7=4207㎏ N 3=21×1476×1.8=1328㎏ N 2=5535㎏梁架上下弦采用∠50×5 各两根,梁高400组合 W x =334 cm 3r x =18.6 cm σ=Wx M =334599400=1795㎏/cm 2上弦节间距为450mm ∠50×5 r x =1.53 cm λ=53.145=29.4 中心受压 φ=0.902902.01795=1990㎏/cm 2<2150㎏/cm 2安全腹杆验算：第一节腹杆应力最大杆最长40cm 其立杆为压杆应力为4207kg ，选用2∠30×3 A=1.749×2=3.498cm 2r x =0.9cm λ=9.040=44cm φ=0.867 σ=867.0498.34207⨯=1387㎏/cm 2<2150㎏/cm 2安全其斜杆为拉杆应为=(4207-21×1328)÷sin α1=5333kg σ=498.35333=1525㎏/cm 2<2150㎏/cm 2安全7.5M 跨主梁计算草图同 5.7m+1.8 但无A 点支柱,荷载相同 q=1476㎏/m M=81×1476×7.52=10378㎏.m N 1=21×1476×7.5=5535㎏选用4∠63×6(上下弦各2)组合 W x =489 cm 3r x =18.3 cm σ=Wx M =4891037800=2122㎏/cm 2下弦拉杆安全上弦压杆折减λ=93.145=23 φ=0.915 915.02122=2319㎏/cm 2>2150㎏/cm 2超过标准8%不安全,可改用∠63×8 腹杆最大应力压杆(两侧立杆)为5535㎏选用2∠30×3 λ=91.040=44 φ=0.867 σ=5535÷(1.749×2×0.867)=1702㎏/cm 2<2150㎏/cm 2安全斜杆为(5535-21×1239) ÷sin α1=7399kg σ=2749.17399⨯=2115㎏/cm 2<2150㎏/cm 2安全二层柱计算基本风压按55㎏/cm 2高度变化系数按C 类考虑,取0.54 临时设施取0.8组合系数q 1=55×1.4×0.54×0.8×0.8×3.6=95.8㎏/cm q 2=55×1.4×0.54×0.5×0.8×3.6=95.8㎏/cm q 3=55×1.4×0.54×0.53×0.8×3.6=95.8㎏/cm q 4=55×1.4×0.54×0.5×0.8×3.6=95.8㎏/cm屋面风力传至柱顶水平力:P 3=(63.5-59.5) ×3.75×sin α=3.9kg垂直力:B 柱=63.5×3.75×cos α=228 kgA 柱=59.9×3.75×cos α=215 kg计算风载组合时柱顶活荷载按0.6组合系数计算 N B =212×4-228-0.4×30×1.4×3.6×3.75=393 kg M B =21×95.8×2.72-3.9×2.8-21(95.8-59.9) ×2.72×83=349.2-10.5-49.1=289.6 kg.m e=NM =39328960=73.7 选用方钢口60×60×3.5 A=7.91W=606536044⨯-=14.08cm 3r=0.289×225360+=23.1mm 2.31cm λ=31.27.0270⨯=81.8 中心受压φ=0.706ε=73.7×08.1491.7=41.4>20 σ=A N ⨯φ+W M =91.7706.0393⨯+08.1428960=70.4+2057=2127>2150 安全 N A =212×4-215-227=406 kg M A =21×59.9×2.72+49.1=267.8kg.m<M B底层柱计算上层传递M B =289.6 kg.m N B =393 kg M A =267.8 kg.m N A =406 kg楼面: q=1476-210×0.4×3.6=1174(风载组合考虑) P 1=95.8×0.4=38 kg P 1=59.9×0.4=24 kgq 1=95.8 kg/m q 2=59.9 kg/m M B1=21×95.8×2.62+289.6+38×2.6=323.8+289.6+99.8=712.2 M A1=21×59.9×2.62+267.8+24×2.6=202.5+267.8+62.4=532.7 按等同度柱两跨铰接排梁应力重分配后 M C1=31×(99.8+62.4)=54.1kg.m M C2=41×(323+289.6)=153.2kg.m M C3=41×(202.5+267.8)=117.6kg.m C M ∑=54.1+153.2+117.6=324.9 kg.mB M ∑=712.2-2×153.2+117.6-31×62.4=502.6 kg.mA M ∑=532-2×117.6+153-31×99.8=416.5 kg.mB N ∑=393+21×1174×5.7=3739 kgA N ∑=406+21×1174×1.8=1463 kgC N ∑=21×(1.8+5.7)1174=4403 kg选用方钢口100×100×3 A=102-9.42=11.64cm 2W=1069.4-1044⨯=36.54 cm 3r x =0.289×224.910+=3.97cm B 柱 e=N M =373950260=13.44 cm λ=97.37.0260⨯=45.8ε=13.44×54.3664.11=4.28<20 φp =0.178 σ=A N p ⨯φ=64.11178.03739⨯=1805 kg/cm 2<2150 kg/cm 2安全A 柱 e=N M =146341650=28.5 cm λ=97.37.0260⨯=45.8ε=28.5×54.3664.11=9.08<20 φp =0.095 σ=A N p ⨯φ=64.11095.01465⨯=1323 kg/cm 2<2150 kg/cm 2安全C 柱 e=440332490=7.38 cm ε=7.38×54.3664.11=2.35 φp =0.275 σ==64.11275.04403⨯=1384 kg/cm 2<2150 kg/cm 2安全选用方钢100×100×2.5 A=102-9.52=9.75cm 2W=1069.5-1044⨯=30.92 cm 3r x =0.289×225.910+=3.99cm B 柱 e=13.44 cm λ=99.37.0260⨯=45.6ε=13.44×92.3075.9=4.24<20 φp =0.180 σ=A N p ⨯φ=75.918.03739⨯=2130 kg/cm 2<2150 kg/cm 2安全当底层为双柱时B 柱上部条件除无坡屋面外三柱时B 柱相似 A 柱楼面荷载变化较大其受力情况如下:B 柱 M B1=712+10.5=722.5kg.m A 柱 M A1=532.7kg.m两柱弯矩差为722.5-532.7=189.8 由B 柱向A 柱传递弯矩为83×189.8=71.2 分配后M B =722.5-71.2=651.3 kg.mM A =532.7+71.2=603.9 kg.m N B =3739kg N A =406+(21×5.7+1.2) ×1174=5160kg 选口100×100×3.5 A=13.51cm 2W=41.99 cm 3柱B e=373965130=17.42 r=3.95cm λ=95.37.0260⨯=46ε=17.42×99.4151.13=5.6<20 φp =0.144 σ=A N p ⨯φ=51.13144.03739⨯=1921 kg/cm 2<2150 kg/cm 2安全柱A e=516060390=11.7λ=95.37.0260⨯=46ε=11.7×99.4151.13=3.76<20 φp =0.200 σ=A N p ⨯φ=51.132.05160⨯=1910 kg/cm 2<2150 kg/cm 2安全。

临时设施施工方案

一、工程概况工程名称：上海建桥学院临港新校区建设单位：上海建桥学院监理单位：上海金桥建设监理有限公司设计单位：上海华东发展城建设计（集团）有限公司施工单位：上海康厦建设发展有限公司本工程位于临港新城沪城环路方竹路，我上海康厦建设发展有限公司（一工区）承建本工程中1#楼（宿舍楼）、2#楼（宿舍楼）、3#楼（宿舍楼）、图书馆、学生与教工食堂、3-4学院楼，建筑总面积为12-万平方。

结合实际情况在施工场地内搭设临时施工人员的生活区和现场办公区（详见平面布置图）。

二、编制依据1、《临时性建（构）筑物应用技术规程（试行）》2、建设工程施工现场消防安全技术规范3、《装配式轻钢结构活动板房技术规程》4、施工总平面图及现场实际情况三、技术参数1、本工程采用双坡屋面，坡度为1:10，自由落水。

2、屋面采用50mm厚彩钢复合板，内外均为白色，插口连接。

3、屋脊、墙、窗包边均为蓝色彩钢配件。

4、屋面结构为人字桁架梁，上铺C型钢檩条。

5、楼面结构为平行弦架主梁，上铺C型钢楼面檩条。

6、屋面梁、楼面梁两端均通过螺丝连接于两端的双拼C型钢柱。

7、基础采用C25砼。

8、荷载说明：（1）屋面：恒载 0.15KN/m²活载 0.3KN/m²（1）楼面：恒载 0.20KN/m²活载 1.50KN/m²9、可抗风压50KN/m²，相当于8级台风。

四、施工准备1、施工现场准备（1）生活区板房搭设场地平整。

（2）现场施工人员临时住宿采用集装箱。

2、施工技术准备积极组织施工人员进行搭设方案交底，把工程施工技术要求等向施工人员讲解清楚，落实施工计划。

3、机具及材料的准备（1）放样工具：线坠、墨斗、水平尺、钢卷尺、钢板尺、线绳。

安装工具：螺丝刀、橡皮锤、铁锤、大力钳、活扳手、钳子。

安装小料：自攻钉、膨胀螺栓、水泥钉、拉铆钉、螺丝等。

辅助材料：密封胶、胶枪（2）装配式活动板房选用具有法人资格和合法经营资质的企业（厂家）生产的合格产品，具备合格证书、主要技术指标说明。

临时活动板房施工方案

目录之答禄夫天创作1工程概况- 1 -2临时建筑的设置情况及具体安插- 1 -2.1 临时建筑的设置情况- 1 -2.2 办公区域、生活区平面安插- 2 -3活动房计算书- 4 -3.1 彩钢板活动房模型- 4 -3.2 计算依据- 4 -3.3 竖向荷载计算及内力分析- 4 -3.3.1 一层楼面梁- 4 -3.4 水平荷载计算及内力分析- 8 -3.4.1 水平荷载计算- 8 -3.4.2 内力分析- 8 -4临建的搭设- 9 -4.1 活动房的搭设- 9 -4.2 活动房的加固- 10 -4.3 活动房的基础形式- 11 -5注意事项- 12 -6附资料合格证及厂家资质- 12 -台州腾达中心工程临时活动板房施工方案1工程概况腾达中心项目位于位于台州中心区的几何中心，有市府大道、学院路、东海大道、中心大道围合而成、是台州市核心商圈的主要组成部分，总建设用地面积为41575 平方米。

本工程建筑由2 层地下室及上部21层4栋、33层2栋楼组成，总建筑面积㎡, 其中地上建筑面积21.520万㎡。

四栋建筑高度99.2m，二栋建筑高度149.98m；地下二层主要做为战时人防地下室使用，平时停车库使用。

建筑物结构平安等级一级，耐火等级地上一级、地下一级。

抗震设防烈度6度，属一类建筑。

本工程拟选定的厂家为为吴江市中盛钢架彩板有限公司，采取的是其生产的中盛牌钢架、彩钢板系列产品。

2临时建筑的设置情况及具体安插2.1 临时建筑的设置情况根据施工现场平面安插原则及客观情况，施工现场临建设施总平面安插将从办公区域、管理人员用房、工人宿舍、食堂及卫浴、临时水电安插、绿化及场地硬化设施、排水设施、施工用地平面安插等方面考虑。

拟考虑在当地块北侧，拟建三栋二层办公楼，其中1栋作为业主、监理和总包办公室，其余2栋专业班组办公场地，部分为项目部人员临时休息场合，办公区东侧设置食堂、浴室、洗衣房、茅厕、洗漱台、开水房等生活设施。

彩钢板活动房计算书

彩钢板活动房计算书一、设计说明本计算书针对彩钢板活动房的设计和计算进行详细说明。

彩钢板活动房是一种临时性建筑，其主要用于展览、会议、移动办公等短期场合。

本文将从彩钢板活动房的结构设计、材料选取、计算方法等方面展开阐述。

二、结构设计彩钢板活动房主要由彩钢板、钢结构和隔热材料组成。

为了保证其结构的稳定性和安全性，需要进行合理的结构设计。

根据活动房的使用目的和空间要求，结构设计应包括以下几个方面：1. 地基设计：根据活动房的使用地点和土壤条件，确定合适的地基类型和承载能力。

地基设计要足够稳固，以确保活动房的稳定性。

2. 彩钢板设计：选择适当的彩钢板材料，并根据活动房的尺寸和使用要求确定板材规格。

彩钢板应具有较好的防腐、防火和隔热性能。

3. 钢结构设计：根据活动房的荷载要求，设计合理的钢结构框架。

钢结构应考虑强度、刚度和稳定性等方面，以确保活动房的安全性。

4. 隔热材料设计：选择合适的隔热材料，并根据活动房的使用环境和隔热要求确定材料厚度。

隔热材料应具有良好的保温性能，以提高活动房的舒适度和节能性。

三、材料选取彩钢板活动房所使用的材料应符合相关标准和要求。

以下是常见的材料选取原则：1. 彩钢板：选择耐腐蚀、防火等级符合要求的彩钢板。

常用的彩钢板厚度为0.3mm-0.6mm，颜色可根据需求进行选择。

2. 钢结构：选材时应考虑钢材的强度和耐腐蚀性能。

一般采用优质碳素结构钢，如Q235B。

根据实际使用情况，可进行热镀锌等处理，提高钢结构的耐候性。

3. 隔热材料：选择热导率较低的隔热材料，如聚苯颗粒、岩棉、玻纤棉等。

材料的密度和厚度应根据实际需要进行选择和调整。

四、计算方法根据彩钢板活动房的设计要求和相关国家标准，进行力学计算和结构分析。

常用的计算方法包括以下几种：1. 地基承载力计算：根据土壤工程力学原理，采用合适的地基计算方法，计算地基的承载力和变形。

2. 钢结构设计计算：根据结构荷载和设计要求，进行钢结构的强度计算、刚度计算和稳定性计算。

活动板房结构计算书

活动板房结构计算书【标题】活动板房结构计算书【正文】活动板房是一种灵活方便的临时建筑物，广泛应用于工地、展览馆、商场等场所。

本文将针对活动板房的结构进行计算，以确保其稳定性和安全性。

首先，我们需要计算活动板房的总荷载。

总荷载包括自重、风荷载、雪荷载、人员荷载等。

自重可以通过板房的材料密度与面积计算得出。

风荷载需要根据板房的高度、宽度、风压系数等参数进行计算。

雪荷载则根据当地的设计标准和气象条件确定。

人员荷载是指在板房内部活动的人员重量。

接下来，我们需要计算板房的结构承载能力。

板房的主要结构包括框架结构和墙体结构。

框架结构通常采用轻钢结构，其承载能力主要取决于材料的强度和截面形状。

墙体结构可以分为内墙和外墙，其承载能力主要由墙体的材料、厚度和高度决定。

在计算过程中，我们需要考虑不同荷载之间的组合情况，以及结构的整体稳定性。

例如，当同时存在风荷载和雪荷载时，需要按照规定的组合系数计算其合成荷载。

另外，我们还需要检查板房的各个节点是否满足强度和刚度要求，以确保整体结构的安全性。

最后，我们需要对板房的连接部位进行计算。

连接部位主要包括螺栓连接和焊接连接。

螺栓连接的计算主要涉及螺栓的抗剪和抗拉承载力，以及连接板的强度。

焊接连接的计算则需要考虑焊缝的强度和有效长度等因素。

通过以上的结构计算，我们可以确保活动板房在使用过程中具备足够的稳定性和安全性。

同时，我们还需要注意周期性的检测和维护，以及遵循相关的安全操作规程，以保障活动板房的使用寿命和人员安全。

总之，活动板房的结构计算是确保其稳定性和安全性的重要步骤。

通过合理的计算和设计，可以使活动板房在各种荷载下都能够安全稳定地运行，为人们提供舒适的使用环境。

临时房结构计算书

定型活动房计算书概况：本工程为工地办公用房。

采用二层建筑。

为轻钢与彩钢夹芯板组合的新型板建筑，一层、二层钢架、骨架用预埋钢件与基础底板连结固定。

本工程项目一层、二层高（2.8m+2.8m）=5.6m。

本计算书只作二层轻钢部分和彩钢部分的强度可行安全核标。

对土建部分的可行安全核算工作，另行布置。

本建筑围护配件为彩钢夹芯板，其中：外墙为75厚彩钢夹芯板，内隔横墙为50厚彩钢夹芯板（均为企口型连接）屋面板为0.5厚单层彩钢压型板，吊顶：一层塑料企口板。

承重结构采用轻型钢结构构件。

其中：二层部分用型钢焊制组合桁架作主、次梁，承载二层楼面荷载；方管柱承载上部传来之纵向垂直力。

二层用方管和矩形管组合与彩夹墙板连结，借以承载吊顶和屋面，屋顶桁架荷载。

所有二之横隔墙板，须嵌入主梁中心轴位置，以利用其抵抗外来横向风荷载。

钢柱与底部基层的连接，最妥用预埋件，焊接连接。

若必须用螺栓连接，须每点不少于4只M14。

二层楼面板，采用江华公司自制生产的定型钢筋砼预制板，30×500×900m/m，30厚C20细石砼，随捣随光。

整幢建筑建造组装时，空管框架用焊接连结，并用自钻自攻螺栓或铝铆钉与围拒墙体固定。

二层主、次桁架和承重柱连结，需采用镀锌螺栓。

与外围墙接触的主、次桁架需用自钻自攻螺栓与外围墙连结，以确保整幢建筑物稳固。

二、采用相关数据：1.活荷载：（1）楼面qp =2.00KN/㎡;(2)屋面（不上人） =0.30KN/㎡=1.00 Ws=1.30 Wz=1.002.风荷载：（3）Wo=0.70KN/㎡;B2Wk=B2·Ws·Wz·Wo=1×1.30×1×0.70=0.91KN/㎡；3.雪荷载：（4）Sk=WrSo=1×0.30KN/㎡；4.分类系数：（5）活重n=1.40；（6）呆重：ng=1.1～1.2；5.构配件单位自重：（7）彩钢板自重q=0.105～0.11 KN/㎡；（8）1=h=30厚=0.75KN/㎡；钢筋砼预制板q2(9)砂浆找平层厚20=0.40KN/㎡；（10）塑料企口吊顶板 =0.12KN/㎡；（12）屋面彩钢单层压形板 =0.06KN/㎡；三.结构计算：1.屋面部分构（配）件强度核算：（1）YX820彩钢压型屋面板；在荷载作用下，允许檩距2m,实际配置檩距0.90m。

板房受力计算书

板房受力计算书板房，作为一种简易建筑结构，常常用于临时住所或建筑工地的办公室。

它的受力计算是一项重要的工作，决定了板房在各种环境下的稳定性和安全性。

我们需要考虑板房的受力方向。

板房主要受到重力、风力和地震力的作用。

重力是垂直向下的力，使得板房的重量通过支撑结构传递到地面。

风力是水平方向的力，由于板房的轻巧结构，对板房的侧面施加压力，容易引起侧倾或倒塌。

地震力是地面震动引起的水平力，对板房的稳定性也有很大影响。

我们需要考虑板房的内部结构。

板房的主要构件包括墙体、屋顶和地基。

墙体承担了承重和隔热的功能，需要能够抵挡外部力的作用。

屋顶则需要能够承受重力和风力的作用，以及防水和隔热的要求。

地基则承受了整个板房的重量，并将其传递到地面。

在进行板房受力计算时，我们需要考虑以下几个方面：1. 材料强度：板房的构件通常采用轻质材料，如夹芯板或钢结构。

这些材料的强度需要满足设计要求，以确保板房的稳定性和安全性。

2. 连接方式：板房的构件之间需要采用合适的连接方式，以确保其刚性和稳定性。

常见的连接方式包括螺栓连接、焊接和粘贴等。

3. 外部环境：板房通常用于户外环境，需要考虑风力、雨水和温度等外部因素的影响。

风力是板房受力的重要因素，需要考虑板房的抗风能力。

4. 地基设计：地基是板房的基础，需要根据板房的重量和地面的承载力进行设计。

地基的稳定性直接影响到板房的稳定性和安全性。

在进行板房受力计算时，我们需要结合以上各个因素，采用合适的计算方法和公式，进行力学分析和结构设计。

通过合理的受力计算，可以确保板房在各种外部环境下的稳定性和安全性。

板房的受力计算是一项重要的工作，需要综合考虑各种因素，并采用合适的计算方法和公式。

只有通过准确的受力计算，才能保证板房的稳定性和安全性，为人们提供一个安全舒适的居住或工作环境。

板房荷载计算书

板房荷载计算书1、根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）查材料和构件自重：钢材：78.5kN/m2 石膏：13 kN/m2 钢筋混凝土：24 kN/m2 镀锌钢板：0.05 kN/m2 地板砖：0. 50kN/m2 轻钢龙骨吊顶：0.12 kN/m2现场板房： 1.50kN/m2（由板房安装公司提供） 2、活荷载（标准值）：办公楼：2.0 kN/m2 会议室：2.0 kN/m2 走廊：2.5 kN/m2 楼梯：2.5 kN/m2屋面活荷载（不上人）：0.5 kN/m2风荷载:临时性建筑，且建筑高度较低，不考虑风荷载对结构的影响。

雪荷载：不考虑。

2.各层荷载分布：屋面荷载：恒荷载：0.05 kN/m2活荷载：屋面活荷载：0.5 kN/m2 二层楼面：恒荷载：板房自重：1.50 kN/m2 轻钢龙骨吊顶：0.12 kN/m2 -----------------------------------------共计：1.62 kN/m23、活荷载：办公室：2.0 kN/m2 首层地面：恒荷载：板房自重：1.50 kN/m2 轻钢龙骨吊顶：0.12 kN/m2 200mm厚混凝土地面：2.4 kN/m 2地板砖：0. 50 kN/m 2--------------------------------------------- 共计：3.57 kN/m 2活荷载：会议室、办公室：2.0 kN/m 2餐厅：2.5 kN/m 2 走廊：恒荷载：0.5 kN/m 2活荷载：2.5 kN/m 2 楼梯：恒荷载：0.5 kN/m 2活荷载：2.5 kN/m 23.荷载累计：恒荷载：楼面：SGK1=0.05+0.67+0.67+3.57=4.96 kN/m 2楼梯：SGK2=0.5*2=1 kN/m 2走廊：SGK3=0.5*2+2.4=3.4kN/m 2活荷载：（一层办公室单个房间面积大于25 m 2，故进行活荷载累 - 4 -计时应乘以折减系数0.9）楼面：餐厅：SQK11=0.5+2.0+2.0+0.9*2.5=6.75 kN/m 2会议室：SQK1=0.5+2.0+2.0+0.9*2.0=6.3 kN/m 2楼梯：SGK2=2.5*2=5 kN/m 2走廊：SGK3=2.5*3=7.5kN/m 24.荷载组合由《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2021）3.0.5可知，计算挡土墙压力、地基或斜披稳定时应按承载力极限状态下荷载效应的基本组合，但分项系数均为1.0。