桁架梁承重架计算书

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第九章下承式简支钢桁梁-01pdf

第九章下承式简支桁架桥
桥梁工程
三角形腹杆体系
第九章下承式简支桁架桥
桥梁工程
上弦为折线腹杆体系
三角再分形腹杆体系
第九章下承式简支桁架桥
桥梁工程
米型腹杆体系
第九章下承式简支桁架桥
桥梁工程
N型腹杆体系
第九章下承式简支桁架桥
桥梁工程
现在钢梁制造上已经摆脱机器样板的约束，采用程序控制钻孔，随着计算理论和计算方法的不断提高，钢桁梁的几何图示也会更加的丰富。
第九章下承式简支桁架桥
桥梁工程
③斜杆倾度与桁高、节间长度有关，斜杆轴线与竖直线的交角以在 30°~50°范围内为宜。 ④两主桁的中心矩下承式简支桁架桥两主桁的中心矩考虑： a.横向刚度：两主桁的中心矩与跨度之比； b.桥上净空要求（4.88m单线；8.88m双线）列车提速后，为了增加桥梁的横向刚度，减少横向振幅，新的标准设计，两主梁的中心距，单线6.4m；双线10.0m。
桥梁工程
p2
明桥面（包括双侧人行道）：当木步行板时，单线=8KN/m，双线=15KN/m；当为钢筋混凝土或钢步行板时，单线=10KN/m，双线 =17KN/m。当采用有砟桥面，桥面重量需进行道砟板、道砟、轨枕和钢轨等的计算，规范中没有规定。 c.每片主桁计算恒载强度
p = ( p1 + p 2 ) 2
d.节点刚性连接引起的主桁杆件附加应力（次应力），设计时，主桁杆件截面高度与其长度之比在连续桁梁中大于1/15时，简支桁梁中大于1/10时，应计算由于节点刚性所产生的次应力。
第九章下承式简支桁架桥
桥梁工程
2、作用在主桁杆件的力
使主桁杆件产生内力有：主力和附加力主力：包括恒载、列车竖向活载、列车横向摇摆力、弯道桥的离心力。附加力：包括风力、制动力或牵引力。《铁桥规》规定：桥梁设计时仅考虑主力与一个方向的附加力相结合。

钢桁梁桥设计与计算详细解读，从基础开始~

钢桁梁桥设计与计算详细解读，从基础开始~一、钢桁梁的组成1、分类：按桥面位置的不同分为上承式桁梁桥、下承式桁梁桥、和双层桁梁桥2、组成：由主桁、联结系、桥面系及桥面组成（一）主桁它是的主要承重结构，承受竖向荷载。

主桁架由上、下弦杆和腹杆组成。

腹杆又分为斜杆和竖杆；节点分大节点和小节点；节间距指节点之间的距离。

（二）联结系1、分类：纵向联结系和横向联结系2、作用：联结主桁架，使桥跨结构成为稳定的空间结构，能承受各种横向荷载3、纵向联结系分上部水平纵向联结系和下部水平纵向联结系；主要作用为承受作用于桥跨结构上的横向水平荷载、横向风力、车上横向摇摆力及离心力。

另外是横向支撑弦杆，减少其平面以外的自由长度。

4、横向联结系分桥门架和中横联；主要作用为是增加钢桁梁的抗扭刚度。

适当调节两片主桁或两片纵联的受力不均。

（三）桥面系1、组成：由纵梁、横梁及纵梁之间的联结系2、传力途径：荷载先作用于纵梁，再由纵梁传至横梁，然后由横梁传至主桁架节点。

（四）桥面桥面是供车辆和行人走行的部分。

桥面的形式与钢梁桥及结合梁桥相似。

二、主桁架的图式及特点⌝三角形桁架（Warren trussesυ节间距较小时不设竖腹杆，较大时可设竖腹杆υ弦杆的规格和大节点的个数较少，适应定型化设计，便于制造和安装υ我国铁路中等跨度（L=48m~80m）下承式栓焊钢桁梁桥标准设计。

⌝斜杆形桁架(Pratt trusses)υ斜腹杆仅受压或受拉υ弦杆和竖杆规格多，均为大节点。

⌝双重腹杆桁架(Parallel chord rhombic truss)υ斜杆只承受节间剪力的一半υ受压斜杆短，对压屈稳定有利。

υ适用于大跨度钢桁梁，如武汉、南京长江大桥和我国铁路标准设计(L=96m~120m)下承式简支栓焊钢桁梁桥。

主桁架的主要尺寸⌝先确定桥梁跨度，再确定主桁架的主要尺寸包括：桁架高度、节间长度、斜杆倾角和两片主桁架的中心距。

⌝在拟定上述尺寸时，要综合考虑各种影响因素，相互协调，尽可能采用标准化和模数化，目的在于使设计、制造、安装、养护和更换工作简化及方便。

桁架梁承重架计算书

梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。

计算参数:模板支架搭设高度为9.2m ，梁截面 B ×D=600mm ×2000mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m ，立杆的步距 h=1.00m ，梁底增加1道承重立杆。

面板厚度10mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。

木方40×80mm ，剪切强度1.7N/mm 2，抗弯强度17.0N/mm 2，弹性模量10000.0N/mm 2。

梁两侧立杆间距 1.00m 。

梁底按照均匀布置承重杆3根计算。

模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3，施工活荷载2.00kN/m 2。

扣件计算折减系数取1.00。

922图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×2.00+0.50)+1.40×2.00=64.600kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×2.00+0.7×1.40×2.00=66.760kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.5。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q 1 = 25.500×2.000×0.500=25.500kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q 2 = 0.500×0.500×(2×2.000+0.600)/0.600=1.917kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (0.000+2.000)×0.600×0.500=0.600kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×25.500+1.35×1.917)=33.311kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×0.600=0.529kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 50.00×1.00×1.00/6 = 8.33cm 3；I = 50.00×1.00×1.00×1.00/12 = 4.17cm 4；A计算简图0.080弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：27.42kN/mA变形计算受力图0.018经过计算得到从左到右各支座力分别为N 1=1.963kNN 2=5.710kNN 3=5.169kNN 4=5.710kNN 5=1.963kN最大弯矩 M = 0.080kN.m最大变形 V = 0.352mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.080×1000×1000/8333=9.600N/mm 2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm 2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]截面抗剪强度计算值 T=3×3033.0/(2×500.000×10.000)=0.910N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.352mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照两跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 5.710/0.500=11.421kN/m最大弯矩 M = 0.125ql 2=0.125×11.42×0.50×0.50=0.357kN.m最大剪力 Q=0.625×0.500×11.421=3.569kN最大支座力 N=1.25×0.500×11.421=7.138kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm 3；I = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm 4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.357×106/42666.7=8.37N/mm 2木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm 2,满足要求!(2)木方抗剪计算 [可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q = 0.625ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×3569/(2×40×80)=1.673N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm 2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到9.400kN/m最大变形 v =0.521×9.400×500.04/(100×10000.00×1706666.8)=0.179mm木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

钢筋桁架叠合板计算书（连续梁）

钢筋桁架叠合板计算书（连续梁）1、基本数据施⼯阶段结构重要性系数0.9次梁间距l=3000mm 使⽤阶段结构重要性系数1楼板厚度h=110mm 永久荷载分项系数 1.2左⽀承梁上翼缘宽度200mm 可变荷载分项系数 1.4右⽀承梁上翼缘宽度200mm 混凝⼟上保护层厚度15mm 模板在梁上的⽀承长度a=50mm 混凝⼟下保护层厚度15mm 单榀桁架计算宽度b=188mm 桁架⾼度80mm 钢筋桁架节点间距200mm受拉区纵向钢筋的相对粘结特性系数10.8构件受⼒特征系数 1.9相对受压区⾼度0.5182、荷载施⼯阶段：模板⾃重+湿混凝⼟重量2.75施⼯荷载 1.5使⽤阶段：楼板2.75⾯层1吊顶0.5楼⾯活荷载5准永久系数0.51、荷载计算楼板净跨2800mm 楼板计算跨度3000mm除楼板⾃重外的永久荷载(1+0.5)*b=0.282使⽤荷载5*b=0.94（跨中）除楼板⾃重外的永久荷载产⽣的弯矩0.203使⽤荷载产⽣的弯矩0.854楼板⾃重 2.75*b=0.517楼板⾃重产⽣的弯矩0.3721.0581.4301.887（⽀座）除楼板⾃重外的永久荷载产⽣的⽀座负弯矩-0.317⼀、设计数据⼆、使⽤阶段计算γ_01= γ_02= γ_G = γ_Q = b _1左= b _1右= l _s =c ^′= c ^ = ?_t = V _i = α_cr = ξ_b = kN ⁄m ^2 kN ⁄m ^2 kN ⁄m ^2 kN ⁄m ^2 kN ⁄m ^2kN ⁄m ^2 l _n =l ?(b _1左+b _2右)/2=l _0=l _n +b _1=g _2= kN ⁄m p _2= kN ⁄m M _2Gk =0.08g _2?lkN ?m M _2Qk =0.101p _2?lg _1=kN ⁄m M _1Gk =0.08g _1?lkN ?m kN ?m M _2k =M _2Gk 〖+M 〗_2Qk kN ?m M _k =M _1Gk +M _2Gk 〖+M 〗kN ?mM =〖γ_02 [γ_G (M 〗_1Gk +M _2Gk )〖+γ_Q M 〗kN ?mβ_1= ψ_q =M _(2Gk ?)=?0.125g _2?l kN ?m使⽤荷载产⽣的⽀座负弯矩-1.058楼板⾃重产⽣的⽀座负弯矩-0.582-1.375-1.956-2.5592、截⾯设计钢筋桁架选型：根据使⽤阶段楼板底部配筋量确定桁架下弦钢筋直径，据此初步选定钢筋桁架型号，然后在施⼯阶段验算所选型号钢筋桁架的上弦钢筋直径是否满⾜要求。

高速公路40mT梁架桥机计算书

附件三：架桥机计算书一、主梁过孔时强度计算:1、自重荷载：（1）单桁架主梁自重q主=5.76KN/m（2）前支承自重q前=20.5KN（3）前支自重q前支=70KN（4）天车横移、纵移q横纵=100KN过孔时梁中的最大弯矩:Mmax=q前/2×41×104+41×0.49×41/2×104=2.05/2×41×104+41×0.575×41/2×104+23×7×104=(42.025+483+161) ×104=686×104N.m上下弦所承受的最大轴力:Nmax=Mmax/h=686×104N·m/2.415m=284×104N上弦杆(上弦杆32b工字钢钢对扣,上贴12*240钢板,侧贴12*300钢板)的面积为:A=(12*300*10-6+12*240*10-6+55.1*10-4)*2=239.8*10-4上弦杆的工作应力σmax= Nmax/A=284×104N/(239.8×10-4)m=118 MPa考虑组合因素安全系数n=1.33,上下弦材料采用:Q235-B σS=210 MPa许用应力[σ]= σS/1.3=161Mpa工作应力: σmax=118 Mpa<161Mpa, 过孔时上弦满足强度条件。

下弦杆(下弦杆25b槽钢对扣,上贴10*230钢板,侧贴10*220钢板)的面积为:A=(10*230*10-6+10*220*10-6+2*39.91*10-4)*2=124.82*2*10-4=249.64*10-4下弦杆的工作应力σmax= Nmax/A=284×104N/(249.64×10-4)m=113.8 Mpa考虑组合因素安全系数n=1.33,上下弦材料采用:Q235-B σS=210 MPa许用应力[σ]= σS/1.3=161Mpa工作应力: σmax=113.8Mpa<161Mpa, 过孔时下弦满足强度条件。

悬挑结构钢管桁架计算书

悬挑结构钢管桁架计算书A、计算单元的截取由于最大悬臂梁截面尺寸为400×700，取该处一榀桁架作为计算单元。

B、荷载标准值1、施工人员及设备荷载：3.0 KN/m22、新浇筑混凝土自重：24 KN/m33、每立方米混凝土中钢筋自重：楼板按1.1KN；梁按1.5KN4、模板及支架自重：1.1 KN/m25、每榀桁架自重：Φ48×3.5钢管38.4N/m；旋转扣件14.6NC、荷载及内力计算n按规范（GBJ 9-87）中公式s=r G C G C k+φ∑r Qi C Qi Q ik，取施工人员及施工设备荷I=1载为可变荷载，分项系数r Qi=1.4；其它按永久荷载考虑取分项系数r G=1.2。

计算单元三角桁架挑柱@600封口梁挑梁框架梁框架柱桁架布置示意图1、施工人员及设备荷载：1.8×0.6×3=3.24KN2、新浇筑混凝土自重：（0.4×0.7×1.8+0.3×0.7×0.2+1.5×0.2×0.2）×24=14.544KN3、每立方米混凝土中钢筋自重：1.8×0.6×0.2×1.1+（0.4×0.7×1.8+0.3×0.7×0.6）×1.5=1.183KN4、模板自重：1.8×0.6×1.1=1.188KN5、每榀桁架自重：0.0384×13.8+0.0146×30=0.968KNS=1.2×（14.544+1.183+1.188+0.968）+0.85×1.4×3.24=25.32KN计算可得R A=10.54KN，R B=9.86KN，R C=4.92KN，可得出桁架杆件最大轴力N A=10.82KN。

D、验算钢管长细比λ=L0／i=1071/15.78=67.9，小于《钢结构设计规范》规定的对主要受力构件允许长细比[λ]=150。

桁架-拱模型用于钢筋混凝土梁的受剪承载力计算分析

ｃａｌｃｕｌａｔｅｄｗｉｔｈｔｈｅｓｈｅａｒｃａｐａｃｉｔｙｆｏｒｍｕｌａｉｎＡＣＩ３１８ — ０８，ａｎｄｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｅｄｔｈａｔＵｎｉｔｅｄＳｔａｔｅｓｂｕｉｌｄｉｎｇｃｏｄｅｗａｓｍｏｒｅｃｏｎｓｅｒｖａｔｉｖｅｔｈａｎｔｈｅｓｔａｎｄａｒｄｏｆＣｈｉｎａ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｉｎｄｉｃａｔｅｔｈａｔｔｈｅｓｈｅａｒｂｅａｒｉｎｇｃａｐａｃｉｔｙｆｏｒｍｕｌａｂａｓｅｄｏｎｔｒｕｓｓ — ａｒｃｈｍｏｄｅｌｃａｎｂｅｕｓｅｄｆｏｒｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎｏｆｓｈｅａｒｂｅａｒｉｎｇｃａｐａｃｉｔｙｏｆｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｂｅａｍｓ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｂｅａｍ；ｓｈｅａｒｃａｐａｃｉｔｙ；ｔｒｕｓｓ — ａｒｃｈｍｏｄｅｌ；ｃｏｄｅｆｏｒｄｅｓｉｇｎｏｆｃｏｎｃｒｅｔｅｓｔｒｕｃ —
ｍｏｄｅｌｆｏｒｍｕｌａｗｅｒｅｉｎｇｏｏｄａｇｒｅｅｍｅｎｔｗｉｔｈｔｈｅｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｒｅｓｕｌｔｓ．Ｔｈｅｃｏｌｌｅｃｔｅｄｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｄａｔａｗａｓ

起重机设计计算书

起重机设计计算书————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期:ﻩ桁架式双梁门式起重机设计计算书设计:审核:第一章型式及主要技术参数一、型式及构造特点ME型桁架式双梁门式起重机，主要适用于大型料场、铁路货站、港口码头等装卸、搬运;还可以配以多种吊具进行各种特殊作业。

正常使用的工作环境温度为-25℃~+40℃范围内。

安装使用地点的海拔高度不得超过2000m,超过１000ｍ时，应对电动机容量进行校核。

整机主要由门架、小车、大车运行机构及电气控制设备四大部分组成：门架采用桁架结构，具有自重轻、用料省、刚度大、迎风面积小等特点。

本机小车有两个吊钩,分为主、副钩，小车副钩可在额定负荷范围内,协同主钩进行工作(但决不允许两钩同时提放两个重物），物体的重量不得超过主钩的额定起重量。

二、主要技术参数和结构简图主要技术参数工作级别:Ａ5、操纵方式：地操、单边悬臂长:9．1m起重量:主钩7５t 副钩2０ｔ跨度:２7 ｍ起升高度:11/１3m主钩起升速度:３．7m/ｍin副钩起升速度:6ｍ/ｍin(1）小车运行速度：２７ｍ/miｎ大车运行速度:34．1m/miｎ小车轮距:2８00mm小车车轮:4-φ500小车轨距：3600mm 小车轨道:P43大车轮距：10600mm 大车车轮:８-φ700大车轨距:27000mm大车轨道：ＱU80 起重机总重：１１70６７ｋg其中：小车运行机构：22080ｋg大车运行机构:12780kg电气设备（含电缆卷筒)等:４１20kg门架金属结构部件重量：主梁:2ｘ2４751=495０２kg支腿(Ⅰ)：２x2835.3=567０．3kg支腿（Ⅱ）：2ｘ224５＝44９０kｇ联系梁：2x992.4=1984.8ｋg马鞍梁: 2９62.6kg下横梁：２ｘ4871=9７４２kg电缆滑车架: 133２ｋg梯子、平台、栏杆等:１７20kg电缆拖车自重：13２０㎏(２）三、结构简图（见图１)(3）第二章载荷计算一、风载荷工作风压:qⅡ=25 kg/m2非工作风压：qⅢ＝８0 kg/m2（一）、沿大车轨道方向风载荷计算1、单片主梁迎风面积Ｆ梁风F梁风=ΨF轮式中：Ｆ轮—起重机组成部分的轮廓面积在垂直于风向平面上的投影(m2）F轮=36．55×2．15=7８.58m2Ψ—充满系数０.２~0.6,桁架式取Ψ=0.4F梁风=０.４×78.5８＝31．43ｍ22、小车迎风面积F小车风F小车风＝4.24×1.9１＝8.0984㎡３、货物迎风面积Ｆ货物风F货物风=36㎡４、沿大车轨道方向的工作风载荷为:Ｐ梁单=ＣknqⅡF梁风式中:C—体形系数.(桁架取C=1.4)= 1.4×1．46×25×3１.43 (小车、货物取C=1.２）=160６㎏ｋn —高度修正系数.（本机取kn=1.4６)Ｐ梁风双= CknqⅡ（1ϕF1+2ηϕＦ2）式中：F1=F2=F轮＝７8.５８㎡=１.4×1.4６×2５×(0.4×78.58+0.66×0．４×78．58)=２666．3 kg1ϕ＝2ϕ=0.4（4）η—折减系数. （nb ＝2.22=０.9０9)查表 η=0.66 点载荷梁双风γ=213.2666=１27 节点kg P小车风＝1.2×1.46×25×８.０98４=３54.７㎏P 货物风＝１．2×1.46×25×36=1５76.8㎏(二)、垂直大车轨道方向风载荷计算迎风面积计算：F '梁风=2.16８×1.6×２=6.９4㎡注:迎风面积按主梁与支腿连接处，主梁为矩形截面计算。

钢结构桁架设计计算书

renchunmin一、设计计算资料1. 办公室平面尺寸为18m ×66m ，柱距8m ，跨度为32m ，柱网采用封闭结合。

火灾危险性：戊类，火灾等级：二级，设计使用年限：50年。

2. 屋面采用长尺复合屋面板，板厚50mm ，檩距不大于1800mm 。

檩条采用冷弯薄壁卷边槽钢C200×70×20×2.5，屋面坡度i =l/20～l/8。

3. 钢屋架简支在钢筋混凝土柱顶上，柱顶标高9.800m ，柱上端设有钢筋混凝土连系梁。

上柱截面为600mm ×600mm ，所用混凝土强度等级为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝14.3N/mm 2。

抗风柱的柱距为6m ，上端与屋架上弦用板铰连接。

4. 钢材用 Q235-B ，焊条用 E43系列型。

5. 屋架采用平坡梯形屋架，无天窗，外形尺寸如下图所示。

6. 该办公楼建于苏州大生公司所属区内。

7. 屋盖荷载标准值：(l) 屋面活荷载 0.50 kN/m 2(2) 基本雪压 s 0 0.40 kN/m 2(3) 基本风压 w 0 0.45 kN/m 2(4) 复合屋面板自重 0.15 kN/m 2(5) 檩条自重查型钢表(6) 屋架及支撑自重 0.12+0. 01l kN/m 28. 运输单元最大尺寸长度为9m ，高度为0.55m 。

二、屋架几何尺寸的确定1.屋架杆件几何长度屋架的计算跨度mm L l 17700300180003000=-=-=，端部高度取mmH 15000=跨中高度为mm 1943H ,5.194220217700150020==⨯+=+=取mm L i H H 。

跨中起拱高度为60mm （L/500）。

梯形钢屋架形式和几何尺寸如图1所示。

120图1 梯形屋架形式和几何尺寸（虚线为起拱后轮廓）2.檩条、拉条、及撑杆：长尺复合屋面板可以不考虑搭接需要，檩条最大允许间距为1800mm 。

另外，屋架上弦节点处一般应设檩条。

架桥机计算书【范本模板】

目录一、设计规范及参考文献 (2)二。

架桥机设计荷载 (2)三.架桥机倾覆稳定性计算 (3)四.结构分析 (5)五。

架桥机1号、2号车横梁检算 (7)六。

架桥机0号立柱横梁计算 (9)七、1号车横梁及0号柱横梁挠度计算 (11)八.150型分配梁：（1号车处） (13)九、0号柱承载力检算 (14)十、起吊系统检算 (15)十一 .架桥机导梁整体稳定性计算 (16)十二.导梁天车走道梁计算 (18)十三。

吊梁天车横梁计算 (18)一、设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811—83）（二）钢结构设计规范（GBJ17—88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021—89）（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。

二。

架桥机设计荷载（一).垂直荷载=100t梁重:Q1单个天车重：Q=20t（含卷扬机、天车重、天车横梁重）2主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=0。

67t/m×1.1=0。

74t/m=4t前支腿总重: Q3中支腿总重：Q=2t4=34t1号承重梁总重：Q52号承重梁总重:Q=34t6=12t2#号横梁Q7梁增重系数取：1.1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1.1（二)．水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力,风压为7级风的最大风压：=19kg/m2q1b。

非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压;q=66kg/m22(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT—40/300拆装式架桥机设计计算书》) 2。

运行惯性力：Ф=1.1三。

架桥机倾覆稳定性计算(一）架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重,计算简图见图1（单位 m）:图中图1P1=4t (前支柱自重)P2=0.74×22=16。

支架现浇900吨标准客专箱梁贝雷桁架梁验算书

900吨标准客专箱梁贝雷桁架梁支撑架需求量验算书中铁九局集团有限公司：刘东跃一、施工方案概况我国现行32m双线铁路客专箱梁设计质量一般为Q=870吨，标称900吨。

桥墩设计跨度一般为32.7m，箱梁全长一般为L=32.6m，顶面宽度一般为b=（11.8~12.4）m。

桥墩顶顺桥长度a=(2.5~3.2)m（有顶帽或无顶帽）。

自从客专线开建以来，有很多箱梁是采用支撑架法就位浇筑的。

现浇支撑架有很多种结构形式，其中采用贝雷桁架梁+型钢支撑柱结构形式的比较普通。

但是在贝雷桁架梁的用量上存在较大差距，很多现浇支撑架用钢量浪费惊人、造成项目亏损！有限安全、厉行节约是我们追求的目标！针对标称900吨的客专箱梁，采用贝雷桁架梁+型钢支撑柱的结构形式，在满足相关《施工技术规范》要求的基础上，验算贝雷桁架梁使用量的最佳方案，以便今后采用类似结构时达到共识！贝雷桁架梁的支撑跨度根据以往类似方案的设计经验，采用跨度12m 左右是比较经济的。

本验算书以贝雷桁架梁四点支撑三跨两次超静定连续梁为例。

图1、900吨箱梁现浇支撑架贝雷桁片布置示意图本验算案例按桥墩间距32.7m、净跨距30.2m为检算对象。

纵向梁跨共计布置10个标准节（1.5m×3m）普通贝雷桁片。

900吨箱梁现浇模板支撑架贝雷桁片结构布置示意图如图1所示。

二、方案设计依据1、以往箱梁设计图；2、【JGJ166-2008】《脚手架及模板安全技术规范》；3、【JGJ162-2008】《建筑施工模板安全技术规范》；4、【TB10110-2111/J1325-2011】《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》；5、贝雷桁架物理指标依据交计发【1998】23号文。

三、支撑架荷载计算1、箱梁恒载：q1=Q/L=276（kN/m）；2、模板恒载：q2=2.5b=30（kN/m）；（b取12m；参考JGJ162-2008规范，模板及内支架取2.5kN/m2，一孔梁达97.8吨，足以函盖）；3、支撑架恒载：q3=15%q1=42（kN/m）；（参考以往经验取值，暂按箱梁恒载15%估算，足以含盖）；4、人机活载：q 4=1b=12（kN/m ）；（参考JGJ166-2008规范，人机活载取1kN/m 2，总活载远超过实际施工组织活载）；5、支撑架设计计算荷载：q=1.2（q 1+q 2+q 3）+1.4q 4=434（kN/m ）。

钢桁架吊装midas计算书

钢桁架吊装midas计算书钢桁架自重重（约 240T），几何尺寸大，并且由于周边地理条件筑物尺寸限制，不能用大型汽车吊来完成起吊工作。

为确保能安全、万无一失的完成钢桁架整体安装任务，经多次研究，对各种起吊方案进行比较，我们选用 xx 起重机起吊桁架片。

本吊装工程验算分为两部分，一为吊装过程中桁架的整体稳定性验算，二为吊机安装位置钢柱稳定性验算。

一、吊装过程中桁架的整体稳定性验算吊装桁架采用通用有限元分析软件 midas-GEN 进行计算分析，如图 1 所示，吊点标高位于桁架第三层，标高为 78.850,吊点距离轴线 C 及轴线G 的距离为 2.75 米，距离桁架 DFG 为 1.85米，在距离吊点及吊点内侧 2.125 米处设置桁架的竖向临时固定系杆，系杆的截面为HM390X300X10X16(Q345B),系杆与桁架 SXG ZXG XXG 均刚性连接。

边界条件：平台梁、支撑杆铰接模拟荷载工况：恒载（D）—自重作用，由程序自动计算，考虑连廊主体、节点板、提升器、吊具等重量，自重系数取 1.4；连廊在提升过程中有可能出现不同步的情况，为保证提升过程中的安全可靠，现通过软件来模拟这种不同步现象，模拟时考虑不同步差值为 50mm，分两种情况：不同步情况 1：吊点 1、3 与吊点 2、4 不同步；不同步情况 2：吊点 1、2、3 与吊点 4 不同步；不同步情况 3：吊点 1、2 与吊点 3、4 不同步；不同步情况 4：吊点 1 与吊点 2、3、4 不同步；同步情况：吊点 1、2、 3、4 同步；计算模型如以下图 2 ~6 所示下：各模型计算结果：结论：对以上四种情况进行对比可知，对提升平台来讲，情况 2 最为不利，说明单点不同步比两点及三点不同步影响更不利，而同步提升最为安全，对结构本身来讲，情况 2 产生的附加应力较其他情况要大。

二、吊装过程中固定架的整体稳定性验算如图 7 所示桁架吊装吊机位置图，在 DFG 及 GZ1 标高 83.2m 向上1.2m 处设置悬挑梁安装起重机，起重机钢丝绳距 DFG 中心线为 1.85m。

8.4m桁架计算书

8.4m桁架计算:荷载整理铝塑板及铝方通恒载：按0.3 kN/m2桁架节点距离1.05m,节点集中荷载0.3x5.5x1.05=1.73KN 中部考虑1KN安装集中力水平方向风载:风压基本值0.35 kN/m2按B类地面粗糙度类别33m处风压高度系数1.45水平风压0.8x0.35x1.45=0.406 kN/m2上弦最终应力应为两方向应力叠加值竖向力作用下桁架计算:水平风载作用下按两跨连梁计算:p=1.4x0.406x2.75=1.563kN/m中间支座处最大弯矩w=1.563x4.2x4.2/8=3.446kN.m 对于方钢截面80x40x5产生应力为W/M=3.446X1E06/21.23E03=162N/mm2与桁架上弦竖向力荷载应力叠加0.62x215+162=295 N/mm2已超出允许值,上弦应增设系杆改为按四跨连梁计算:中间支座处最大弯矩w=1.563x2.1x2.1x0.107=0.74kN.m对于方钢截面80x40x5产生应力为W/M=0.74X1E06/21.23E03=34.7N/mm2与桁架上弦竖向力荷载应力叠加0.62x215+34.7=168 N/mm2满足设计要求.狐梁计算:最大跨度6.7m竖向均载p=1.2x0.3x5.5=1.98KN/m,并考虑安装集中力1KN水平风载pw=0.406x5.5=2.233kN/m断面H250X200X8X12按双向受弯构件并受扭计算pkpm结果如下:-------------------------------| 简支梁设计|| || 构件：BEAM1 || 日期：2012/02/06 || 时间：09:52:16 |------------------------------------ 设计信息-----钢梁钢材：Q235梁跨度(m)：6.700梁平面外计算长度(m)：6.700钢梁截面：焊接组合H形截面:H*B1*B2*Tw*T1*T2=300*250*250*6*12*12容许挠度限值[υ]: l/180 = 37.222 (mm)强度计算净截面系数：1.000计算梁截面自重作用: 计算简支梁受荷方式: 竖向、水平向双向受荷荷载组合分项系数按荷载规范自动取值----- 设计依据-----《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）----- 简支梁作用与验算-----1、截面特性计算A =7.6560e-003; Xc =1.2500e-001; Yc =1.5000e-001;Ix =1.3500e-004; Iy =3.1255e-005;ix =1.3279e-001; iy =6.3894e-002;W1x=9.0000e-004; W2x=9.0000e-004;W1y=2.5004e-004; W2y=2.5004e-004;2、简支梁自重作用计算梁自重荷载作用计算:简支梁自重(KN): G =4.0267e+000;自重作用折算梁上均布线荷(KN/m) p=6.0100e-001;3、梁上恒载作用荷载编号荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 竖向作用荷载：1 1 1.65 0.00 0.00 0.00水平作用荷载：4、梁上活载作用荷载编号荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 竖向作用荷载：1 4 1.00 0.00 0.00 0.00水平作用荷载：1 1 2.23 0.00 0.00 0.005、单工况荷载标准值作用支座反力(压为正,单位：KN)△恒载标准值支座反力左支座竖向反力Rdy1=7.541, 右支座反力Rdy2=7.541左支座水平反力Rdx1=0.000, 右支座反力Rdx2=0.000△活载标准值支座反力左支座竖向反力Rly1=0.999, 右支座反力Rly2=0.001左支座水平反力Rlx1=7.481, 右支座反力Rlx2=7.4816、梁上各断面内力计算结果△组合1：1.2恒+1.4活断面号： 1 2 3 4 56 7竖向弯矩(kN.m)：0.000 4.636 8.425 11.371 13.47614.739 15.159竖向剪力(kN) ：10.448 7.540 6.032 4.524 3.0161.507 -0.001水平弯矩(kN.m)：0.000 5.360 9.745 13.156 15.59317.055 17.542水平剪力(kN) ：10.473 8.727 6.982 5.236 3.4911.745 -0.000断面号：8 9 10 11 1213竖向弯矩(kN.m)：14.738 13.475 11.369 8.421 4.6320.000竖向剪力(kN) ：-1.509 -3.017 -4.525 -6.033 -7.542 -9.050水平弯矩(kN.m)：17.055 15.593 13.156 9.745 5.3600.000水平剪力(kN) ：-1.745 -3.491 -5.236 -6.982 -8.727 -10.473△组合2：1.35恒+0.7*1.4活断面号： 1 2 3 4 56 7竖向弯矩(kN.m)：0.000 5.213 9.476 12.791 15.15916.580 17.053竖向剪力(kN) ：11.160 8.483 6.786 5.090 3.3931.696 -0.000水平弯矩(kN.m)：0.000 3.752 6.822 9.209 10.91511.938 12.279水平剪力(kN) ：7.331 6.109 4.887 3.665 2.4441.222 -0.000断面号：8 9 10 11 1213竖向弯矩(kN.m)：16.579 15.158 12.790 9.474 5.2110.000竖向剪力(kN) ：-1.697 -3.394 -5.091 -6.787 -8.484 -10.181水平弯矩(kN.m)：11.938 10.915 9.209 6.822 3.7520.000水平剪力(kN) ：-1.222 -2.444 -3.665 -4.887 -6.109 -7.3317、局部稳定验算翼缘宽厚比B/T=10.17 < 容许宽厚比[B/T] =15.0腹板计算高厚比H0/Tw=46.00 < 容许高厚比[H0/Tw]=80.08、简支梁截面强度验算简支梁强度计算控制弯矩(kN.m)：Mx=15.159, My=17.542; (组合：1; 控制位置：3.350m)强度计算最大应力(N/mm2)：74.505 < f=215.000简支梁抗弯强度验算满足。

钢桁架吊装计算书

钢桁架片吊装计算书钢桁架片自重重（71T），几何尺寸大（70000*500*1200），并且由于周边地理条件及建筑物尺寸限制，不能用大型汽车吊来完成起吊工作。

为确保能安全、万无一失的完成钢桁架片安装任务，经多次研究，对各种起吊方案进行比较，我们选用双动臂桅杆整体起吊桁架片。

我们用接长的钢骨柱做主桅杆，用无缝钢管做成动臂，这样构成一付动臂桅杆，由两付动臂桅杆来共同完成桁架片的起吊工作。

以下计算是以上述的方案为基本思路进行。

1、灵机桅杆计算 ............................................................................................................... - 5 -1.1计算荷载................................................................................................................ - 5 -1.2起重滑车组计算 .................................................................................................... - 5 -1.3灵机桅杆自重计算 ................................................................................................ - 6 -1.4 4.1m及4.22m工况计算 ..................................................................................... - 6 -1.4.1 4.1m工况计算........................................................................................... - 6 -1.4.1.1 4.1m灵机桅杆静力计算................................................................ - 6 -1.4.1.2 4.1m灵机桅杆内力计算................................................................ - 7 -1.4.1.3 4.1m灵机桅杆稳定性计算............................................................ - 8 -1.4.2 4.22m工况计算......................................................................................... - 9 -1.4.2.1 4.22m 灵机桅杆静力计算 .............................................................. - 9 - 1.4.2.2 4.22m 灵机桅杆内力计算 ............................................................ - 10 - 1.4.2.3 4.22m 灵机桅杆稳定性计算 ........................................................ - 11 -2、主桅杆计算 ................................................................................................................. - 12 -2.1 条件 ...................................................................................................................... - 12 - 2.2 主桅杆自重计算 .................................................................................................. - 12 - 2.3 变幅滑车组计算 .................................................................................................. - 13 - 2.4 主桅杆缆风绳布置及夹角 .................................................................................. - 13 - 2.5 缆风绳工作拉力 .................................................................................................. - 14 - 2.6 主桅杆内力计算 .................................................................................................. - 14 - 2.7 主桅杆稳定性计算 .............................................................................................. - 15 - 2.8 主桅杆缆风绳计算 .............................................................................................. - 16 -2.8.1 计算工作拉力0i T ...................................................................................... - 16 - 2.8.2 计算缆风绳初拉力 ................................................................................... - 17 - 2.8.3 钢丝绳验算 ............................................................................................... - 18 -3、桅杆同钢柱间连接计算.............................................................................................. - 18 -3.1 条件 ...................................................................................................................... - 18 - 3.2 计算Φ377×10主桅杆同钢柱间的内力 ........................................................... - 18 - 4、灵机桅杆支座外伸结构本身外伸牛脚计算 .............................................................. - 20 -4.1 条件 ...................................................................................................................... - 20 - 4.2 内力计算 .............................................................................................................. - 20 - 4.3 梁截面参数计算 .................................................................................................. - 20 -4.4危险点应力计算 .................................................................................................. - 21 -4.5变形计算.............................................................................................................. - 21 -5、灵机桅杆部件计算 ..................................................................................................... - 21 -5.1吊耳板计算.......................................................................................................... - 21 -5.1.1吊耳同H50×4D滑车固定钢丝绳计算................................................. - 21 -5.1.2合力计算................................................................................................... - 22 -5.1.3吊耳轴计算............................................................................................... - 22 -5.1.4吊耳板强度校核....................................................................................... - 23 -5.1.4.1孔板挤压强度校核...................................................................... - 23 -5.1.4.2吊耳板强度校核（单块）.......................................................... - 23 -5.1.4.3焊缝计算 ..................................................................................... - 24 -5.1.5灵机桅杆头部计算................................................................................. - 26 -5.1.5.1轴计算........................................................................................ - 26 -5.1.5.2耳板挤压强度校核（计算一块耳板）.................................... - 26 -5.1.5.3a-a截面校核（计算两块耳板） ............................................. - 26 -5.1.5.4焊缝计算.................................................................................... - 27 -6、旋转头组件计算 ......................................................................................................... - 28 -6.1旋转轴计算.......................................................................................................... - 28 -6.1.1外荷载....................................................................................................... - 28 -6.1.2内力计算................................................................................................... - 28 -6.1.3b-b截面校核：（轴径Φ200） .............................................................. - 29 -6.1.4D-D截面校核：（轴径Φ170） ............................................................. - 29 -6.1.5E-E截面校核：（轴径Φ90）................................................................ - 30 -6.2轴承选择.............................................................................................................. - 30 -6.2.1轴向力计算............................................................................................... - 30 -6.2.2径向力计算............................................................................................... - 30 -7、主桅杆缆风盘计算 ..................................................................................................... - 31 -7.1缆风盘计算.......................................................................................................... - 31 -7.1.1缆风耳孔计算........................................................................................... - 32 -7.1.1.1挤压计算 ..................................................................................... - 32 -7.1.1.2以Φ120为破坏断面计算拉应力 ........................................... - 32 -7.1.2承压计算................................................................................................... - 32 -7.1.3缆风盘支承圈焊缝计算........................................................................... - 32 -7.2桅杆Φ377×10头部a-a截面计算 ................................................................. - 32 -7.2.1截面参数计算........................................................................................... - 32 -7.2.2主桅杆头部校核............................................................................................... - 33 -8、旋转头支座计算 ......................................................................................................... - 33 -8.1条件：.................................................................................................................. - 33 -8.1.1计算单颗螺栓的M作用下的应力.......................................................... - 34 -8.1.2在剪力V作用下单颗螺栓的受力 .......................................................... - 34 -8.1.3计算每个螺栓的承载力设计值............................................................... - 34 -9、构件上吊点计算 ......................................................................................................... - 35 -9.1计算荷载.............................................................................................................. - 35 -9.2构件上吊点计算 .................................................................................................. - 35 -S9.2.1 销轴计算 ................................................................................................... - 35 - 9.2.2 耳板校核 ................................................................................................... - 35 - 9.2.2.1 挤压强度校算 ............................................................................... - 35 - 9.2.2.2 吊耳板强度校算 ........................................................................... - 36 - 9.2.2.3 a-a 截面校核 ................................................................................. - 36 -9.2.3 焊缝计算 .................................................................................................. - 36 - 9.3 H50×4D 滑车组同吊点固定钢丝绳计算： ....................................................... - 36 - 起重桅杆机具清单（一套） .................................................................................................... - 37 -1、灵机桅杆计算 1.1 计算荷载()012Q Q q k k +计＝035500Q kg =02.5% 2.5%35500887.5q Q kg ==⨯=12 1.1k k ==()012Q Q q k k +计＝ ()35500887.5 1.21+⨯＝44029kg ＝1.2 起重滑车组计算0S kQ =计，0.149k =，44029Q kg 计＝ 00.14944029656064.288S kQ kg kN ==⨯==计起重滑车组选H50×4D 2件起重吊环选50t 2件卷扬机选用8t 卷扬机 1台由0656064.288S kg kN ==选中起重钢丝绳，安全系数k ＝5.5，0 5.564.288353.584T kS kN ==⨯=破，查贵州钢丝绳厂产品目录，强度等级170kg/mm 2(1670MPa),6×37+1-Φ24纤维芯钢丝绳，钢丝绳最小破断拉力'283T kN=，最小钢丝绳破断拉力总和' 1.249283 1.249353.5T T kN =⨯=⨯=。

平行梁桁架内力计算

平行梁桁架内力计算梁桁架是一种常用的结构形式，用于支撑和分散荷载。

在设计和分析梁桁架时，了解各个构件的内力分布是非常重要的。

本文将介绍平行梁桁架内力计算的基本原理和方法。

平行梁桁架是由若干平行的横梁和纵桁构成的结构，可以形成一个平面网格状的框架。

在计算平行梁桁架的内力时，需要考虑桁架的静力平衡条件和材料的力学性质。

我们需要确定平行梁桁架的支座和荷载情况。

支座是桁架与地面或其他结构固定的点，荷载是作用于桁架上的外力。

根据支座和荷载的情况，我们可以确定桁架的受力状态。

根据静力平衡条件，我们可以得到平行梁桁架内力计算的基本原理。

在平行梁桁架中，横梁受到纵桁的拉力和压力作用，纵桁则受到横梁的支撑力。

通过分析各个构件的受力情况，可以得到桁架内力的分布。

具体计算方法可以采用力平衡法或位移法。

在力平衡法中，我们根据桁架的受力平衡条件，将桁架分解为若干个力平衡的子系统，然后根据子系统的受力平衡条件，逐步计算各个构件的内力。

在位移法中，我们根据桁架的变形情况，建立相应的位移方程，然后通过求解位移方程，计算各个构件的内力。

无论采用哪种方法，都需要考虑材料的力学性质。

通常情况下，梁和桁的截面可以近似看作是直线段或曲线段，其受力特性可以通过梁和桁的截面积、惯性矩等参数来描述。

在计算内力时，我们需要根据材料的力学性质，确定梁和桁的截面参数。

总结起来，平行梁桁架内力计算的基本步骤如下：1. 确定桁架的支座和荷载情况。

2. 根据静力平衡条件，分析桁架的受力状态。

3. 采用力平衡法或位移法，逐步计算各个构件的内力。

4. 考虑材料的力学性质，确定梁和桁的截面参数。

5. 根据计算结果，评估桁架的结构安全性。

需要注意的是，内力计算是一个复杂的过程，需要充分考虑各种因素的影响。

在实际工程中，通常会使用专业的结构分析软件来进行内力计算，以提高精度和效率。

通过对平行梁桁架内力计算的介绍，我们可以了解到内力计算的基本原理和方法。

在设计和分析梁桁架时，合理计算内力分布可以帮助我们评估结构的安全性，并作出相应的优化和调整。

桁架基础计算书

桁架基础计算书桁车轨道基础计算书⼀、基本参数桁架起重设备采⽤2*10T 的桁车，最⼤起重总量为5T 。

桁架间距为20m,桁吊净⾼为6.5m ，下拉柱采⽤H500*下⽴柱为H500x250x8x16型钢，上⽴柱为HN346x174x6x9型钢，轨道承重横梁为H500x300x8x16型钢，横梁为HN346(局部550-346)x174x6x9，分配梁为16#C 型钢@1250mm ，顶棚采⽤0.326mm 厚压型⽡。

在⼚家加⼯制作，试拼⽆误后运⾄现场，由专业安装队伍负责安装。

龙门吊基础为浅埋钢筋混凝⼟条形基础，混凝⼟标号为30C ，纵向钢筋材质为335HRB ，顶部纵向钢筋为8根直径Φ12，底部纵向钢筋为9根直径Φ16。

桁架基础的截⾯尺⼨见下图：桁架基础截⾯图1e桁车结构图2(1)相邻基础的轨道（8m）作⽤在⽴柱传递到基础的⼒：P2=105*8*9.8*0.5=4116N=4.116KN(2)横梁（HN346x174x6x9）作⽤在⽴柱基础⼒：P2=41.8*20*9.8*0.5=3686N=4.573KN（3桁车⾃重约为20t，根据现场实际情况最⼤起重重量约为5t，故该桁车对基础的最⼤轮压为：P3=20*9.8/4+5*9.8/2=73.5 KN(4）⽴柱⾃重作⽤：P4=92.2*8*6.5*9.8+41.8*2.5*9.8=6897.24N=6.897KN作⽤在条形基础的⼒P4 = P1+ P2+P3+P4=89.086KN为简化计算，将龙门吊⼀端轮压处的受⼒简化如下图所⽰：基础受⼒图2⼆、轨道验算1、轨道基础底⾯承载⼒验算按轴⼼荷载作⽤时计算轨道单个轮轴处底⾯压⼒（取条形基础长度2m范围进⾏计算）。

上部存放预制梁传⾄基础顶⾯的竖向⼒值：FK=P=89.086KN基础⾃重（取2m范围内的基础⾃重）：GK=1.75*25=43.75KN其中1.75m为条形基础2m范围内的混凝⼟⽅量。

基础底⾯积：A=2*2=4m2故：相应于作⽤的标准组合时，基础底⾯处的平均压⼒值：P k =(P+GK)/A=(89.086+43.75)/4=33.21 KP<45 KP2、轨道梁截⾯抗弯承载⼒计算桁车基础截⾯弯矩为：M边=0.5*89.086/(2*2)*0.72 =5.46KN.m此时截⾯形式为翼缘位于受拉区的倒T型受弯截⾯，可按矩形双筋截⾯计算承载⼒。

基于桁架模型的钢筋混凝土梁剪压破坏承载力计算

钢筋混凝土试验梁（１，寸为３０ｍ × 图）尺０ｍ
６００ｍｍ × ２２００ｍｍ，ｏ＝２００ｆ０ｍｍ，＝３５ａｍｍ，
ｈ＝５５ｍ加载点距支座处ａ＝６０ｍ箍筋６ｍ，５ｍ，
２１桁架模型．
小，混凝土应变较小，近支座处的箍筋受到支座压反力的影响，出现了压应力；荷载超过斜截面开裂荷载
Ｐ后，区箍筋与近支座处纵筋应变陡增，中纵剪跨筋应变和近支座处纵筋应变一致变化，成一条贯形
加拿大混凝土结构设计规范（Ｓ１８采ＣＡ９４）
因此将钢筋混凝土梁承载力分解成斜截面开裂荷载
Ｐ与桁架模型承载力Ｐ和．。之
１试验
１１试验简介．
能条件得出了斜压场倾角的协调方程，出了斜压提场理论Ｊ２２０世纪８．０年代初期Ｖｃｈｏ和Ｃｌｎｅｃｉｏｉｓｌ
中图分类号：Ｕ７．Ｔ３５１文献标志码：Ａ文章编号：１７４０（０２００２０６３— ８７２１）２— １３— ６
Ｃａｃｌｔｏｆｌａｉｇｃｐｃｔｆｒｉｆｒｅｏｃｅｅｂａｌｕａｉｎｏｏｄｎａａｉｙｏｅｎｏｃｄｃｎｒｔｅｍ
第２６卷第２期
２１０２年４月
Hale Waihona Puke 江苏科技大学学报（自然科学版）
ＪｕｎｌｆｉｇｕＵｉｅｓｙｏｃｎｅａｄＴｃｎｌｇ（ａｒｌｃｅｃｄｔｎｏｒａｏＪｎｓｎｖｒｉｆｉｃｎｅｈｏｏｙＮｔａＳｉｅＥｉｏ）ａｔＳｅｕｎｉ

2021年钢桁架桥计算书-毕业设计

目录欧阳光明(2021.03.07) 1 •设计资料11.1基本资料1L2构件截血尺寸11.3单元编号41.4荷载52. 内力计算72」荷载组合72.2内力83. 主桁杆件设计103.1验算内容103.2截面几何特征计算113.3刚度验算143.4强度验算153.5疲劳强度验算163.6总体稳定验算173.7局部稳定验算174. 挠度及预拱度验算184」挠度验算184.2预拱度195. 节点应力验算195」节点板撕破强度检算195.2节点板中心竖直截面的法向应力验算205.3腹杆与弦杆间节点板水平截面的剪应力检算216. 课程设计心得221•设计资料1・1基本资料(1)设计规范《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)；《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ 025-86)：(2)工程概况该桥为48m下承式公路简支钢桁架梁桥，共8个节间，节间长度为6m,主桁高10m, 主桁中心距为7.00m,纵梁中心距为3m,桥面布置2行车道，行车道宽度为7m。

(3)选用材料主桁杆件材料采用A3钢材。

(4)活载等级采用公路I级荷载。

1・2构件截面尺寸各构件截而对照图各构件截而尺寸统讣情况见表1-1: 班欧阳光明末创编14(4)主桁横向联结系单元编号1.3单元编号(1) 主桁单元编号从^3附：H zo/r------- ----------- \ SA//^4-//E>-、/• •W7(2)桥而系单元编号(3)主桁纵向联结系单元编号1・4荷载(1)钢桥自重按A3钢材程序自动添加。

(2)桥而板自重桥面板采用C55混凝上，厚度为250mm,宽度为7m,取容重/=25kN.m30假设桥而板不参与受力，将其视为恒载施加在纵梁上，两纵梁各自承担50%.% = 0.250x7 x 25kN / m = 43.753 / m那么，每片纵梁承担21.875kN/m的荷载。

(3)桥而铺装不计外侧护墙和内侧护栏基座的作用，沥青混凝上容重尸23kN“『，防水混凝上容重尸24WV•亦。

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