4排单层贝雷桁架栈桥设计及验算书(钢管桩基础)
赵桥特大桥钢栈桥验算书
赵桥特大桥钢栈桥验算书赵桥特大桥钢栈桥验算书一、验算说明：赵桥特大桥工程共需修建栈桥3座，总长为102米，桥面宽为4.5米，桥面板纵向分配梁I12工字钢，间距为0.3m。
栈桥横向分配梁I25工字钢，间距为0.8m。
栈桥根底采用φ630mm某8钢管桩。
4~1、贝雷片纵梁验算4-1、钢便桥①_x0001_、荷载计算钢桥承受荷载为600KN重车，由于车速控制在5Km以内、故考虑平安和冲击系数为15%、P=690KN。
根据钢便桥结构形式采用截面有4片贝雷片同时共同承当受力的状态进行验算〔单跨12米〕贝雷片纵梁自重为:4某4某2.75=44KN工字钢分配梁自重为：4.5*15*38.015*0.01+12*15*0.01=51KN面板自重为:12某4.5某785*0.001=43KN②、受力模式分析单跨12m按简支梁计算内力和变形纵梁受力由两局部叠加：一局部为壹辆600KN重车双排后轮位于跨中时的集中力计算〔此时双排后轮按单排集中力P最大取值690KN进行不利验算〕另一局部为单跨栈桥自重产生的均布荷载〔按长度方向〕q＝138/12＝11.5KN/m③、纵梁内力及变形计算：弯矩验算：(查路桥施工手册静力计算公式P741页):M1max＝0.25某PL＝0.25某805某11.5＝2315KN.mM2max＝0.125ql2＝0.125某11.5某122＝207KN.mQ1max＝(0.5+0.5)P＝1某690＝690KNQ2max＝0.5ql＝0.5某11.5某12＝69KNMmax=2315+207=2522KN.mQmax=690+69=759KN允许弯矩Mo＝4片某0.85〔不均衡系数〕某1687.5KN.m＝5738KN.m允许剪力N＝4片某0.85〔不均衡系数〕某245KN＝833KN〔贝雷片单片允许弯矩及剪力见公路施工手册之桥涵下册P1088〕强度验算：贝雷片截面模量Wo＝〔3910某4片〕+〔75.2某4根〕＝15940cm3〔见公路施工手册之桥涵下册P923〕σ＝Mmax/Wo＝〔2522某106〕/(15940某103)＝158Mpa<1.3〔σ〕=1.3某210=273Mpa〔公式见公路桥涵钢结构及木结构设计标准P4、P7〕挠度验算贝雷片几何系数E＝2.05某105Mpa、Io＝283000cm4、Wo＝3910cm3〔弦杆：Io＝382.9cm4、Wo＝75.2cm3〕〔取值见公路桥涵钢结构及木结构设计标准P3和公路施工手册之桥涵下册P923〕集中力影响的挠度计算：fmax1=〔Pl3〕/(48EI)=(690KN某12米3)/〔48某2.05某105Mpa某283382.9cm4某4〕=10.6mm均布荷载影响的挠度计算：fmax2=〔5ql4〕/(384EI)=(5某11.5KN/m某12米4)/〔384某2.05某105Mpa某283382.9cm4某4〕=1.3mm挠度f=L/400=12000/400=30mm经荷载受力验算:Mmax<Mo、σ4—2、工字钢横梁计算〔双拼36cm工字钢横梁〕①、荷载计算当载重600KN重车后轮位于墩位时横梁承受最大应力，应力由重车本身和桥面自重叠加：P=600+138=738KN②、受力模式分析：钢管桩立柱单排3根横向间距为2.2米，故横梁按二等跨连续梁验算内力和变形、计算跨径L=2.2米，横梁按均匀的承当4片贝雷片传递来的荷载。
贝雷架栈桥设计与计算书
栈桥设计与计算书1栈桥设计依据(1)《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89）(2)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）(3) 《海港水文规范》（JTJ213-98）(4) 《装配式公路钢桥多用途使用手册》(5) 《温州大、小门岛石化产业基地围垦工程波浪数学模型研究》(6) 《某大桥工程工程地质勘察中间报告》2栈桥结构设计2.1技术标准（1）设计荷载：汽－超20，挂-120（2）施工控制活载：100t履带吊（3）设计行车速度：15km/h（4）设计使用寿命：5年2.2栈桥结构形式栈桥全长5.765km，乐清侧2.4Km, 小门岛侧3.365km,桥面宽8.0m，按双车道设计。
顶面设计标高为7.0m，纵向平坡。
在栈桥外侧每隔400m左右设会让点一座，全线共计12座。
会让点长36m，宽4m，设计标准同栈桥。
栈桥采用多跨连续梁方案，梁部结构为四组双排单层321贝雷桁架，梁高1.5m；栈桥采用7×15m跨一联。
下部结构采用打入式钢管桩基础，按摩擦桩设计。
根据受力，钢管桩单排采用4φ800mm、3φ800mm两种布置形式，制动墩设双排桩。
最小桩间距3d，壁厚考虑5年腐蚀2mm。
钢管桩顶设两HN450×150 mm型钢分配梁，桩间焊接型钢剪刀撑及钢管横撑。
桥面采用正交异形板，每块3.78×8m。
其中横肋采用I10，间距75cm，纵肋采用[10，间距35cm，桥面板为8mm厚16Mn花纹钢板，并作防滑处理。
栈桥结构简图如图2.2所示。
15m 乐清15m桥面标准化模块贝雷桁架纵梁H型钢分配梁钢管桩15m15m图2.2 栈桥结构示意表2.2 栈桥桥式布置序号起止里程区段长度跨度桩形式桩长m m mm m浅水一区K1+432～K3+097 1665 15 3φ800×10 34浅水二区K3+097～K3+517 420 15 3φ800×10 36深水一区K3+517～K3+832 315 15 4φ800×10 42深水二区K4+488～K5+013 525 15 4φ800×10 42浅水三区K5+013～K6+168 1155 15 3φ800×10 38深水三区K6+168～K7+323 1155 15 4φ800×10 42浅水四区K7+323～K7+953 630 15 3φ800×10 363栈桥结构设计计算书3.1 荷载及荷载组合（1）荷载永久荷载：栈桥自重；基本可变荷载：①汽－超20；②挂－120；③施工用100t履带吊；④人群荷载其他可变荷载：①风力；②波浪力；③潮流水冲力。
下承式贝雷钢栈桥设计计算书
目录1 设计说明 ....................................................................................................................... - 1 -1.1 栈桥构造 .................................................................................................. - 1 -1.1.2 贝雷梁........................................................................................... - 2 -1.1.3 桩顶横梁....................................................................................... - 2 -1.1.4 钢管桩基础................................................................................... - 2 -1.2 设计主要参考资料 .................................................................................. - 2 -1.3 设计标准 .................................................................................................. - 2 -1.4 主要材料力学性能 .................................................................................. - 3 -2 作用荷载 ............................................................................................................. -3 -2.1 永久作用 .................................................................................................. - 3 -2.2 可变作用 .................................................................................................. - 3 -2.2.1 混凝土罐车................................................................................... - 3 -2.2.2 流水压力....................................................................................... - 3 -2.2.3 风荷载........................................................................................... - 4 -2.2.4 制动力........................................................................................... - 4 -2.3 荷载工况 .................................................................................................. - 4 -3 栈桥结构计算分析 ............................................................................................. -4 -3.1 计算模型 .................................................................................................. - 4 -3.2 计算分析 .................................................................................................. - 4 -3.3 计算结果汇总 .......................................................................................... - 6 -4 基础计算 ............................................................................................................. - 7 -4.1 钢管桩入土深度 ...................................................................................... - 7 -4.2 钢管桩稳定性 .......................................................................................... - 8 -5 结论 ..................................................................................................................... - 9 -栈桥计算书1 设计说明1.1 栈桥构造栈桥设计为下承式贝雷钢栈桥，负担施工中的材料、物资的运输功能、人员的通行通道。
浅谈贝雷栈桥及钢管桩的施工工艺及结构稳定验算
Ａｎ ａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ｏ ｎ ｔ ｈ ｅ Ｃａ ｍｂ ｅ ｒ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ Ｃｏ ｍｐ ｌ ｅ ｔ ｅ ｄ Ｃｏ ｎ ｔ ｉ ｎ ｕ ｏ ｕ ｓ Ｒｉ ｇ ｉ ｄ Ｆ ｒ ａ ｍｅ Ｂｒ ｉ ｄ ｇ ｅ
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贝雷架支架计算书
贝雷架支架计算书一、主要荷载分析根据本工程桥梁结构特点，取一天门大桥第五联进行验算（此联为本工程最大箱梁尺寸，跨度最大50米，平均高度30米）箱梁尺寸：（宽×高）9.5×2.5米，跨度50米。
新浇混凝土密度取26KN/m3。
则：①箱梁自重:（查图得此联混凝土458.44m3。
）q1=(458.44×26)/(9.5×50)=25.09KN/m2。
②q2--模板自重，取0.5KN/m2。
③q3--施工人员及机具，取1.0KN/m2。
④q4--混凝土倾倒、振捣，取2.0KN/m2。
二、箱梁底模、枋木、碗扣支架调整层验算因箱梁底模、枋木、碗扣支架调整层均采用满堂支架搭设形式，具体验算过程详见《满堂支架计算书》，在此不再作计算。
三、I20a工字钢分配梁受力验算I20a分配梁上碗扣架取平均值1.8m高；纵、横间距60×60cm碗扣架调整层根数：N1=(50*9.5)/(0.6*0.6)=1320根碗扣架调整层自重：q5=(1320*10.19+1320*4*2.4)/(9.5*50)=55kg/m2=0.55KN/m2施工总荷载：Q1=1.2*(q1+q5)+1.4*(q2+q3+q4)=35.67KN/m2把整联视为均布荷载，单根工字钢受力为：q单=(Q1*50*9.5)/(50/0.6)=203.3KN受力模型图如下：荷载集度：q=q 单/12m=16.94KN/m经过受力分析，最大弯矩发生在2.3m 位置（最不利位置）最大弯矩为：m KN 2.113.294.1681ql 81M 22max •=⨯⨯== 应力验算：MPa 3.47102372.11W M 6max =⨯==-σ []MPa 140=<σσ （A3钢材允许应力）（强度满足要求）挠度验算：查表得I20a 工字钢（E=2.1*105MPa ，I X =2369cm 4）m 1024.1102369101.23843.294.165EI 384ql 5f 3854x 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==mm 75.54002300400l f ==< （挠度满足要求）四、贝雷片受力验算考虑到本联箱梁的断面形式及施工需要，贝雷片横向布置端跨取13片布置（详见附图）①I20a 分配梁重量：（查表得I20a 自重：22.63kg/m ）q1=(50/0.6)*12*22.63=226.3KN②上部结构总重：Q1=35.7*50*9.5=16957.5KN③施工总荷载：Q=q1+Q1=17183.8KN把整联视为均布荷载，单根贝雷片受力情况：q 单=Q/13=1321.8KN受力模型图如下：荷载集度：q=q 单/50=26.5KN/m经过受力分析，最大弯矩发生在12m 位置（最不利位置）最大弯矩为：m KN 477125.2681ql 81M 22max •=⨯⨯== []m KN 2.788M M max •=<（弯矩满足要求）最大剪力为：KN 159125.2621ql 21Q max =⨯⨯==q[]KN 2.245Q Q max =<（剪力满足要求）挠度验算：m 101.910250500101.2384125.265EI 384ql 5f 3854x 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==mm 3040012000400l f ==< （挠度满足要求）五、I56a 主分配梁受力验算I56a 工字钢特性：(查表得）b=166mm 、h=560mm 、t=21mm 、d=12.5mm 、Ix=65576cm 4、Wx=2342cm 3、ix=22.01cm 、Iy=1365.8cm 4、Wy=164.6cm 3、iy=3.18cm 、A=135.38cm 2①321型贝雷片自重：（查表得单片重量：270kg/片）q 贝雷=270*17*13=59670kg=596.7KN （17片，13排） ②施工总荷载：Q=17183.8+q 贝雷=17780.5KN受力分析：I56a 工字钢主分配梁受力模型可视为5跨连续梁，把整联视为均布荷载，单根工字钢受力情况：(整联共有10根I56a 工字钢）q 单=Q/10=1778.05KN受力模型图如下：q荷载集度：q=q 单/12=148.2KN/m经过受力分析，最大弯矩发生在3m 位置（最不利位置）最大弯矩为：m KN 7.16632.14881ql 81M 22max •=⨯⨯== 应力验算：MPa 2.711023427.166W M 6max =⨯==-σ []MPa 140=<σσ （A3钢材允许应力）（强度满足要求）挠度验算：m 1014.11065576101.238432.1485EI 384ql 5f 3854x 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==mm 5.74003000400l f ==< （挠度满足要求）六、钢管支墩受力验算取墩高30m ，钢管外径D=630mm ，壁厚t=12mm查《钢结构设计手册》得：钢管截面面积：A=232.86cm 2回转半径： i=21.85cm则长细比：3.13785.213000i l===λ 根据长细比查表可知轴心受压构件的稳定系数383.0=ϕ单根立柱竖向受力：N=(Q+工字钢分配梁自重)/20=895.4KN①稳定性验算根据《建筑施工钢管脚手架安全技术规范》有关支架立杆的稳定性计算公式：f WM A N w ≤+ϕ N —钢管所受的垂直荷载ϕ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得A —钢管截面面积（查表可得）w M —风荷载对立杆产生弯矩（碗扣式支架已计算）W —钢管抵抗矩（查表得3533.23cm 3）f —钢材的抗压强度设计值，f ＝205N/mm 2参考《钢结构设计手册》。
钢管桩栈桥计算书
鉴江钢管桩栈桥及钢管桩平台受力计算书2009年11月10日钢管桩栈桥及钢管桩施工平台受力计算书一、栈桥及钢管桩平添结构简介栈桥及钢管桩平台结构见附图，栈桥与钢管桩平台的结构形式类似，均采用钢管桩基础，每排采用3根直径为529mm的三根钢管组成，2Ⅰ30工字钢嵌入钢管桩顶作为横梁，横梁上纵桥向布置两组150cm 高公路装配式贝雷桁架主梁，每组两片贝雷桁架采用45cm宽花架连接。
贝雷桁架上横铺Ⅰ20b工字钢分布梁，分布梁间距为75cm，分布梁顶沿纵向铺设[16槽钢作为桥面板。
栈桥横向宽6m，每个墩两侧的钢平台平面尺寸均为15×6m。
二、栈桥及钢管桩平台各主要部件的应力计算1、贝雷桁架纵梁受力计算根据下面对横向分布Ⅰ20b工字钢梁的受力计算可以得知，两组贝雷桁架中的外侧贝雷片总有一片承受上拔力，贝雷片的受力极不均匀，取受竖直向下的最大荷载计算，单片贝雷架承受的最大荷载为9008×2=18016Kg(重车有两个后轴)，按简支梁计算。
贝雷架的跨中弯矩最大值Mmax=18.0×12/4=54t.m，单片贝雷片容许弯矩为78.8 t.m，所以贝雷桁架纵梁的受力能满足需要。
单片贝雷片的抗剪能力为24.5t，通过下面对横向分布I20b工字钢的受力计算知其最大支座反力为9008Kg，两个重轴，此时贝雷片相当于在跨中作用9008×2=18016Kg的集中力，显然贝雷片的剪力等于9008Kg，小于24.5t，贝雷片抗剪能够满足要求。
2、钢管桩上横梁受力计算横梁支撑在钢管桩上，其支点距离为250cm，按两跨连续梁计算，取其最不利荷载，其计算简图如下：先计算P的值：P=6m贝雷桁架重量及桥面系总重的1/8+后轴总重的1/4=约2000Kg+7000=9000Kg采用清华大学结构力学求解器求得该梁的弯矩图如下：最大弯矩M max数值为490583Kg.cmσmax===519.8Kg/cm2=52.0MPa＜f=215Mpa其抗剪能力不需计算，能够满足要求。
贝雷梁钢栈桥设计计算书
1、工程概况本栈桥工程为广西北海金滩14K㎡场地施工用辅助通道。
设计宽度8米，设计长度1755.6米,跨径采用15米。
2、结构验算2.1 验算依据（1）《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2015)（2）《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）（4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）（5）《公路桥涵钢结构设计规范》(GB50017-2003)（6）《建筑桩基技术规程》（JGJ94-2008）（7）《钢管桩施工技术规程》（YBJ233-1991）（8）《桥梁施工图设计文件》（9）《广西北海金滩14K㎡场地岩土勘察报告》2.2 荷载参数作用于栈桥的荷载分为恒荷载及可变荷载。
恒荷载主要为栈桥结构自重，可变验算荷载为设计荷载：55t渣土运输车。
2.2.1 恒载由计算程序自动考虑。
2.2.2 可变荷载（1）55 吨渣土运输车渣土运输车共3 轴，其具体尺寸如下图，前轮着地面积为0.3×0.2m，后轮着地面积为0.6×0.2m。
单轮最大设计荷载为5.5t。
55吨渣运输车轴距布置图（单位：mm）2.3 荷载工况按最不利的原则考虑以下控制工况：（1）验算控制工况考虑栈桥实际情况，单跨长度为15m，同一跨内最多布置两辆重车，贝雷梁、桥面系验算控制工况为：工况1：结构自重+55t渣土运输车荷载+55t渣土运输车荷载， 55t渣土运输车移动荷载作用于标准贝雷梁段；工况2：结构自重+55t渣土运输车荷载+55t渣土运输车荷载， 55t渣土运输车移动荷载作用于通航口加强弦杆贝雷梁段；2.4 结构材料1、钢弹性模量E=2.1×105 mpa；剪切模量G=0.81×105 mpa；密度ρ=7850 Kg/m；线膨胀系数α=1.2×10-5；泊松比μ=0.3；抗拉、抗压和抗弯强度设计值f d =190MPa；抗剪强度设计值fvd=110MPa；2、贝雷梁中各杆件理论容许应力：抗拉、抗压和抗弯强度设计值fd=200MPa；抗剪强度设计值fvd=120MPa。
栈桥计算书
钢栈桥计算书计算审核审定二〇二〇年十月目录一、工程概况 (3)二、计算依据 (3)三、设计参数 (3)四、计算内容 (4)五、贝雷梁几何特性及桁架容许内力 (4)1、贝雷片截面特性 (4)2、贝雷梁桥几何特征 (4)3、桁架容许内力表 (5)六、施工栈桥计算 (5)1、设计荷载 (5)1.1、50t履带吊机 (5)1.2、30t重载汽车 (6)1.3、贝雷片自重 (6)1.4、砼桥面板自重 (6)1.5、汽车制动力及冲击荷载 (6)1.6、风荷载 (6)1.7、水流压力 (7)2、砼面板计算 (7)2.1、荷载计算 (7)2.2、内力计算 (7)2.3、配筋计算 (7)2.4、抗剪计算 (8)3、贝雷梁主桁、分配梁及钢管桩计算(采用有限元程序计算) (8)3.1、荷载组合 (8)3.2、结构及边界条件模拟 (8)3.3、荷载工况组合 (9)3.4、贝雷桁架内力计算 (9)3.5、分配梁计算 (10)3.6、钢管桩反力计算 (12)3.7、钢管桩强度及稳定性计算 (13)4、钢管桩基础计算 (13)4.1、单桩荷载 (13)4.2、钢管桩外形尺寸 (14)4.3、钢管桩容许承载力计算公式 (14)4.4、钢管桩计算 (14)5、施工栈桥主栈桥整体稳定性分析 (16)6、变宽段分配梁计算 (16)6.1、分配F3梁计算 (16)6.2、分配F2梁计算 (17)7、6M宽支栈桥计算 (19)7.1、砼面板计算 (19)7.2、贝雷梁主桁、分配梁及钢管桩计算(采用有限元程序计算) (19)7.3、钢管桩基础计算 (24)7.4、支栈桥整体稳定性分析 (24)一、工程概况栈桥基本跨度为12m，设计里程桩号为K0+371.565～K1+497.385,桥面长度为1126.205m。
二、计算依据1、施工图设计2、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D633、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 0414、《公路桥涵设计通用规范》JTG D605、《钢结构设计规范》GB 500176、《装配式公路钢桥多用途手册》黄绍金刘陌生7、《路桥施工计算手册》(人民交通出版社)ISBN 7-114-03855-0三、设计参数1、设计行车速度：15km/h2、设计荷载：300kN重载汽车；500kN履带吊机+200kN吊重3、栈桥桥宽：0.45m(施工用管线槽、栏杆)+8.0m(行车道)+0.45m(施工用管线槽、栏杆)=8.9m4、正常使用风力：6级风，相应风速14m/s最大抵抗风力：12级风，相应风速40m/s5、设计最高水位：+17.500m四、计算内容栈桥砼桥面板、贝雷桁架、分配梁、钢管桩内力计算及其基础承载力、栈桥整体稳定性。
4排单层贝雷桁架栈桥设计及验算书钢管桩基础共9页word资料
拟建栈桥计算书1、概述1.1 设计说明本工程项目拟建栈桥结构形式为4排单层贝雷桁架，使用900型标准贝雷花架进行横向联结，栈桥纵向标准设计跨径为12m，桥面系为桥面板；横向分配梁为I22，间距为0.75m；在横向分配梁纵向铺设I12.6工字钢，间距为0.24米，I12.6工字钢要花焊在I25横向分配梁上；桥面板采用δ=8mm钢板，与I12.6工字钢进行焊接；基础采用φ630×10mm钢管桩，按柱桩设计，为加强基础的整体稳定性，每排钢管桩间均采用[12号槽钢连接成整体，桩长9米，外包1.0米厚C25混凝土；墩顶横梁采用2工25a。
栈桥布置结构形式如下图1。
图1、栈桥一般构造图（单位：cm）栈桥桥墩按线路前进方向编号为1#～16#墩，从功能上分两种，分别为单排桩一般桩、双排桩制动桩，两种桥墩结构形式及功能说明如下：单排桩一般桩：单排、每排3根桩，桩中心间距2.2m,桩顶标高m，桩间设置横向连接系，桩顶设置双排I25a工字钢支撑贝雷架主梁，与贝雷架主梁间不连接，不传递纵向水平力。
双排桩制动桩：在1#、8#、9#和16#墩设置，共4处。
双排(中心排距3m)，每排3根桩，桩中心间距为2.2m，桩顶标高m，桩间设置横向连接系，桩顶设置双排I25a工字钢支撑贝雷架主梁，设置纵向拉杆固定贝雷架主梁以纵向水平力。
栈桥行车道两侧设置方木路缘，桥面两边设置钢管护栏，栏杆高度为1.1m，采用∠75×75×8角钢焊接在横向分配梁I25a工字钢上,每根分配梁上焊一根,主要电缆和通水管等设施搁置在上面,减少对栈桥交通的影响。
1.2 设计依据1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2019）2）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）4）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）1.3 技术标准1）设计顶标高；2）设计控制荷载：栈桥运营期间：施工重车荷载主要表现在9m3混凝土罐车，砼罐车自重20T+砼重22.5T，考虑1.4的动力系数，按照60T荷载对栈桥桥面分配梁I22a进行验算；考虑本栈桥桥位实际地理条件，其施工工艺利用50T履带吊车采用“钓鱼法”施工，50T履带吊自重50T+吊重25T，考虑车辆自重及1.3的车辆冲击系数，栈桥设计中选择100吨履带吊车荷载进行贝雷梁及承重梁的验算；3）设计行车速度10km/h。
贝雷梁支架验算书
附件2：汉中兴元新区西翼（汉绎居住片区）集中拆迁安置二期、三期及翠屏西路道路工程(翠屏西路工程)4#桥梁贝雷梁支架验算书计算：姚旭峰校核：程观杰1、支架基本数据2.1荷载分析（1）砼①腹板下：q=0.6×1×2.5×10/0.4=37.5KN/m2。
1-1=8.4×1×2.5×10/11.5=18.3KN/m2。
②箱室底板下：q1-2（2）钢筋及钢绞线=0.6×1×0.35×10/0.4=5.3KN/m2。
①腹板下：q2-2=8.4×1×0.35×10/11.5=2.6KN/m2。
②箱室底板下：q2-3（3）模板模板荷载q3：a、内模（包括支撑架）：取q3－1=1.6KN/m2；b、外模（包括侧模支撑架）：取q3－2=2.2KN/m2；c、底模（包括背木）：取q3－3=1.2KN/m2；总模板荷载q3=1.6+2.2+1.2=5.0KN/m2。
（4）施工荷载因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q4=3.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。
（5）水平模板的砼振捣荷载，取q5=2KN/m2。
（6）倾倒砼时产生的冲击荷载，取q6=2KN/m2。
（7）贝雷片自重按1KN/m计算，则腹板下q7-1=3KN/m2。
箱室底板下q7-2=4/2=2KN/m2。
2.2荷载分项系数（1）混凝土分项系数取1.2；（2）施工人员及机具分项系数取1.4；（3）倾倒混凝土时产生的冲击荷载分项系数取1.4；（4）振捣混凝土产生的荷载分项系数取1.4。
2、支架验算2.1 贝雷支架的验算（1）贝雷支架力学特性根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》，贝雷梁力学特性见表 2.1-1、表2.1-2、表2.1-3。
表2.1-1 贝雷梁单元杆件性能表2.1-2 几何特性表2.1-3 桁架容许内力表剪力（kN）245.2 490.5 698.9 490.5 698.9 （2）受力分析每一组贝雷梁相当于单跨简支梁结构，将上横梁传递的荷载视为均布荷载。
贝雷梁钢栈桥设计计算书
1、工程概况本栈桥工程为广西北海金滩14K㎡场地施工用辅助通道。
设计宽度8米，设计长度1755.6米,跨径采用15米。
2、结构验算2.1 验算依据（1）《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2015)（2）《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）（4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）（5）《公路桥涵钢结构设计规范》(GB50017-2003)（6）《建筑桩基技术规程》（JGJ94-2008）（7）《钢管桩施工技术规程》（YBJ233-1991）（8）《桥梁施工图设计文件》（9）《广西北海金滩14K㎡场地岩土勘察报告》2.2 荷载参数作用于栈桥的荷载分为恒荷载及可变荷载。
恒荷载主要为栈桥结构自重，可变验算荷载为设计荷载：55t渣土运输车。
2.2.1 恒载由计算程序自动考虑。
2.2.2 可变荷载（1）55 吨渣土运输车渣土运输车共3 轴，其具体尺寸如下图，前轮着地面积为0.3×0.2m，后轮着地面积为0.6×0.2m。
单轮最大设计荷载为5.5t。
55吨渣运输车轴距布置图（单位：mm）2.3 荷载工况按最不利的原则考虑以下控制工况：（1）验算控制工况考虑栈桥实际情况，单跨长度为15m，同一跨内最多布置两辆重车，贝雷梁、桥面系验算控制工况为：工况1：结构自重+55t渣土运输车荷载+55t渣土运输车荷载， 55t渣土运输车移动荷载作用于标准贝雷梁段；工况2：结构自重+55t渣土运输车荷载+55t渣土运输车荷载， 55t渣土运输车移动荷载作用于通航口加强弦杆贝雷梁段；2.4 结构材料1、钢弹性模量E=2.1×105 mpa；剪切模量G=0.81×105 mpa；密度ρ=7850 Kg/m；线膨胀系数α=1.2×10-5；泊松比μ=0.3；抗拉、抗压和抗弯强度设计值f d =190MPa；抗剪强度设计值fvd=110MPa；2、贝雷梁中各杆件理论容许应力：抗拉、抗压和抗弯强度设计值fd=200MPa；抗剪强度设计值fvd=120MPa。
贝雷梁栈桥检算书
贝雷梁栈桥检算书一、栈桥设计本工程处于乡村河道下游,且洪水季节量大、速度快。
因此需搭设栈桥，以方便施工机械和人员的往来。
设计栈桥桥面宽4m，长24m,净跨度22m，1跨。
本桥采用国产1500× 3000型，高度 1.5m，单片长度 3m的工具式贝雷片。
栈桥采用C30混凝土钢筋网做基础，以达到设计承载力为准。
工字钢置于贝雷梁下弦梁上，在贝雷梁上沿横桥方向排布I28a工字钢，工字钢间距为0.8m,10cm槽钢按15cm间距2块槽钢合拼布设在工字钢上作为分配梁，最上层满铺δ6mm花纹钢板，焊接形成桥面。
为提高稳定性，工字钢与贝雷梁接触部位应在前者上焊限位三角铁，以防倾覆。
在桥两侧设置1.5m高人行栏杆，并挂设安全网。
本栈桥按照单车通行60T进行设计计算，考虑车辆在制动情况下后桥最不利情况为50T，前桥为10T，桥距为5m，车宽2.5m。
本桥选用两组三排单层加强型贝雷梁。
二、栈桥的受力验算1、贝雷梁的受力分析及验算：贝雷纵梁最大跨度为22m，受力分析和验算按22m计算。
钢板：47.1kg/m2=0.471KN/m24m宽均布荷载=1.88 KN/mⅠ28a工字钢：43.47kg/m0.8m纵向间距均布荷载=0.435KN/m贝雷架自重：270kg/片，长3m均布荷载=0.9KN/m加强弦杆：80 kg/支均布荷载=0.27KN/m10cm槽钢：10 kg/m0.15m纵向间距均布荷载=0.1KN/m钢板重量：47.1×4×24=4521.6kgⅠ28工字钢重量：43.47×6×31=8128.2kg贝雷架自重：48片×270kg/片=12960kg加强弦杆自重：96片×80=7680kg贝雷梁支撑架：18片×21kg/片=378kg10cm槽钢：24×27×2×10=12960 kg恒载：T=4521.6+8128.2+12960+7680+378+12960=46627.8kg=466.278KN恒载换算为均布荷载q=T/22=21.194KN/m ，恒载跨中弯距：M1=qL2/8=21.194×222/8=1282.237KN.m梁端恒载剪力：Q=1/2×21.194×22=233.134KN活载：施工中单车通行最大荷载为60T，考虑汽车制动、冲击等因数，系数为1.2，因此，计算活载为P=60×1.2=72T。
钢栈桥计算书
1. 概述 (1)1.1上部结构 (2)1.2下部构造 (2)2. 计算依据 (3)3. 荷载参数 (3)3.1基本可变荷载 (3)3.2其他可变作用 (5)4．荷载组合与验算准则 (5)4.1栈桥荷载组合 (5)4.2栈桥验算准则 (6)5．结构计算 (6)5.1桥面系计算 (6)5.2主梁计算 (8)5.2.1 工况Ⅰ (8)5.2.2工况Ⅴ (11)5.2.3工况Ⅲ (13)5.2.4结论 (16)5.3承重梁计算 (16)5.4桩基础计算 (18)5.4.1桩基反力计算 (18)5.4.2钢管桩计算 (18)5.4.3 承载能力计算 (18)6.计算结论 (18)1. 概述拟建栈桥为北沿江高速公路巢湖至无为段路基工程六标施工期间的辅助通道。
两座栈桥长约414m，单座栈桥长度207米，桥面宽5.5m；上部采用连续贝雷梁型钢组合，下部结构采用钢管桩基础，根据现场的地形地貌，桥台采用钢管桩础。
栈桥的结构形式为横向六排单层贝雷桁架，两侧桁架间距0.9m，中间桁架间距为1.30m，最大跨径为9m。
栈桥桥面系采用定型桥面板，面系分配横梁为I22a，间距为75cm；基础采用φ630×8mm以上钢管桩，为加强基础的整体稳定性，每排钢管桩间均采用[20a号槽钢连接成整体。
本栈桥主跨按连续梁设计。
栈桥设计控制荷载为80T，计12方砼罐车车辆荷载（罐车自重16T，12m³混凝土重12×2.65=31.8，共重47.8T，）、400型旋挖钻机桥面行走荷载，并考虑50t履带吊机墩顶起吊作业。
栈桥总体布置图如图1和图2所示。
图1 栈桥总体布置图图2 栈桥横断面布置图1.1上部结构1）跨径：栈桥标准跨径分为9m，均按连续梁设计。
2）桥宽：栈桥桥面净宽为5.5m。
3）主梁：栈桥主梁贝雷梁组拼，钢桥面板栈桥横桥向布置6片，详见图2所示。
贝雷梁钢材为16Mn，贝雷梁销轴钢材为30CrMnSi。
贝雷片钢栈桥受力计算书
钢栈桥受力计算8．1钢栈桥的验算8.1.1钢栈桥设计概况：1.钢栈桥桥面宽度为9.0m，全长203m，桥面标高为9.5米。
结构型式为：贝雷片钢栈桥。
栈桥结构见附图。
2.基础：钢栈桥采用钢管桩基础，每排采用3根直径为630mm的三根钢管桩组成，壁厚16mm，钢管桩的横向间距为4米,纵向间距为6米。
入土深度为12m。
钢管桩顶设置法兰盘支座。
3.桥面结构自上而下分别为：桥面：采用1.2cm的钢板，钢板采取满铺桥面，每隔10m留一道1cm的伸缩缝。
纵桥向分配梁：密布[25b槽钢，横桥向分配梁：采用I25a工字钢，间距为1.2m。
主纵梁：采用单层双排150cm高321型贝雷片，每组两片贝雷桁架采用45cm宽花架连接，间距2.85m。
形成装配式贝雷桁架主梁，共四组。
下横梁：采用H600型钢，与钢管桩顶法兰盘支座连接。
支撑：桩与桩之间、两贝雷片之间均用剪力撑进行加固连接，其他各部件之间均采用钢构件进行加固。
8.1.2基本荷载(恒荷载分项系数1.2，活荷载分项系数1.3)1、恒荷载1.2cm的钢板：0.012×78.5=0.942KN/m2[25b槽钢纵向分配梁：0.313KN/mI25a工字钢横向分配梁：0.42KN/m贝雷桁架主梁(1.5m高)：6.66KN/m下横梁HN606（606×201×12×20）:1.2KN/m（1）活荷载(1)100T履带吊整机质量为112T(基本臂带100T钩)+吊重16T，履带长度7.505m，履带宽度1.015m，履带接触桥面长度6.475m，履带宽度1.015m，接地比压0.0922MPa。
履带吊传给桥面的活荷载：92.2KN/m2。
(2)施工及人群活荷载：4KN/m2。
8.1.3构件内力计算与设计<一>1.2cm钢板采取满铺方式，纵桥向分配梁[25b槽钢采取满铺方式,因此，可以不对钢板进行受力分析计算。
<二>纵桥向分配梁[25b槽钢计算,槽钢(两肢朝下)采取满铺方式，Wx=32.7cm3,r=1.2,y履带带传力：92.2×0.25=23.05KN/m梁自重：0.313KN/m钢板重：0.942×0.25=0.236KN/mq=1.3x23.05+1.2(0.313+0.236)=30.62KN/m计算跨度：L=750mm内力计算：M=1/8×q×l2=1/8×30.62×0.752=2.153KN-m荷载工况一(恒载)内力图M=2.153KN-m强度验算：Wy=2.153×103/1.2×32.7=54.87N/mm2<f=215N/mm2.Ó=M/ry整体稳定验算：L1/b1=750/250=3<16整体稳定，安全，局部稳定无需验算，所选截面满足要求。
下承式贝雷钢栈桥设计计算书
牌号
σ
抗剪τ
Q2３5钢
Q２35钢
2１5
125
贝雷销子
3０ＣｒMｎTi
1105
208
贝雷梁
１6锰钢
３10
180
2作用荷载
2.1永久作用
本栈桥永久作用为材料自重恒载，型钢桥面系、贝雷梁及墩顶分配梁等结构自重,材料自重采用Mｉｄas Ciｖｉl２０13软件自动计入。
2.2可变作用
2.2.1混凝土罐车
工地使用的8m³混凝土罐车共3轴,空载时整机重量12.5t，为前一后二的形式,满载８m³混凝土总重量为３2t，轴距为3.2２5＋1.35，轮距1.８m，空载轴重为37.5+43.８+43．8kN，满载轴重为97+1１2＋11２kN，详见图2．２-1。
1.1.4钢管桩基础
基础采用Φ６10×8mm钢管桩,每排２根，中心间距４65０mm。
1.2设计主要参考资料
(1)《公路桥涵设计通用规范》(JＴG D60-2０04)；
(2)《港口工程桩基规范》(JＴS1６7-4-201２)；
(3)《公路桥涵施工技术规范》（ＪTG/T F5０-2０11）;
(4)《钢结构设计规范》（GB500１7-２00３）。
工２2b纵梁
76.7
39．3
1.3
HＮ3５0横梁
1１0.８
45.1
1.3
贝雷梁
173.0
88．6
０.８
2HN450×2０0桩顶横梁
14.4
30.９
０．1
φ61０钢管桩
25.9
1.５
0
Ｑ3４5材质（贝雷）:
最大正应力σmax=１７3.0ＭＰａ<[σｗ]＝310MPａ,满足要求。
4排单层贝雷桁架栈桥设计及验算书(钢管桩基础)
拟建栈桥计算书1、概述1.1 设计说明本工程项目拟建栈桥结构形式为4排单层贝雷桁架，使用900型标准贝雷花架进行横向联结，栈桥纵向标准设计跨径为12m，桥面系为桥面板；横向分配梁为I22，间距为0.75m；在横向分配梁纵向铺设I12.6工字钢，间距为0.24米，I12.6工字钢要花焊在I25横向分配梁上；桥面板采用δ=8mm钢板，与I12.6工字钢进行焊接；基础采用φ630×10mm钢管桩，按柱桩设计，为加强基础的整体稳定性，每排钢管桩间均采用[12号槽钢连接成整体，桩长9米，外包1.0米厚C25混凝土；墩顶横梁采用2工25a。
栈桥布置结构形式如下图1。
图1、栈桥一般构造图（单位：cm）栈桥桥墩按线路前进方向编号为1#～16#墩，从功能上分两种，分别为单排桩一般桩、双排桩制动桩，两种桥墩结构形式及功能说明如下：单排桩一般桩：单排、每排3根桩，桩中心间距2.2m,桩顶标高m，桩间设置横向连接系，桩顶设置双排I25a工字钢支撑贝雷架主梁，与贝雷架主梁间不连接，不传递纵向水平力。
双排桩制动桩：在1#、8#、9#和16#墩设置，共4处。
双排(中心排距3m)，每排3根桩，桩中心间距为2.2m，桩顶标高m，桩间设置横向连接系，桩顶设置双排I25a工字钢支撑贝雷架主梁，设置纵向拉杆固定贝雷架主梁以纵向水平力。
栈桥行车道两侧设置方木路缘，桥面两边设置钢管护栏，栏杆高度为1.1m，采用∠75×75×8角钢焊接在横向分配梁I25a工字钢上,每根分配梁上焊一根,主要电缆和通水管等设施搁置在上面,减少对栈桥交通的影响。
1.2 设计依据1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）4）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）1.3 技术标准1）设计顶标高；2）设计控制荷载：栈桥运营期间：施工重车荷载主要表现在9m3混凝土罐车，砼罐车自重20T+砼重22.5T，考虑1.4的动力系数，按照60T荷载对栈桥桥面分配梁I22a进行验算；考虑本栈桥桥位实际地理条件，其施工工艺利用50T履带吊车采用“钓鱼法”施工，50T履带吊自重50T+吊重25T，考虑车辆自重及1.3的车辆冲击系数，栈桥设计中选择100吨履带吊车荷载进行贝雷梁及承重梁的验算；3）设计行车速度10km/h。
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拟建栈桥计算书1概述1.1设计说明本工程项目拟建栈桥结构形式为4排单层贝雷桁架，使用900型标准贝雷花架进行横向联结，栈桥纵向标准设计跨径为12m,桥面系为桥面板；横向分配梁为122，间距为0.75m；在横向分配梁纵向铺设112.6工字钢，间距为0.24米，112.6工字钢要花焊在125 横向分配梁上；桥面板采用S =8mm钢板，与I12.6工字钢进行焊接；基础采用© 630X10mm钢管桩，按柱桩设计，为加强基础的整体稳定性，每排钢管桩间均采用[12号槽钢连接成整体，桩长9米,外包1.0米厚C251凝土；墩顶横梁采用2工25e。
栈桥布置结构形式如下图1。
图1、栈桥一般构造图（单位：cm）栈桥桥墩按线路前进方向编号为1#〜16#墩，从功能上分两种，分别为单排桩一般桩、双排桩制动桩，两种桥墩结构形式及功能说明如下：单排桩一般桩：单排、每排3根桩，桩中心间距2.2m桩顶标高m，桩间设置横向连接系，桩顶设置双排125辽字钢支撑贝雷架主梁，与贝雷架主梁间不连接，不传递 纵向水平力。
双排桩制动桩：在1#、8#、9#和16#墩设置，共4处。
双排（中心排距3m ）,每排3 根桩，桩中心间距为2.2m,桩顶标高m ,桩间设置横向连接系，桩顶设置双排125a 工 字钢支撑贝雷架主梁，设置纵向拉杆固定贝雷架主梁以纵向水平力。
栈桥行车道两侧设置方木路缘，桥面两边设置钢管护栏，栏杆高度为1.1m ，采用/ 75X 75X 8角钢焊接在横向分配梁125a 工字钢上，每根分配梁上焊一根，主要电缆和通 水管等设施搁置在上面 ,减少对栈桥交通的影响。
1.2 设计依据1） 《公路桥涵设计通用规范》 2） 《公路桥涵地基与基础设计规范》 3） 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 4）《公路桥涵施工技术规范》 1.3 技术标准1） 设计顶标高； 2） 设计控制荷载：栈桥运营期间：施工重车荷载主要表现在 9m 3混凝土罐车，砼罐车自重20T+砼重 22.5T ，考虑1.4的动力系数，按照60T 荷载对栈桥桥面分配梁122a 进行验算；考虑本栈桥桥位实际地理条件，其施工工艺利用 50T 履带吊车采用“钓鱼法”施 工，50T 履带吊自重50T+吊重25T ，考虑车辆自重及1.3的车辆冲击系数，栈桥设计中 选择100吨履带吊车荷载进行贝雷梁及承重梁的验算；3） 设计行车速度 10km/h 。
2、按截面一设计的栈桥检算 2.1 上部结构恒重（ 6米宽计算）1） 8mm 厚钢板，单位面积重62.8kg 则0.628kN/m 2;2） 面板分配梁工12.6单位重14.21kg/m ，则0.14kN/m ，间距0.24m ；JTG D60-2004) JTJ024-85) JTJ025-86) JTJ041—2000)3） 面层横向分配梁：122,单位重33.05kg/m,则0.33kN/m , 1.98kN/根，间距0.75m ；4） 纵向主梁：横向6排321型贝雷梁，6.66kN/m ;5） 桩顶分配主梁：2I 25a ，单位重38.1kg/m ，则0.762kN/m 。
2.2车辆荷载由于本项目桥面系8mm 面板与112.6焊接成框架结构，其结构稳定可靠，在此不再 对面板进行计算，仅对面板主加强肋112.6进行验算，其荷载分析如下：1） 自重均布荷载：0.305kN/m ，电算模型自动附加在计算中，不另外进行添加。
2） 施工及人群荷载：不考虑与梁车同时作用。
3） I 12.6断面内间距为24cm,横向分配梁间距为0.75m,其受力计算按照跨径为0.75m 的连续梁进行验算。
汽车轮压：车轮接地尺寸为0.5m X 0.2m,每组车轮压在2根112.6上，则单根I12.6承 受的荷载按照集中力计算为250 kN -2-2=62.5kN ，转换成线性荷载为62.5 kN - 0.2=312.5 kN/m ;100kN250kN 250kN13100T 单侧履带压：单侧履带着地尺寸为0.7m X 4.69m,单侧履带荷载按线性荷载计 算为 1000kN/m - 2- 4.7=106.4kN/m 。
3、按截面一设计的栈桥上部结构内力计算 3.1桥面系 （1）荷载计算因桥面板为整体结构，其强度及稳定性较好，故此处不做单独验收。
仅对桥面纵 向分配梁112.6进行计算。
单边车轮作用在跨中时，112.6a 弯矩最大，轮压力为简化计算可作为集中力。
荷140001JNib d b载分析:1) 自重均布荷载：0.305kN/m(面板+梁重)2) 施工及人群荷载：不考虑与汽车同时作用3) 汽车轮压：车轮接地尺寸为0.5m X 0.2m,最大轴重为250kN,每轴4组车轮，则单组车轮荷载为62.5kN,每组车轮压在2根112.6上，则单根112.6承受的荷载按照集中力计算，转换成线性荷载为62.5 kN-0.2/2=156.25 kN/m ;则单边车轮布置在跨中时弯距最大计算模型如下3-------------------------------------------------------------------------- --------------------------- ------- HE--------------- 11受力模型IY=c/l=0.2m/0.75m=0.27f max =31.25KN X 0.75s (8-4X 0.272+0.273) / (384X 2.1 X 105MPa X 158cm4) =8 X10'4m v 0.75m/400=1.88X 10-3m3.2 I22横向分配梁内力计算(1)荷载计算单边车轮作用在跨中时，横向分配梁的弯矩最大，轮压力为简化计算可作为集中力。
荷载分析：1) 自重均布荷载：0.305kN/m X 0.75/0.2m+0.33kN/m = 1.47kN/m2) 施工及人群荷载：不考虑与汽车同时作用3) 汽车轮压：13m3砼罐车当后车轮布置在跨中时弯矩最大，计算模型如下：等悔育钛■肖曲刚诗图匿中力在^N., Cancenhdled IldoTie-its in KN Tn)(Mmax=28.14kN.m, Qmax= 104.78kN)2 3 4选用ba 贝U A= 42.1cm , W=310cm , l/S=18.9(l=3400 cm , S=174.9), b=0.75cm=M/W=28.14/0.31=90.77MPa<188.2 MPa73.9MPa <[T =85X 1.3=110Mpa18.9 0.75（2）刚度计算根据《建筑结构静力计算手册》 挠度：W max =0.0004m< 6m/400=0.015m 结构刚度与强度均满足要求。
3.3 12m 跨贝雷梁内力计算 3.3.1 12n 跨贝雷梁内力计算荷载分析：1） 自重均布荷载：q 1 =0.305*10+1.98/0.75+ 6.66 =12.35KN/m ; 2） 施工及人群荷载：不考虑与车辆同时作用；3） 本项目栈桥最大设计跨径为12m ，单跨贝雷梁受力最不利的情况为50T 履带吊 车行驶到跨中位置作业，贝雷梁承受最大弯矩， 50T 履带吊车作业荷载100T X 10/4.7m=212.77 kN/m 。
据此，利用SAP2000建立受力模型如下：受力模型LHiLt17J— 1等价荷载-目由刚俸團集中力在KN, Concentrated Monents iriKN-m|Did Load (2-dh)234 58 KN/m at 3200000 min -2directionQS lb结果剪力Shear VZ56^.613 KN at 3S.OOODC nMoment M31590 5961 KNm00000 m(Mmax=1590.6kN.m, Qmax=569.6kN)节点反力图(Nmax=729.18N)履带吊作用在墩顶，贝雷梁承受最大剪力，利用 SAP200建立受力模型如下:二1 3r1----- 1- 、* R----------------------- ■.1丿受力模型Moment M3S67.2®5KM-m 戒 32,00000 m(Mmax=967.3kN.m, Qmax=900.13kN)节点反力图(Nmax=1039.65N)13方罐车后轮作用在跨中x JM.71」心剖|tt 1 ttt6J.036?・66寺悦荒载-目曰刚待国 夷中才在KW. Concentrated Monents ri KHm]Diat Load (2 dir)24iS0Kh|/m ll.WOTOm gkivc in 2 drcction耶._|.4.结耒养力Shear V29(NL131 KN4 JG.fiornnm鲂果套矩鞍• □由习 1怎團I 糜中力程 KM. C>_m2irirdied M DfnHriE Im KNl-im)i13方罐车后轮作用在墩顶(Mmax=378.81kN.m, Qmax=350.73kN, Nmax=692.39KN)经过上述分析知，贝雷梁最大弯矩 M max2=1590.6kN.m,最大剪力Qma x2=900.13kN ,最大支座反力Nmax=1039.65KN 。
纵向主梁选用6排单层贝雷架，则贝雷梁容许弯矩[M]=788.2X 6=4729.2kN.m, 容许剪力[Q]=245.2X 6= 1471.2kN 。
Mmax=1590.6kN.m<[M]= 4729.2kN.m；Dut Load |2 dr)1T 60KN /m al 益口]tnu gPiJ3ti rj B r 2 drecbo-£hit 材 V7 ^3.3J2 daH 24.1X0(1] n鑽字IE7PMuH^ntU394344371^ al XlOOCKn m(Mmax=940.45kN.m, Qmax=453.34kN, Nmax=572.81N)Qmax=900.13kN<[Q] = 1471.2kN,满足强度要求。
截面特性：[l]=5 X 105x4=20X 105cm4。
挠度wmax=FI3/48EI=1000KN x 123/ （48X2.1X 1Q5MPa20X 105cm4）=8.5X 10-5m< 12m/400=0.03满足要求。
3.4承重梁内力分析承重梁一作为栈桥结构的主要承重结构，是栈桥结构稳定安全的生命线，拟采用两排2125a型材为承重梁。
查《钢结构计算手册》得各相关力学参数如下：W=2 X 402cm =804cm3,A=2 X 48.5=97cmf,I=2 X 5023cmI/S=21.58cm,d=0.8X 2= 1.6cm,根据第3.3节对贝雷梁的计算分析，得到最大节点反力为1040kN,主纵梁为6排单层贝雷，考虑荷载不平衡分布系数1.2,则单排贝雷对承重梁一的作用力为F=1.2X1040kN/6/2=104kN。