锚栓拉拔力计算
锚固拉拔力计算公式表
锚固拉拔力计算公式表
以下是常见的锚固拉拔力计算公式表：
1.摩擦锚固拉拔力计算公式:。
F=πΔ/4x(2μL+D)xσ。
其中，F是锚固拉拔力，Δ是锚杆直径，μ是静摩擦系数，L是锚杆
长度，D是基础直径，σ是土壤抗拉强度。
2.锚栓型式锚固拉拔力计算公式:。
F= n x As x ft。
其中，F是锚固拉拔力，n是锚栓个数，As是单个锚栓的抗拉截面积，ft是每个锚栓的抗拉强度。
3.压力锚固拉拔力计算公式:。
F=PxDxπ/4xσ。
其中，F是锚固拉拔力，P是压力，D是锚杆直径，σ是土壤抗拉强度。
4.钢筋微爆锚固拉拔力计算公式：
F=π/4xλxd²xσs。
其中，F是锚固拉拔力，λ是微爆系数，d是锚杆直径，σs是钢筋
抗拉强度。
以上公式需要根据具体的情况选择合适的公式进行计算。
化学锚栓拉拔力计算
航天三院三十三所导航楼幕墙及钢结构雨棚工程化学锚栓拉拔力确认北京建磊国际装饰工程股份有限公司2015年8月1一、荷载计算1、风荷载标准值计算Wk : 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m 2) z : 计算高度25mμz : 25m 高处风压高度变化系数(按B 类区计算): (GB50009-2012 条文说明8.2.1) μz =1×(z 10)0.3=1.31638I10: 10米高名义湍流度,对应A 、B 、C 、D 类地面粗糙度，分别取0.12、0.14、0.23、0.39。
(GB50009-2012 条文说明8.4.6)βgz : 阵风系数 : (GB50009-2012 8.1.1-2) β gz = 1 + 2×g ×I 10×(z 10)(-α) (GB50009-2012 条文说明8.6.1)= 1 + 2×2.5×0.14×(2510)(-0.15)= 1.61011 μ sp1:局部正风压体型系数μ sn1:局部负风压体型系数,通过计算确定μ sz :建筑物表面正压区体型系数，按照(GB50009-2012 8.3.3)取1 μsf :建筑物表面负压区体型系数，按照(GB50009-2012 8.3.3-2)取-1对于封闭式建筑物，考虑内表面压力，按照(GB50009-2012 8.3.5)取-0.2或0.2 Av :立柱构件从属面积取6m 2Ah :横梁构件从属面积取1m 2μ sa :维护构件面板的局部体型系数 μs1z =μsz +0.2 =1.2 μs1f =μsf -0.2 =-1.2维护构件从属面积大于或等于25m 2的体型系数计算μs25z =μsz ×0.8+0.2 (GB50009-2012 8.3.4) =1μs25f =μsf ×0.8-0.2 (GB50009-2012 8.3.4) =-1对于直接承受荷载的面板而言，不需折减有 μ saz =1.2 μ saf =-1.2同样，取立柱面积对数线性插值计算得到 μ savz =μ sz +(μ sz ×0.8-μ sz )×log(Av )1.4+0.2=1+(0.8-1)×0.7781511.4+0.2=1.08884μ savf =μ sf +(μ sf ×0.8-μ sf )×log(A v )1.4-0.2=-1+((-0.8)-(-1))×0.7781511.4-0.2=-1.08884 按照以上计算得到 对于面板有: μsp1=1.2 μ sn1=-1.2 对于立柱有: μ svp1=1.08884 μ svn1=-1.08884 对于横梁有: μ shp1=1.2 μ shn1=-1.2面板正风压风荷载标准值计算如下Wkp =βgz ×μsp1×μz ×W0 (GB50009-2012 8.1.1-2)=1.61011×1.2×1.31638×0.45=1.14454 kN/m 2面板负风压风荷载标准值计算如下W kn =β gz ×μ sn1×μ z ×W0 (GB50009-2012 8.1.1-2) =1.61011×(-1.2)×1.31638×0.45=-1.14454 kN/m 2同样，立柱正风压风荷载标准值计算如下W kvp =β gz ×μ svp1×μ z ×W0 (GB50009-2012 8.1.1-2) =1.61011×1.08884×1.31638×0.45=1.03851 kN/m 2立柱负风压风荷载标准值计算如下W kvn =β gz ×μ svn1×μ z ×W0 (GB50009-2012 8.1.1-2) =-1.03851 kN/m 2同样，横梁正风压风荷载标准值计算如下W khp =β gz ×μ shp1×μ z ×W0 (GB50009-2012 8.1.1-2) =1.14454 kN/m 2横梁负风压风荷载标准值计算如下W khn =β gz ×μ shn1×μ z ×W0 (GB50009-2012 8.1.1-2) =-1.14454 kN/m 22、风荷载设计值计算W: 风荷载设计值: kN/m 2γw : 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003 5.4.2条规定采用 面板风荷载作用计算Wp=γw ×Wkp=1.4×1.14454=1.60236kN/m 2Wn=γw ×Wkn=1.4×(-1.14454)=-1.60236kN/m 2立柱风荷载作用计算Wvp=γw ×Wkvp=1.4×1.03851=1.45392kN/m 2Wvn=γw ×Wkvn=1.4×(-1.03851)=-1.45392kN/m 2横梁风荷载作用计算Whp=γw ×Wkhp=1.4×1.14454=1.60236kN/m 2Whn=γw ×Wkhn=1.4×(-1.14454)=-1.60236kN/m 23、水平地震作用计算GAK: 面板平米重量取0.7kN/m 2αmax: 水平地震影响系数最大值:0.16qEk: 分布水平地震作用标准值(kN/m 2)qEk=βE×αmax×GAK (JGJ102-2003 5.3.4)=5×0.16×0.7=0.56kN/m2rE: 地震作用分项系数: 1.3qEA: 分布水平地震作用设计值(kN/m2)qEA=rE×qEk=1.3×0.56=0.728kN/m24、荷载组合计算幕墙承受的荷载作用组合计算，按照规范，考虑正风压、地震荷载组合: Szkp=Wkp=1.14454kN/m2Szp=Wkp×γw+qEk×γE×ψE=1.14454×1.4+0.56×1.3×0.5=1.96636kN/m2考虑负风压、地震荷载组合:Szkn=Wkn=-1.14454kN/m2Szn=Wkn×γw-qEk×γE×ψE=-1.14454×1.4-0.56×1.3×0.5=-1.96636kN/m2综合以上计算，取绝对值最大的荷载进行强度演算采用面板荷载组合标准值为1.14454kN/m2面板荷载组合设计值为1.96636kN/m2立柱承受风荷载标准值为1.03851kN/m2横梁承受风荷载标准值为1.14454kN/m2二、化学锚栓计算1、锚栓计算信息描述V: 剪力设计值:V=4290N水平剪力设计值Vh = 0NN: 法向力设计值:N=732.586Ne2: 锚栓中心与锚板平面距离: 215mmMy: 弯矩设计值(N.mm):My=V×e2=4290×215=922350N.mmT: 扭矩设计值(N.mm): 0N.mm锚栓直径: 12mm锚栓底板孔径: 13mm锚栓处混凝土开孔直径: 14mm 锚栓有效锚固深度: 120mm锚栓底部混凝土级别: 混凝土-C35 底部混凝土为开裂混凝土 底部混凝土基材厚度: 400mm 混凝土开裂及边缘配筋情况: 1锚栓锚固区混凝土配筋描述: 其它情况2、锚栓承受拉力计算锚栓布置示意图如下:1234705010050705505020050550300200化学锚栓布置示意图d :锚栓直径12mm df:锚栓底板孔径13mm在拉力和弯矩共同作用下,锚栓群有两种可能的受力形式。
保温锚栓拉拔试验计算公式
保温锚栓拉拔试验计算公式保温锚栓拉拔试验是指对保温锚栓进行拉拔试验，以评定其在混凝土中的抗拉性能。
保温锚栓是一种用于固定保温层的建筑材料，其抗拉性能直接关系到建筑物的安全性和稳定性。
因此，进行保温锚栓拉拔试验并计算其抗拉性能是非常重要的。
保温锚栓拉拔试验计算公式是用来计算保温锚栓的抗拉性能的公式。
一般来说，保温锚栓的抗拉性能可以通过以下公式进行计算：P = F / A。
其中，P表示保温锚栓的抗拉强度，单位为N/mm²；F表示保温锚栓的最大拉拔力，单位为N；A表示保温锚栓的横截面积，单位为mm²。
在进行保温锚栓拉拔试验时，首先需要测定保温锚栓的横截面积A，并记录下来。
然后，将保温锚栓固定在混凝土试件上，并施加拉拔力F，直到保温锚栓被拉拔出混凝土试件。
最后，根据测定的拉拔力F和横截面积A，利用上述公式计算出保温锚栓的抗拉强度P。
在实际的保温锚栓拉拔试验中，为了得到更准确的抗拉性能，通常需要进行多次试验，并取平均值作为最终结果。
此外，还需要对试验结果进行统计分析，以评定保温锚栓的抗拉性能是否符合设计要求。
除了上述公式外，还有一些其他与保温锚栓拉拔试验相关的计算公式，如保温锚栓的拉拔应力计算公式、拉拔应变计算公式等。
这些公式在实际的保温锚栓拉拔试验中也非常重要，可以帮助工程师们更全面地评定保温锚栓的抗拉性能。
总之，保温锚栓拉拔试验计算公式是进行保温锚栓拉拔试验的重要工具，可以帮助工程师们准确地评定保温锚栓的抗拉性能。
在进行保温锚栓拉拔试验时，工程师们需要严格按照相关标准和规范进行操作，并结合计算公式对试验结果进行评定，以确保建筑物的安全性和稳定性。
化学锚栓拉拔力
学锚栓，一、基本参数工程所在地：青岛市幕墙计算标高：15.33 m 玻璃设计分格：B×H=1549×2000 mmB：玻璃宽度H：玻璃高度设计地震烈度：7度地面粗糙度类别：A类二、荷载计算1、风荷载标准值W K：作用在幕墙上的风荷载标准值（KN/m2）βgz：瞬时风压的阵风系数，取1.60μs：风荷载体型系数，取1.2μz：风荷载高度变化系数，取1.527青岛市地区风压W0=0.6 KN/m （按50年一遇）W k=βgzμsμz W0=1.60×1.2×1.527×0.60=1.76 KN/m2＞1.0 KN/m2取W K=1.76 KN/m22、风荷载设计值W ：风荷载设计值 (KN/m 2)r w ：风荷载作用效应的分项系数，取1.4W=r w ×W k=1.4×1.76=2.46 KN/m 23、玻璃幕墙构件重量荷载G AK ：玻璃幕墙构件自重标准值，取0.50 KN/m 2G A ：玻璃幕墙构件自重设计值G A =1.2×G AK =1.2×0.50=0.60 KN/m 24、地震作用q EK ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (KN/m 2)q E ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用设计值 (KN/m 2)βE ：动力放大系数，取5.0αmax ：水平地震影响系数最大值，取0.08G AK ：幕墙构件(包括玻璃和接头)的重量标准值，取0.50 KN/m 2q EK =AK max E G ⨯α⨯β=5.0×0.08×0.50=0.20KN/m 2q E =γE ×q EK=1.3×0.20=0.26 KN/m 25、荷载组合风荷载和地震荷载的水平分布作用标准值q K =ψW ·q WK +ψE ·q EK=1.0×1.76+0.5×0.20=1.86 KN/m 2风荷载和地震荷载的水平分布作用设计值q=ψW ·γW ·q WK +ψE ·γE ·q EK=1.0×1.4×1.76+0.5×1.3×0.20=2.59 KN/m 2 第二章、化学锚栓强度计算一、部位要素该处最大计算标高按15.33 m 计，受到由水平风荷载和地震荷载作用效应的组合荷载设计值为2.59 KN/m ，桁架的分格宽度为1549 mm 。
化学锚栓拉拔力
点支式（桁架支承）玻璃幕墙支座化学锚栓强度计算书本工程主体结构已完工，主体结构没有预埋件，需要通过化学锚固螺栓把钢板固定到主体结构上来作为固定支点，钢板尺寸为300×200×10 mm，钢板有四个固定点，均为 M12 化学锚栓，模型如下图。
第一章、荷载计算一、基本参数工程所在地：青岛市幕墙计算标高：15.33 m 玻璃设计分格：B×H=1549×2000 mmB ：玻璃宽度H ：玻璃高度设计地震烈度：7度地面粗糙度类别：A类二、荷载计算1、风荷载标准值W K：作用在幕墙上的风荷载标准值（ KN/m2）βgz：瞬时风压的阵风系数，取 1.60 μs：风荷载体型系数，取 1.2 μz：风荷载高度变化系数，取 1.527青岛市地区风压 W0=0.6 KN/m（按 50 年一遇）W k=βgzμsμz W0=1.60×1.2×1.527×0.60=1.76 KN/m2>1.0 KN/m2取 W K=1.76 KN/m22、风荷载设计值W ：风荷载设计值 (KN/m2) r w：风荷载作用效应的分项系数，取 1.4W=r w × W k =1.4×1.76 =2.46 KN/m23、玻璃幕墙构件重量荷载G AK：玻璃幕墙构件自重标准值，取 0.50 KN/m2G A ：玻璃幕墙构件自重设计值G A=1.2× G AK=1.2 × 0.50=0.60 KN/m24、地震作用q EK ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (KN/m2) q E：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用设计值 (KN/m2) βE：动力放大系数，取 5.0αmax：水平地震影响系数最大值，取 0.08 G AK：幕墙构件(包括玻璃和接头)的重量标准值，取0.50 KN/m2q EK=E max G AK =5.0×0.08×0.50=0.20KN/m2 q E =γE×q EK=1.3×0.20=0.26 KN/m25、荷载组合风荷载和地震荷载的水平分布作用标准值q K=ψW ·q WK+ψE ·q EK=1.0 × 1.76+0.5 × 0.20=1.86 KN/m2 风荷载和地震荷载的水平分布作用设计值q=ψ W·γ W· q WK+ ψE ·γ E · q EK=1.0 × 1.4× 1.76+0.5 × 1.3 × 0.20=2.59 KN/m2第二章、化学锚栓强度计算一、部位要素该处最大计算标高按 15.33 m 计，受到由水平风荷载和地震荷载作用效应的组合荷载设计值为 2.59 KN/m，桁架的分格宽度为1549 mm。
M12化学锚栓拉拔力报告
北丰BCD项目C2楼幕墙工程M12化学锚栓拉拔力计算书编制：审查：审核：山东华峰建筑装饰工程有限公司SHANDONGHUAFENGARCHITECTURALDECORATE,LTD2009年3月一、基本参数工程所在地：北京市幕墙计算标高：64.9 m 单一支座设计从属面积：B×H=1400×3800mmB：玻璃幕墙宽度分格H：玻璃幕墙层高设计地震烈度：8度地面粗糙度类别：C类二、荷载计算1、风荷载作用取值鉴于本工程体形系数比较简单，按规范《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)和JGJ 102-2003取值，由于本建筑地处高层建筑密集区。
同时参照主体结构设计取值，取地面粗糙度类别为C类，根据GB50009-2001关于基本风压取值说明：“对于外维护结构，其重要性与主体结构相比要低些，可取50年。
”所以本计算所取的基本风压按50年重现期取值。
而ω。
=0.45Kpa ，体型系数按墙面区取1.2。
2、风荷载标准值计算W K ：作用在幕墙上的风荷载标准值 （KN/m 2）βgz ：瞬时风压的阵风系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.5.1条取定。
取1.677μs ：风荷载体型系数，取1.2μz ：风荷载高度变化系数，取1.40标准风压W 0=0.40KN/m （按50年一遇）W k =βgz μs μz W 0=1.677×1.403×1.2×0.450=1.270KN/m 2 2、风荷载设计值W ：风荷载设计值 (KN/m 2)r w ：风荷载作用效应的分项系数，取1.4W=r w ×W k=1.4×1.27=1.778 KN/m 23、 玻璃幕墙构件自重荷载G AK ：玻璃幕墙构件自重标准值，取0.5 KN/m 2G A ：玻璃幕墙构件自重设计值G A =1.2×G AK =1.2×0.50=0.6 KN/m 24、地震作用q EK ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (KN/m 2)q E ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用设计值 (KN/m 2)βE ：动力放大系数，取5.0αmax ：水平地震影响系数最大值，取0.16G AK ：玻璃幕墙构件(包括玻璃、型材及辅件)的重量标准值，取0.50 KN/m 2q EK =AK max E G ⨯α⨯β=5.0×0.16×0.50=0.4KN/m 2q E =γE ×q EK=1.3×0.4=0.52 KN/m 25、荷载组合风荷载和地震荷载的水平分布作用标准值q K =ψW ·W k +ψE ·q EK=1.0×1.27+0.5×0.4=1.47 KN/m2风荷载和地震荷载的水平分布作用设计值q=ψW·γW·W k +ψE·γE·q EK=1.0×1.4×1.27+0.5×1.3×0.4=2.038KN/m2第二章、化学锚栓强度计算一、部位要素本工程南立面16层计算标高按64.9 m计，后置锚栓受到由水平风荷载和地震荷载作用效应的组合（荷载设计值为1.778 KN/m2）及玻璃幕墙自重荷载作用效应（荷载设计值为0.52 KN/m2），幕墙层高为3800mm，横向分格宽度为1400 mm。
锚栓拉拔力计算
化學錨栓拉拔力值計算混凝土位置M12X160化學錨栓拉拔力為Nmax=3160.8N；錨栓計算：計算說明：層高3600位置石材幕墻后置埋件化學錨栓強度計算計算層間高度3600mm，分格最大寬度1000mm石材幕墻自重1100N/平方米，地震荷載880 N/平方米風荷載標準值1000 N/平方米埋件受力計算：1、 N1: 埋件處风荷载总值(N):N1wk=Wk×B×Hsjcg×1000=1.000×1.000×3.600×1000=3600.000N连接处风荷载设计值(N) :N1w=1.4×N1wk=1.4×3600.000=5040.000NN1Ek: 连接处地震作用(N):GAGGAGAGGAFFFFAFAFN1Ek=qEAk×B×Hsjcg×1000=0.880×1.000×3.600×1000 =3168.000NN1E: 连接处地震作用设计值(N): N1E=1.3×N1Ek=1.3×3168.000=4118.400NN1: 连接处水平总力(N):N1=N1w+0.5×N1E=5040.000+0.5×4118.400=7099.200N2、N2: 埋件处自重总值设计值(N):N2k=1100×B×Hsjcg=1100×1.000×3.600=3960.000NN2: 连接处自重总值设计值(N): N2=1.2×N2k=1.2×3960.000GAGGAGAGGAFFFFAFAFGAGGAGAGGAFFFFAFAF=4752.000N3、M: 彎矩設計值(N ·mm):e2: 立柱中心與錨板平面距離: 70mmM: 彎矩設計值(N ·mm):M= N2×e2=4752×70= 332640N ·mm4、埋件強度計算螺栓布置示意圖如下:123440120404022040300200螺栓布置示意图d:錨栓直徑12mmde:錨栓有效直徑為10.36mmGAGGAGAGGAFFFFAFAFd0:錨栓孔直徑16mm一個錨栓的抗剪承載力設計值為Nvb= nv ×π×d24×fvb (GB50017-2003 7.2.1-1)= 1×π×1224×140 =15833.6Nt:錨板厚度，為10mm一個錨栓的承壓承載力設計值為Ncb= d ×t ×fcb (GB50017-2003 7.2.1-2)= 12×10×305=36600N一個拉力錨栓的承載力設計值為Ntb= π×de24×ftb (GB50017-2003 7.2.1-6)= π×10.3624×140 =11801.5N在軸力和彎矩共同作用下，錨栓群受力形式。
m12机械锚栓拉拔值设计值
m12机械锚栓拉拔值设计值
M12机械锚栓拉拔值设计值是指在特定的工程环境下，为保
证机械锚栓的安全性和稳定性，需要设置的最小拉拔值。
机械锚栓是一种常用的连接件，广泛应用于建筑、桥梁、地铁、隧道等领域。
在使用机械锚栓时，为了确保其连接效果和安全性，需要对其拉拔值进行设计和控制。
M12机械锚栓拉拔值设计值的计算方法比较复杂，需要考虑
多个因素。
首先，需要考虑机械锚栓的材质和尺寸。
不同材质和尺寸的机械锚栓具有不同的强度和承载能力，因此其拉拔值也会有所不同。
其次，还需要考虑机械锚栓的安装方式和环境条件。
不同的安装方式和环境条件会对机械锚栓的拉拔值产生影响，因此需要进行综合考虑。
在进行M12机械锚栓拉拔值设计时，需要按照相关标准和规
范进行计算和验证。
一般来说，机械锚栓的拉拔值应该大于或等于其承载力的1.5倍。
这样可以确保机械锚栓在受到外力作
用时不会发生破坏或失效。
除了M12机械锚栓拉拔值设计值之外，还需要考虑其他相关
因素。
比如，在选择机械锚栓时需要考虑其耐腐蚀性、耐磨性、耐久性等因素。
同时，在进行机械锚栓的安装和使用过程中，也需要注意其正确性和安全性，以免发生意外事故。
总之，M12机械锚栓拉拔值设计值是保证机械锚栓连接效果和安全性的重要参数。
在进行机械锚栓设计和使用时，需要充分考虑其相关因素，并按照标准和规范进行计算和验证，以确保其稳定性和安全性。
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化学锚栓拉拔力值计算
混凝土位置M12X160化学锚栓拉拔力为Nmax=3160.8N;
锚栓计算：
计算说明：层高3600位置石材幕墙后置埋件化学锚栓强度计算计算层间高度3600mm，分格最大宽度1000mm 石材幕墙自重1100N/平方米，地震荷载880 N/平方米风荷载标准值1000 N/平方米
埋件受力计算：
1、N1:埋件处风荷载总值(N):
N1wk=Wk x B x Hsjcgx 1000
= 1.000X 1.000X 3.600X 1000
=3600.000N
连接处风荷载设计值(N):
N1w=1.4X N1wk
=1.4 X 3600.000
=5040.000N
N1Ek:连接处地震作用(N):
N1Ek=qEAk x B x Hsjcg x 1000
=0.880X 1.000X 3.600X 1000
=3168.000N
N1E:连接处地震作用设计值(N):
N1E=1.3X N1Ek
=1.3X 3168.000
=4118.400N
N1:连接处水平■总力(N):
N1=N1w+0.5 X N1E
=5040.000+0.5X 4118.400
=7099.200N
2、N2:埋件处自重总值设计值(N):
N2k=1100X B x Hsjcg
=1100X 1.000X 3.600
=3960.000N
N2:连接处自重总值设计值(N):
N2=1.2X N2k
=1.2X 3960.000
=4752.000N
3、M:弯矩设计值(N - mm):
e2:立柱中心与锚板平■面距离：70mm
M:弯矩设计值(N - mm):
M= N2X e2
=4752X 70
=332640N - mm
4、埋件强度计算
螺栓布置示意图如下
d:锚栓直径12mm de:锚栓有效直径为10.36mm
d0:锚栓孔直径16mm
一个锚栓的抗剪承载力设计值为
Nvb= nv X - x fvb 4 =1X " ：122x 140 4
=15833.6N
t:锚板厚度,为10mm
一个锚栓的承压承载力设计值为
Ncb= dx t x fcb (GB50017-2003 7.2.1-2) =12X
10X 305 =36600N
一个拉力锚栓的承载力设计值为
Ntb=顼："2乂 ftb 4 =11801.5N
在轴力和弯矩共同作用下，锚栓群受力形式。
假定锚栓群绕自身的中心进行转动，经过分析得到锚栓群形心坐标为
[150,100],各锚栓到锚栓形心点的 Y 向距离平方之和为
TT X 10.362
4 X140 (GB50017-2003 7.2.1-1)
(GB50017-2003 7.2.1-6)
工y2=14400
y 坐标最高的锚栓为4号锚栓，该点的y 坐标为160,该点到形心点的y 向距 离为 y1= 160-100 = 60mm
y 坐标最低的锚栓为1号锚栓，该点的y 坐标为40,该点到形心点的y 向距 离为 y2= 40-100 = -60mm
所以锚栓群的最大和最小受力为：
M x y2 Nmin= N1/n + o 工y2
=7099.2/4 + 332640x(-60)/14400
=388.8N
M X y1 Nmax= N1/n + 习 y2
=7099.2/4 + 332640x(60)/14400
=3160.8N
单个锚栓承受的剪力为
V
Nv = n
=4752./4
=1188N
强度验算
Nv Nt 八
,Nvb 2 + Ntb 2
7.2.1- 8)
=((1188/15833.6)A 2+(3160.8/11801.5)A 2)A 1/2
=0.038< 1
Nv=1188N< Ncb=36600N
7.2.1- 9) 锚栓最大拉拔力为 Nmax=3160.8N < [Nmax]=50000N ,满足要求 所以锚栓强度满足要求 (GB50017-2003 (GB50017-2003。