锚栓拉拔力计算

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锚固拉拔力计算公式表

锚固拉拔力计算公式表

锚固拉拔力计算公式表
以下是常见的锚固拉拔力计算公式表:
1.摩擦锚固拉拔力计算公式:。

F=πΔ/4x(2μL+D)xσ。

其中,F是锚固拉拔力,Δ是锚杆直径,μ是静摩擦系数,L是锚杆
长度,D是基础直径,σ是土壤抗拉强度。

2.锚栓型式锚固拉拔力计算公式:。

F= n x As x ft。

其中,F是锚固拉拔力,n是锚栓个数,As是单个锚栓的抗拉截面积,ft是每个锚栓的抗拉强度。

3.压力锚固拉拔力计算公式:。

F=PxDxπ/4xσ。

其中,F是锚固拉拔力,P是压力,D是锚杆直径,σ是土壤抗拉强度。

4.钢筋微爆锚固拉拔力计算公式:
F=π/4xλxd²xσs。

其中,F是锚固拉拔力,λ是微爆系数,d是锚杆直径,σs是钢筋
抗拉强度。

以上公式需要根据具体的情况选择合适的公式进行计算。

化学锚栓拉拔力计算

化学锚栓拉拔力计算

航天三院三十三所导航楼幕墙及钢结构雨棚工程化学锚栓拉拔力确认北京建磊国际装饰工程股份有限公司2015年8月1一、荷载计算1、风荷载标准值计算Wk : 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m 2) z : 计算高度25mμz : 25m 高处风压高度变化系数(按B 类区计算): (GB50009-2012 条文说明8.2.1) μz =1×(z 10)0.3=1.31638I10: 10米高名义湍流度,对应A 、B 、C 、D 类地面粗糙度,分别取0.12、0.14、0.23、0.39。

(GB50009-2012 条文说明8.4.6)βgz : 阵风系数 : (GB50009-2012 8.1.1-2) β gz = 1 + 2×g ×I 10×(z 10)(-α) (GB50009-2012 条文说明8.6.1)= 1 + 2×2.5×0.14×(2510)(-0.15)= 1.61011 μ sp1:局部正风压体型系数μ sn1:局部负风压体型系数,通过计算确定μ sz :建筑物表面正压区体型系数,按照(GB50009-2012 8.3.3)取1 μsf :建筑物表面负压区体型系数,按照(GB50009-2012 8.3.3-2)取-1对于封闭式建筑物,考虑内表面压力,按照(GB50009-2012 8.3.5)取-0.2或0.2 Av :立柱构件从属面积取6m 2Ah :横梁构件从属面积取1m 2μ sa :维护构件面板的局部体型系数 μs1z =μsz +0.2 =1.2 μs1f =μsf -0.2 =-1.2维护构件从属面积大于或等于25m 2的体型系数计算μs25z =μsz ×0.8+0.2 (GB50009-2012 8.3.4) =1μs25f =μsf ×0.8-0.2 (GB50009-2012 8.3.4) =-1对于直接承受荷载的面板而言,不需折减有 μ saz =1.2 μ saf =-1.2同样,取立柱面积对数线性插值计算得到 μ savz =μ sz +(μ sz ×0.8-μ sz )×log(Av )1.4+0.2=1+(0.8-1)×0.7781511.4+0.2=1.08884μ savf =μ sf +(μ sf ×0.8-μ sf )×log(A v )1.4-0.2=-1+((-0.8)-(-1))×0.7781511.4-0.2=-1.08884 按照以上计算得到 对于面板有: μsp1=1.2 μ sn1=-1.2 对于立柱有: μ svp1=1.08884 μ svn1=-1.08884 对于横梁有: μ shp1=1.2 μ shn1=-1.2面板正风压风荷载标准值计算如下Wkp =βgz ×μsp1×μz ×W0 (GB50009-2012 8.1.1-2)=1.61011×1.2×1.31638×0.45=1.14454 kN/m 2面板负风压风荷载标准值计算如下W kn =β gz ×μ sn1×μ z ×W0 (GB50009-2012 8.1.1-2) =1.61011×(-1.2)×1.31638×0.45=-1.14454 kN/m 2同样,立柱正风压风荷载标准值计算如下W kvp =β gz ×μ svp1×μ z ×W0 (GB50009-2012 8.1.1-2) =1.61011×1.08884×1.31638×0.45=1.03851 kN/m 2立柱负风压风荷载标准值计算如下W kvn =β gz ×μ svn1×μ z ×W0 (GB50009-2012 8.1.1-2) =-1.03851 kN/m 2同样,横梁正风压风荷载标准值计算如下W khp =β gz ×μ shp1×μ z ×W0 (GB50009-2012 8.1.1-2) =1.14454 kN/m 2横梁负风压风荷载标准值计算如下W khn =β gz ×μ shn1×μ z ×W0 (GB50009-2012 8.1.1-2) =-1.14454 kN/m 22、风荷载设计值计算W: 风荷载设计值: kN/m 2γw : 风荷载作用效应的分项系数:1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003 5.4.2条规定采用 面板风荷载作用计算Wp=γw ×Wkp=1.4×1.14454=1.60236kN/m 2Wn=γw ×Wkn=1.4×(-1.14454)=-1.60236kN/m 2立柱风荷载作用计算Wvp=γw ×Wkvp=1.4×1.03851=1.45392kN/m 2Wvn=γw ×Wkvn=1.4×(-1.03851)=-1.45392kN/m 2横梁风荷载作用计算Whp=γw ×Wkhp=1.4×1.14454=1.60236kN/m 2Whn=γw ×Wkhn=1.4×(-1.14454)=-1.60236kN/m 23、水平地震作用计算GAK: 面板平米重量取0.7kN/m 2αmax: 水平地震影响系数最大值:0.16qEk: 分布水平地震作用标准值(kN/m 2)qEk=βE×αmax×GAK (JGJ102-2003 5.3.4)=5×0.16×0.7=0.56kN/m2rE: 地震作用分项系数: 1.3qEA: 分布水平地震作用设计值(kN/m2)qEA=rE×qEk=1.3×0.56=0.728kN/m24、荷载组合计算幕墙承受的荷载作用组合计算,按照规范,考虑正风压、地震荷载组合: Szkp=Wkp=1.14454kN/m2Szp=Wkp×γw+qEk×γE×ψE=1.14454×1.4+0.56×1.3×0.5=1.96636kN/m2考虑负风压、地震荷载组合:Szkn=Wkn=-1.14454kN/m2Szn=Wkn×γw-qEk×γE×ψE=-1.14454×1.4-0.56×1.3×0.5=-1.96636kN/m2综合以上计算,取绝对值最大的荷载进行强度演算采用面板荷载组合标准值为1.14454kN/m2面板荷载组合设计值为1.96636kN/m2立柱承受风荷载标准值为1.03851kN/m2横梁承受风荷载标准值为1.14454kN/m2二、化学锚栓计算1、锚栓计算信息描述V: 剪力设计值:V=4290N水平剪力设计值Vh = 0NN: 法向力设计值:N=732.586Ne2: 锚栓中心与锚板平面距离: 215mmMy: 弯矩设计值(N.mm):My=V×e2=4290×215=922350N.mmT: 扭矩设计值(N.mm): 0N.mm锚栓直径: 12mm锚栓底板孔径: 13mm锚栓处混凝土开孔直径: 14mm 锚栓有效锚固深度: 120mm锚栓底部混凝土级别: 混凝土-C35 底部混凝土为开裂混凝土 底部混凝土基材厚度: 400mm 混凝土开裂及边缘配筋情况: 1锚栓锚固区混凝土配筋描述: 其它情况2、锚栓承受拉力计算锚栓布置示意图如下:1234705010050705505020050550300200化学锚栓布置示意图d :锚栓直径12mm df:锚栓底板孔径13mm在拉力和弯矩共同作用下,锚栓群有两种可能的受力形式。

保温锚栓拉拔试验计算公式

保温锚栓拉拔试验计算公式

保温锚栓拉拔试验计算公式保温锚栓拉拔试验是指对保温锚栓进行拉拔试验,以评定其在混凝土中的抗拉性能。

保温锚栓是一种用于固定保温层的建筑材料,其抗拉性能直接关系到建筑物的安全性和稳定性。

因此,进行保温锚栓拉拔试验并计算其抗拉性能是非常重要的。

保温锚栓拉拔试验计算公式是用来计算保温锚栓的抗拉性能的公式。

一般来说,保温锚栓的抗拉性能可以通过以下公式进行计算:P = F / A。

其中,P表示保温锚栓的抗拉强度,单位为N/mm²;F表示保温锚栓的最大拉拔力,单位为N;A表示保温锚栓的横截面积,单位为mm²。

在进行保温锚栓拉拔试验时,首先需要测定保温锚栓的横截面积A,并记录下来。

然后,将保温锚栓固定在混凝土试件上,并施加拉拔力F,直到保温锚栓被拉拔出混凝土试件。

最后,根据测定的拉拔力F和横截面积A,利用上述公式计算出保温锚栓的抗拉强度P。

在实际的保温锚栓拉拔试验中,为了得到更准确的抗拉性能,通常需要进行多次试验,并取平均值作为最终结果。

此外,还需要对试验结果进行统计分析,以评定保温锚栓的抗拉性能是否符合设计要求。

除了上述公式外,还有一些其他与保温锚栓拉拔试验相关的计算公式,如保温锚栓的拉拔应力计算公式、拉拔应变计算公式等。

这些公式在实际的保温锚栓拉拔试验中也非常重要,可以帮助工程师们更全面地评定保温锚栓的抗拉性能。

总之,保温锚栓拉拔试验计算公式是进行保温锚栓拉拔试验的重要工具,可以帮助工程师们准确地评定保温锚栓的抗拉性能。

在进行保温锚栓拉拔试验时,工程师们需要严格按照相关标准和规范进行操作,并结合计算公式对试验结果进行评定,以确保建筑物的安全性和稳定性。

化学锚栓拉拔力

化学锚栓拉拔力

学锚栓,一、基本参数工程所在地:青岛市幕墙计算标高:15.33 m 玻璃设计分格:B×H=1549×2000 mmB:玻璃宽度H:玻璃高度设计地震烈度:7度地面粗糙度类别:A类二、荷载计算1、风荷载标准值W K:作用在幕墙上的风荷载标准值(KN/m2)βgz:瞬时风压的阵风系数,取1.60μs:风荷载体型系数,取1.2μz:风荷载高度变化系数,取1.527青岛市地区风压W0=0.6 KN/m (按50年一遇)W k=βgzμsμz W0=1.60×1.2×1.527×0.60=1.76 KN/m2>1.0 KN/m2取W K=1.76 KN/m22、风荷载设计值W :风荷载设计值 (KN/m 2)r w :风荷载作用效应的分项系数,取1.4W=r w ×W k=1.4×1.76=2.46 KN/m 23、玻璃幕墙构件重量荷载G AK :玻璃幕墙构件自重标准值,取0.50 KN/m 2G A :玻璃幕墙构件自重设计值G A =1.2×G AK =1.2×0.50=0.60 KN/m 24、地震作用q EK :垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (KN/m 2)q E :垂直于幕墙平面的分布水平地震作用设计值 (KN/m 2)βE :动力放大系数,取5.0αmax :水平地震影响系数最大值,取0.08G AK :幕墙构件(包括玻璃和接头)的重量标准值,取0.50 KN/m 2q EK =AK max E G ⨯α⨯β=5.0×0.08×0.50=0.20KN/m 2q E =γE ×q EK=1.3×0.20=0.26 KN/m 25、荷载组合风荷载和地震荷载的水平分布作用标准值q K =ψW ·q WK +ψE ·q EK=1.0×1.76+0.5×0.20=1.86 KN/m 2风荷载和地震荷载的水平分布作用设计值q=ψW ·γW ·q WK +ψE ·γE ·q EK=1.0×1.4×1.76+0.5×1.3×0.20=2.59 KN/m 2 第二章、化学锚栓强度计算一、部位要素该处最大计算标高按15.33 m 计,受到由水平风荷载和地震荷载作用效应的组合荷载设计值为2.59 KN/m ,桁架的分格宽度为1549 mm 。

化学锚栓拉拔力

化学锚栓拉拔力

点支式(桁架支承)玻璃幕墙支座化学锚栓强度计算书本工程主体结构已完工,主体结构没有预埋件,需要通过化学锚固螺栓把钢板固定到主体结构上来作为固定支点,钢板尺寸为300×200×10 mm,钢板有四个固定点,均为 M12 化学锚栓,模型如下图。

第一章、荷载计算一、基本参数工程所在地:青岛市幕墙计算标高:15.33 m 玻璃设计分格:B×H=1549×2000 mmB :玻璃宽度H :玻璃高度设计地震烈度:7度地面粗糙度类别:A类二、荷载计算1、风荷载标准值W K:作用在幕墙上的风荷载标准值( KN/m2)βgz:瞬时风压的阵风系数,取 1.60 μs:风荷载体型系数,取 1.2 μz:风荷载高度变化系数,取 1.527青岛市地区风压 W0=0.6 KN/m(按 50 年一遇)W k=βgzμsμz W0=1.60×1.2×1.527×0.60=1.76 KN/m2>1.0 KN/m2取 W K=1.76 KN/m22、风荷载设计值W :风荷载设计值 (KN/m2) r w:风荷载作用效应的分项系数,取 1.4W=r w × W k =1.4×1.76 =2.46 KN/m23、玻璃幕墙构件重量荷载G AK:玻璃幕墙构件自重标准值,取 0.50 KN/m2G A :玻璃幕墙构件自重设计值G A=1.2× G AK=1.2 × 0.50=0.60 KN/m24、地震作用q EK :垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (KN/m2) q E:垂直于幕墙平面的分布水平地震作用设计值 (KN/m2) βE:动力放大系数,取 5.0αmax:水平地震影响系数最大值,取 0.08 G AK:幕墙构件(包括玻璃和接头)的重量标准值,取0.50 KN/m2q EK=E max G AK =5.0×0.08×0.50=0.20KN/m2 q E =γE×q EK=1.3×0.20=0.26 KN/m25、荷载组合风荷载和地震荷载的水平分布作用标准值q K=ψW ·q WK+ψE ·q EK=1.0 × 1.76+0.5 × 0.20=1.86 KN/m2 风荷载和地震荷载的水平分布作用设计值q=ψ W·γ W· q WK+ ψE ·γ E · q EK=1.0 × 1.4× 1.76+0.5 × 1.3 × 0.20=2.59 KN/m2第二章、化学锚栓强度计算一、部位要素该处最大计算标高按 15.33 m 计,受到由水平风荷载和地震荷载作用效应的组合荷载设计值为 2.59 KN/m,桁架的分格宽度为1549 mm。

M12化学锚栓拉拔力报告

M12化学锚栓拉拔力报告

北丰BCD项目C2楼幕墙工程M12化学锚栓拉拔力计算书编制:审查:审核:山东华峰建筑装饰工程有限公司SHANDONGHUAFENGARCHITECTURALDECORATE,LTD2009年3月一、基本参数工程所在地:北京市幕墙计算标高:64.9 m 单一支座设计从属面积:B×H=1400×3800mmB:玻璃幕墙宽度分格H:玻璃幕墙层高设计地震烈度:8度地面粗糙度类别:C类二、荷载计算1、风荷载作用取值鉴于本工程体形系数比较简单,按规范《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)和JGJ 102-2003取值,由于本建筑地处高层建筑密集区。

同时参照主体结构设计取值,取地面粗糙度类别为C类,根据GB50009-2001关于基本风压取值说明:“对于外维护结构,其重要性与主体结构相比要低些,可取50年。

”所以本计算所取的基本风压按50年重现期取值。

而ω。

=0.45Kpa ,体型系数按墙面区取1.2。

2、风荷载标准值计算W K :作用在幕墙上的风荷载标准值 (KN/m 2)βgz :瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.5.1条取定。

取1.677μs :风荷载体型系数,取1.2μz :风荷载高度变化系数,取1.40标准风压W 0=0.40KN/m (按50年一遇)W k =βgz μs μz W 0=1.677×1.403×1.2×0.450=1.270KN/m 2 2、风荷载设计值W :风荷载设计值 (KN/m 2)r w :风荷载作用效应的分项系数,取1.4W=r w ×W k=1.4×1.27=1.778 KN/m 23、 玻璃幕墙构件自重荷载G AK :玻璃幕墙构件自重标准值,取0.5 KN/m 2G A :玻璃幕墙构件自重设计值G A =1.2×G AK =1.2×0.50=0.6 KN/m 24、地震作用q EK :垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (KN/m 2)q E :垂直于幕墙平面的分布水平地震作用设计值 (KN/m 2)βE :动力放大系数,取5.0αmax :水平地震影响系数最大值,取0.16G AK :玻璃幕墙构件(包括玻璃、型材及辅件)的重量标准值,取0.50 KN/m 2q EK =AK max E G ⨯α⨯β=5.0×0.16×0.50=0.4KN/m 2q E =γE ×q EK=1.3×0.4=0.52 KN/m 25、荷载组合风荷载和地震荷载的水平分布作用标准值q K =ψW ·W k +ψE ·q EK=1.0×1.27+0.5×0.4=1.47 KN/m2风荷载和地震荷载的水平分布作用设计值q=ψW·γW·W k +ψE·γE·q EK=1.0×1.4×1.27+0.5×1.3×0.4=2.038KN/m2第二章、化学锚栓强度计算一、部位要素本工程南立面16层计算标高按64.9 m计,后置锚栓受到由水平风荷载和地震荷载作用效应的组合(荷载设计值为1.778 KN/m2)及玻璃幕墙自重荷载作用效应(荷载设计值为0.52 KN/m2),幕墙层高为3800mm,横向分格宽度为1400 mm。

锚栓拉拔力计算

锚栓拉拔力计算

化學錨栓拉拔力值計算混凝土位置M12X160化學錨栓拉拔力為Nmax=3160.8N;錨栓計算:計算說明:層高3600位置石材幕墻后置埋件化學錨栓強度計算計算層間高度3600mm,分格最大寬度1000mm石材幕墻自重1100N/平方米,地震荷載880 N/平方米風荷載標準值1000 N/平方米埋件受力計算:1、 N1: 埋件處风荷载总值(N):N1wk=Wk×B×Hsjcg×1000=1.000×1.000×3.600×1000=3600.000N连接处风荷载设计值(N) :N1w=1.4×N1wk=1.4×3600.000=5040.000NN1Ek: 连接处地震作用(N):GAGGAGAGGAFFFFAFAFN1Ek=qEAk×B×Hsjcg×1000=0.880×1.000×3.600×1000 =3168.000NN1E: 连接处地震作用设计值(N): N1E=1.3×N1Ek=1.3×3168.000=4118.400NN1: 连接处水平总力(N):N1=N1w+0.5×N1E=5040.000+0.5×4118.400=7099.200N2、N2: 埋件处自重总值设计值(N):N2k=1100×B×Hsjcg=1100×1.000×3.600=3960.000NN2: 连接处自重总值设计值(N): N2=1.2×N2k=1.2×3960.000GAGGAGAGGAFFFFAFAFGAGGAGAGGAFFFFAFAF=4752.000N3、M: 彎矩設計值(N ·mm):e2: 立柱中心與錨板平面距離: 70mmM: 彎矩設計值(N ·mm):M= N2×e2=4752×70= 332640N ·mm4、埋件強度計算螺栓布置示意圖如下:123440120404022040300200螺栓布置示意图d:錨栓直徑12mmde:錨栓有效直徑為10.36mmGAGGAGAGGAFFFFAFAFd0:錨栓孔直徑16mm一個錨栓的抗剪承載力設計值為Nvb= nv ×π×d24×fvb (GB50017-2003 7.2.1-1)= 1×π×1224×140 =15833.6Nt:錨板厚度,為10mm一個錨栓的承壓承載力設計值為Ncb= d ×t ×fcb (GB50017-2003 7.2.1-2)= 12×10×305=36600N一個拉力錨栓的承載力設計值為Ntb= π×de24×ftb (GB50017-2003 7.2.1-6)= π×10.3624×140 =11801.5N在軸力和彎矩共同作用下,錨栓群受力形式。

m12机械锚栓拉拔值设计值

m12机械锚栓拉拔值设计值

m12机械锚栓拉拔值设计值
M12机械锚栓拉拔值设计值是指在特定的工程环境下,为保
证机械锚栓的安全性和稳定性,需要设置的最小拉拔值。

机械锚栓是一种常用的连接件,广泛应用于建筑、桥梁、地铁、隧道等领域。

在使用机械锚栓时,为了确保其连接效果和安全性,需要对其拉拔值进行设计和控制。

M12机械锚栓拉拔值设计值的计算方法比较复杂,需要考虑
多个因素。

首先,需要考虑机械锚栓的材质和尺寸。

不同材质和尺寸的机械锚栓具有不同的强度和承载能力,因此其拉拔值也会有所不同。

其次,还需要考虑机械锚栓的安装方式和环境条件。

不同的安装方式和环境条件会对机械锚栓的拉拔值产生影响,因此需要进行综合考虑。

在进行M12机械锚栓拉拔值设计时,需要按照相关标准和规
范进行计算和验证。

一般来说,机械锚栓的拉拔值应该大于或等于其承载力的1.5倍。

这样可以确保机械锚栓在受到外力作
用时不会发生破坏或失效。

除了M12机械锚栓拉拔值设计值之外,还需要考虑其他相关
因素。

比如,在选择机械锚栓时需要考虑其耐腐蚀性、耐磨性、耐久性等因素。

同时,在进行机械锚栓的安装和使用过程中,也需要注意其正确性和安全性,以免发生意外事故。

总之,M12机械锚栓拉拔值设计值是保证机械锚栓连接效果和安全性的重要参数。

在进行机械锚栓设计和使用时,需要充分考虑其相关因素,并按照标准和规范进行计算和验证,以确保其稳定性和安全性。

后置锚栓拉拔计算书

后置锚栓拉拔计算书

靖江行政办公中心一期幕墙工程后置锚栓拉拔计算因工地土建漏埋预埋件,故需对后置埋件进行验算。

后置埋件由于属于补救措施的一种埋件,所以单纯的计算是不能完全作为施工依据的,需要在现场做拉拔实验后方可。

埋件固定主体结构上,承受立柱传递来的荷载。

埋件形式如下图:一、风荷载计算1、84m处水平风荷载标准值计算计算标高:84m幕墙分格:B×H=1600×840㎜B:玻璃宽度H:玻璃高度设计地震烈度:7度地面粗糙类别:B类βgz:阵风系数,取βgz=1.52按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001表7.51 SμS1:风荷载体型系数按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001(2006版)取值,局部体型系数μS1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况,当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时,局部风压体型系数μS1(10)可乘以折减系数0.8,当构件的从属面积小于10m2 而大于1m2时,局部风压体型系数μS1(A)可按面积的对数线性插值,即μS1(A)=μS1(1)+[ μS1(10)- μS1(1)]10gA从属面积1.600×0.84=1.344㎡ 10g.344=0.128μZ1(A)=)-{1.0+[0.8×1.0—1.0]×0.128}=-.9744μZ1=-0.974+(0.2)=-1.174UZ:风压高度变化系数,取μZ=1.97按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001表7.2.1WO:作用在幕墙上的风荷载基本值0.45KN/m2按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001附表D.4(按50年一遇)WK: 作用在幕墙上的风荷载标准值WK= βgz.μS1.μZ.WO=1.52×(-1.174)×1.97×0.45=-1.852KN/m2(表示负风压)┃WK┃=1.582KN/㎡>1.0KN/m2按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.2条取WK=1.582㎏/㎡2、84m处水平风荷载设计值计算rW:风荷载分项系数,取rW=1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JG102-2003第5.3.2条W: 作用在幕墙上的风荷载标准值W=rW·WK=1.4×1.582=2.215KN/m2二、立柱与主结构连接LCT 2:l连接处热轧钢角码壁厚:6.0㎜JY:连接处热轧钢角码承压强度:305.0N/m㎡D2:连接螺栓公称直径:10.0㎜选择的立柱与主体结构连接螺栓为:不锈钢螺栓A1,A2组态50级L_L:连接螺栓抗拉强度:230N/m㎡L_J: 连接螺栓抗剪强度:N/m㎡采用SG+SW+0.5SEN1WK:连接处风荷载总值(N)N1WK: =WK×HSjCg×1000=1.582×1.600×3.400×1000=8606.1N连接处风荷载设计值(N)N1W: =1.4×N1WK=1.4×8606.1=12048.5NN1EK:连接处地震作用(N)N1WK: =QEAK×B×HSjCg×1000=0.100×1.600×4.200×1000=672NN1E:连接处地震作用设计值(N)N1E: =1.3×N1EK=1.3×672=873.6NN1:连接处水平总力(N)N1: = N1W×0.5×N1E=12048.5+0.5×873.6=12485.3NN2:连接处自重总值设计值(N)N2K: = 500×B×HSjCg=500×1.600×4.200=3360.0NN2:连接处自重总值设计值(N)N2: = 1.2×N2K=1.2×3360.0=4032.0N三、锚栓拉拔力计算假设该模型最不利状态下,一半锚筋受拉力,一半锚筋不受力本工程预埋件受拉力和剪力V:剪力设计值:V= N2=4032.000NN2:水平方向作用下单排锚筋的拉力N= N1=12485.300NM:弯矩设计值(N·㎜)e:偏心距:85.000㎜M=V×e=4032.000×85.00=342720 N·㎜F:剪力引起的弯距对上排锚筋的拉力F=M/L=342720/120=2856NT:单根锚栓所受的拉力的合力T=N/2+F/2=12485.300/2+2856.00/2=7670.65N结论:化学螺栓的拉拔测试力需大于计算出的N两倍的值(15341.30)编制: 审定:江苏龙升幕墙工程有限公司2008年月日。

锚栓拉拔力计算

锚栓拉拔力计算

化学锚栓拉拔力值计算混凝土位置M12X160化学锚栓拉拔力为Nmax=;锚栓计算:计算说明:层高3600位置石材幕墙后置埋件化学锚栓强度计算计算层间高度3600mm,分格最大宽度1000mm石材幕墙自重1100N/平方米,地震荷载880 N/平方米风荷载标准值1000 N/平方米埋件受力计算:1、N1: 埋件处风荷载总值(N):N1wk=Wk×B×Hsjcg×1000=×××1000=连接处风荷载设计值(N) :N1w=×N1wk=×=N1Ek: 连接处地震作用(N):N1Ek=qEAk×B×Hsjcg×1000=×××1000=N1E: 连接处地震作用设计值(N):N1E=×N1Ek=×=N1: 连接处水平总力(N):N1=N1w+×N1E=+×=、N2: 埋件处自重总值设计值(N): 2N2k=1100×B×Hsjcg=1100××=连接处自重总值设计值(N): N2:N2=×N2k=×=mm):、M: 弯矩设计值(N·3e2: 立柱中心与锚板平面距离: 70mm mm): M: 弯矩设计值(N·e2 N2×M=×70 =4752332640N =·mm 4、埋件强度计算: 螺栓布置示意图如下404022043040020211204300螺栓布置示意图d:锚栓直径12mmde:锚栓有效直径为10.36mmd0:锚栓孔直径16mm一个锚栓的抗剪承载力设计值为π×d2 Nvb= nv××fvb (GB50017-2003 7.2.1-1) 4π×122×140= 1×4=10mm t:锚板厚度,为一个锚栓的承压承载力设计值为×Ncb= dt×fcb(GB50017-2003 7.2.1-2)= 12×10×305=36600N一个拉力锚栓的承载力设计值为de2π×7.2.1-6) (GB50017-2003 ×Ntb= ftb4π×140×= 4=在轴力和弯矩共同作用下,锚栓群受力形式。

锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算

锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算

1.1锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算
按 5.2.2[JGJ145-2004]规定,在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示),进行弹性分析时,受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算:
1:当N/n-My
1/Σy
i
2≥0时:
N sd h=N/n+My
1
/Σy
i
2
2:当N/n-My
1/Σy
i
2<0时:
N sd h=(NL+M)y
1
//Σy
i
/2
在上面公式中:
M:弯矩设计值;
N
sd
h:群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值;
y 1,y
i
:锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离;
y 1/,y
i
/:锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离;
L:轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离;
…………
在本例中:
N/n-My
1/Σy
i
2
=7199.01/4-589680×65/16900 =-468.247
因为:
-468.247<0
所以:
N
sd h=(NL+M)y
1
//Σy
i
/2=4067.752N
按JGJ102-2003的5.5.7中第七条规定,这里的N
sd
h再乘以2就是现场实际拉拔应该达到的值。

化学锚栓拉拔力

化学锚栓拉拔力

学锚栓,一、基本参数工程所在地:青岛市幕墙计算标高:15.33 m 玻璃设计分格:B×H=1549×2000 mmB:玻璃宽度H:玻璃高度设计地震烈度:7度地面粗糙度类别:A类二、荷载计算1、风荷载标准值W K:作用在幕墙上的风荷载标准值(KN/m2)βgz:瞬时风压的阵风系数,取1.60μs:风荷载体型系数,取1.2μz:风荷载高度变化系数,取1.527青岛市地区风压W0=0.6 KN/m (按50年一遇)W k=βgzμsμz W0=1.60×1.2×1.527×0.60=1.76 KN/m2>1.0 KN/m2取W K=1.76 KN/m22、风荷载设计值W :风荷载设计值 (KN/m 2)r w :风荷载作用效应的分项系数,取1.4W=r w ×W k=1.4×1.76=2.46 KN/m 23、玻璃幕墙构件重量荷载G AK :玻璃幕墙构件自重标准值,取0.50 KN/m 2G A :玻璃幕墙构件自重设计值G A =1.2×G AK =1.2×0.50=0.60 KN/m 24、地震作用q EK :垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (KN/m 2)q E :垂直于幕墙平面的分布水平地震作用设计值 (KN/m 2)βE :动力放大系数,取5.0αmax :水平地震影响系数最大值,取0.08G AK :幕墙构件(包括玻璃和接头)的重量标准值,取0.50 KN/m 2q EK =AK max E G ⨯α⨯β=5.0×0.08×0.50=0.20KN/m 2q E =γE ×q EK=1.3×0.20=0.26 KN/m 25、荷载组合风荷载和地震荷载的水平分布作用标准值q K =ψW ·q WK +ψE ·q EK=1.0×1.76+0.5×0.20=1.86 KN/m 2风荷载和地震荷载的水平分布作用设计值q=ψW ·γW ·q WK +ψE ·γE ·q EK=1.0×1.4×1.76+0.5×1.3×0.20=2.59 KN/m 2 第二章、化学锚栓强度计算一、部位要素该处最大计算标高按15.33 m 计,受到由水平风荷载和地震荷载作用效应的组合荷载设计值为2.59 KN/m ,桁架的分格宽度为1549 mm 。

锚栓拉拔荷载检验值的计算方法

锚栓拉拔荷载检验值的计算方法

锚栓抗拔承载力试验
检验荷载值(0.9f yk A s)计算方法
锚栓类型螺栓材质0.9f
yk A s
M12 5.6级钢22.76kN 5.8级钢30.35kN
M16 5.6级钢42.39kN 5.8级钢56.52kN
注:钢结构连接用螺栓性能等级分3.6、4.6、4.8、5.6、6.8、8.8、9.8、10.9、12.9等10余个等级,其中8.8级及以上螺栓材质为低碳合金钢或中碳钢并经热处理(淬火、回火),通称为高强度螺栓,其余通称为普通螺栓。

螺栓性能等级标号有两部分数字组成,分别表示螺栓材料的公称抗拉强度值和屈强比值。

例如,性能等级“5.6级”的螺栓,其含义是:
1、螺栓材质公称抗拉强度达500MPa级;
2、螺栓材质的屈强比值为0.6;
3、螺栓材质的公称屈服强度(f
yk
)达500×0.6=300MPa
螺纹的应力截面积(A
s
)见下表:。

后扩底锚栓规格拉拔力

后扩底锚栓规格拉拔力

后扩底锚栓规格拉拔力
一、锚栓简介
锚栓,又称锚固件,是一种用于将构件固定在另一构件上的建筑零件。

在后扩底锚栓中,锚栓杆体通过扩底部分与混凝土基础牢固连接,起到稳定作用。

二、后扩底锚栓的特点
后扩底锚栓具有以下特点:
1.抗拉强度高:扩底部分增加了锚栓与混凝土的接触面积,提高了抗拉强度。

2.锚固性能好:后扩底锚栓在混凝土中形成较大的锚固深度,使得锚栓稳定性更好。

3.适应性强:后扩底锚栓适用于多种土壤条件,具有较强的适应性。

三、拉拔力的定义和作用
拉拔力是指锚栓在受力过程中,所能承受的最大拉力。

在后扩底锚栓中,拉拔力是衡量锚栓稳定性的重要指标,直接影响着建筑物的安全性能。

四、后扩底锚栓拉拔力的计算方法
后扩底锚栓拉拔力的计算公式为:F = ΣT,其中F表示拉拔力,T表示每个锚栓所承受的拉力。

计算时需考虑锚栓的抗拉强度、锚固深度、混凝土的抗拉强度等因素。

五、影响拉拔力的因素
1.锚栓材料:锚栓材料的强度直接影响拉拔力。

2.锚固深度:锚固深度越大,拉拔力越大。

3.混凝土性能:混凝土的强度和抗拉性能对拉拔力有重要影响。

4.施工质量:锚栓施工质量直接关系到拉拔力的稳定性。

六、提高后扩底锚栓拉拔力的措施
1.选用高强度锚栓材料。

2.加大锚固深度。

3.提高混凝土强度和抗拉性能。

4.严格把控施工质量,确保锚栓与混凝土的牢固连接。

七、总结
后扩底锚栓作为一种重要的锚固件,其在建筑物中的应用具有重要意义。

了解后扩底锚栓的拉拔力及其影响因素,对确保建筑物安全性能具有重要作用。

锚栓拉拔力计算

锚栓拉拔力计算

化学锚栓拉拔力值计算混凝土位置M12X160化学锚栓拉拔力为Nmax=3160.8N;锚栓计算:计算说明:层高3600位置石材幕墙后置埋件化学锚栓强度计算计算层间高度3600mm,分格最大宽度1000mm石材幕墙自重1100N/平方米,地震荷载880 N/平方米风荷载标准值1000 N/平方米埋件受力计算:1、N1: 埋件处风荷载总值(N):N1wk=Wk×B×Hsjcg×1000=1.000×1.000×3.600×1000=3600.000N连接处风荷载设计值(N) :N1w=1.4×N1wk=1.4×3600.000=5040.000NN1Ek: 连接处地震作用(N):N1Ek=qEAk×B×Hsjcg×1000=0.880×1.000×3.600×1000=3168.000NN1E: 连接处地震作用设计值(N):N1E=1.3×N1Ek=1.3×3168.000=4118.400NN1: 连接处水平总力(N):N1=N1w+0.5×N1E=5040.000+0.5×4118.400=7099.200N2、N2: 埋件处自重总值设计值(N):N2k=1100×B×Hsjcg=1100×1.000×3.600=3960.000NN2: 连接处自重总值设计值(N):N2=1.2×N2k=1.2×3960.000=4752.000N3、M: 弯矩设计值(N·mm):e2: 立柱中心与锚板平面距离: 70mm M: 弯矩设计值(N·mm):M= N2×e2=4752×70=332640N·mm4、埋件强度计算螺栓布置示意图如下:123441244022040300200螺栓布置示意图d:锚栓直径12mmde:锚栓有效直径为10.36mmd0:锚栓孔直径16mm一个锚栓的抗剪承载力设计值为Nvb= nv ×π×d24×fvb (GB50017-20037.2.1-1) = 1×π×1224×140=15833.6Nt:锚板厚度,为10mm一个锚栓的承压承载力设计值为Ncb= d ×t ×fcb(GB50017-2003 7.2.1-2)= 12×10×305=36600N一个拉力锚栓的承载力设计值为Ntb= π×de24×ftb (GB50017-2003 7.2.1-6)= π×10.3624×140=11801.5N在轴力和弯矩共同作用下,锚栓群受力形式。

预埋件及化学锚栓计算

预埋件及化学锚栓计算

后置埋件及化学螺栓计算一、设计说明与本部分预埋件对应的主体结构采用混凝土强度等级为C30。

在工程中尽量采用预埋件,但当实际工程中需要采用后置埋件,需对后置埋件进行补埋计算。

本部分后置埋件由4-M12×110mm膨胀、扩孔锚栓,250×200×10mm镀锌钢板组成,形式如下:埋件示意图当前计算锚栓类型:后扩底机械锚栓;锚栓材料类型:A2-70;螺栓行数:2排;螺栓列数:2列;最外排螺栓间距:H=100mm;最外列螺栓间距:B=130mm;螺栓公称直径:12mm;锚栓底板孔径:13mm;锚栓处混凝土开孔直径:14mm;锚栓有效锚固深度:110mm;锚栓底部混凝土级别:C30;二、荷载计算V x :水平方轴剪力; V y :垂直方轴剪力; N :轴向拉力;D x :水平方轴剪力作用点到埋件距离,取100 mm ; D y :垂直方轴剪力作用点到埋件距离,取200 mm ; M x :绕x 轴弯矩; M y :绕y 轴弯矩;T :扭矩设计值T=500000 N·mm ; V x =2000 N V y =4000 N N=6000 N M x1=300000 N·mmM x2= V y D x =4000×100=400000 N·mm M x =M x1+M x2=700000 N·mm M y = 250000 N·mmM y2= V x D y =2000×200=400000 N·mm M y =M y1+M y2=650000 N·mm三、锚栓受拉承载力计算 (一)、单个锚栓最大拉力计算1、在轴心拉力作用下,群锚各锚栓所承受的拉力设计值:1/sd N k N n ;(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.2.1条)式中,sd N :锚栓所承受的拉力设计值; N :总拉力设计值; n :群锚锚栓个数;1k :锚栓受力不均匀系数,取1.1。

锚栓拉拔力计算

锚栓拉拔力计算

化学锚栓拉拔力值计算混凝土位置M12X160化学锚栓拉拔力为Nmax=;锚栓计算:计算说明:层高3600位置石材幕墙后置埋件化学锚栓强度计算计算层间高度3600mm,分格最大宽度1000mm石材幕墙自重1100N/平方米,地震荷载880 N/平方米风荷载标准值1000 N/平方米埋件受力计算:1、N1: 埋件处风荷载总值(N):N1wk=Wk×B×Hsjcg×1000=×××1000=连接处风荷载设计值(N) :N1w=×N1wk=×=N1Ek: 连接处地震作用(N):N1Ek=qEAk×B×Hsjcg×1000=×××1000=N1E: 连接处地震作用设计值(N):N1E=×N1Ek=×=N1: 连接处水平总力(N):N1=N1w+×N1E=+×=2、N2: 埋件处自重总值设计值(N):N2k=1100×B×Hsjcg=1100××=N2: 连接处自重总值设计值(N):N2=×N2k=×=3、M: 弯矩设计值(N ·mm):e2: 立柱中心与锚板平面距离: 70mmM: 弯矩设计值(N ·mm):M= N2×e2=4752×70= 332640N ·mm4、埋件强度计算螺栓布置示意图如下:123440120404022040300200螺栓布置示意图d:锚栓直径12mmde:锚栓有效直径为10.36mmd0:锚栓孔直径16mm一个锚栓的抗剪承载力设计值为Nvb= nv ×π×d24×fvb (GB50017-2003 7.2.1-1)= 1×π×1224×140 =t:锚板厚度,为10mm一个锚栓的承压承载力设计值为Ncb= d ×t ×fcb(GB50017-2003 7.2.1-2)= 12×10×305=36600N一个拉力锚栓的承载力设计值为Ntb= π×de24×ftb (GB50017-2003 7.2.1-6) =π×4×140 =在轴力和弯矩共同作用下,锚栓群受力形式。

单根锚栓最大拉拔力设计值

单根锚栓最大拉拔力设计值

单根锚栓最大拉拔力设计值下载温馨提示:该文档是我店铺精心编制而成,希望大家下载以后,能够帮助大家解决实际的问题。

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化学锚栓拉拔力值计算
混凝土位置M12X160化学锚栓拉拔力为Nmax=3160.8N;
锚栓计算:
计算说明:层高3600位置石材幕墙后置埋件化学锚栓强度计算计算层间高度3600mm,分格最大宽度1000mm 石材幕墙自重1100N/平方米,地震荷载880 N/平方米风荷载标准值1000 N/平方米
埋件受力计算:
1、N1:埋件处风荷载总值(N):
N1wk=Wk x B x Hsjcgx 1000
= 1.000X 1.000X 3.600X 1000
=3600.000N
连接处风荷载设计值(N):
N1w=1.4X N1wk
=1.4 X 3600.000
=5040.000N
N1Ek:连接处地震作用(N):
N1Ek=qEAk x B x Hsjcg x 1000
=0.880X 1.000X 3.600X 1000
=3168.000N
N1E:连接处地震作用设计值(N):
N1E=1.3X N1Ek
=1.3X 3168.000
=4118.400N
N1:连接处水平■总力(N):
N1=N1w+0.5 X N1E
=5040.000+0.5X 4118.400
=7099.200N
2、N2:埋件处自重总值设计值(N):
N2k=1100X B x Hsjcg
=1100X 1.000X 3.600
=3960.000N
N2:连接处自重总值设计值(N):
N2=1.2X N2k
=1.2X 3960.000
=4752.000N
3、M:弯矩设计值(N - mm):
e2:立柱中心与锚板平■面距离:70mm
M:弯矩设计值(N - mm):
M= N2X e2
=4752X 70
=332640N - mm
4、埋件强度计算
螺栓布置示意图如下
d:锚栓直径12mm de:锚栓有效直径为10.36mm
d0:锚栓孔直径16mm
一个锚栓的抗剪承载力设计值为
Nvb= nv X - x fvb 4 =1X " :122x 140 4
=15833.6N
t:锚板厚度,为10mm
一个锚栓的承压承载力设计值为
Ncb= dx t x fcb (GB50017-2003 7.2.1-2) =12X
10X 305 =36600N
一个拉力锚栓的承载力设计值为
Ntb=顼:"2乂 ftb 4 =11801.5N
在轴力和弯矩共同作用下,锚栓群受力形式。

假定锚栓群绕自身的中心进行转动,经过分析得到锚栓群形心坐标为
[150,100],各锚栓到锚栓形心点的 Y 向距离平方之和为
TT X 10.362
4 X140 (GB50017-2003 7.2.1-1)
(GB50017-2003 7.2.1-6)
工y2=14400
y 坐标最高的锚栓为4号锚栓,该点的y 坐标为160,该点到形心点的y 向距 离为 y1= 160-100 = 60mm
y 坐标最低的锚栓为1号锚栓,该点的y 坐标为40,该点到形心点的y 向距 离为 y2= 40-100 = -60mm
所以锚栓群的最大和最小受力为:
M x y2 Nmin= N1/n + o 工y2
=7099.2/4 + 332640x(-60)/14400
=388.8N
M X y1 Nmax= N1/n + 习 y2
=7099.2/4 + 332640x(60)/14400
=3160.8N
单个锚栓承受的剪力为
V
Nv = n
=4752./4
=1188N
强度验算
Nv Nt 八
,Nvb 2 + Ntb 2
7.2.1- 8)
=((1188/15833.6)A 2+(3160.8/11801.5)A 2)A 1/2
=0.038< 1
Nv=1188N< Ncb=36600N
7.2.1- 9) 锚栓最大拉拔力为 Nmax=3160.8N < [Nmax]=50000N ,满足要求 所以锚栓强度满足要求 (GB50017-2003 (GB50017-2003。

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