3m围墙计算书

围挡计算书

2.5m 高围挡计算书1、围挡形式围挡高2.5m,围挡防护采用0.326mm 厚压型彩钢，上设0.5mm 厚彩钢折件，后设4根40*40*0.8mm 方管水平向骨架，基础为200mm*1000mm 混凝土压顶条形基础，围挡防护后每3m 设置80*80*1.2mm 方管立柱,立柱通过4颗M12螺栓与基础栓接，立柱后采用40*4角钢斜撑，结构形式如下；2、荷载计算1）围挡自重对结构本身是有利荷载，在计算抗倾覆稳定性是不考虑自重；2）风荷载情况下围挡最容易失稳，按照最不利情况考虑，风向为水平垂直于围挡方向时最大风力；3）根据《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012）计算围护结构时：k gz s z w w βμμ= 式中：kw —风荷载标准值2(/)kN m ； gzβ—高达z 处的阵风系数；s μ—风荷载体型系数； zμ—风压高度变化系数； 0w —基本风压（2/kN m ）；基本风压按50年一遇的风压采用，且不得小于20.3/kN m查表可知：2.3gz β= 1.3s μ= 0.74z μ= 00.3w =可得风荷载标准值22.3 1.30.740.30.7/k w kN m =⨯⨯⨯=3. 围挡稳定性计算风荷载通过彩钢防护传递给方管立柱，在此只计算立柱的稳定性即可，每根立柱所承受的均布荷载：立柱受力模型图由软件计算可知：弯矩图：剪力图：轴力图：由图中可知立柱最大弯矩max 0.88=9.248N M kN m F kN =•立柱最大弯矩，斜撑轴力 3.1 立柱计算80*80*1.2方管立柱截面参数234347.16mm ,9006.51,360260.66x x A w mm I mm ===立柱强度计算：2max 30.881000100097.70/[]2159006.51x M N mmN mm MPaw mmσσ⨯⨯•====3.2 斜撑计算40*4角钢斜撑截面参数 2308.6mm A =斜撑强度计算23924829.97/[]215308.6N F N N mm MpaA mm σσ====3.3 螺栓计算支座反力：110.33,8.4,=N X N y F kN F kN θ==N 合力大小F =8.407kN,87.733 立柱底部通过4颗M12螺栓栓接，即每颗螺栓承受的拉力为M12螺栓面积为84mm ²、容许拉力为：11,F f 满足要求。

围墙结构计算书

围墙结构计算书一、概况围墙采用钢筋混凝土结构柱，钢筋采用HRB400钢筋，混凝土强度等级为C25。

柱距4.0米，柱子截面尺寸为370X370，柱高1.8米。

柱间采用铁艺栏杆，栏杆间距0.15米。

栏杆高度为1.15米。

围墙铁艺连接方式除已说明外其他均为满焊连接。

外漏铁件面漆为深灰色氟碳漆处理。

围墙为自承重体系，主要荷载为自重及风荷载。

结构计算主要为基础及风荷载作用下的安全性。

二、围墙基础计算2.1 荷载计算柱子承受主要是风荷载及自重荷载每个表面沿建筑物高度每米的风荷载是z z 0iz si i i w =u u w cos B βα其中w0 查表等于0.45 KN /m2z z 0iz si i i w =u u w cos B βα=2.3x （0.5+0.8）x 0.74 x0.45=1KN/㎡风荷载对柱底产生的剪力标准值V=1*0.41*0.41*1.8=0.3KN风荷载对柱底产生的弯矩标准值M=1*0.41*0.41*1.8*（0.9+0.6）=0.45KN.m柱子承受的轴力，也就是柱子自重G=0.41*0.41*2.6*27=11.8KN则剪力设计值V=1.2*0.3=0.36KN弯矩设计值M=1.2*0.45=0.54KN.m轴力设计值N=1.35*11.8=15.9KN2.2 基础验算一、示意图二、地勘报告本基础埋深h=1.05m,基础底落在粉质黏土层则修正后的地基承载力特征值fak=95kPa,则fa=95+（1.05-0.5）*20=106.00kPa三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=3矩形柱宽bc=370mm 矩形柱高hc=370mm基础高度h1=150mm基础高度h2=100mm基础高度h3=200mm一阶长度 b1=100mm b2=100mm 一阶宽度 a1=100mm a2=100mm二阶长度 b3=100mm b4=100mm 二阶宽度 a3=100mm a4=100mm三阶长度 b5=100mm b6=100mm 三阶宽度 a5=100mm a6=100mm2. 材料信息基础混凝土等级: C25 ft_b=1.27N/mm2fc_b=11.9N/mm2柱混凝土等级: C25 ft_c=1.27N/mm2fc_c=11.9N/mm2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.000m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.100%Fgk=15.900kN Fqk=0.000kNMgxk=0.540kN*m Mqxk=0.000kN*mMgyk=0.000kN*m Mqyk=0.000kN*mVgxk=0.360kN Vqxk=0.000kNVgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.00可变荷载分项系数rq=1.00Fk=Fgk+Fqk=15.900+(0.000)=15.900kNMxk=Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2=0.540+15.900*(0.485-0.485)/2+(0.000)+0.000*(0.485-0.485)/2=0.540kN*mMyk=Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2=0.000+15.900*(0.485-0.485)/2+(0.000)+0.000*(0.485-0.485)/2=0.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=0.360+(0.000)=0.360kNVyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.00*(15.900)+1.00*(0.000)=15.900kNMx1=rg*(Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2)=1.00*(0.540+15.900*(0.485-0.485)/2)+1.00*(0.000+0.000*(0.485-0.485)/2) =0.540kN*mMy1=rg*(Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2)=1.00*(0.000+15.900*(0.485-0.485)/2)+1.00*(0.000+0.000*(0.485-0.485)/2) =0.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.00*(0.360)+1.00*(0.000)=0.360kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.00*(0.000)+1.00*(0.000)=0.000kNF2=1.35*Fk=1.35*15.900=21.465kNMx2=1.35*Mxk=1.35*0.540=0.729kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*(0.000)=0.000kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*0.360=0.486kNVy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|15.900|,|21.465|)=21.465kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|0.540|,|0.729|)=0.729kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|0.360|,|0.486|)=0.486kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=106.000kPa四、计算参数1. 基础总长Bx=b1+b2+b3+b4+b5+b6+bc=0.100+0.100+0.100+0.100+0.100+0.100+0.370=0.970m2. 基础总宽By=a1+a2+a3+a4+a5+a6+hc=0.100+0.100+0.100+0.100+0.100+0.100+0.370=0.970mA1=a1+a2+a3+hc/2=0.100+0.100+0.100+0.370/2=0.485mA2=a4+a5+a6+hc/2=0.100+0.100+0.100+0.370/2=0.485mB1=b1+b2+b3+bc/2=0.100+0.100+0.100+0.370/2=0.485mB2=b4+b5+b6+bc/2=0.100+0.100+0.100+0.370/2=0.485m3. 基础总高 H=h1+h2+h3=0.150+0.100+0.200=0.450m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2+h3-as=0.150+0.100+0.200-0.040=0.410m5. 基础底面积 A=Bx*By=0.970*0.970=0.941m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*0.970*0.970*1.000=18.818kNG=1.35*Gk=1.35*18.818=25.404kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=0.540-0.000*0.450=0.540kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+0.360*0.450=0.162kN*mMdx=Mx-Vy*H=0.729-0.000*0.450=0.729kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+0.486*0.450=0.219kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(15.900+18.818)/0.941=36.899kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*36.899=36.899kPa≤fa=106.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=0.162/(15.900+18.818)=0.005m因 |exk| ≤Bx/6=0.162m x方向小偏心,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(15.900+18.818)/0.941+6*|0.162|/(0.9702*0.970)=37.964kPaPkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(15.900+18.818)/0.941-6*|0.162|/(0.9702*0.970)=35.834kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk)=0.540/(15.900+18.818)=0.016m因 |eyk| ≤By/6=0.162m y方向小偏心Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(15.900+18.818)/0.941+6*|0.540|/(0.9702*0.970)=40.449kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(15.900+18.818)/0.941-6*|0.540|/(0.9702*0.970)=33.349kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(37.964-36.899)+(40.449-36.899)+36.899=41.514kPaγo*Pkmax=1.0*41.514=41.514kPa≤1.2*fa=1.2*106.000=127.200kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=0.219/(21.465+25.404)=0.005m因 ex≤ Bx/6.0=0.162m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(21.465+25.404)/0.941+6*|0.219|/(0.9702*0.970)=51.251kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(21.465+25.404)/0.941-6*|0.219|/(0.9702*0.970)=48.376kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=0.729/(21.465+25.404)=0.016m因 ey ≤By/6=0.162 y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(21.465+25.404)/0.941+6*|0.729|/(0.9702*0.970)=54.606kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(21.465+25.404)/0.941-6*|0.729|/(0.9702*0.970)=45.021kPa1.3 因 Mdx≠0 Mdy≠0Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=51.251+54.606-(21.465+25.404)/0.941=56.044kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=56.044-25.404/0.941=29.044kPaPjmax_x=Pmax_x-G/A=51.251-25.404/0.941=24.251kPaPjmax_y=Pmax_y-G/A=54.606-25.404/0.941=27.606kPa2. 验算柱边冲切YH=h1+h2+h3=0.450m, YB=bc=0.370m, YL=hc=0.370mYB1=B1=0.485m, YB2=B2=0.485m, YL1=A1=0.485m, YL2=A2=0.485m YHo=YH-as=0.410m因 ((YB+2*YHo)≥Bx) 并且 (YL+2*YHo)≥By)基础底面处边缘均位于冲切锥体以内, 不用验算柱对基础的冲切3. 验算h2处冲切YH=h2+h3=0.300mYB=bc+b3+b6=0.570mYL=hc+a3+a6=0.570mYB1=B1=0.485m, YB2=B2=0.485m, YL1=A1=0.485m, YL2=A2=0.485m YHo=YH-as=0.260m因 ((YB+2*YHo)≥Bx) 并且 (YL+2*YHo)≥By)基础底面处边缘均位于冲切锥体以内, 不用验算柱对基础的冲切4. 验算h3处冲切YH=h3=0.200mYB=bc+b2+b3+b5+b6=0.770mYL=hc+a2+a3+a5+a6=0.770mYB1=B1=0.485m, YB2=B2=0.485m, YL1=A1=0.485m, YL2=A2=0.485mYHo=YH-as=0.160m因 ((YB+2*YHo)≥Bx) 并且 (YL+2*YHo)≥By)基础底面处边缘均位于冲切锥体以内, 不用验算柱对基础的冲切八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。

围挡计算书

围挡计算书1、围挡形式1、围挡高2m,围挡防护采用0.326mm 厚彩钢，上设0.5mm 后彩钢折件，后设40×0.7mm 方管骨架，基础为400mm ×400mm 混泥土基础，围挡防护后每3m 设置80×1.1mm 方管立柱,立柱通过4颗M14螺栓与基础栓接，立柱后采用40角钢斜撑，结构形式如下；2、荷载计算1）围挡自重对结构本身是有利荷载，在计算抗倾覆稳定性是不考虑自重；2）风荷载情况下围挡最容易失稳，按照最不利情况考虑，风向为水平垂直于围挡方向时最大风力；3）根据《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）计算围护结构时：0k gz s z w w βμμ= 式中：k w —风荷载标准值2(/)kN m ；gz β—高达z 处的阵风系数；s μ—风荷载体型系数；z μ—风压高度变化系数；0w —基本风压（2/kN m ）；基本风压按50年一遇的风压采用，且不得小于20.3/kN m查表可知： 2.3gz β= 1.3s μ= 0.74z μ= 00.3w =可得风荷载标准值22.3 1.30.740.30.7/k w kN m =⨯⨯⨯=3. 围挡稳定性计算风荷载通过彩钢防护传递给方管立柱，在此只计算立柱的稳定性即可，每根立柱所承受的均布荷载：30.73 2.1/k q w kN m =⨯=⨯=立柱受力模型图由软件计算可知：弯矩图：剪力图：轴力图：由图中可知立柱最大弯矩max 0.88=9.248N M kN m F kN =•立柱最大弯矩，斜撑轴力3.1 立柱计算80×1.1方管立柱截面参数234347.16mm ,9006.51,360260.66x x A w mm I mm ===立柱强度计算：2max 30.881000100097.70/[]2159006.51x M Nmm N mm MPa w mm σσ⨯⨯•====3.2 斜撑计算40×4角钢斜撑截面参数 2308.6mm A =斜撑强度计算23924829.97/[]215308.6N F NN mm Mpa A mm σσ====3.3 螺栓计算支座反力：0110.33,8.4,=N X N y F kN F kN θ==N 合力大小F =8.407kN,87.733立柱底部通过4颗M14螺栓栓接，即每颗螺栓承受的拉力为1 2.1F kN = M14螺栓面积为153.86mm ²、容许拉力为：221153.86170/26156.2n f A f mm N mm N =⨯=⨯=11,F f 满足要求。

2.5m围墙计算书

1基本设计数据：基本风压 w 0=kN/m2墙高 H = m (从墙顶至地坪)墙厚 t =m采用M5混合砂浆砌MU10蒸压灰砂砖f tm1 =N/m2(沿齿缝)f tm2 =砖壁柱尺寸：b=m h=m砖壁柱距离：l=m 结构重要性系数取2荷载计算：（参照门规附录A进行风荷载计算）μs =μz =w k =μs μz w 0 =kN/m2分项系数：结构重要性系数取0.93墙承载力计算3lx/ly =墙视为3边固定1边自由板计算弯矩，查计算手册得弯矩系数如下：（μ＝1/6）跨中水平弯矩系数：跨中竖向弯矩系数：支座水平弯矩系数：支座竖向弯矩系数：跨中水平弯矩Mx = kN.m 跨中竖向弯矩My = kN.m 支座水平弯矩Mx 0 =kN.m 支座竖向弯矩My 0 ＝kN.m剪力 V=3承载力验算：取1m墙计算截面抵抗矩 W =1*t 2/6=m 3沿齿缝破坏验算：M/W =N/m2<OK0.160.850.620.00960.060.03780.00560.07840.05690.090.4110.370.483.61.40.90.752.50.241.440.160.80.6沿通缝破坏验算：M/W = N/m2<OK抗剪：4壁柱承载力计算：4壁柱根部弯矩M=0.5*1.4*w k *l 0*H 2=kN.m 4根据砌体规范4.2.8条，取每侧翼缘宽度为m则计算壁柱抗弯截面矩如下：中和轴高度（距翼缘外侧）y1＝(1.8*2*0.24*0.12+0.37*0.24*0.36)/(3.6*0.24+0.37*0.24)=my2=0.48-0.142= mI=(0.0833*3.6*0.243+0.0833*0.37*0.243+3.6*0.24*0.0222+0.37*0.24*0.2182)=W1=I/y1=m 3W2=I/y2=m 34按通缝抗拉验算壁柱承载力M/W2=N/m2>>不通过设置钢筋混凝土壁柱：（按悬臂梁确定计算）用理正进行计算：240x240混凝土构造柱，配4-14钢筋, 8-200箍筋0.089.450.069.210.080.3386.486E-022.725E-020.3471.80.1420.08N/m2(沿通缝)9.21E-03m4。

3米高挡墙计算书

重力式挡土墙验算[执行标准：通用]计算项目：重力式挡土墙 1计算时间： 2013-06-08 20:08:08 星期六------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身高: 3.000(m)墙顶宽: 1.400(m)面坡倾斜坡度: 1:0.000背坡倾斜坡度: 1:-0.260墙底倾斜坡率: 0.000:1物理参数:圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.500墙身砌体容许压应力: 2100.000(kPa)墙身砌体容许剪应力: 110.000(kPa)墙身砌体容许拉应力: 150.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力: 280.000(kPa)挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 19.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 岩石地基地基土内摩擦角: 30.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 3.000 2.000 02 5.000 0.000 0坡面起始距离: 0.000(m)地面横坡角度: 20.000(度)墙顶标高: 0.000(m)=====================================================================第 1 种情况: 一般情况[土压力计算] 计算高度为 3.000(m)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到:第1破裂角： 41.144(度)Ea=24.058 Ex=24.027 Ey=1.228(kN) 作用点高度 Zy=1.036(m) 墙身截面积 = 3.030(m2) 重量 = 69.690 kN(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500滑移力= 24.027(kN) 抗滑力= 35.459(kN)滑移验算满足: Kc = 1.476 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 0.530 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 0.889 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 1.036 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 24.897(kN-m) 抗倾覆力矩= 38.035(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 1.528 > 1.500(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 70.918(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=13.138(kN-m) 基础底面宽度 B = 0.620 (m) 偏心距 e = 0.125(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.185(m)基底压应力: 趾部=255.215 踵部=0.000(kPa)作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.125 <= 0.250*0.620 = 0.155(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=255.215 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=0.000 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=114.384 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 3.030(m2) 重量 = 69.690 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.530 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 0.889 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 1.036 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 70.918(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=13.138(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.185(m)截面宽度 B = 0.620 (m) 偏心距 e1 = 0.125(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.125 <= 0.300*0.620 = 0.186(m)截面上压应力: 面坡=252.475 背坡=-23.707(kPa)压应力验算满足: 计算值= 252.475 <= 2100.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 23.707 <= 150.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -7.001 <= 110.000(kPa)=================================================各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力 = 35.459(kN),滑移力 = 24.027(kN)。

(完整版)围挡计算书

围挡计算书1、围挡形式1、围挡高2m,围挡防护采用0.326mm 厚彩钢，上设0.5mm 后彩钢折件，后设40×0.7mm 方管骨架，基础为400mm ×400mm 混泥土基础，围挡防护后每3m设置80×1.1mm 方管立柱,立柱通过4颗M14螺栓与基础栓接，立柱后采用40角钢斜撑，结构形式如下；2、荷载计算1）围挡自重对结构本身是有利荷载，在计算抗倾覆稳定性是不考虑自重；2）风荷载情况下围挡最容易失稳，按照最不利情况考虑，风向为水平垂直于围挡方向时最大风力；3）根据《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）计算围护结构时：0k gz s z w w 式中：k w —风荷载标准值2(/)kN m ；gz —高达z 处的阵风系数；s —风荷载体型系数；z —风压高度变化系数；0w —基本风压（2/kN m ）；基本风压按50年一遇的风压采用，且不得小于20.3/kN m查表可知： 2.3gz 1.3s0.74z00.3w可得风荷载标准值22.3 1.30.740.30.7/kw kN m3.围挡稳定性计算风荷载通过彩钢防护传递给方管立柱，在此只计算立柱的稳定性即可，每根立柱所承受的均布荷载：30.73 2.1/kq w kN m立柱受力模型图由软件计算可知：弯矩图：剪力图：轴力图：由图中可知立柱最大弯矩max 0.88=9.248N M kN m F kN?立柱最大弯矩，斜撑轴力3.1 立柱计算80×1.1方管立柱截面参数234347.16mm ,9006.51,360260.66x x A w mm I mm 立柱强度计算：2max 30.881000100097.70/[]2159006.51x M N mmN mm MPaw mm ?p 3.2 斜撑计算40×4角钢斜撑截面参数2308.6mm A 斜撑强度计算23924829.97/[]215308.6N F N N mm MpaA mm p 3.3 螺栓计算支座反力：0110.33,8.4,=N X N y F kN F kN N 合力大小F =8.407kN,87.733立柱底部通过4颗M14螺栓栓接，即每颗螺栓承受的拉力为1 2.1F kNM14螺栓面积为153.86mm 2、容许拉力为：221153.86170/26156.2n f A f mm N mm N11,F f p 满足要求。

围挡计算书及围挡加固方案

围挡计算书1、围挡形式1、围挡高2m,围挡防护采用0.326mm 厚彩钢，上设0.5mm 后彩钢折件，后设40×0.7mm 方管骨架，基础为400mm ×400mm 混泥土基础，围挡防护后每3m 设置80×1.1mm 方管立柱,立柱通过4颗M14螺栓与基础栓接，立柱后采用40角钢斜撑，结构形式如下；2、荷载计算1）围挡自重对结构本身是有利荷载，在计算抗倾覆稳定性是不考虑自重；2）风荷载情况下围挡最容易失稳，按照最不利情况考虑，风向为水平垂直于围挡方向时最大风力；3）根据《建筑结构荷载规范》（GB5009-2021 ）计算围护结构时：0k gz s z w w βμμ=式中：k w —风荷载标准值2(/)kN m ；gz β—高达z 处的阵风系数；s μ—风荷载体型系数；z μ—风压高度变化系数；0w —基本风压（2/kN m ）；基本风压按50年一遇的风压采用，且不得小于20.3/kN m 查表可知： 2.3gz β=1.3s μ= 0.74z μ= 00.3w =可得风荷载标准值22.3 1.30.740.30.7/k w kN m =⨯⨯⨯=3. 围挡稳定性计算风荷载通过彩钢防护传递给方管立柱，在此只计算立柱的稳定性即可，每根立柱所承受的均布荷载：30.73 2.1/k q w kN m =⨯=⨯=立柱受力模型图由软件计算可知：弯矩图：剪力图：轴力图：由图中可知立柱最大弯矩max 0.88=9.248N M kN m F kN =•立柱最大弯矩，斜撑轴力3.1 立柱计算80×1.1方管立柱截面参数234347.16mm ,9006.51,360260.66x x A w mm I mm ===立柱强度计算：2max 30.881000100097.70/[]2159006.51x M N mmN mm MPa w mmσσ⨯⨯•====3.2 斜撑计算 40×4角钢斜撑截面参数 2308.6mm A =斜撑强度计算23924829.97/[]215308.6N F N N mm Mpa A mm σσ====3.3 螺栓计算支座反力：0110.33,8.4,=N X N y F kN F kN θ==N 合力大小F =8.407kN,87.733立柱底部通过4颗M14螺栓栓接，即每颗螺栓承受的拉力为1 2.1F kN = M14螺栓面积为153.86mm ²、容许拉力为：221153.86170/26156.2n f A f mm N mm N =⨯=⨯=11,F f 满足要求。

围墙计算书一、工程概况围墙做法：围墙高3m ，墙体采用MU10标准砖，M7.5混合砂浆砌筑，墙厚240mm 。

二、临时围墙受力验算1、内力计算根据查设计规范，取基本风压w 0=0.8KN/㎡，地面粗糙度为b 类。

风荷载体型系数u s =1.3，风压高度变化系数u z =1.0。

因墙体高度小于10m ，不考虑风振系数，即βZ =1。

风荷载标准值：w k =βZ u s u z w 0=1×1.3×1.0×0.8=1.04KN/㎡风荷载设计值：w=ψγ2w k =0.85×1.4×1.04=1.24KN/㎡墙体产生的弯矩： M=21wl 0H 2=21×1.55×2.28×32=15.9KN.m 2、通缝弯曲抗拉强度验算：通缝弯曲抗拉强度：f tm =γa f=0.75×0.15=0.113Mpa截面抵抗矩：W=bh 2/6=3.6×0.242/6+0.4×0.42/6=0.045m 3δ=M/W=15.9×103/0.045=0.035Mpa ＜f tm =0.113Mpa满足要求。

4、受剪承载力验算：受剪承载力：V=wl 0H=1.24×2.28×3=8.48KNf vo =γa f=0.75×0.15=0.113MpabZf vo =(2×3×0.240/3+2×0.4×0.4/3)×0.113×103=66.3KN ＞V=13.6KN满足要求。

5、抗倾覆验算：砖墙自重：上部自重63.84KN基础自重11.4KN合计：75.24KN75.24×0.3=22.57KN.m >风荷载产生的弯矩15.9KN.m 满足要求。

围墙基础计算书范文

围墙基础计算书范文
围墙是一种常见的建筑结构，常用于围住花园、庭院或其他场所。

围墙的设计和计算是确保其结构稳固和安全的重要环节。

本文将简要介绍围墙基础的计算方法。

1.确定土壤的承载能力：土壤的承载能力是基础设计中的重要参数，它决定了基础的尺寸和深度。

通过土壤勘探和试验，可以确定土壤的承载能力。

一般来说，土壤的承载能力越高，基础的尺寸和深度可以越小。

2.计算基础的尺寸：基础的尺寸取决于围墙的高度、宽度和土壤的承载能力。

一般来说，基础的宽度应大于或等于围墙的厚度，以确保基础的稳定性。

基础的长度取决于围墙的长度。

3.计算基础的深度：基础的深度取决于土壤的承载能力和地下水位。

当地下水位较高时，基础的深度应增加，以减小基础受到地下水压力的影响。

同时，基础的深度也应足够以避免冻胀或水渗透对基础的影响。

4.计算基础的体积：基础的体积是基础计算中的另一个重要参数。

基础的体积应足够大，以分散围墙的重量，并确保基础的稳定性。

基础的体积可以通过基础的宽度、长度和深度来计算。

5.根据设计要求进行验证：基础的设计应满足建筑结构的要求和相关的建筑标准。

基础的设计应经过充分的验证，以确保其结构稳固和安全。

总结起来，围墙基础的计算是设计过程中的关键环节，它决定了基础的尺寸和深度，以确保围墙的稳固和安全。

计算基础时需要考虑土壤的承载能力、地下水位和结构的要求。

通过合理的计算和验证，可以确保围墙基础的稳定性和可靠性。

关于围墙基础计算书

一、荷载计算围墙柱子材料为400×400钢筋混凝土，混凝土强度等级为C30，间距3000mm ，地梁截面为240×400mm ，混凝土强度等级为C30，顶标高为-0.1m ；1、恒荷载（1）、砖墙传给地梁的线荷载：g k1=19KN/M 3×1m ×0.24m=4.6KN/m（2）、地梁自重：g k2=25KN/M 3×0.24m ×0.4m=2.4KN/m（3）、柱子自重（高3.7m ）：G k =25KN/M 3×0.4m ×0.4m ×3.7m=14.8KN2、活荷载不考虑围墙活荷载，既q K =03、荷载组合荷载设计值：g=1.2×（g k1+ g k2）=8.4 KN/mG=1.2 G k =17.8 KN二、内力图梁截面惯性矩线刚度：123bh I b = )(00128.0124.024.043m I b =⨯=l I E i bc b β=c c b E E i 000427.0300128.0== 柱截面惯性矩123c bh I = )(00213.0124.04.0c 43m I =⨯= l I E i cc c β=c c c E E i 000985.03.100128.0== 31.2/=b c i i计算简图如下（按5跨计算）：弯矩图如下：弯矩图剪力图.轴力图.三、地梁配筋计算：混凝土强度等级为C30，2/3.14mm N f c =，2/43.1mm N f t =，钢筋保护层厚度取25mm ，受拉钢筋按一排布置，梁的截面有效高度为mm h 3650=，钢筋为三级钢，2/360mm N f y =，结构安全等级为2级。

1、支座处截面配筋计算按弯矩图中弯矩最大的截面配筋，M=6.73KN ·m2010bh f MC s αγα==263652403.140.11073.60.1⨯⨯⨯⨯⨯=0.0147 s αξ211--==0.0148按三级钢考虑，52.0=<b ξξ 配筋面积：201513600148.03652403.140.1mm f bh f A y C s =⨯⨯⨯⨯==ξα 由于配筋率小于最小配筋率，按最小配筋率配筋2192400240%2.0mm A s =⨯⨯=选择2Ф16（三级），2402400240%2.0mm A s =⨯⨯=2、跨中截面配筋计算按弯矩图中弯矩最大的截面配筋，M=3.42KN ·m2010bh f MC s αγα==263652403.140.11042.30.1⨯⨯⨯⨯⨯=0.0075 s αξ211--==0.0076按三级钢考虑，52.0=<b ξξ 配筋面积：201263600076.03652403.140.1mm f bh f A y C s =⨯⨯⨯⨯==ξα 由于配筋率小于最小配筋率，按最小配筋率配筋2192400240%2.0mm A s =⨯⨯=选择2Ф14（三级），2308400240%2.0mm A s =⨯⨯=3、正截面配筋计算按图中最大剪力配筋KN V 07.13=(1)、梁截面验算452.1/<=b h w则KN bh f V C C 3133652403.140.125.025.00=⨯⨯⨯⨯=≤β截面尺寸满足要求(2)、计算是否需要配箍筋07.0bh f V t h C β=，其中216.1)800(41==h h β 则KN bh f V t h C 6.10636524043.1216.17.07.00=⨯⨯⨯⨯==β此截面不需要验算，按构造配箍配ф8@200，双肢箍配箍率21.02002403.502=⨯⨯==bs nA sv sv ρ 最小配箍率：163.021043.124.024.0min ,=⨯==yv t sv f f ρ m in ,sv sv ρρ>，满足要求4、梁支座及跨中截面配筋图：四、基础设计1、确定基础的埋置深度dze zw zs d Z Z ϕϕϕ0=d Z —设计冻深0Z —标准冻深，由中国季节性冻土标准冻深线图得标准冻深为2.0mzs ϕ—土的类别对冻深的影响系数，取1.2zw ϕ—土的冻胀性对冻深的影响系数，按冻胀考虑，取0.9ze ϕ—环境对冻深的影响系数，本地为旷野，取1.0)(16.20.19.02.10.2m Z d =⨯⨯⨯=基础埋深d 取2.2m2、确定中间柱基基底尺寸将该独立基础设计成阶梯形，取基础高度为300mm ，假设 b ＜3m,因d=1.2m ＞0.5m 故只需对地基承载力特征值进行深度修正； )5.0()3(-+-+=d b f f m d b ak a γηγηa f —地基承载力设计值，ak f —地基承载力标准值，为淤泥质土，取kpa f ak 140=d b ηη、—分别为基础宽度和埋深的地基承载力修正系数γ—基底持力层土的天然重度0γ—基底以上埋深范围内土的加权平均重度，考虑为填土，无地下水，取17KN/m 3b —基础底面宽度d —基础埋置深度则)(6.1707.1180.1140kpa f a =⨯⨯+= 3、确定基础的底面面积df F A G a k γ-≥ A —基底面积k F —上部结构传给基础顶面的竖向力标准值，G γ—基底面积2.2206.1705.40⨯-≥A =0.32m 2 取b l /=2，则8.0=l ，4.0=b4、基础底板厚度验算由于中柱弯矩很小，计算时忽略不计，按中心荷载作用计算。

(word完整版)临时围墙计算书

临时围墙计算书一、工程概况舟山海洋生态环境监测站实验楼工程位于临城体育路,本工程建筑面积11937.8平方米,由一幢单体建筑物组成。

其中地上建筑面积为9304.4平方米，地下建筑面积为2633。

4平方米,本工程建筑地上五层，总高度为19。

8米，地下一层，层高为4.2米.本工程为多层办公建筑，耐火等级二级，地下室耐火等级一级，地下室防水等级为一级,防水耐用年限25年，屋面防水等级2级,耐用年限15年。

临时围墙做法：临时围墙高2.5m ，墙体采用MU10标准砖，M7。

5混合砂浆砌筑,墙厚240mm ，内外墙面用1：1：4混合砂浆粉刷，外墙用外墙涂料饰面，并挂设五牌一图及文明施工标语。

二、临时围墙受力验算1、内力计算根据查设计规范，取基本风压w 0=0。

85KN/㎡，地面粗糙度为a 类。

风荷载体型系数u s =1.3，风压高度变化系数u z =1.17。

因墙体高度小于10m,不考虑风振系数，即βZ =1.风荷载标准值：w k =βZ u s u z w 0=1×1.3×1.17×0。

85=1.3KN/㎡风荷载设计值：w=ψγ2w k =0.85×1。

4×1.3=1。

55KN/㎡墙体产生的弯矩： M=21wl 0H 2=21×1。

55×4。

0×2。

52=19。

3KN 。

m2、通缝弯曲抗拉强度验算：通缝弯曲抗拉强度:f tm =γa f=0。

75×0。

15=0。

113Mpa截面抵抗矩：W=bh 2/6=3。

6×0。

242/6+0。

4×0。

42/6=0。

045m 3δ=M/W=19。

3×103/0.045=0。

042Mpa ＜f tm =0。

113Mpa满足要求.4、受剪承载力验算：受剪承载力：V=wlH=1。

55×4.0×2.5=15.5KNfvo =γaf=0.75×0。

3m围墙计算书

围墙计算书一、工程概况围墙做法：围墙高3m ，墙体采用MU10标准砖，M7.5混合砂浆砌筑，墙厚240mm 。

二、临时围墙受力验算1、内力计算根据查设计规范，取基本风压w 0=0.8KN/㎡，地面粗糙度为b 类。

风荷载体型系数u s =1.3，风压高度变化系数u z =1.0。

因墙体高度小于10m ，不考虑风振系数，即βZ =1。

风荷载标准值：w k =βZ u s u z w 0=1×1.3×1.0×0.8=1.04KN/㎡风荷载设计值：w=ψγ2w k =0.85×1.4×1.04=1.24KN/㎡墙体产生的弯矩： M=21wl 0H 2=21×1.55×2.28×32=15.9KN.m 2、通缝弯曲抗拉强度验算：通缝弯曲抗拉强度：f tm =γa f=0.75×0.15=0.113Mpa截面抵抗矩：W=bh 2/6=3.6×0.242/6+0.4×0.42/6=0.045m 3δ=M/W=15.9×103/0.045=0.035Mpa ＜f tm =0.113Mpa满足要求。

4、受剪承载力验算：受剪承载力：V=wl 0H=1.24×2.28×3=8.48KNf vo =γa f=0.75×0.15=0.113MpabZf vo =(2×3×0.240/3+2×0.4×0.4/3)×0.113×103=66.3KN ＞V=13.6KN满足要求。

5、抗倾覆验算：砖墙自重：上部自重63.84KN基础自重11.4KN合计：75.24KN75.24×0.3=22.57KN.m >风荷载产生的弯矩15.9KN.m 满足要求。

围墙计算书2020.10.27

m Lx/Ly= 1.429 ≤
3
结论
双向板计算
1. 弯矩计算
查《实用建筑结构静力计算手册》（国振喜、张树仪主编）表4-21
按三边固定、一边自由
三边固定、一边自由矩形板：
Lx= 4
m
Ly= 2.8
m
Ly/Lx=
0.7
My=
0.00930
Mx=
0.03500
墙底部支座弯矩设计值：
Moy=My*W*L^2= 0.2466 kN*m
恒载分项系数γg=
1.30
活载分项系数γq=
1.50
均布风荷载标准值：wk =βgz*μs*μz* w0=
1.105
均布风荷载设计值：w=γq*wk=
kN/m
1.6575 2
kN/m2
二、围墙内力及强度计算：
（一）围墙在均布风荷载作用下三边固定、一边自由，
围墙宽度Lx=围墙柱间距L=
4
m
围墙高度 Ly=H= 2.8
按砌体规范4.2.8条
bf = 围墙柱间距 L= 4
m
壁柱根部弯矩M=1/2*bf*Wk*H^2=
25.99 KN*m =
2.60E+07
N*mm
轴向压力设计值N=上部结构传至基础顶面竖向力值F k= 48.91 KN
=
4.89E+04
N
壁柱设计为组合砖砌体构件，高度Ho=围墙高度 H = 2.8
墙厚 240
墙体沿通缝弯曲抗拉强度设计值：
ftmhW=
0.027 m3
=
ftmh = 0.08 N/mm2 2.13E+06 N*mm
0.20
m

临时围墙计算书

临时围墙计算书一、工程概况舟山海洋生态环境监测站实验楼工程位于临城体育路，本工程建筑面积11937.8平方米，由一幢单体建筑物组成。

其中地上建筑面积为9304.4平方米，地下建筑面积为2633.4平方米，本工程建筑地上五层，总高度为19.8米，地下一层，层高为4.2米。

本工程为多层办公建筑，耐火等级二级，地下室耐火等级一级，地下室防水等级为一级，防水耐用年限25年，屋面防水等级2级，耐用年限15年。

临时围墙做法：临时围墙高2.5m ，墙体采用MU10标准砖，M7.5混合砂浆砌筑，墙厚240mm ，内外墙面用1：1：4混合砂浆粉刷，外墙用外墙涂料饰面，并挂设五牌一图及文明施工标语。

二、临时围墙受力验算1、内力计算根据查设计规范，取基本风压w 0=0.85KN/㎡，地面粗糙度为a 类。

风荷载体型系数u s =1.3，风压高度变化系数u z =1.17。

因墙体高度小于10m ，不考虑风振系数，即βZ =1。

风荷载标准值：w k =βZ u s u z w 0=1×1.3×1.17×0.85=1.3KN/㎡风荷载设计值：w=ψγ2w k =0.85×1.4×1.3=1.55KN/㎡墙体产生的弯矩： M=21wl 0H 2=21×1.55×4.0×2.52=19.3KN.m 2、通缝弯曲抗拉强度验算：通缝弯曲抗拉强度：f tm =γa f=0.75×0.15=0.113Mpa截面抵抗矩：W=bh 2/6=3.6×0.242/6+0.4×0.42/6=0.045m 3δ=M/W=19.3×103/0.045=0.042Mpa ＜f tm =0.113Mpa满足要求。

4、受剪承载力验算：受剪承载力：V=wl 0H=1.55×4.0×2.5=15.5KNf vo =γa f=0.75×0.15=0.113MpabZf vo =(2×3.6×0.240/3+2×0.4×0.4/3)×0.113×103=77.1KN ＞V=13.6KN满足要求。

2.5m围墙计算书

1基本设计数据：基本风压 w 0=kN/m2墙高 H = m (从墙顶至地坪)墙厚 t =m采用M5混合砂浆砌MU10蒸压灰砂砖f tm1 =N/m2(沿齿缝)f tm2 =砖壁柱尺寸：b=m h=m砖壁柱距离：l=m 结构重要性系数取2荷载计算：（参照门规附录A进行风荷载计算）μs =μz =w k =μs μz w 0 =kN/m2分项系数：结构重要性系数取0.93墙承载力计算3lx/ly =墙视为3边固定1边自由板计算弯矩，查计算手册得弯矩系数如下：（μ＝1/6）跨中水平弯矩系数：跨中竖向弯矩系数：支座水平弯矩系数：支座竖向弯矩系数：跨中水平弯矩Mx = kN.m 跨中竖向弯矩My = kN.m 支座水平弯矩Mx 0 =kN.m 支座竖向弯矩My 0 ＝kN.m剪力 V=3承载力验算：取1m墙计算截面抵抗矩 W =1*t 2/6=m 3沿齿缝破坏验算：M/W =N/m2<OK0.160.850.620.00960.060.03780.00560.07840.05690.090.4110.370.483.61.40.90.752.50.241.440.160.80.6沿通缝破坏验算：M/W = N/m2<OK抗剪：4壁柱承载力计算：4壁柱根部弯矩M=0.5*1.4*w k *l 0*H 2=kN.m 4根据砌体规范4.2.8条，取每侧翼缘宽度为m则计算壁柱抗弯截面矩如下：中和轴高度（距翼缘外侧）y1＝(1.8*2*0.24*0.12+0.37*0.24*0.36)/(3.6*0.24+0.37*0.24)=my2=0.48-0.142= mI=(0.0833*3.6*0.243+0.0833*0.37*0.243+3.6*0.24*0.0222+0.37*0.24*0.2182)=W1=I/y1=m 3W2=I/y2=m34按通缝抗拉验算壁柱承载力M/W2=N/m2>>不通过设置钢筋混凝土壁柱：（按悬臂梁确定计算）用理正进行计算：240x240混凝土构造柱，配4-14钢筋, 8-200箍筋0.089.450.069.210.080.3386.486E-022.725E-020.3471.80.1420.08N/m2(沿通缝)9.21E-03m4。

2.2m围墙计算书

设计高2.2m，厚0.24m围墙，构造柱间距4.0m 根据《建筑抗震设计规范》3.9.2规定，围墙按材料最低强度等级选材，即采用MU10烧结普通砖和M7.5混合砂浆砌筑，根据构造要求，间距l=4m设置尺寸为360mm×360mm钢筋砼柱，柱顶到地表2.5m，柱下基础尺寸高250mm×宽960mm，基础顶面到地表0.50m；墙顶到地表H2=2.2m，墙下基础为条形砖基础，基础顶面到地表H1=0.29m，基础宽度720mm。

墙自重标准值为18.0kN/m2。

下面对其进行验算.1.墙高厚比验算：H0=2H=2*(2.2+0.29)=4.98m根据《砌体结构设计规范》6.1.3条“厚度小于240mm的非承重墙，允许高厚比可以提高”，围墙设计厚度为240mm，为自承重墙，根据规范，其允许高厚比修正系数11.2μ=，根据《砌体结构设计规范》6.1.3条2规定，该围墙允许高厚比可提高30%，则11.2 1.3 1.56μ=⨯=，21.0μ=，根据《砌体结构设计规范》6.1.1条规定，允许高厚比[β]=26该围墙高厚比：β=H0/h=4980/240=20.75<μ1μ2[β]=40.56，满足要求。

2.风荷载验算：查《建筑荷载规范》，深圳市区50年一遇风压ω0=0.75KN/m2地面粗糙程度按B类考虑，风压高度变化系数 1.0zμ=，高度2.2m<30m,高宽比H/B=2.2/0.24=9.16，T=0.06×n=0.06<0.25s,因此不考虑风振系数，即 1.0zβ=查规范，围墙风载体型系数 1.3sμ=，荷载标准值ωk=1*1.3*1.0*0.75=0.975 KN/m21）抗剪验算：墙高2.2m，柱距4m，则两柱间墙地面处风荷载产生的总剪力标准值：Vωo=ωk*l*H2=0.975*4*2.2=8.58KN风荷载剪力设计值V=1.4*Vωo=12.01KN查《砌体结构设计规范》3.2.2条，烧结普通砖，砂浆强度M7.5的抗剪强度设计值f v=0.14 N/mm2，抗压强度设计值f=1.69 N/mm2按可变荷载验算， 1.2γ=Gσ0=γG*ωk=1.17N/mm2 <0.8 f =1.35μ=0.26-0.082σ0/f= 0.203（砌体规范5.5.1）所以，(fv+αμσ0)A=271.4KN>12.01KN满足要求。

围护墙计算书

围墙结构计算根据《砖砌体结构设计规范》计算一、简述本工地四周均设240厚空斗砖砌体，高为2.50m,每隔6m设一砖柱240×360，砌体采用MU10九五砖，M5水泥石灰砂浆砌筑，砌筑方式为五斗一眠。

基础采用刚性基础（砌专大放脚），150厚块石和100厚C15砼垫层。

二、计算取值：1、杭州风压W0=0.4KN/m2;2、围墙上端为自由端，[β]=28.8（按M5砂浆[β]=24，空斗墙降10%，上端自由端提高30%计算而得）；3、取两砖柱间6m墙体为计算单位；4、空斗墙砌体自重按19KN/M3取值；5、砖砌体弯曲抗拉强度设计值f tm=0.12Mpa,抗压强度设计值为f c=0.83Mpa.三、计算：1、高厚比计算Ho 2H 2×2.5β= —— = —— = ——— =20.83h h 0.24µ1µ2[β]=1.2×1.0×28.8=34.56β≤µ1µ2[β]，符合要求。

2、受压承载力计算N=6×0.24×2.5×19×0.85=58.14KNΦf c A=0.6×0.83×103×0.24×6=717.12KNN≤Φf c A符合要求。

3、大放脚砖基础P=[（0.36+0.48+0.60）×6×0.12+58.14]÷(0.6×6)=16.4Kpa取台阶宽高比允许值tgx=1:1.501因此bo+2H0tga=0.48+2×0.12×—— =0.641.50b=0.60<0.64,符合要求。

4、受弯承载力计算风载引起M=1.4wH12 =1.4×0.4×6×2.5×2.5212 12=4.375KN·m0.24×36f tm W=0.12×103×—————— =86.4KN·m12M< f tm W,符合要求5、地基承载力计算：取f k=100KPap=16.4Kpa, f=1.1f k=110KPap<f,符合要求四、施工要求1、本工程采用五斗一眼的砌筑方法，用MU10标准砖，M5混合砂浆砌筑，砌筑时墙面不应有竖向通缝。

围墙计算书

m m m m y x 10 tm y mm一、基本数据及设计标准1. 基本数据围墙计算围墙为 240mm 厚蒸压灰砂砖。

围墙高 2.5m ，墙柱间距为 4.35m 。

厚蒸压灰砂砖强度等级为：MU10。

砂浆强度等级为：M5。

2. 所用规范《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《砌体结构设计规范》GB50003-2011基本风压：w 0 = 0.85 kN/ 2，地面粗糙度类别：B 类。

均布风荷载标准值：w k =βg z μs μz w 0= 1. *1.3*1.0*0.85 = 1.11kN/2均布风荷载设计值：w = 1.4*1.11 kN/ 2三、围墙内力及强度计算=1.55 kN/ 2（一）围墙在均布风荷载作用下三边固定、一边自由的 4.35m （宽）X2.5m(高) 双向板计算 1. 弯矩计算查《实用建筑结构静力计算手册》（国振喜、张树仪主编），P361三边固定、一边自由矩形板：l x = 4.35m , l y = 2..5 m , l y / l x = 2.5 /4.35 ≈ 0.57墙底部支座弯矩设计值： M 0 = 0.0532×1.55 × 4.352 = 1.56kNm墙中部支座弯矩设计值： M 0 = 0.0392×1.55 × 4.352 = 1.15kN m2. 受弯验算计算公式： GB50003-2011 第 5.4.1 条：M ≤f tm W（1）墙底部支座弯矩验算4350mm 宽度、240mm 厚蒸压灰砂砖砌体的截面抵抗距 W ：W = bh 2/ 6 = 4350×2402 /6 =4.18× 7 3按 GB50003-2011 第 3.2.2 条：2蒸压灰砂砖砌体沿通缝弯曲抗拉强度设计值：f tm =0.08 MPa = 0.08N/mmf W = 0.08 × 4.18 ×107 = 3.34 ×106 Nm =3.34kNm ≥ M 0 =1.56kN m ，满足。