桥台计算书 (1)
桥台盖梁计算书
注：横分系数0指“杠杆法过渡偏心受压法”，1指“左右偏载按偏压法，对称按杠杆法”，2指“完全杠杆法”。
注：1、双孔汽车、左孔汽车、右孔汽车均指一列汽车作用。
2、线荷载指台帽、耳背墙、搭板总计值沿台帽轴线方向的线荷载。
梁(板)横向分配系数表(表3)注：1、表中横向分配系数采用“杠杆法(支点)过渡到偏心受压法(1/4跨)”，即纵向轮轴位于支点与1/4跨之间按“杠杆法”与“偏心受压法”插值计算，1/4跨之间按“偏心受压法”计算。
2、汽车布载两列及以上时横向分配系数值已经计入车列数和横向折减系数。
活载引起梁(板)支反力表(表4)注：1、表中“杠杆法过渡”支反力根据纵向轮轴影响值结合横向分配系数由杠杆法(支点)过渡到偏心受压法(1/4跨)插值计算得到。
荷载组合按“杠杆法过渡”对应的支反力控制计算。
注：盖梁自重已计入台帽、背墙和桥头搭板重量。
注：1、合计值以“恒载+汽车+人群”与“恒载+挂车”除以1.25取大值。
单位kN。
2、柱顶最大反力值与“盖梁横向分配系数选用”有关，并与桩柱计算时柱顶内力结果有所不同。
3、盖梁自重已计入台帽(990.4kN)、背墙(439.5kN)和桥头搭板(1238.0kN)的重量。
注：单位：kN-m。
注：单位：kN。
各截面单项荷载右剪力表(表12)注：单位：kN。
注：1、表中数据用于裂缝计算。
单位：kN-m制。
2、内力合计值挂车组合时已除以1.25，对应剪力取汽车或挂车最大(小)弯矩对应的剪力。
3、最大(小)剪力取汽车和挂车(除以1.25)最不利控制。
注：1、表中数据用于强度计算，即钢筋面积的计算。
单位：kN-m制。
2、内力组合值分别计算汽车和挂车取最不利组合控制。
注：1、表中“组合弯矩”已计入荷载安全系数，用于配筋计算；“裂缝弯矩”未计荷载安全系数。
用于裂缝计算。
2、钢筋面积单位：cm2，钢筋应力σg的单位：kg/cm2，其余有量刚均以kN-m制。
注：1、表中“组合剪力”已计入荷载安全系数，用于计算箍筋间距。
一字型桥台计算书
一字型桥台计算书驹荣路3号桥桥台计算说明书一基本资料1.上部构造普通钢筋混凝土单跨箱梁，跨径10m；桥台上用板式橡胶支座，支座厚28mm；桥面净宽35m。
2.设计荷载：车辆荷载。
3.钢筋混凝土一字型桥台，填土高H=3.1m。
4.台高H=3.10m，灌注桩基础。
5.建筑材料台帽、台身、基础均为25号钢筋混凝土。
容重25KN/m3。
中板边板①空心板自重g1（一期恒载）：g1=3539.8X10-4X25=8.85KN/m②桥面系自重g2（二期恒载）：人行道板及栏杆中立，参照其他桥梁设计资料，单侧重力15.0KN/m。
桥面铺装采用10cm钢筋混凝土和5cm中粒式沥青，全桥铺装每延米总重为：0.1X25X29+0.05X23X29=105.85KN/m每块板分摊的桥面系重力为：g2=（15X2+105.85）/24=5.66KN/m③铰缝重g3=（448+1X45）X10-4X24=0.15KN/m由此的空心板一期恒载：gⅠ=g1=8.85KN/m；gⅡ=g2+g3=5.81KN/m④恒载内力计算结果见下表：8.859.6 5.819.6 14.669.642.48 27.888 70.368g(KN/M)L(m)支点处Q(KN)二期荷载荷载合计所以，R恒′=70.368X26R恒=R恒′+R绿化带+R人行道板（包括砖）=70.368X26+2X0.25X1.5X10X18+2X3.5X（0.05+0.080X25==2192.068KNR恒对基底形心轴I-I的弯矩为M I恒=0KN·m对基底脚趾处O-O的弯矩为M O恒=2192.068X1.0=2192.068KN·m三支座活载反力计算R-桥面板恒载.活载按荷载组合I,III,在支坐产生的竖向反力.Ea-台后主动土压力.R2-台后搭板恒载,活载效应在桥台支坐处产生的反力.《桥规》规定：对于1-2车道。
制动力按布置在荷载长度内的一行汽车车队总重量的10%计算；对于同向3车道按一个设计车道的2.34倍计算，但不得小于90KN。
桥台桩基础设计计算书
.62cos(25.1 0) ＝22694.12 kN E Ax E A cos( ) 25060
作用点与基础底面的距离：
1 e y 9.5 3.17 m 3
水平方向土压力对基底形心轴的弯矩：
M ex E Ax e y 22694 .12 (3.17) 71940 .36kN m
台后填土自重引起的主动土压力:
EA
式中：
1 mH 2Ka B 2
； m ——墙后填土重度的加权平均值（ kN m3 ）
H ――土压力作用的高度； B ――土压力作用的宽度；
K a ――主动土压力作用系数。
土压力作用系数如下：
Ka ＝
cos2 ( m ) cos2 cos( ) 1 sin( ) sin( ) cos( ) cos( ) cos2 (25.1 0) cos2 0 cos(25.1 2 0) 1 sin(25.1 2 25.1) sin(25.1 0) cos(25.1 2 0) cos(0 0)
Quk Qsk Qpk u p qsik li q pk AP
桩侧土的极限侧阻力标准值如下： 中密卵石土层，取 qs1k =85kPa. 密实卵石土层，取 q s 2 k =90kPa。 桩的极限端阻力标准值如下： 密实卵石土层，取 q pk =2200kPa
Quk Qsk Qpk u p qsik li q pk AP
) 1,4 36445 .14 1.4 2250 1.4 13282 .92 o M ud 1.2 (14742 37800
=33773.292 kN.m 3、桥上无飞机，台后有飞机荷载
桥台模板计算书
桥台模板设计计算一、概述由于肋式桥台的结构尺寸种类较多，为了便于模板的统一利用，提高利用率，模板按照最大尺寸制作。
为了保证结构的外观质量，模板采用大块定型钢模板，且沿高度方向分两节制作。
二、模板设计1、模板结构形式模板面板采用5mm钢板，竖肋采用[8槽钢，间距为50cm，内横肋采用5*80的扁钢，间距为30cm，外横肋采用2[8槽钢，间距为80cm，边框采用∠75/6的角钢。
2、荷载计算（1）砼侧压力砼采用吊斗浇注，浇注速度取 3.5m/h，入模温度取15℃，Ks 取1.15,Kw取 1.2,肋台最高为6.12m,则Pm=4+[1500/(T+30)]×Ks×Kw×3√V=4+[1500/(15+30)]×1.15×1.2×3√3.5 =73.84Kpa Pm=ΥΗ=25×6.12=153Kpa故取Pa为73.84Kpa。
（2）振捣砼时产生的荷载取 4.0Kpa计算强度荷载P1=77.84Kpa验算强度荷载P2=73.84Kpa3、面板计算Lx/Ly=50/30=1.67 按双面板计算，选三边固定，一边简支的情况计算。
（1）强度计算由《建筑工程模板施工手册》查得，当Ly/Lx=0.6时W=0.00249 Mx=0.0384 My=0.0059 Mx0=-0.0814 My=-0.0571 取 1 米宽板条作为计算单元，最大强度计算荷载为：q=77.84×1=77.84KN/mMmax=Mx0ql2=-0.0814×77.84×0.32=0.57KN·m面板截面抗弯模量 W=bh2/6=1000×52/6=4167mm3σm a x = Mm a x/W =0.57×106/4167=136.8MPa<[σ]=145Mpa强度满足要求。
(2)刚度验算F=P2=73.84Kpa h=300mB=Eh3/12(1-ν2)=2.06×105×53/[12×(1-0.32)]=2.36×106N·mmKf=W=0.00249,则fm a x =KfFl4/B=0.00249×73.84×10-3×3004/2.36×106=0.63mmfm a x与h/500=0.6相差很小，可认为满足要求。
桥台计算书
=0.127mm<0.15mm
故跨中裂缝宽度满足要求。 支座处裂缝： σss =
Ms 0.87A s h 0
=103.6Mpa
C1=1.0， C2=1.45，C3=1.0，Es=2e5，d=25 Wfk = C1 C2 C3
σ ss Es 30+d 0.28+10 ρ
=0.122mm<0.15mm
故支座处裂缝宽度满足要求。
x=
f sd A s f cd b
= 51.6 < 2������100 = 200 取 x=200
l
z = 0.75 + 0.05 h (h0 − 0.5x) =3186mm γ0 Md = 1.1x7755 = 8530.5KNm (γ0 = 1.1) fsd As z = 21182KNm γ0 Md < fsd As z 故抗弯承载力满足要求。
f
ε1 =
T id Es As
+ 0.002 cot2 θi
t = bsin θi +ha cos θi ha = s + 6d γ0 D1d = γ0 N1d /sin θ1 =19920KN< tbs fcd ,s =70306KN（γ0 = 1.0） 故撑杆抗压承载力满足要求； （2）系杆抗拉承载力： As=169φ 20(HRB400)=53100mm2 γ0 T1d =16099KN < fsd As = 17523KN（γ0 = 1.0） 故系杆抗拉承载力满足要求； （3）斜截面抗剪承载力： γ0 Vd = 11732KN<
埋置式桥台计算书
埋置式桥台刚性扩大基础设计计算书1.设计资料及基本数据某桥上部结构采用钢筋混凝土剪支T 形梁，标准跨径上20.00m ，计算跨径L=19.50m ，摆动支座，桥面宽度为净7m+2×1.0m ，双车道，按《公路桥涵地基基础设计规范》（JTG D63—2007）进行设计计算。
1) 结构尺寸如附图，上部构造恒载1085kN,2) 设计荷载为汽车-20级，挂车-100级，人群荷载为52kN m 。
材料：台帽、耳墙及截面a —a （设计洪水位）以上混凝土强度等级为C20，3125kN m γ=，台身（自截面a-a 以下），，基础用C15的素混凝土浇筑，3324kN m γ=。
台后及溜坡填土18=γ2kN m ，填土的内摩擦角35ϕ︒=，粘聚力C=0。
水文、地质资料：设计洪水位高程离基底的距离为6.5m （在a-a 截面处），地基土的物理、力学指标见表1.1表1 各土层物理力学指标序号土层名称层厚m含水量％重度kN/m3孔隙比比重液限％塑性指数液性指数固结快剪压缩性指标CkPaφ度 a 1-2MPa -1E s1-2 MPa1 粘土 6.5 26 19.7 0.74 2.72 44 20 0.1 55 20 0.15 11.62 粉质粘土 4.1 28 19.1 0.82 2.71 34 15 0.6 20 16 0.26 73软质基岩21.5由表可知上层粘土的液性指数远小于0.75属于硬塑土，中层粉质粘土相对的承载力较弱，则该基础应浅埋，采用刚性扩展基础如下图。
2桥台与基础构造及拟定的尺寸基础分两层，每层厚度为0.5m ，襟边和台阶等宽，取0.4m 。
根据襟边和台阶构造要求初拟出平面较小尺寸，见图1.1，经验算不满足要求时再调整尺寸。
图1.1基础用C15的混凝土浇筑，混凝土的刚性角max 40α=︒。
基础的扩散角为：1max 0.8tan 38.66401.0αα-==︒<=︒ 满足要求。
桥台模板工程计算书(yuan)
桥台模板工程计算书桥台模板计算参数1号台桥台尺寸为59.68×1×4.68米，3号台桥台尺寸为77.60×1×4.87米。
本计算书对3号台桥台进行计算。
模板采用244×122×2cm酚醛模板，竖向楞木采用8×8cm方木，横向加固采用φ48×3.5钢管，螺杆采用Ф14。
竖向楞木间距为36cm，横向加固钢管采用双钢管，间距为80cm，对拉螺杆间距取0.75m，梅花行布置，两端用山型卡连接。
Φ48×3.5钢管截面面积A=489mm2，重量为38.4kg/m，截面惯性矩I x=12.19cm4，截面最小抵抗矩W x=5.08cm3，弹性模量E=210000N/mm2，抗弯强度设计值f c=205.00N/mm2。
80×80mm木方截面面积A=6400mm2，重量为0.05KN/m，截面惯性矩I x=341cm4，截面最小抵抗矩W x=85cm3，抗弯强度设计值f m=12N/mm2，弹性模量E=9000N/mm2。
M16对拉螺杆轴向拉力设计值N t b=24.5 kN。
20mm厚酚醛模板抗弯强度设计值取为12N/mm2，弹性模量取为9800N/mm2，剪切强度[f v]=1.9N/mm2。
新浇混凝土容重γ=26KN/m。
桥台模板荷载标准值计算:采用新浇筑混凝土作用于模板的侧压力:P max=Kγh其中：γ为混凝土容重，kN/m；h为有效压头高度，m；K为外加剂影响修正系数，取1.2。
按两台泵车浇筑，每台每小时浇筑10m3，浇筑速度v=0.2m/h，入模温度按20℃考虑。
则：v/T=0.2/20=0.01<0.035h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9×0.01=0.47mP m= Kγh=1.2×26×0.47=14.7 kPa混凝土层厚度大于1m，故不计倾倒混凝土时产生的冲击荷载。
桥台基础计算
桥台基础计算：（1＃桥台底标高为455.6m ） 一、荷载计算数据：（见表1）二、水平土压力计算： 1. 台后水平土压力：台后填土按容重18.5KN/m 3，内摩擦角φ＝350考虑，则填土与墙背的摩擦角δ＝φ/2＝17.50，墙背倾斜角α＝8.70，基底摩擦系数μ＝0.4。
路面到承台底高5.76m 。
按库伦土压力公式得台后水平土压力：212a a E H BK γ=由计算得库伦主动土压力系数2a K =带入得0.311a K =221118.5 5.7612.50.3111193.0522a a E H BK KN γ==⨯⨯⨯⨯=水平分量00cos()1193.05cos(8.717.5)1070.5x a E E KN αδ=+=⨯+= 竖直分量0sin()1193.05sin(8.717.5)526.7y a E E KN αδ=+=⨯+= 水平分量距基础底高 5.761.9233y H e m === 竖直分量距基础底中心 1.14x e m =水平分量对承台底中心弯矩1070.5 1.922055.36x x y M E e KN m =-=-⨯=-竖直分量对承台底中心弯矩526.7 1.14600.44y y x M E e KN m ==⨯= 2. 台后有车辆时的水平土压力计算： 破坏棱体范围内可容纳的车轮重tg tg θψ=-式中0000358.717.561.2ψϕαδ=++=++=，带入得：061.20.507tg tg θ=-±=026.9θ=破坏棱体宽000.455 5.76tan26.9 3.38B m =+⨯=，可布置2个车轮，Q ＝2*140＝280KN 计算长度L 按车辆扩散长度考虑，取L0＝1.8m ，000tan30 1.8 5.76tan30 5.13L L H m =+=+⨯=换算土层厚 02800.8718.5 3.38 5.13Q h m B Lγ===⨯⨯∑台后有车辆时的土压力为：2011193.0518.50.87 5.7612.50.3111553.452a a a E H BK h HBK KNγγ=+=+⨯⨯⨯⨯= 水平分量00cos()1553.45cos(8.717.5)1393.85x a E E KN αδ=+=⨯+= 竖直分量0sin()1553.45sin(8.717.5)685.86y a E E KN αδ=+=⨯+= 水平分量距基础底高3 5.76 5.7630.87 3.04323 5.7620.87y H H h e m H h ++⨯=⨯=⨯=++⨯ 竖直分量距基础底中心0.97x e m =水平分量对承台底中心弯矩1393.85 3.044231.7x x y M E e KN m =-=-⨯=- 竖直分量对承台底中心弯矩685.860.97665.3y y x M E e KN m ==⨯= 三、支座活载反力及制动力计算：桥上有车，台后无车： （1）汽车荷载反力车辆荷载产生的最大支座反力汽车荷载支反力为1(10.512.36/2209.4)0.752411.4R KN =⨯+⨯⨯= 支座反力作用点距基础中心距离为0.022R e m = 对基础中心弯矩为411.40.0229.1R M KN m =⨯=（2）汽车荷载制动力一车道荷载：H3=90*0.5=45KNM=45x4.87=219.2KN m四、支座摩阻力（滑动支座摩擦系数0.06）H=0.06*1249.04=74.9KN m支座中心距墩底h=4.87mM=74.9*4.87=365KN m从以上对制动力和支座摩阻力的计算结果表明，支座摩阻力大于制动力。
重力式桥台计算书1
1 重力式U型桥台设计1.1 原始数据1.1.1地质资料地基土分为五层，天然路面依次向下为亚砂土、亚粘土、粘土、亚砂土、粉砂，各种土质的重度γ为19kN/m3、19.8kN/m3、19.5kN/m3、18.5kN/m3、19.6kN/m3，压缩模量E s为15MPa、14.6MPa、14.5MPa、15.1MPa、15MPa，承载力基本容许值为[f ao]=420kPa，空隙比e在0.55~0.60之间，台内填土重度γ=18kN/m3，内摩擦角 =35°。
1.1.2桥梁结构资料上部结构采用单箱双室空心梁，标准跨径20.00m，计算跨径19.50m，梁长19.92m,桥面净宽7+2×1.5m，其中车道两边分隔带宽0.5m。
桥台采用板式橡胶支座，支座高40cm，空心板为C40钢筋混凝土，容重2500kg/m3。
桥梁上部断面图1-1，桥梁上部铺设6cm 厚的沥青混凝土铺装层，容重2300kg/m3，6~13cm厚的40﹟现浇混泥土调平层，容重2400kg/m3，空心梁截面积为5m2。
图1-1 桥梁断面图（尺寸单位：m ）1.2 几何设计1.2.1设计荷载公路Ⅰ级，人群荷载3kN/m2。
1.2.2设计材料台帽用C30钢筋混泥土，密度γ=25kN/m3，台身采用C20混凝土，重度γ =25kN/m3，轴心抗压强度f cd =7.82MPa，基础采用15号混凝土砌块石，重度γ =23kN/m3，轴心抗压强度f cd =5.17MPa，人行道板按标准值5.0kN/m2计算。
1.2.3设计依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）1.2.4设计高程桥面高程为76.648m ；设计水位高程73.748m ；河床高程为69.10m 。
1.2.5拟定桥台尺寸（1）基础采用两个台阶，每层台阶厚0.85m ，襟边宽0.2m 。
基础采用块石砌体，其容许最大刚性角为αmax =30°，基础的扩散角为：︒<︒3013.23=.71.40tan =α1-（满足规范要求） 则桥台高度为： 7.748(m)=0.2+69.1076.648=H -（2）顺桥向台帽宽度，图1-2。
25mT梁肋板式桥台计算书
1 计算资料1.1 计算依据：1) 《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-20042) 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004 1.2 技术指标1) 上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支、结构连续T 形梁(5梁式) 2) 下部构造形式：肋板式桥台3) 适用桥宽：整体式路基24.5米，分幅12米。
4) 设计安全等级：一级5) 汽车荷载等级：公路—Ⅰ级1.3桥台一般构造图详见肋板式桥台一般构造图桥台高10米，台后填土12.1米，台前填土8.7米。
1.4 材料1)混凝土：桥台台帽、背墙、耳墙、肋板采用C30混凝土。
2) 钢筋：采用R235及HRB335钢筋。
2 桥台横桥向计算2.1 横桥向上部荷载计算 2.1.1 恒载计算 1) 上部结构恒载考虑到一个桥台仅受到一跨的作用，按照恒载均摊原则，实际单个桥台承担半跨的上部恒载。
根据上部一般构造图，其主梁断面及编号详见图2.1.1上部恒载汇总见表2.1.1表 2.1.1单位：KN表中：（1) 数值均按桥宽12米计算； （2) 为考虑最不利情况，计算时采用两侧相对较重的防撞护墙。
2) 下部结构恒载将背墙及牛腿简化为集度为q 的线荷载，将耳墙及挡土板简化为集中力F ，作用于帽梁上，计算帽梁和肋板。
背墙重为：()26 2.10.512.24=334KN ⨯⨯⨯ 牛腿重为：0.350.75260.412.24702KN +⎛⎫⨯⨯⨯⎪⎝⎭＝耳墙重为：0.75 3.42630.5812KN +⎛⎫⨯⨯⨯⎪⎝⎭＝ 挡土板重为：()26 1.40.217.3KN ⨯⨯⨯＝()q 3347012.2433m KN +＝＝817.388.3F KN =+=2.1.2 活载计算计算荷载采用公路Ⅰ级荷载 1) 理论荷载上部构造计算跨径L j ＝24.12米（见图 2.1.2-1），根据JTG D60-2004第 4.3.1条，m KN q k /5.10= KN P k 8.3072.15.2562.1))512.24(45180360180(=⨯=⨯-⨯-+=作出单跨的剪力影响线图，并加载，见图2.1.2-1：由图可得：111129.121331.78124.12110.5434.422k k R P q KN =⨯+⨯⨯⨯=⨯+⨯⨯⨯=2) 冲击系数μ计算(1) 跨中截面惯矩计算上部T 梁跨中断面见图2.1.2-2，根据此断面图， 截面A ＝0.924 m 2 截面惯矩I c =0.3008 m 4 (2) 自振频率计算根据JTG D60-2004条文说明中公式4-3及4-4ccm EI l f 22π=g G m c /=式中12.24=l 米，2104/1045.31045.3m N MPa E ⨯=⨯=， 43008.0m I c =，2/81.9s m g =，m Kg m c 3310451.281.9/924.01026⨯=⨯⨯=根据上式HZ f 122.510451.23008.01045.312.2423102=⨯⨯⨯⨯=π(3) 根据JTG D60-2004第4.3.2条，因HZ f HZ 145.1≤≤，故采用公式4.3.20.1767ln 0.01570.1767ln5.1220.01570.2729f μ=-=⨯-=3) 计入冲击系数的车道荷载值KN P 9.5524.434)2729.01(=⨯+=4) 计算活载在T 梁底支座产生的反力（仅按桥宽12米计算）(1) 将5片T 梁简化，并将其划分单元，建模输入至“桥梁博士”，见图2.1.2-3，其各单元坐标见表2.1.2-1。
肋板式桥台计算1
-2536.09 453.36 528.92 20.33 1594.00
57.73 27.46 32.34 32.34 1654.43 5788.41 285.69 -225.64 175.23 -850.18 762.07 -601.89 467.43 489.63 1292.08 292.60 516.83 1149.93 0.00 2.43 1.50 0.77 2849.45 -609.13 1.5 7.556 5.2 9140.6 932.6 756.5 721.2 -1539.6
20m(h=10m)
恒载
恒载+活载
台前有车 台后有车 台前有车 台后有车
10
10
-33.69 19
2.444 2.75 0.3 0.7
13 1.2 0.15 0.15
2 1 1.2
-33.69 19
2.444 2.75 0.3 0.7 13 1.2 0.15 0.15
2 1 1.2
项目 台高∑ H（m） 内磨擦角φ(度） 水平与锥坡夹角β 土容重γ 台帽及背墙高H1(m) 台长（耳墙部分）(m) 台厚（耳墙部分）(m) 背墙厚(m) 台帽长 B1(m) 台帽盖高 h(m) 台帽前襟边(m) 台帽后襟边(m) 台肋数n 台肋横桥宽d（m） 台肋顶纵桥长L1(m) 台肋底纵桥长L2(m) 承台尺寸 （高）(m) 台前襟边(m) 台后襟边(m) 承台系梁顺桥宽B1(m) 承台系梁横桥宽B2(m) 承台齿宽B3(m) 支座距前墙的距离(m) 支座及支承垫石高 破裂棱体内活载轴重G (kN) 台顶恒载竖向力（kN） 台顶(恒载+活载）弯矩（kN.m） 竖向活载（汽） 土压力系数μ(台后) 土压力系数μ(台前) 台肋计算宽B2(m) 摩阻力F(kN) 换算等代均布土层厚度(m) 翼墙及背墙G （kN） 盖梁重 G（kN） 牛腿重及挡块 G（kN） 搭板重 G（kN） ∑ G（kN） ∑ M（kN.m） 台肋重1G2(kN) 台肋重2G2(kN) 台前斜坡角α 承台重 G3(m) 台 帽土压力E1(wq) 台肋土压力E2(wq) 承台后土压力水平力(kN) 承台后土压力对台底弯距∑E(yq) 台后水平土压力∑E(wq) 台后水平土压力对台底弯距∑E(wq) 台前台身土压力(kN) 台前台身土压力水平力(kN) 台前台身土压力竖直力(kN) 台前台身土压力对台底弯距∑E(yq) 承台前土压力(kN) 承台前土压力水平力(kN) 承台前土压力竖直力(kN) 承台前土压力对台底弯距∑E(yq) 承台系梁顶土柱重 承台台后襟边顶土柱重 承台台侧襟边顶土柱重1 承台台侧襟边顶土柱重2+台前襟边土柱重 承台系梁顶土柱重力臂e1 承台台后襟边顶土柱重力臂e2 承台台侧襟边顶土柱重1力臂e3 承台台侧襟边顶土柱重2力臂e4 承台襟边土柱重 承台襟边土柱重力矩 台帽盖梁宽 b(m) 台肋高H2（m） 承台尺寸 （顺桥向）(m) 承台中心竖向力 ∑N 承台中心纵向外力∑P（摩阻力向河） 承台纵向中心外力矩∑M（摩阻力向河） 承台中心纵向外力∑P（摩阻力向岸） 承台纵向中心外力矩∑M（摩阻力向岸）
桥台计算(组合一)
纵向弯曲系数：ψ=1.00
总钢筋面积:As'=0.037935+0.037935+0.037935+0.037935=0.151740m^2
钢筋计算强度与砼抗压极限强度之比：m=17.60
混凝土压应力为：σc=N/(ψ*(Ac+m*As'))
e'=1.5679 > K2=0.4928 属于大偏心受压
△△△△△△△△△△△△△△△△
* 强度检算 *
受压边缘距N作用点距离：
g=e'-h/2=1.5679-2.8100/2.0=0.1629 (m)
受压钢筋距N作用点距离：
e'=0.0000 <= K2=1.5845 属于小偏心受压
△△△△△△△△△△△△△△△△
* 强度检算 *
N相对换算截面重心轴的偏心距：
e2=e1+y2-h/2.0= 0.0000
最大混凝土正应力为：
σh=N/A0+N*e2*y2/I0= 0.2684MPa<=[σb]=12.3500MPa 【通过】
p=6*n/b*(Ag'*eg'+Ag*eg)-3*g^2
=0.7134
q=-6*n/b*(Ag'*eg'^2+Ag*eg^2)+2*g^3
=-2.1634
将参数代入方程，得三次方程：
最大受压钢筋应力为：
σg'=n*(N/A0+N*e2*(y2-a1)/I0)= 2.6838MPa<=[σs]=230.0000MPa 【通过】
桥台受力计算1
桥台计算1、设计资料1.1 上部结构： 8米+10米+8米钢筋砼空心板梁。
1.2 桥梁宽度：净宽 17.0米。
1.3 设计标准：城-B级人群3.5KN/M1.4 材料：桥台30号砼。
2、计算台后土压力（含汽车的等代土层厚度）1） 由程序计算等代土层厚度：填土内摩擦角: ф=30.0000.524台背与竖直线交角α=0.0000.000填 土 容 重γ= 19.000KN/m3台帽背墙高度（m） 1.900台帽背墙宽度m29.060活载轴重KN576.000破棱体破裂面与竖直线夹角的正切: tgθ=0.653破棱体长度: l0=Htgθ 1.240等代土层厚度h(m)0.8412） 由程序计算土压力系数土压力系数为：μ0.3013） 计算台后土压力及其对基础底的弯矩E=γ×H×H×B×μ/2=284.595E1X283.512E1Y24.804力臂：0.633弯矩：M179.5584)计算等代土层厚度及其对基础底的弯矩E=γ×h×H×B×μ251.931E1X250.973E1Y21.957力臂：0.950弯矩：M238.4243、计算上部结构恒载1） 沥青砼铺装厚6.0cm，宽12米。
重量132.4802） 钢筋砼铺装厚度8cm，宽17米。
重量272.0003） 钢筋砼简支梁重量，15片中板，2片边板重量1100.5804） 护栏+人行道+管线重量676.000合计：E22181.060重量：P21090.530偏心距：C20.030弯矩：M232.7164、下部结构恒载1） 台帽重重量758.821偏心距-0.170弯矩-129.000背墙重量239.317偏心距-0.530弯矩-126.8383） 承台重重量0.0005、活载城-B级640.000偏心距-0.080弯矩-51.200 6、摩阻力f=54.527偏心距 2.000弯矩109.053 7、桥台基础承载土重量重量0.000偏心距0.000弯矩0.0009、荷载组合1) 恒载:上部结构恒载+下部结构恒载：竖直力合计：2113.473弯矩合计：-43.5642) 荷载组合①台后有车，桥上无车：竖直力2135.430水平力589.011(加摩阻力)弯矩182.783(未加摩阻力)291.836(加摩阻力)②台后无车，桥上有车(汽车-20)：竖直力2753.473水平力338.039(加摩阻力)弯矩143.660(未加摩阻力)252.713(加摩阻力)。
U型桥台计算书
弯矩M （KN.m）
0.00 2.39 0.00 0.00
小 计 -56.88
2.39
（二 ）1、台 求破
假设
52.50 °
A=-tgα= 0.000
tg tg (ctg tg ) (tg A) 0.5835
2、 计算
L=H×tgθ= 1.558m
3、 主用动库 仑土
计算荷载换算为均布土层，其厚度hq=q/γs= 0.869m
cos(φα)
0.819
cosα 1.000
K
0.2461
5、 桥1）台 洪水
编号
计算式
1 2 3 4 5
P1x=1/2*(E1 -P1y=1/2*(E1 -P2x=(E1EP02)y*=h(bE*1W-0*c EP03)x*=h1b/*2W*0(*Es2 -
水平分力F （KN） 6.47
35.07
64.03
57.93 121.96
20.19 760.23 -220.98
40.78 -17.99 23.94
87.69
27.65 760.23 -56.88
48.62 -17.99
2.39
144.00 18.27 721.71
90.00 57.25 193.98
57.93 145.63
144.00 18.27 893.27
22.49
铅垂分力N （KN）
对基底中 心距离 （m）
2.190
2.04
-1.100
0.975
11.06 -1.100
0.650
弯矩M （KN.m）
14.18 -2.25 34.19 -12.16 14.62
6
P3y=1/2*(E2 -
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桥台计算书设计：葛翔
复核：
审核：xiangxiang
目录
1
1
2
U型桥台计算
1 计算依据与基础资料
标准及规范
标准
?上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支空心板 ?下部构造形式：重力式U型桥台
?设计荷载：城市－A级
?结构重要性系数：
规范
?《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）
?《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2015（简称《通规》）
?《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2012（简称《预
规》）
?《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） 主要材料
1）混凝土：桥台台帽、背墙采用C30混凝土，侧墙C25混凝土，台身、扩大基础C25片石混凝土，容重均采用24 kN /m 3；
3）钢筋：采用HRB400，
sk 400MPa
f =，5S E 2.010MPa =⨯；
采用HPB300，sk 300MPa f =，5S E 2.110MPa =⨯。
图1-1桥台一般构造图（单位：cm）
假设台背铅直，基础墙趾扩散角=tan-1（50/100）=<混凝土最大刚性角40o 满足要求，台后填土与水平面夹角β=0。
墙背填土容重γ
=19KN/m3,
s
计算内摩擦角Φ=40o。
桥台c25混凝土容重γ
=24KN/m3,
k
基底摩擦系数μ=,
地基容许承载力[σ]=2500Kpa。
人群荷载q=3kN/m2，
=，
上部构造反力--恒载标准值p
1
=。
上部构造反力--活载标准值p
2
2 荷载计算
桥台及上部结构的荷载计算
桥上部反力
表上部构造荷载
自重恒载计算
计算桥台自重与台内填土重力及其对基础底中心的偏心弯矩，首先计算各部
分重力及其对基础底前趾点“A”弯矩；
由上表可知，桥台及台内填土重合计：；桥台及台内填土对A点弯矩合计：；则桥台及台内填土对基础底中心力臂为：
桥台及桥台内填土对基础底偏心弯矩：
台后土压力
台后土压力按JTG D60-2015规范条计算，
式中：γ——土容重，γ=19KN/m3；
B ——桥台计算宽度，B=； H ——桥台计算高度，H=7m ；
h ——破棱体范围内车辆荷载的等代均布土厚度； μ——主动土压力系数。
破裂角θ
破坏棱体破裂面与竖直线夹角θ的正切值按下式计算： 式中： ϕ——土内摩擦角，ϕ=40o ；
β——填土表面与水平线夹角，β=0o ； α——台背与竖直面夹角，α=0o ； δ——台背与填土间摩擦，δ=ϕ/2=20o ；
则o o o o
=++=0+20+40=60ωαδϕ ，
破坏棱体长度 tan 70.5183 3.628o H m θ==⨯=
在o 长度内按最不利布置车辆荷载，可布置一个后轴车辆荷载280KN ，在桥台计算宽度内，8m 行车道，可布置两辆车，故2280560G KN
=⨯=∑
主动土压力系数
用库伦土压力公式计算
台后有活载时的台后土压力
土压力作用点距桥台基底距离c，
土压力对桥台基底弯矩
台后无活载时的台后土压力
当台后无活载时，h=0，土压力计算如下：
土压力作用点距桥台基底距离c，
土压力对桥台基底弯矩
温降、混凝土收缩、徐变作用、制动力
温降、混凝土收缩、徐变作用
简支板及桥面连续的施工温度为15o C～25o C，计算温度力时的温度取值：“公路桥涵设计通用规范“P35 ，表，公路桥梁结构的有效温度标准值，混凝土、石桥，温热地区为+34至-3度。
则温升为34-15=19o C，温降为25-（-3）=28o C。
桥台为重力式U台，其刚度可假定为无穷大，桥台与其上支座串联，且桥台刚度假定为无穷大，故它们的集成刚度及为支座刚度，其上有一排24个支座，一排支座的刚度为
混凝土的收缩应力，参考1985年”公路桥涵设计通用规范”P18 ,装配式钢筋混凝土结构的收缩影响力相当于降温（5-10）o C，平均取。
混凝土徐变影响，按比拟法，参考“公路桥梁伸缩装置”一书(人民交通出版-2001年)P117, 混凝土的徐变与收缩之比为=，按混凝土收缩与徐变关系换算，相当于降温*=度。
则
温降及混凝土收缩影响力相当于降温28++=51o C，它们使上部构造两端向中间收缩，中间必86有一个不动点，其离0号桥台距离：
式中 c——收缩系数，c=⨯=；
i i
K L——桥墩（台）支座顶部集成刚度⨯桥墩（台）距0号台的距离；
R
μ——活动支座的支座摩阻力，假定不动点以右为正，以左为负，本桥无活动支座，不计此项。
由上部结构降温及混凝土收缩、徐变在各墩台的支座顶产生的水平力为：
0号台
8211200.0005186.17 o
P xK c KN ==⨯⨯=
制动力
按规范JTG D60—2015第条，一个设计车道上于汽车荷载产生的制动力标准值按本规范条规定的车道荷载标准值在加载长度上计算的总重力的10%计算，但公路—1级汽车荷载的制动力标准值不得小于165KN。
在16m范围内，可布置一辆550KN的车，一辆车的10%为55KN；同向行驶双车道乘以2，为110KN<165KN，则按165KN计。
0号台为简支梁桥台、固定支座，应计制动力等于165KN。
作用力汇总
表桥台基础底面外力汇总表
4地基承载力计算
按规范JTG D63-2007第条计算
基础底面积 A=⨯基础底抗力矩 基础底应力
22
115.737.4143.5626W m
=⨯⨯=
荷载组合Ⅰ：
max
min
20679.8934443.05
116.4021433.562 P=±
<地基容许承载力400KN/m2
荷载组合Ⅱ：
max
min
20679.8935929.21
116.402143.562 P=±
<×400=500KN/m2
以上均在规范JTG D63-2007的允许范围内，承载力满足要求。
5偏心距验算
按规范JTG D63-2007第条计算
基础底核心半径
143.562
1.233
116.402
W
m A
ρ===
桥台仅受恒载作用时：0
23629.33
1.353
17468.35
M
e m
N
===
荷载组合Ⅱ：0
35963.68
1.739
20679.89
M
e m
N
===
以上均在规范JTG D63-2007的允许范围内，偏心距验算满足要求。
6抗倾覆及抗滑移稳定性验算
抗倾覆稳定性验算
按规范JTG D63-2007第条计算
荷载组合Ⅰ：
034477.51 1.66720679.89M e m N =
==
荷载组合Ⅱ：
035963.68 1.73920679.89M e m N =
==
以上均在规范JTG D63-2007的允许范围内，抗倾覆满足要求。
抗滑移稳定性验算
按规范JTG D63-2007第条计算抗滑移稳定性系数c
k
式中i
P ∑
——竖向力总和；
ip
H
∑——抗滑稳定水平力总和；
ia
H ∑
——滑动水平力总和；
μ——基础底面与地基之间的摩擦系数，取。
荷载组合Ⅰ：
0.420679.890
4.96 1.3
1667.8c k ⨯+=
=>
荷载组合Ⅱ：
0.420679.890
4.4 1.2
1880.11c k ⨯+=
=>
以上均在规范JTG D63-2007的允许范围内，抗滑移稳定性满足要求。
7伸缩缝的选择
温降、混凝土收缩及徐变、制动力引起的伸缩量
由以上计算知，在桥台的支座上由于温降影响、混凝土收缩及徐变、制动力产生的水平力为，每个支座的水平力为T=24=10465N
支座剪切变形正切值 TANΦ=T/AG=10465/47143×=
支座的水平变形Δ=支座橡胶层总厚×TANΦ
=70×=
温升、制动力引起的伸缩量
由以上计算知，在桥台的支座上由于温升影响制动力产生的水平力为32+165=197KN，每个支座的水平力为T=197/24=8208N
支座剪切变形正切值 TANΦ=T/AG=8208/47143×=
支座的水平变形Δ=支座橡胶层总厚×TANΦ
=70×=
伸缩缝选型
根据以上计算伸缩缝安装以后，伸缩缝可能拉开，可能合拢。
伸缩缝的伸缩量合计∑Δ=+=。
采用GQF-C40型伸缩缝，该伸缩缝允许拉伸或压缩各40/2=20mm
伸缩缝计算拉开量<20mm，
伸缩缝计算合拢量<20mm，采用GQF-C40型伸缩缝满足要求。