常规隔震支座参数
2013.4.2铅芯隔震橡胶支座参数表
30.4266
300
123
57
28
163
340
470 1.32 0.83
966
19.13 106.7 20 × 250
14.1 121
30.4266
350
158
80
32
198
390
390 1.03 0.63
921
20.19 121.1 20 × 250
14.1 135
29.0293
350
146
72
32
103
43
15
143
270
270 0.73 0.38
256
21.84 40.8 20 × 250
14.1 55
15.0877
200
125
59
13
165
240
380 0.57 0.36
210
16.16 54.0 20 × 250
14.1 68
18.4632
200
114
52
13
154
240
380 0.65 0.41
比
支座重量 （不含锚
栓）
锚栓套筒规 格 M×l1
锚栓 数量
锚栓 单重
锚栓总 重
支座重量 （含锚 栓）
预埋钢板 （δ20）重
量
（mm）
mm
mm
KN
mm
KN mm
mm
mm KN/mm KN/mm KN/mm (%)
kg
mm × mm 套 kg/ kg
kg
kg
套
200
125
59
13
165
建筑隔震橡胶支座质量要求和检验标准_概述及解释说明
建筑隔震橡胶支座质量要求和检验标准概述及解释说明1. 引言1.1 概述建筑隔震橡胶支座作为一种重要的结构材料，在建筑工程中扮演着关键的角色。
它们被广泛应用于各类桥梁、高层建筑和工业设施等结构中，用于降低地震和振动对建筑物的影响，提供良好的抗震性能。
本文旨在综述建筑隔震橡胶支座质量要求和检验标准，以帮助人们更好地了解这一材料并确保其安全可靠使用。
1.2 文章结构本文共分为五个部分。
首先是引言部分，简要介绍文章的背景和目的。
接下来，在第二部分我们将详细介绍建筑隔震橡胶支座的质量要求和检验标准。
第三部分将解释说明建筑隔震橡胶支座的定义、作用以及类型与分类。
在第四部分，我们将讨论检验建筑隔震橡胶支座质量的方法和步骤包括外观检查、力学性能检测以及化学性能检测等。
最后，在结论部分，我们将总结全文的内容，并提出一些相关建议。
1.3 目的本文的目的是为读者提供关于建筑隔震橡胶支座质量要求和检验标准的详细了解。
通过该文章，读者将可以掌握建筑隔震橡胶支座的基本知识，了解其在建筑工程中所起到的作用，并且能够学习如何对这一材料进行质量检验和评估。
希望本文能够帮助相关从业人员更好地应用和管理建筑隔震橡胶支座，确保其符合相应的质量标准。
2. 建筑隔震橡胶支座质量要求和检验标准：建筑隔震橡胶支座是一种用于减震和抗震的重要构件，为确保其正常运行和安全性能，有必要制定相应的质量要求和检验标准。
本节将介绍建筑隔震橡胶支座的质量要求以及检验标准。
2.1 质量要求：建筑隔震橡胶支座的质量要求可从以下几个方面考虑：1. 材料质量：建筑隔震橡胶支座所使用的橡胶材料应具备良好的弹性、耐久性和化学稳定性。
其材料应符合相关国家或行业标准，并通过必要的试验评估其物理力学性能、化学成分等指标。
2. 结构设计：建筑隔震橡胶支座在设计时应满足相应载荷下的强度与刚度需求，且形状尺寸合理。
其设计应考虑到受力情况、环境条件等因素，在充分发挥其隔震作用的同时，保证结构的稳定安全。
减隔震球型支座使用说明书
减隔震球型支座说明书新津腾中筑路机械有限公司二〇〇九年四月目录一、概述二、设计依据三、支座技术性能四、支座安装、维护及更换五、支座规格尺寸一、概述球型支座是我厂与铁道部科学研究院铁建所于九十年代初共同研制成功的一种新型支座，目前已广泛应用于国内公路、铁路、体育场馆等各型建筑工程。
1995年，我厂在球面加工工艺上取得了重大突破，采用全数控加工取代了样板靠模加工方法，不但提高了球面光洁度，而且更好地保证了球面轮廓度精度。
减隔震球型支座是我厂最新研制的一种抗震减震球型支座。
该支座的最大特点：在桥梁正常工作时或发生小型地震时，能发挥标准球型支座的各项性能；当地震强度大于设计强度时，地震产生的水平力大于支座设计水平剪力时，支座上的抗剪装置产生屈服破坏，实现消能；并且能保证桥梁或支座上部结构不发生落梁或落架，地震后支座还能按照普通标准支座的各项性能进行工作，使桥梁和工程结构在地震中的破坏减小到最小程度，并能为结构震后的维修提供了可能。
二、设计依据●交通部标准JTG D62-2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》●中华人民共和国国家标准GB/T17955-2000《球型支座技术条件》●欧洲标准EN1337-2《支座滑动部件》●欧洲标准EN1337-7《球面和柱面聚四氟乙烯支座》三、支座技术性能支座设计转角和位移量可根据桥梁设计转角来确定。
●项目的主要技术指标1、支座竖向承载力分为1000kN、2000kN、3000kN、4000kN、5000kN、6000kN、7000kN、8000kN、9000kN、10000kN、12500kN、15000kN、17500kN、20000kN、22500kN、25000kN、27500kN、30000kN分为18挡。
2、限位方向水平极限承载力为支座竖向承载力的18%-20%。
3、转角0.02rad 。
4、支座滑移、转动摩擦系数：μ≤0.03（－25℃～＋60℃）。
摩擦摆隔震支座规格及性能参数
±200
FPS-Il-5000-300
2700〜4200
0.0K0.06
0.02^0.08
3000/4000/4500
士300
FPS-Il-5000-400
2700-4200
0.01-0.06
0.02-0.08
3000/4000/4500
±400
6000
FPS-Il-6000-100
2200〜3400
0.0K0.06
0.02〜0.08
3000/4000/4500
±400
5000
FPS-Il-5000-100
2700~4200
0.01-0.06
0.02-0.08
3000/4000/4500
±100
FPS-Il-5000-200
2700~4200
0.01-0.06
0.02√).08
3300~5000
0.01-0.06
0.02-0.08
3000/4000/4500
±100
FPS-Il-6000-200
3300〜5000
0.0K0.06
0.02〜0.08
3000/4000/4500
i200
FPS-Il-6000-300
3300~5000
0.01-0.06
0.02-0.08
3000/4000/4500
±100
FPS-Il-9000-200
4700~7500
0.01-0.06
0.02〜0.08
3000/4000/4500
±200
FPS-Il-9000-300
4700-7500
0.01√).06
GPZ(KZ)公路桥梁抗震盆式橡胶支座系列规格表
GPZ(KZ)型系列公路桥梁抗震盆式橡胶支座（DX单向，SX双向，GD固定）主要尺寸表GPZ(KZ)公路桥梁抗震盆式橡胶支座GPZ(KZ)系列抗震盆式橡胶支座是依据中华人民共和国交通行业标准《公路桥梁盆式橡胶支座》(标准号JT391-1999)及公路工程抗震设计规范(JTJ004-89)，在盆式橡胶支座的基础上增加了消能和阻尼措施。
GPZ(KZ)系列抗震盆式橡胶支座包括固定支座和单向活动支座两种型式，和与之配套使用的还有双向活动支座。
支座规格按JT391-1999要求分为31级。
支座竖向设计承载力、支座转角、支座摩擦系数及位移均按标准要求设计。
仅固定支座各方向和单向活动支座非滑移方向的水平力由原支座设计承载力的10%提高至20%。
现在．国内外采取的是刚性抗震法和柔性减震法两种抗震方法，刚性抗震需增大结构(包括基础结构和抗震支座结构)尺寸,柔性减震的特点是：减震性能好而刚度较小，在较大地震波的情况下有被破坏的可能。
该系列支座采取了刚、柔结合等有效抗震措施，增大了支座的耗能能力，极大的改善了支座的抗震性能，因此地震发生时可提高桥梁的抗震能力，最大限度的限制了桥梁上下部结构之间的相对位移，减小了地震力的放大系数。
非地震时等同一般盆式橡胶支座使用。
由于GPZ(KZ)系列抗震盆式橡胶支座设计有固定支座和单向活动支座，两种型式支座配合使用比仅在桥梁固定墩上设置抗震支座对提高全桥结构的抗震能力是不言而喻的。
GPZ(KZ)盆式橡胶支座结构形式GPZ(KZ)GD(固定抗震盆式橡胶支座)，主要由上座板、消能板、密封圈、橡胶板、底盆和阻尼胶圈等组成。
GPZ(KZ)DX(单向活动抗震盆式橡胶支座)还有中间钢板、四氟滑板、不锈钢滑板及侧向滑移装置等。
减震原理主要是当支座水平力大于支座设计竖向承载力的20%后，消能板开始滑移，起到第一道隔震效果；然后阻尼圈发挥第二道阻尼效果，支座起到抗震作用；当地震冲击波超过一定极限时，该系列的刚性抗震起到了第三道抗震效果。
高层建筑基础隔震支座受拉问题的分析与控制
中图分类号：TU973文献标识码：A文章编号：1001-6945（2023）08-75-04经过几十年发展，以叠层橡胶隔震技术为首的隔震技术已经应用于许多落地工程，部分工程经受过真实强震考验，用事实证明隔震技术的优越性和经济性。
然而从早些年建筑发展来看，我国的高层建筑尤其是复杂高层建筑应用该技术很少。
除了经济发展水平原因外，主要原因是房屋高度过高、地震力较大时，结构在强震下产生非常大的倾覆力，使柱底支座产生很大的轴向拉应力而使橡胶支座发生变形、破坏。
当支座高度较高、剪切变形过大时，结构甚至有倒塌风险。
因此，如何控制橡胶支座的受拉应力对隔震技术在高层建筑中的应用和推广变得尤为关键。
对此，国内外专家学者做了大量深入研究，并取得了丰富的研究成果。
王曙光等[1]对十层框架按不同柱网下角部支座进行对比，通过时程分析得出，柱网间距越小，支座就越容易受拉。
还对剪力墙不同方案进行对比，认为规范要求剪力墙结构支座间距不宜过大的规定是不利于支座受拉控制的；熊伟[2]对一框筒隔震结构进行分析发现，层高越高，支座轴力呈线性增长，降低上部结构层高对控制支座受拉是有利的；程华群等[3]认为可采用高抗拉性能支座或普通橡胶支座与滑板支座混合应用来解决支座受拉大的问题；苏键等[4]提出可利用支座承压能力来抵抗拉应力的设计方法。
从以上可以看出，不少学者对控制隔震支座受拉问题研究，多从支座材料、上部结构等方面入手。
尽管不少新型隔震支座已申请专利，但很多没有实用性，且造价高，无法大规模推广。
传统设计思路和流程中，高层隔震建筑往往根据结构竖向压力和厂家试验数据确定支座的初步布置方案，并根据受力结果调整支座的大小。
当结构体型复杂时，边角处竖向力较小部位的支座拉应力反而非常大，为控制拉应力而盲目增大支座的直径是非常不经济合理的，必须探索更好的思路来解决这一问题。
对此，基于某国内第一高隔震楼隔震设计为依据，提出了适当降低隔震支座竖向刚度的方法可有效降低支座在地震作用下的受拉作用，方法简单，方便有效。
双曲线或摩擦摆减隔震支座参数计算
双曲线或摩擦摆减隔震支座参数计算双曲线或摩擦摆减隔震支座参数计算摩擦摆减隔震支座是一种常用于建筑结构和桥梁等工程中的减隔震装置，通过摩擦力和冻结力，使结构在地震或其他振动作用下能够减少位移和能量传递，从而降低结构的震动响应。
在摩擦摆减隔震支座的设计过程中，参数计算是一个关键的环节，它直接影响到减隔震效果的稳定性和可靠性。
本文将对双曲线或摩擦摆减隔震支座参数计算进行深入分析与探讨。
1. 减隔震支座概念解析减隔震支座是指采用摩擦剪切和冻结力相结合的装置，经过特殊设计和安装后，在地震或其他外力作用下可以产生可控摩擦力，以减少建筑结构的振动响应。
它是一种被广泛使用于地震区的结构减隔震技术。
2. 参数计算原理摩擦摆减隔震支座的参数计算主要涉及到以下几个方面：a. 基本参数：包括减隔震装置的尺寸、材料、摩擦系数等。
b. 建筑结构参数：包括质量、刚度、减振需求等。
c. 地震参数：包括设计地震力、地震动特性等。
3. 双曲线摩擦摆减隔震支座参数计算双曲线摩擦摆减隔震支座是一种常见的减隔震装置，其参数计算可以按照以下步骤进行：a. 确定摩擦系数：根据工程实际情况和设计要求选择适当的摩擦系数。
b. 计算冻结力：根据结构质量和地震设计参数等计算冻结力的大小。
c. 计算有效工作面积：根据冻结力和摩擦系数计算有效工作面积。
d. 确定支座尺寸：根据有效工作面积和建筑结构参数等确定支座尺寸。
4. 摩擦摆减隔震支座参数计算的局限性摩擦摆减隔震支座参数计算的过程中存在一定的局限性，主要表现在以下几个方面：a. 模型假设：计算过程中往往需要通过一些假设来简化实际情况，因此计算结果可能存在一定的误差。
b. 参数选择：相关参数的选择对计算结果有较大的影响，不同的参数选择可能会导致不同的减隔震效果。
c. 监测和维护：摩擦摆减隔震支座的参数计算只是一个设计过程，在结构实际使用中需要进行监测和维护，以保证减隔震效果的长期稳定性。
5. 个人观点和理解从个人角度来看，摩擦摆减隔震支座作为一种减隔震技术，具有较好的效果和可行性。
GPZ(KZ)公路桥梁抗震盆式橡胶支座系列规格表
GPZ(KZ)型系列公路桥梁抗震盆式橡胶支座（DX单向，SX双向，GD固定）主要尺寸表GPZ(KZ)公路桥梁抗震盆式橡胶支座GPZ(KZ)系列抗震盆式橡胶支座是依据中华人民共和国交通行业标准《公路桥梁盆式橡胶支座》(标准号JT391-1999)及公路工程抗震设计规范(JTJ004-89)，在盆式橡胶支座的基础上增加了消能和阻尼措施。
GPZ(KZ)系列抗震盆式橡胶支座包括固定支座和单向活动支座两种型式，和与之配套使用的还有双向活动支座。
支座规格按JT391-1999要求分为31级。
支座竖向设计承载力、支座转角、支座摩擦系数及位移均按标准要求设计。
仅固定支座各方向和单向活动支座非滑移方向的水平力由原支座设计承载力的10%提高至20%。
现在．国内外采取的是刚性抗震法和柔性减震法两种抗震方法，刚性抗震需增大结构(包括基础结构和抗震支座结构)尺寸,柔性减震的特点是：减震性能好而刚度较小，在较大地震波的情况下有被破坏的可能。
该系列支座采取了刚、柔结合等有效抗震措施，增大了支座的耗能能力，极大的改善了支座的抗震性能，因此地震发生时可提高桥梁的抗震能力，最大限度的限制了桥梁上下部结构之间的相对位移，减小了地震力的放大系数。
非地震时等同一般盆式橡胶支座使用。
由于GPZ(KZ)系列抗震盆式橡胶支座设计有固定支座和单向活动支座，两种型式支座配合使用比仅在桥梁固定墩上设置抗震支座对提高全桥结构的抗震能力是不言而喻的。
GPZ(KZ)盆式橡胶支座结构形式GPZ(KZ)GD(固定抗震盆式橡胶支座)，主要由上座板、消能板、密封圈、橡胶板、底盆和阻尼胶圈等组成。
GPZ(KZ)DX(单向活动抗震盆式橡胶支座)还有中间钢板、四氟滑板、不锈钢滑板及侧向滑移装置等。
减震原理主要是当支座水平力大于支座设计竖向承载力的20%后，消能板开始滑移，起到第一道隔震效果；然后阻尼圈发挥第二道阻尼效果，支座起到抗震作用；当地震冲击波超过一定极限时，该系列的刚性抗震起到了第三道抗震效果。
建筑隔震支座系列参数
570*570*20
110 188 30 350 1409 2820
705*705*20
130 226 35 350 1623 3590
800*800*22
GZP800 7535 800 147 247 40 350 1875 GZP900 9538 900 165 276.7 45 350 2114 GZP1000 11775 1000 183 305.5 50 350 2353 GZP1100 14248 1100 202 355 55 350 2560 GZP1200 16956 1200 220 395 60 350 2820
等效阻尼 等效
等效阻尼
竖向 刚度
屈服力
方形联结板尺 寸长*宽*厚
比(Heq) 刚度 比(Heq)
%
KN/m
%
KN/mm kN
mm
20
525
14
640 10.5 250*250*12
20
795
14
1060 23.5 360*360*14
20
916
14
1400 32.0 400*400*16
20 1050
型号
GZP200 GZP300 GZP350 GZP400 GZP500 GZP600 GZP700
设计承 载力 (kN)
471 1060 1440 1880 2900 4200 5700
橡胶 直径 mm
200 300 350 400 500 600 700
限界
橡胶 总厚 度mm
支座高 度mm
中孔
变形 (基 准面
4200 5080 6010 6841 7900
隔震支座性能参数简表示例
施工图隔震设计专项说明(示例)一、隔震设计依据(1) 《建筑抗震设防分类标准》GB50223-2008 (2) 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012(3) 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001 (4) 《建筑抗震设计规范》GB50011-2010(5) 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 (6) 《橡胶支座第3部分：建筑隔震橡胶支座》GB20688.3-2006(7) 《叠层橡胶支座隔震技术规程》DECS126 (8) 《建筑结构隔震构造详图》03SG610-(9)《钢结构设计规范》GB 50017-2003 (10)《砌体结构设计规范》GB50003-2011(11)乌鲁木齐市建委《关于加强乌鲁木齐市建筑工程应用减隔震技术质量安全管理工作的通知》（乌建发[2015]128号）(12)其它相关标准二、分析软件上部结构：PKPM-SATWE 软件隔震分析：ETABS/MIDAS GEN 软件,采用时程分析,地震波取七条，分别为：EL 、TAFE 、NOR 、WC 、RGB1 、RGB2 、RGB3。
三、结构概况及主要数据四、隔震支座性能参数简表(示例)(注：有阻尼器、抗风装置、抗拉装置时应补充相关内容。
)五、隔震构造说明及要求1、隔震支座与上、下部结构应有可靠的连接，连接件应能传递罕遇地震下支座的最大水平剪力和弯矩，连接板应进行相关计算（可由产品生产厂家完成和保证）；上支墩底可不设置预埋件；支墩（或支柱）顶面预埋件厚度不宜小于10mm；为避免上支墩底、下支墩（或支柱）顶面由于竖向钢筋水平弯折造成无筋区并造成支座安装困难的弊端，其竖向钢筋可不必水平弯折，伸至底或顶面即可，当顶端有锚固需要时，可采用竖向钢筋端部设锚固件的作法；2、上部结构及隔震层部件与周边固定物应满足如下脱开要求：1）与水平方向固定物的脱开距离不小于隔震层在罕遇地震作用下最大位移的1.2倍，且不小于200mm；对两相邻隔震结构，其缝宽取最大水平位移绝对值之和，且不小于400mm；2）上部结构与下部结构之间应设置完全贯通的水平隔离缝，缝高可取20mm~50mm，并用柔性材料填充；3）应在设计、施工及使用全过程确保上部结构及隔震部件与周边固定物脱开。
双曲线或摩擦摆减隔震支座参数计算
双曲线或摩擦摆减隔震支座参数计算一、引言在建筑结构工程中，隔震技术是一种有效的减震措施，可以有效降低建筑结构在地震或其他振动作用下的破坏程度。
其中，双曲线或摩擦摆减隔震支座是一种常见的隔震装置，通过其特定的参数设计和计算，可以实现结构的减震效果。
本文将从深度和广度方面，对双曲线或摩擦摆减隔震支座参数的计算进行全面评估，并撰写相关的文章，以便读者能更深入地理解并应用于实际工程中。
二、双曲线或摩擦摆减隔震支座参数的计算1. 隔震支座的基本原理隔震支座的基本原理是通过增加结构的柔度和阻尼，减小结构在地震或其他振动作用下的反应。
而双曲线或摩擦摆减隔震支座作为一种特殊的隔震装置，其参数设计和计算需要考虑到结构的动力特性、地震作用和隔震支座本身的特性。
2. 参数计算的基本步骤双曲线或摩擦摆减隔震支座参数计算的基本步骤包括：确定结构的动力特性、地震作用下结构的反应、隔震支座的刚度和阻尼设计。
在确定这些基本参数的过程中，需要考虑结构的质量、减震效果目标、地震作用下结构的振动周期、隔震支座的受力情况等因素。
3. 参数计算的数值模拟在进行双曲线或摩擦摆减隔震支座参数计算时，通常需要借助数值模拟软件进行分析。
通过定义结构的模型、输入地震动参数和隔震支座的特性，进行动力时程分析或振动谱分析，得到结构在地震作用下的反应，并进一步确定隔震支座的设计参数。
4. 参数计算的实际工程应用双曲线或摩擦摆减隔震支座参数计算的结果将直接影响到实际工程中的隔震支座设计和施工。
合理的参数设计可以保证结构在地震作用下的安全可靠性，并且能达到预期的减震效果。
在实际工程中，需要对参数计算的结果进行充分的验证和调整，确保隔震支座的设计符合实际需求。
三、个人观点和理解作为一名工程师，我深知双曲线或摩擦摆减隔震支座参数的计算对于建筑结构工程的重要性。
在实际工程中，我们需要结合结构的特点、地震作用和隔震支座的特性，进行全面的参数设计和计算。
隔震支座的实际施工和运行也需要充分考虑，以保证结构的安全和可靠性。
CSI软件常见隔震器参数设置及说明
CSI软件常见隔震器参数设置及说明筑信达曾亚正确模拟隔震支座力学性能，是隔震模型得到准确分析结果的关键。
CSI软件为用户提供了类型丰富的减隔震单元用于模拟各类减隔震装置，本文将介绍两类常见隔震支座——橡胶隔震支座和摩擦摆隔震支座在软件中具体模拟方法，使用户了解隔震连接单元各项参数含义和作用，规避常见应用误区。
1 橡胶隔震支座橡胶支座具有完善成熟的设计理论、稳定的生产工艺技术，以及便捷简单的施工等优点。
随着国家抗震减灾措施的落实以及技术的进步，橡胶支座是应用最为成熟和广泛的。
目前在基础隔震技术上所用到的建筑隔震橡胶支座常见的有三种类型：普通天然橡胶隔震支座、铅芯橡胶隔震支座和高阻尼橡胶隔震支座（High Damping Rubber Isolator）。
普通天然橡胶隔震支座和铅芯橡胶隔震支座采用Rubber Isolator连接单元模拟，下面详细介绍在软件中支座参数的含义。
1.1 普通天然橡胶隔震器模拟用户根据厂家提供的支座产品参数，模拟普通天然橡胶隔震支座的力学性能。
本文以产品型号为LNR400的天然橡胶隔震器为例进行说明，产品参数见表1-1。
图1-1 普通天然橡胶隔震支座示意普通天然橡胶隔震器在分析过程中只考虑其线性性能。
故在Rubber Isolator定义中，只勾选U1、U2、U3（如图1-2），并对此三个方向的属性分别进行定义即可。
1、2、3代表连接单元局部坐标轴方向，其中1轴为支座轴向，2、3轴为支座剪切方向。
图1-2 普通天然橡胶隔震器模拟图1-3 U1方向属性定义对话框U1方向为支座轴向，U1方向的有效刚度代表竖向变形特性。
建筑隔震橡胶支座只承受竖向纯压缩载荷时，竖向载荷位移曲线显示出弹簧特性，在设计面压载荷范围内近似为线性关系。
故在程序中，U1方向仅需输入线性属性（如图1-3）。
本例中，U1方向有效刚度输入支座产品参数中的竖向刚度1600000（注意单位制）；有效阻尼输入0。
图1-4 U2、u3方向属性定义对话框U2和U3方向有效刚度代表其水平剪切刚度，此数值为线性属性，只用于线性分析工况。
隔振设计部分参数
震建筑结构基本要求：
1、隔震层板厚至少160mm，双层双向配筋
2、隔震层楼板、梁按以下方法设计：A地下室层数0，嵌固端所在层号为1（返隔震公司，上层施工图设计依据）。
B地下室层数为1，嵌固端所在层号为2，且土层水平抗力系数M取0。
两个模型取包络（针对隔震层的楼板、梁配筋）
3、计算竖向地震，勾选“计算水平和简化竖向地震”勾选“采用自定义组合及工况”修改Z向地震组合系数，将0.5改为1.71；1.3改为4.45，正负号不变（隔震只减少水平地震作用，竖向地震按原地震烈度计算）
4、隔震层的剪重比可以不按规范执行；地基基础设计等级不能低于乙级
5、下肢墩底部点"铰接"
6、构造注意事项：A楼梯的构造（上部结构按滑动支座处理），B局部薄弱的地方要加强，比如楼梯在结构角部
7、隔震层净高最小800（满足维修要求），上支墩净高≤500
8、修改SATWE抗震等级、地震影响系数最大值（按隔震报告的结果输入，通常为降低一度后的结果），地震烈度还是按隔震前的烈度输入，抗震构造措施的隔震等级为不改变
9、隔震层下肢墩的平面尺寸一般为支座大小加200
10、隔震层下肢墩的计算要计算到基础顶，按双偏压计算（PKPM特殊构件中可计算），平面外尺寸为支墩高度的2倍，要进行斜截面计算，（实际计算的是下肢墩底面的力和弯矩，从而得出下肢墩底部的配筋）
11、隔震沟净宽为罕遇地震下支座最大位移的1.2倍（一般取500）；隔震沟悬挑板板厚也按160厚取
隔振报告参数表达意义
uis设防烈度地震作用下非隔震结构计算结果；
mis设防烈度地震作用下隔震结构计算结果；
bis罕遇地震作用下隔震结构计算结果。
隔震设计报告
隔震设计报告姓名学号专业工程概况本次工程是某市政府综合办公楼，总建筑面积为1598 平方米。
其中基底面积为199.75 平方米。
本工程地上结构均为框架结构，层数是8 层。
结构体系是钢筋混凝土框架结构，沿建筑竖向楼、电梯间井筒。
楼屋盖均采用现浇钢筋混凝土楼板结构1. 本工程结构设计使用年限为50 年2. 建筑结构安全等级为二级3. 建筑结构抗震设防乙类4. 地基基础设计等级乙类5. 结构耐火等级二级本框架结构使用C30等级混凝土（梁、板、柱），使用钢筋分别为HRB400，HRB300 等。
工程地震设防烈度为7 级，抗震等级二级。
砌体材料使用MU10 实心灰砂浆，砂浆选用M7.5 混合砂浆，砌体自重不超过19kN/m3。
屋面防水等级二级，采用3厚SBS卷材防水一道，30厚聚苯板保温。
户内门采用木门、木隔断或玻璃隔断窗采用塑钢中空玻璃门窗。
建筑外墙为外墙面砖及涂料装饰。
隔震方案本次设计为简单起见，所有隔震支座均选择同一种型号。
选择粘弹性橡胶隔震器LRB350。
各项技术参数如下表有限元模型建立本次设计使用Etabs软件进行分析。
我们建立两个模型，第一个是不添加隔震支座时的框架模型，第二个是添加隔震支座的框架模型。
建立的模型分别如下图第二个模型是加入隔震支座。
加入方法如下，首先把视图改为里面，在定义选择栏中选择连接属性，选择isolatel，然后设置隔震器的一系列参数。
参数参考上表。
之后在立面图中选择底层柱，在指定栏中选择框架截面，把属性改NONE，同时再按指定栏，选择连接属性，选择isolatel，即可以把底层柱中加入隔震支座，加入后如图所示。
本次时程分析采用Etabs中自带的El Centro波进行分析。
让这条波作用在平面两个方向，即X向与Y向运行分析计算结构分析未添加隔震支座前的框架结构，在地震作用下，分析结果如下图所示18.25楼层数最丸楼层位移角楼层£| 0.0000404层间转角Story Item Load Point X Y Z DriftX DriftYST0RY8 Max Drift X DEAD 18 23500.000 1500.000 27600.000 0.000006ST0RY8 Max Drift Y DEAD 16 23500.000 10000.000 27600.000 0.000038 STORY8 Max Drift X WIND 57 20500.000 1500.000 27600.000 0.000000 STORY8 Max Drift Y WIND 57 20500.000 1500.000 27600.000 0.000000 STORY8 Max Drift X QUAKE 18 23500.000 1500.000 27600.000 0.000341 STORY8 Max Drift Y QUAKE 16 23500.000 10000.000 27600.000 0.000009 STORY7 Max Drift X DEAD 26 6000.000 0.000 24300.000 0.000002STORY7 Max Drift Y DEAD 18 23500.000 1500.000 24300.000 0.000041 STORY7 Max Drift X WIND 58 20500.000 0.000 24300.000 0.000000STORY7 Max Drift Y WIND 58 20500.000 0.000 24300.000 0.000000 STORY7 Max Drift X QUAKE 25 0.0000.000 24300.000 0.000552STORY7 Max Drift Y QUAKE 30 23500.000 0.000 24300.000 0.000014 STORY6 Max Drift X DEAD 29 17500.000 0.000 21000.000 0.000002STORY6 Max Drift Y DEAD 16 23500.000 10000.000 21000.000 0.000038 STORY6 Max Drift X WIND 58 20500.000 0.000 21000.000 0.000000STORY6 Max Drift Y WIND 58 20500.000 0.000 21000.000 0.000000STORY6 Max Drift X QUAKE 25 0.0000.000 21000.000 0.000738STORY6 Max Drift Y QUAKE 30 23500.000 0.000 21000.000 0.000020STORY5 Max Drift X DEAD 26 6000.000 0.000 17700.000 0.000002STORY5 Max Drift Y DEAD 18 23500.000 1500.000 17700.000 0.000034 STORY5 Max Drift X WIND 58 20500.000 0.000 17700.000 0.000000STORY5 Max Drift Y WIND 58 20500.000 0.000 17700.000 0.000000 STORY5 Max Drift X QUAKE 27 10500.000 0.000 17700.000 0.000893STORY5 Max Drift Y QUAKE 30 23500.000 0.000 17700.000 0.000025 STORY4 Max Drift X DEAD 30 23500.000 0.000 14400.000 0.000001STORY4 Max Drift Y DEAD 24 23500.000 11500.000 14400.000 0.000030STORY4 Max Drift X WIND 58 20500.000 0.000 14400.000 0.000000STORY4 Max Drift Y WIND 58 20500.000 0.000 14400.000 0.000000STORY4 Max Drift X QUAKE 25 0.0000.000 14400.000 0.001021STORY4 Max Drift Y QUAKE 16 23500.000 10000.000 14400.000 0.000032STORY3 Max Drift X DEAD 25 0.0000.000 11100.000 0.000001STORY3 Max Drift Y DEAD 30 23500.000 0.000 11100.000 0.000025STORY3 Max Drift X WIND 58 20500.000 0.000 11100.000 0.000000STORY3 Max Drift Y WIND 58 20500.000 0.000 11100.000 0.000000STORY3 Max Drift X QUAKE 27 10500.000 0.000 11100.000 0.001155STORY3 Max Drift Y QUAKE 40 23500.000 5000.000 11100.000 0.000055STORY2 Max Drift X DEAD 18 23500.000 1500.000 7800.000 0.000003STORY2 Max Drift Y DEAD 17 23500.000 6300.000 7800.000 0.000018STORY2 Max Drift X WIND 58 20500.000 0.000 7800.000 0.000000STORY2 Max Drift Y WIND 58 20500.000 0.000 7800.000 0.000000STORY2 Max Drift X QUAKE 30 23500.000 0.000 7800.000 0.001242STORY2 Max Drift Y QUAKE 18 23500.000 1500.000 7800.000 0.000058STORY1 Max Drift X DEAD 3 0.0001500.000 4500.000 0.000002STORY1 Max Drift Y DEAD 18 23500.000 1500.000 4500.000 0.000007STORY1 Max Drift X WIND 18 23500.000 1500.000 4500.000 0.000000STORY1 Max Drift Y WIND 18 23500.000 1500.000 4500.000 0.000000STORY1 Max Drift X QUAKE 6 6000.000 1500.000 4500.000 0.001230STORY1 Max Drift Y QUAKE 17 23500.000 6300.000 4500.000 0.000040ModePeriod UX UY UZ RX RY RZ ModalMass ModalStiff1 1.122644 -0.376807 -44.927791 0.000000 829415.9040 -6871.91642 -14100.16249 1.00000031.3238862 1.066698 -26.495020 1.584241 0.000000 -29562.37530 -483402.178 -304446.2346 1.00000034.6958133 1.037289 -36.810673 -0.680012 0.000000 12784.582924 -672021.485 218924.10814 1.00000036.6910404 0.363487 0.095446 15.140553 0.000000 68827.37683 -660.825640 4603.526416 1.000000298.8015610.000000 2573.352161 47270.80934 -102397.6224 1.0000000.345437 -7.228576 0.5575015330.8439326 0.337330 12.157995 0.212746 0.000000 984.415961 -76554.5800 -62331.9911 1.000000346.9353567 0.202437 -0.137423 -7.513523 0.000000 29553.193685 -601.060422 -3864.14501 1.000000963.3449938 0.196731 -4.615666 0.457710 0.000000 -1811.128977 -20179.56178 -48229.2216 1.0000001020.0344489 0.192295 -5.708385 -0.190628 0.000000 761.668500 -24885.45601 37729.40144 1.00000010 0.137408 -0.164591 -4.529079 0.000000 2090.917676 -11800.08064 526.423622 -3107.2660711.00000011 0.134892 -3.099110 0.391970 0.000000 1021.829285 10427.471385 -26172.27763 1.0000002169.62499312 0.131412 -3.067684 -0.153882 0.000000 -399.372216 10977.277586 25697.148836 1.0000001067.6421232286.056217 Story Load Loc STORY8 DEADSTORY8 DEAD STORY8 WIND STORY8 WIND STORY8 QUAKE STORY8 QUAKE STORY7 DEAD STORY7 DEAD STORY7 WIND STORY7 WIND STORY7 QUAKE STORY7 QUAKE STORY6 DEAD STORY6 DEAD STORY6 WIND STORY6WINDSTORY6 QUAKE STORY6 QUAKE STORY5 DEAD STORY5 DEAD STORY5 WIND STORY5 WIND STORY5 QUAKE STORY5 QUAKE STORY4 DEAD STORY4 DEAD STORY4 WIND STORY4 WIND STORY4 QUAKE STORY4 QUAKE STORY3 DEAD STORY3 DEADSTORY3 WIND STORY3 WIND层间剪力 Top VX VY MX MY1332045.00 Bottom Top 0.00 Bottom Top 0.00 Bottom0.00 1732995.00 0.00 0.000 7661661750 -1.565E+10 0.00 0.00 0.000 1.004E+10 -2.036E+10 0.00 0.00 0.0000.000 0.000 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000-316442.64 0.00 1821455295.6 0.0000.000 0.00 -316442.64 0.00 1821455295.6 0.000 -1044260728Top 3389310.00 BottomTop 0.00 BottomTop 0.00 Bottom0.00 0.00 0.001 1.960E+10 -3.979E+103790260.000.00 0.00 0.001 2.198E+10 -4.450E+100.00 0.00 0.0000.000 0.000 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000-559372.46 0.00 3215253195 0.000-10442607280.00 -559372.46 0.00 32152531950.000 -2890189835Top 5446575.00 BottomTop 0.00 BottomTop 0.00 Bottom0.00 0.00 0.001 3.154E+10 -6.393E+105847525.000.00 0.00 0.001 3.392E+10 -6.864E+100.00 0.00 0.0000.000 0.000 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000-769311.80 0.00 4419769899 0.000-28901898350.00 -769311.80 0.00 44197698990.000 -5428918775Top 7503840.00 BottomTop 0.00 BottomTop 0.00 Bottom0.00 0.00 0.001 4.348E+10 -8.806E+107904790.000.00 0.00 0.001 4.586E+10 -9.277E+100.00 0.00 0.0000.000 0.000 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000-946260.68 0.00 5435005406 0.000-54289187750.00 -946260.68 0.00 54350054060.000 -8551579003Top 9561105.00 BottomTop 0.00 BottomTop 0.00 Bottom0.00 0.00 0.001 5.542E+10 -1.122E+119962055.000.00 0.00 0.001 5.780E+10 -1.169E+110.00 0.00 0.0000.000 0.000 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000-1090219.08 0.00 62609597170.000 -85515790030.00 -1090219.08 0.00 6260959717-0.001-1.215E+10Top 11618370.00 0.00 0.00 0.001 6.736E+10 -1.363E+11 Bottom12019320.00 0.000.00 0.001 6.974E+10 -1.410E+11Top 0.00 0.00 0.00 0.0000.000 0.000 Bottom 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000ST0RY3 QUAKE Top 0.00 -1201187.02 0.00 6897632832 -0.001 - 1.215E+10ST0RY3 QUAKE Bottom 0.00 -1201187.02 0.00 6897632832 -0.001 -1.611E+10 STORY2 DEAD Top 13663485.00 0.00 0.00 0.002 7.928E+10 -1.603E+11STORY2 DEAD Bottom 14064435.00 0.00 0.00 0.002 8.166E+10 -1.650E+11STORY2 WIND Top 0.00 0.00 0.00 0.0000.000 0.000STORY2 WIND Bottom 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000STORY2 QUAKE Top 0.00 -1278582.17 0.00 7344151265 -0.001 - 1.611E+10STORY2 QUAKE Bottom 0.00 -1278582.17 0.00 7344151265 -0.001 -2.033E+10 STORY1 DEAD Top 15720750.00 0.00 0.00 0.002 9.122E+10 -1.845E+11STORY1 DEAD Bottom 16267500.00 0.00 0.00 0.002 9.446E+10 -1.909E+11STORY1 WIND Top 0.00 0.00 0.00 0.0000.000 0.000STORY1 WIND Bottom 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000STORY1 QUAKE Top 0.00 -1324671.38 0.00 7608801785 -0.001 - 2.033E+10STORY1 QUAKE Bottom 0.00 -1324671.38 0.00 7608801785 -0.002 -2.629E+10添加隔震支座下的分析结果如下出列问荷载的楼唇力/^应Story Item Load Point X Y Z DriftX DriftYSTORY8 Max Drift X DEAD 18 23500.000 1500.000 27600.000 0.000006 STORY8 Max Drift Y DEAD 16 23500.000 10000.000 27600.000 0.000043 STORY8 Max Drift X WIND 57 20500.000 1500.000 27600.000 0.000000 STORY8 Max Drift Y WIND 57 20500.000 1500.000 27600.000 0.000000 STORY8 Max Drift X QUAKE 18 23500.000 1500.000 27600.000 0.000237 STORY8 Max Drift Y QUAKE 16 23500.000 10000.000 27600.000 0.000006 STORY7 Max Drift X DEAD 26 6000.000 0.000 24300.000 0.000002STORY7 Max Drift Y DEAD 18 23500.000 1500.000 24300.000 0.000047 STORY7 Max Drift X WIND 58 20500.000 0.000 24300.000 0.000000STORY7 Max Drift Y WIND 58 20500.000 0.000 24300.000 0.000000 STORY7 Max Drift X QUAKE 25 0.0000.000 24300.000 0.000343STORY7 Max Drift Y QUAKE 17 23500.000 6300.000 24300.000 0.000009 STORY6 Max Drift X DEAD 29 17500.000 0.000 21000.000 0.000002STORY6 Max Drift Y DEAD 16 23500.000 10000.000 21000.000 0.000043 STORY6 Max Drift X WIND 58 20500.000 0.000 21000.000 0.000000STORY6 Max Drift Y WIND 58 20500.000 0.000 21000.000 0.000000 STORY6 Max Drift X QUAKE 25 0.0000.000 21000.000 0.000429STORY6 Max Drift Y QUAKE 30 23500.000 0.000 21000.000 0.000011 STORY5 Max Drift X DEAD 49 3000.000 0.000 17700.000 0.000002STORY5 Max Drift Y DEAD 18 23500.000 1500.000 17700.000 0.000040 STORY5 Max Drift X WIND 58 20500.000 0.000 17700.000 0.000000STORY5 Max Drift Y WIND 58 20500.000 0.000 17700.000 0.000000 STORY5 Max Drift X QUAKE 27 10500.000 0.000 17700.000 0.000499STORY5 Max Drift Y QUAKE 30 23500.000 0.000 17700.000 0.000013 STORY4 Max Drift X DEAD 30 23500.000 0.000 14400.000 0.000002STORY4 Max Drift Y DEAD 17 23500.000 6300.000 14400.000 0.000036 STORY4 Max Drift X WIND 58 20500.000 0.000 14400.000 0.000000STORY4 Max Drift Y WIND 58 20500.000 0.000 14400.000 0.000000 STORY4 Max Drift X QUAKE 25 0.0000.000 14400.000 0.000556STORY4 Max Drift Y QUAKE 16 23500.000 10000.000 14400.000 0.000017 STORY3 Max Drift X DEAD 3 0.0001500.000 11100.000 0.000003STORY3 Max Drift Y DEAD 30 23500.000 0.000 11100.000 0.000031 STORY3 Max Drift X WIND 58 20500.000 0.000 11100.000 0.000000STORY3 Max Drift Y WIND 58 20500.000 0.000 11100.000 0.000000 STORY3 Max Drift X QUAKE 27 10500.000 0.000 11100.000 0.000607STORY3 Max Drift Y QUAKE 30 23500.000 0.000 11100.000 0.000028 STORY2 Max Drift X DEAD 18 23500.000 1500.000 7800.000 0.000006 STORY2 Max Drift Y DEAD 17 23500.000 6300.000 7800.000 0.000023 STORY2 Max Drift X WIND 58 20500.000 0.000 7800.000 0.000000STORY2 Max Drift Y WIND 58 20500.000 0.000 7800.000 0.000000 STORY2 Max Drift X QUAKE 30 23500.000 0.000 7800.000 0.000554STORY2 Max Drift Y QUAKE 18 23500.000 1500.000 7800.000 0.000027 STORY1 Max Drift X DEAD 1 0.00010000.000 4500.000 0.000003STORY1 Max Drift Y DEAD 5 6000.000 6300.000 4500.000 0.000000STORY1 Max Drift X WIND 18 23500.000 1500.000 4500.000 0.000000 STORY1 Max Drift Y WIND 18 23500.000 1500.000 4500.0000.000000STORY1 Max Drift X QUAKE 6 6000.000 1500.000 4500.000 0.010352 STORY1 Max Drift YQUAKE20.0006300.000 4500.000 0.000325Bottom 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000Top 0.00 -236053.47 0.00 1358732317.7 0.0000.000Bottom 0.00 -236053.47 0.00 1358732317.7 0.000 -778976461 0.00 0.00 0.001 1.960E+10 -3.979E+10Bottom 3790260.00 0.00 0.00 0.001 2.198E+10 -4.450E+10 Top 0.00 0.00 0.00 0.0000.000 0.000 Bottom 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000Top 0.00 -346615.42 0.00 1993076077.9 0.000-778976461 Bottom 0.00 -346615.42 0.00 1993076077.9 0.000 -1922807348 Top 5446575.00 0.00 0.00 0.001 3.154E+10 -6.393E+10 Bottom 5847525.00 0.00 0.00 0.001 3.392E+10 -6.864E+10 Top 0.00 0.00 0.00 0.0000.000 0.000 Bottom 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000Top 0.00 -442162.78 0.00 2541274389.1 0.000-1922807348 Bottom 0.00 -442162.78 0.00 2541274389.1 -0.001 -3381944530 Top 7503840.00 0.00 0.00 0.001 4.348E+10 -8.806E+10 Bottom 7904790.00 0.00 0.00 0.001 4.586E+10 -9.277E+10 Top 0.00 0.00 0.00 0.0000.000 0.000 Bottom 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000Top 0.00 -522695.56 0.00 3003327251.1 -0.001 -3381944530 Bottom 0.00 -522695.56 0.00 3003327251.1 -0.001 -5106839874 0.00 0.00 0.002 5.542E+10 -1.122E+11 0.00 0.00 0.002 5.780E+10 -1.169E+11Top 0.00 0.00 0.00 0.0000.000 0.000 Bottom 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000Top 0.00 -588213.75 0.00 3379234664 -0.001 -5106839874 Bottom 0.00 -588213.75 0.00 3379234664 -0.002 -7047945249 Top 11618370.00 0.00 0.00 0.002 6.736E+10 -1.363E+11 Bottom 12019320.00 0.00 0.00 0.002 6.974E+10 -1.410E+11 Top 0.00 0.00 0.00 0.0000.000 0.000 Bottom 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000Top 0.00 -638717.36 0.00 3668996628 -0.002 -7047945249 Bottom 0.00 -638717.36 0.00 3668996628 -0.003 -9155712521 Top 13663485.00 0.00 0.00 0.002 7.928E+10 -1.603E+11Story Load Loc P STORY8 DEAD STORY8 DEAD STORY8 WIND STORY8 WIND STORY8 QUAKE STORY8 QUAKE STORY7 DEAD STORY7 DEAD STORY7 WIND STORY7 WIND STORY7 QUAKE STORY7 QUAKE STORY6 DEAD STORY6 DEAD STORY6 WIND STORY6 WIND STORY6 QUAKE STORY6 QUAKE STORY5 DEAD STORY5 DEAD STORY5 WIND STORY5 WIND STORY5 QUAKE STORY5 QUAKE STORY4 DEAD STORY4 DEAD STORY4 WIND STORY4 WIND STORY4 QUAKE STORY4 QUAKE STORY3 DEAD STORY3 DEAD STORY3 WIND STORY3 WIND STORY3 QUAKE STORY3 QUAKESTORY2 DEADVX VY T MX MYTop 1332045.00 0.00 0.00 0.000 7661661750-1.565E+10 Bottom1732995.00 0.00 0.00 0.000 1.004E+10-2.036E+10Top 0.00 0.00 0.00 0.0000.000 0.000Top 3389310.00Top 9561105.00 Bottom 9962055.00STORY2 DEAD Bottom 14064435.00 0.00 0.00 0.002 8.166E+10 - 1.650E+11 STORY2 WIND Top 0.00 0.00 0.00 0.0000.000 0.000STORY2 WIND Bottom 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000STORY2 QUAKE Top 0.00 -673941.35 0.00 3872215603 -0.003 -9155712521STORY2 QUAKE Bottom 0.00 -673941.35 0.00 3872215603 -0.003 -1.138E+10 STORY1 DEAD Top 15720750.00 0.00 0.00 0.002 9.122E+10 -1.845E+11STORY1 DEAD Bottom 15720750.00 0.00 0.00 0.002 9.122E+10 - 1.845E+11 STORY1 WIND Top 0.00 0.00 0.00 0.0000.000 0.000STORY1 WIND Bottom 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000STORY1 QUAKE Top 0.00 -693532.34 0.00 3984455142 -0.004 - 1.138E+10 STORY1 QUAKE Bottom 0.00 -693532.34 0.00 3984455142 -0.005 -1.450E+10计算结果分析从不加入隔震支座的结构分析可以看见，框架结构的位移曲线呈现了典型剪切型曲线特性，即底层的位移最大。
隔震支座参数
广东泰减震科技有限公司
型号 G4.0 橡胶剪切弹性模量 橡胶外径 铅芯直径 橡胶层厚 橡胶总数 橡胶总厚 中间钢板厚度 中间钢板总数 封钢板厚度 形状寸法 连接板 隔震器总高度 连接板厚度 隔震器+连接板总高度 1次形状系数 2次形状系数 设计荷载 压缩限界强度(变形0％) 基准面压 鉛直刚性 鉛直性能 拉伸限界强度 等效水平刚 度 Keq100 等效阻尼比 屈服前刚度 100%水平性 屈服后刚度 能 屈服力 限界性能 Heq100 Ku Kd Qd kN N/mm2 N/mm2 kN/mm N/mm2 kN/m ％ kN/m kN/m kN ％ kN/m ％ kN/m kN/m ％ kN/m MPa mm mm mm 片 mm mm 片 mm mm mm mm GZY200-40 0.392 200 40 2.58 16 41.3 1.5 15 10 83.8 12 107.78 19.4 4.84 314 35 10 467 1.5 551 27.2 1930 297 10.5 400 860 33 353 338 18.4 236 GZY300-60 0.392 300 60 2.9 20 58 1.5 19 10 106.5 12 130.5 25.9 5.17 706 48 10 1066 1.5 882 27.2 3091 476 23.6 400 1378 33 565 541 18.4 378 GZY400-80 0.392 400 80 3.81 18 68.6 2 17 15 132.6 15 162.58 26.2 5.83 1256 55 10 1629 1.5 1325 27.2 4647 715 41.9 400 2071 33 850 813 18.4 569 GZY500-100 0.392 500 100 4.8 20 96 2 19 15 164 15 194 26 5.21 1963 49 10 1802 1.5 1480 27.2 5187 798 65.4 400 2312 33 949 907 18.4 635 GZY600-120 0.392 600 120 5 22 110 2 21 16.5 185 22 229 30 5.45 2827 57 10 2614 1.5 1859 27.2 6519 1003 94.2 400 2906 33 1193 1140 18.4 798
地震区建筑设计中的隔震支座选用与性能评估
地震区建筑设计中的隔震支座选用与性能评估在地震频发的地区，建筑的安全性至关重要。
隔震技术作为一种有效的抗震手段，在建筑设计中得到了越来越广泛的应用。
而隔震支座作为隔震技术的核心组件，其选用和性能评估直接关系到隔震效果的优劣以及建筑在地震中的安全性。
一、隔震支座的类型与特点常见的隔震支座主要包括橡胶隔震支座、滑动隔震支座和复合隔震支座等。
橡胶隔震支座是应用较为广泛的一种类型。
它通常由多层橡胶和钢板交替叠合而成，具有良好的竖向承载能力和水平弹性变形能力。
在地震作用下，橡胶隔震支座能够通过水平变形来消耗地震能量，从而减轻上部结构的地震响应。
滑动隔震支座则是利用摩擦来消耗地震能量。
其构造相对简单，主要由上、下滑动面和中间的摩擦材料组成。
在地震时，上下滑动面之间产生相对滑动，从而实现隔震效果。
复合隔震支座则是将橡胶隔震支座和滑动隔震支座的优点相结合，具有更优异的隔震性能。
二、隔震支座的选用原则在地震区建筑设计中，选用隔震支座时需要考虑多个因素。
首先是建筑的结构类型和使用功能。
不同的结构类型和使用功能对隔震支座的性能要求有所不同。
例如，对于高层建筑，需要选用承载能力大、水平变形能力强的隔震支座；而对于医院、学校等人员密集的公共建筑，除了考虑隔震性能外，还需要考虑支座的耐久性和可靠性。
其次是地震烈度和场地条件。
地震烈度越高，场地条件越差，对隔震支座的性能要求就越高。
在高烈度地震区和软弱场地，应选用具有更大水平变形能力和耗能能力的隔震支座。
再者是经济因素。
隔震支座的价格相对较高，因此在选用时需要在保证隔震效果的前提下，综合考虑工程造价，选择性价比高的支座类型和规格。
三、隔震支座的性能评估指标为了确保隔震支座在地震中的性能表现，需要对其进行一系列的性能评估。
竖向承载能力是评估隔震支座的重要指标之一。
它需要满足建筑在正常使用状态下的竖向荷载要求，确保建筑的稳定性。
水平等效刚度和等效阻尼比是反映隔震支座水平隔震性能的关键指标。