盖梁支架计算书

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盖梁底模支架结构受力安全计算书doc资料

盖梁支架计算书盖梁支架计算书1、工程概况桥墩盖梁采用现浇钢筋混凝土结构，混凝土采用C30。

盖梁尺寸有两种，具体如下:2、支架实施方案我部根据盖梁施工的实际情况，盖梁底模支架采用托架法施工，在墩柱混凝土浇筑施工时，在墩柱距盖梁底部75cm预留一个垂直于1#或2#墩柱中心线方向的Φ100mm 圆孔。

墩身施工完毕且混凝土强度满足规范要求后，在桥墩预留圆孔内各穿1根直径为Φ95mm钢棒做承重架牛腿，再用组合钢箱穿入钢棒安装钢倒楔，用40c工字钢放在钢倒楔上作承重梁，工字钢下缘应根据实际受力计算结果，可适当加焊一部分角钢桁架做加强处理。

每侧一排工字钢，为确保工字钢的横向稳定，两排工字钢之间每隔一定间距加设一道拉杆(衬管)，工字钢上面安放一排每根3.5m长的[16槽钢，间距为50cm作为分布梁。

盖梁的两端为适应斜度的需求，采用定做的三角型型钢支撑架，至此，整个盖梁承重架完全形成，施工时应考虑施工挠度的影响，在施工前应对底模标高设置相适应的预拱度。

由于盖梁属于高空施工，施工时需对盖梁底部设置安全警示牌，盖梁施工平台四周做安全网防护。

安全网高度必须高出盖梁顶面1.2m。

3、计算依据（1）《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 。

（2）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。

（3）《建筑结构荷载规范》（GB50005-2003）。

（4）其他现行相关规范、规程。

4、计算参数（1）主要材料①[16a槽钢截面面积为：A=2195mm2截面抵抗矩：W=108.3×103mm3截面惯性矩：I=866.2×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。

②40c工字钢横向主梁采用2根40c工字钢，横向间距为200cm。

截面面积为：A=10211.2mm2X轴惯性矩为：IX=23900*104 mm4，X轴抗弯截面模量为：WX=1190x103 mm3，钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。

盖梁底模支架计算书

盖梁贝雷梁支架设计及荷载验算书一、概述1、盖梁形式为两墩支撑，墩柱中心距离8.2m，墩柱中心外侧悬臂3.1m,断面尺寸为长14.4m,宽2.4m，高2.0m。

计算长度8.2m。

2、盖梁底模支架纵梁采用双排单层贝雷架,双排贝雷架并排布置，贝雷架尺寸为3m*1.5m,共需要贝雷片20片，贝雷片采用16Mn材料；横梁采用I18型钢,单根长度3.4m,间隔为0.5m，横梁直接作用在纵梁上，作用点为两侧双排贝雷梁中心处。

二、荷载分析根据现场施工实际状况，便桥承受荷载重要由盖梁自重荷载q，再考虑纵梁贝雷架自重、横梁工字钢自重、盖梁定型钢模板自重和施工荷载以及振捣荷载、混凝土倾倒冲击荷载。

其中盖梁钢筋和砼（C35）自重为重要荷载。

如图1所示：图1为简便计算，以上荷载均按照均布荷载考虑，以双排单层贝雷架受力状况分析确定纵梁均布荷载q值和横梁均布荷载p值。

①贝雷架自重G1：查表知贝雷片每片重260kg，则G1=260×20×10/1000=52KN②砼自重G2：计算可知砼体积为77.2 m3，C35混凝土ρ=2400Kg/m3；则G2 =77.2×2400×10/1000=1852.8 KN③人员及设备自重G3：按照2.5KN/m2来确定；则G3 =2.5×2.4×14.4=86.4 KN④振捣动荷载G4：当混凝土高度＞1m时，不考虑振捣荷载，故取G4 =0 KN⑤倾倒混凝土冲击荷载G5：对于底模取G5=0 KN⑥模板自重G6：底模面积A1=2.4×(6.2+2.18*2）=25.3m2,单位质量为92.09Kg/m2；侧模面积A2=1.1×2.4×2+60=65.28 m2,单位质量为88.18 Kg/m2；则：G6=（25.3×92.09+65.28×88.18）×10/1000=81 KN⑦横梁工字钢G7：查型钢表可知，I16工字钢每延米重量为20.5Kg,共需要23根。

盖梁支架计算书

计算书1.布置参数：面板：平面模板（0.8kn/m2）次梁：18工字钢间距0.4m，长度为4.8m（有效受力长度2.6m）。

主梁：双拼40工字钢，长度为19m。

立柱：中部钢筒立柱30cm×1cm，端部钢筒立柱20cm×1cm立柱基础：C20混凝土，3×1.5×0.5m。

2.次梁计算次梁长度4.8m（计算时取有效受力长度2.6m）、间距为0.4m布置，次梁以上为平面模板作为盖梁底模。

单跨次梁间距0.4m×2.6m为计算单元，则荷载计算如下：恒载：钢筋砼自重：26kn/m3×2.6×0.4×3=81.12kn；平面模板底膜自重：2.6×0.4×0.8=0.832kn；侧模板自重：（0.4×2）×3×0.8=1.92kn；活载：施工人员及设备荷载：3kn/m2×（2.6×0.4）=3.12kn；转换为均布荷载：q1=(1.2×（81.12+0.832+1.92）+1.4×3.12)/2.6=/2.6=40.4kN/m总体信息1、自动计算梁自重，梁自重放大系数1.202、材性：Q235弹性模量E = 206000 MPa剪变模量G = 79000 MPa质量密度ρ= 7850 kg/m3线膨胀系数α= 12x10-6 / °c泊松比ν= 0.30屈服强度f y = 235 MPa抗拉、压、弯强度设计值f = 215 MPa抗剪强度设计值f v = 125 MPa3、截面参数：普工18截面上下对称截面面积A = 3070 mm2自重W = 0.236 kN/m面积矩S = 105579 mm3抗弯惯性矩I = 16700000 mm4抗弯模量W = 185556 mm3塑性发展系数γ= 1.05荷载信息1、恒荷载(1)、均布荷载，40.40kN/m，荷载分布：满布组合信息1、内力组合、工况(1)、恒载工况2、挠度组合、工况(1)、恒载工况内力、挠度计算1、弯矩图（kN.m）(1)、恒载工况2、剪力图（kN）(1)、恒载工况3、挠度(1)、恒载工况4、支座反力（kN）(1)、恒载工况单元验算图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值最大正应力与设计强度比值最大稳定应力与设计比值若有局稳字样，表示局部稳定不满足(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-34.38～0.00 kN.m剪力设计值-52.89～52.89 kN(b)、最大挠度：最大挠度7.04mm，最大挠跨比1/369（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1）(2)、强度应力最大剪应力τ= V max * S / I / t w= 52.89 * 105579 / 16700000 / 6.5 * 1000= 51.4 MPa ≤f v = 125 MPa 满足!最大正应力σ= M max / γ/ W= 34.38 / 1.05 / 185556 * 1e6= 176.4 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(3)、稳定应力受压翼缘自由长度l1 = 1500 mm面外回转半径i = 20.0 mm面外长细比λ= 1500 / 20.0 = 74.9按GB 50017--2003 第127页公式(B.5-1) 计算：整体稳定系数φb = 1.07 - λ2/44000 * 235/fy= 1.07 - 74.92 /44000 * 235 / 235= 0.94最大压应力σ= M max / φb / W= 34.38 / 0.94 / 185556 * 1e6= 196.6 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(4)、验算结论：满足!3.主梁计算根据次梁计算最大支座反力为52.9kn，则主梁承受来自次梁的集中力52.9kn，间距0.4m 布置，转换均布荷载则为132.25kn/m。

盖梁支撑(盘扣式)计算书

盖梁支撑（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性平面图横向立面图纵向立面图单位长度钢板截面惯性矩：I=bt3/12=1000×6×6×6/12＝18000mm3钢面板所受均布线荷载：q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.5)×1.8)+1.5×0.9×3]×1＝70.521kN/m由于钢面板纵横向楞间距比值300/300=1＜3，钢面板按双向板(两边固支，两边铰支)计算依据《建筑施工手册》（第四版），单位长度钢板最大弯矩值：M xmax=0.0234×70.521×0.32=0.149kN·mM ymax=0.0234×70.521×0.32=0.149kN·m钢的泊桑比为μ=0.3，对弯矩进行修正：M x=M xmax+μM ymax=0.149+0.3×0.149=0.1931kN·mM y=M ymax+μM xmax=0.149+0.3×0.149=0.1931kN·mM=max(M x,M y)=max(0.1931,0.1931)=0.1931kN·m1、强度验算σ=M/W=0.1931×106/6000=32.179N/mm2≤[f]＝205N/mm2钢板强度满足要求！2、挠度验算钢板刚度：Bc=Et3/(12(1-μ2))=206000×63/(12×(1-0.32))=4074725.275N·mm钢板最大挠度：f max=ωmax q1l4/Bc=0.00215×70.521×10-3×3004/4074725.275=0.301mm< min[L/150，10]＝min[300/150，10]＝2mm钢板挠度满足要求！！盖梁底部面板承受均布荷载设计值：Q＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]=1.1×[1.3×(0.75+(24+1.5)×1.8)+1.5×0.9×3]＝71.165kN/m2梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左=Q×b/(n-1)/2=71.165×0.8/(6-1)/2=5.693kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中=Q×b/(n-1)=71.165×0.8/(6-1)=11.386kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右=Q×b/(n-1)/2=71.165×0.8/(6-1)/2=5.693kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.3×(0.5-0.3)×0.8/5 =0.046kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.3×0.75×1.8=1.931kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.3×0.75×1.8=1.931kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=5.693+0.046+1.931=7.669kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=11.386+0.046=11.432kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右=5.693+0.046+1.931=7.669kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[7.669,11.432,7.669]=11.432kN/m正常使用极限状态：盖梁底部面板承受均布荷载标准值：Q k=(G1k+(G2k+G3k)×h)+Q1k=(0.75+(24+1.5)×1.8)+3=49.65kN/m2梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'=Q k×b/(n-1)/2=49.65×0.8/(6-1)/2=3.972kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'=Q k×b/(n-1)=49.65×0.8/(6-1)=7.944kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'=Q k×b/(n-1)/2=49.65×0.8/(6-1)/2=3.972kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.5-0.3)×0.8/5 =0.032kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.75×1.8=1.35kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.75×1.8=1.35kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=3.972+0.032+1.35=5.354kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=7.944+0.032=7.976kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'=3.972+0.032+1.35=5.354kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[5.354,7.976,5.354]=7.976kN/m为简化计算，按三等跨连续梁计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×11.432×0.62，0.5×11.432×02]＝0.412kN·m σ=M max/W=0.412×106/64000=6.431N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×11.432×0.6，11.432×0]＝4.116kNτmax=3V max/(2bh0)=3×4.116×1000/(2×60×80)＝1.286N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×7.976×6004/(100×9350×256×104)＝0.292mm≤[ν]＝min[ l1/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×11.432×0.6,0.4×11.432×0.6+11.432×0]=7.545 kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.062kN,R2=7.545kN,R3=7.545kN,R4=7.5 45kN,R5=7.545kN,R6=5.062kN正常使用极限状态R max'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×7.976×0.6,0.4×7.976×0.6+7.976×0]=5.264k N同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=3.534kN,R2'=5.264kN,R3'=5.264kN,R4'=5. 264kN,R5'=5.264kN,R6'=3.534kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.635×106/25300=25.106N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝9.054kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.054×1000×[43×802-(43-5)×642]/(8×1013000×5)＝26.7 13N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.068mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.141kN，R2=0.834kN，R3=12.784kN，R4=12.784kN，R5=0.834 kN，R6=0.141kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.141/0.6=0.236kN，P2=0.834/0.6=1.39kN，P3=12. 784/0.6=21.306kN，P4=12.784/0.6=21.306kN，P5=0.834/0.6=1.39kN，P6=0.141/0.6=0 .236kN七、可调托座验算123456满足要求！八、立杆验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、风荷载计算M w＝γ0×γL×φw1.5×ωk×l a×h2/10＝1.1×0.9×0.9×1.5×0.156×0.6×1.52/10＝0.028kN·m3、稳定性计算P1＝0.236kN，P2＝1.39kN，P3＝21.306kN，P4＝21.306kN，P5＝1.39kN，P6＝0.236 kN立杆最大受力N w＝max[P1，P2，P3，P4，P5，P6]+1.1×1.3×0.15×(7-1.8)+M w/l＝max[ 0.236，1.39，21.306，21.306，1.39，0.236]+1.115+0.028/0.6＝22.469kNf＝N/(φA)+M w/W＝22468.71/(0.386×424)+0.028×106/4490＝143.522N/mm2≤[f]=300N /mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4:对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=7/3=2.333≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=γL×φwγQ(ωk LHh2)=0.9×0.9×1.5×(0.156×12×7×7)=111.45kN·mM R=γG[G1k+0.15×H/(l a×l)]LB2/2=0.9×[0.75+0.15×7/(0.6×0.6)]×12×32/2=178.2kN·m M T=111.45kN·m≤M R=178.2kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=γL×φwγQ(Q2k LH2)=0.9×0.9×1.5×(0.933×12×72)=666.554kN·mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(l a×l)]LB2/2=0.9×[0.75+(24+1.5)×1.8+0.15×7/(0.6×0.6)]×12×32/2=2408.94kN·mM T=666.554kN·m≤M R=2408.94kN·m满足要求！十一、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝22.469/(0.9×0.15)＝166.435kPa≤f ak＝400kP a满足要求！。

盖梁支架及模板计算书

盖梁模板及支架计算书一、编制依据⑴、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) (JTJ 0251-86) ⑵、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041-2000) ⑶、《建筑施工手册》第四版 ⑷、《路桥施工计算手册》周水兴等著 ⑸、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) ⑹、《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004) 二、侧压力计算根据《混凝土结构工程施工及验收规范》中新浇筑混凝土作业在模板上的最大侧压力计算公式如下：1/210120.22P t k k γν= h P γ=2γ-砼的重力密度，取24KN/m 3； t 0-砼初凝时间，取6h ；k 1-外加剂影响修正系数，取1.2； k 2-砼坍落度影响修正系数，取1.15； V-砼浇注速度，取1m/h ；h-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.2m ；故砼侧压力：1/210120.22P t k k γν==0.22×24×6×1.2×1.15×11/2=43.72KN/m 2P 2 =24*2.2=52.8KN/m 2取两者较小值43.72KN/m 2，振捣混凝土产生的侧压力取4.0KN/m 2，则总压力:P=1.2×43.72+1.4×4.0=58.06KN/m 2。

三、模板计算1、基本参数：模面板厚度为5mm 钢板,背楞采用[8，最大间距按300mm 计算，主龙骨2I18工字钢，每100cm 一道。

其中：Q235： [σ弯]=145Mpa ，[τ]=85Mpa ，E-弹性模量，钢材取2.1×105 Mpa 。

2、面板计算 ⑴、强度验算L x /l y =300/100=0.3。

根据《建筑施工计算手册》查表得：K f =0.00261, K mx =0.0416 K my =0.0017, K mx 0=-0.0843取1mm 板宽做为计算单元：q 1=58.06×103×0.001=58.06N/ma 、求支座弯矩：M x 0=K M 0ql 2=-0.0843×58.06×0.32=0.441N ·m面板截面系数：W=bh 2/6=1*52/6=4.2mm 3应力：max 487.881.31456M MPa MPaW σ===<0.441/（4.2×10-9）=105Mpa<145Mpa b 、求跨中弯矩：M x =KM x 0ql 2=0.0843*58.06*0.32=0.44 N ·m应力:max 2421359.5714525300M MPa MPaW σ===<0.44/（4.2×10-9）=105Mpa<145Mpa因此5mm 面板强度满足设计要求。

盖梁支架计算书

盖梁支架计算书一、满堂式支架1、说明：1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。

侧面图间距与正面图相同。

2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。

3）、设计指标参照«建筑钢结构设计规范»选取。

4）、简图2、荷载计算1）、模板重量：G1＝4.8T；2）、支架重量：G2＝(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20)×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T；3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6）×1.9×2.5=68.89T;4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×1025)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n;n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取1.2;立柱管采用ø48×3.5钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取μ＝1。

στμ立柱抗压强度复核：σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求.稳定性复核:λ= μL/i=76;查GBJ17-88得ϕ=0.807σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2×Rc＝1.7 tf>1tf.扣件抗滑移满足设计要求.5．在支架搭设时应在纵横向每隔4－5排设45度剪力撑。

盖梁支架计算书

高速公路段一期工程第1合同段盖梁支架计算书1盖梁支撑系统计算书根据设计图纸盖梁形式为普通墩盖梁，因此在计算时按普通情况进行计算。

1.1普通墩盖梁支撑系统计算根据最不利荷载组合，普通盖梁支撑系统计算选取盖梁长度14.95m，高度1.8m （标准截面），宽度1.9m，两墩之间中心距离为8.95m，两端悬挑1.75m，盖梁结构示意图如下所示：图1.1-1 盖梁结构图盖梁支撑系统由承重系统和模板系统组成。

承重系统由穿入墩柱中钢棒、牛腿、砂桶及贝雷片组成；模板系统由底模、侧模及底模下面的工字钢组成。

如下图所示：图1.1-2 普通盖梁支架示意图1.1.1 底模计算盖梁底模采用1.8cm 厚的竹胶板，模板下顺桥向铺设间距为35cm 的工14，侧模采用钢模，竹胶板自重较轻，计算时忽略不计。

查规范可知，竹胶板允许应力取值〔σ〕=35MPa ，E=9.9×103MPa 。

砼容重332.510/kg m γ=⨯(按照钢筋混凝土取值，因为盖梁为非预应力砼)砼自重：321 1.8 2.5101045/q kN m =⨯⨯⨯=活荷载：混凝土振捣产生荷载取2.0KN/㎡，混凝土倾倒产生的荷载取2.0KN/㎡。

故活荷载：22/422m kN q =+=荷载组合：221/6.594.12.1m kN q q q =⨯+⨯=取1m 宽的板带按三跨连续梁计算，采用结构力学求解器进行计算，计算模型如下：图1.1.1-1 竹胶板计算模型计算结果如下：（1）弯矩：根据计算结果最大正弯矩为：0.73KN*M，最大负弯矩为0.58KN*M，计算结构如下图：图1.1.1-2弯矩图（单位：KN*M）（2）挠度：根据计算结果最大挠度为0.64mm，计算结构如下图：图1.1.1-3 挠度图（单位：M ）最大弯矩：M=0.58kN ·m ，故σw = Mmax /W=0.58×1000÷（1/6×1×0.0182）=10.74MPa ＜〔σ〕=35MPa故：强度满足要求由于边跨的挠度大于中跨的挠度且中跨的挠度允许值大于边跨，因此只要边跨挠度满足要求即整个结构满足要求fmax=0.64mm ＜〔f 〕=L/400=0.875mm （其中L=35cm ，分配梁间距）故：挠度满足要求1.1.2 分配梁计算工14受力按顺桥向铺设，间距为0.35m ，长度为6m ，两侧各设2.1m 的操作平台，竹胶板的自重比较小，因此忽略不计，工14只在盖梁下面部分有荷载作用，故按2m 简支梁计算。

盖梁模板及支架受力计算书

盖梁模板及支架受力计算书一、计算参数荷载： ① 模板自重 40 KN(侧)+8.22KN(底.)=48.22KN36a 工钢 0. 6*12*2=14.4KN② 砼自重 22.83m 3 *25=570.75 KN③ 施工人员及机具荷载 1.5KN/m 2*4.4m*1.9m=12.54KN④ 新浇砼对模板产生荷载 0.22*24*1.5*1.51/2=9.7KN/m 2⑤ 振捣砼产生荷载 2 KN/m 2*4.4m*1.4m=12.32 KN （水平面） 4*4.4*1.5=26.4KN （垂直面）⑥ 倾倒砼产生荷载 4 KN/m 2*4.4m*1.9m=28.56 KN二、对工钢进行验算36a 工钢 I x =15796cm 4 W x =877.6cm 3 S x =508.8cm 3E=2.1*105MPa [δs ] =145MPa τmax =85MPa∑=48.22+14.4+570.75+12.54+12.32+28.56=686.79 KN故qc=34.3410*279.686 KN/m （1）弯曲强度M max =25*1.6*34.34*[（1-1.95/5）(1+2*1.95/6.1)-5/6.1]=94.435KN.m δmax =3610*6.87710*435.94=103.6MPa<145MPa[δs ]计算简图：q c =34.34KN/m（2）抗剪强度验算Qmax=21.6*34.34=104.737KNτmax =10*10*1579610*8.508*10*737.104433=33.74MPa<[τ]=85MPa（3）挠度验算ƒmax =3845*El ql 4=45410*15796*10*1.2*3846100*34.34*5=18<2506100=24.4mm三、支架方木验算（1）强度计算∑P=672.39KN ∑q c =9.1*1039.672=35.39KN/m 2q c =35.39*0.5=17.7KN/mM max =87.1*7.172=6.4KN.mΣ=26200*200*6110*4.6=4.8MPa<15Mpa(可)（2）挠度计算ƒmax =)12200*200(*10*10*3841700*7.17*5334=1.4mm<4.3mm计算简图：四、竹胶底模计算1.8CM 厚竹胶底模参数： W x =54mm 3 I x =486mmE=9.0*10 3 M pa δ=14.5Mpa σ=85Mpa(1) 强度验算∑P=632.39KN ∑q c =9.1*1039.632=33.3 KN/m 2M max =103.0*033.02=0.0003KN.mδ=5410*0003.06=5.5Mpa<14.5Mpa(可)ƒmax =486*10*9*384300*033.0*534=0.8 mm =400300=0.8mm计算简图：五、侧钢模背楞及面板验算10a 槽钢： W x =39.4cm 3 I x =198.3cm 4 S x =23.5cm 3E=2.1*105 δ=145Mpa γ=85Mpa q c =9.8KN/m(1)外背楞（间距0.9m 一道）P=4.59KN R A =R B =9.18KN经计算：M max =4.13KN.mδmax =3610*4.3910*13.4=104MPa<140Mpa 故可 ƒmax =45410*3.198*10*1.2*3841700*5.13*5=3.5mm =4001700=4.25mm(2 钢侧模面板及其内背楞由于内背楞及钢侧模面板材料强度及刚度大于底背楞及底模强度及刚度,且底部荷载大于侧面荷载,故模板力学性能无需再进行验算。

空心墩钢棒法盖梁支架计算书

空心墩钢棒法盖梁支架计算书
空心墩钢棒法盖梁支架计算书是用于计算空心墩钢棒法盖梁支架的强度和稳定性的工程文件。

该计算书应包括以下内容：
1. 支架尺寸和材料：包括支架的长度、宽度、高度和所采用的材料规格。

2. 荷载条件：包括作用在支架上的荷载情况，如自重、附加荷载等。

3. 弯曲强度计算：根据支架尺寸和材料的弯曲强度，计算支架在荷载下产生的弯矩和弯曲应力。

4. 剪切强度计算：根据支架材料的剪切强度，计算支架在荷载下产生的剪切力和剪切应力。

5. 抗扭强度计算：根据支架材料的抗扭强度，计算支架在荷载下产生的扭矩和扭转应力。

6. 稳定性计算：根据支架的几何形状和荷载条件，计算支架的稳定性，以确定支架是否足够稳定。

计算书还应包括详细的计算过程、相关公式和图表，并按照设计规范和标准进行计算和验算。

同时，还应注明计算结果的合理性和适用性，并提供相应的结论和建议。

最后，计算书应经过专业人员的审核和签字，以确保计算结果的准确性和可靠性。

盖梁门式支架施工计算书

盖梁支架设计计算书一、盖梁支架施工工程概况1、工程简介本工程跨线桥盖梁共8个，分A1型和A2型两种，A1型盖梁与路线垂直长度11。

75m，跨度8.5m，断面尺寸1.8×1。

7m，悬臂最长1.025m;A2盖梁与路线垂直长度13.025m，跨度11.05m，断面尺寸1。

8×1.8m,悬臂最长2.025m.盖梁立柱直径均为1.2m。

本次验算1.8×1.8m盖梁支架系统设计.盖梁示意图如下：2、支架系统设计盖梁支架采用MF1219门式钢管支架，立杆φ42×2.5㎜，支架纵桥向间距均为60㎝，横桥向最大间距60cm。

门式支架布置两层,门架间以斜支撑、水平杆和剪刀撑连接构成整体框架。

盖梁底模、侧模均采用18mm优质胶合板，在侧模外侧采用间距0.8m的2[12。

6槽钢作竖带，竖带高2m,在竖带上下各设一条φ20㎜的螺杆作拉杆,在竖带外设φ48×3.5的钢管斜撑，支撑在横梁上。

在底模下部采用10×10cm方木作横梁及纵梁。

盖梁支架设计如下图所示：二、盖梁支架及模板施工受力验算1、荷载计算①钢筋砼自重荷载q1钢筋砼重力密度取26KN/m3，盖梁梁高为1。

8m,不考虑梁端部梁高减小,自重荷载为q1=26×1。

8=46。

8KN/㎡。

②模板、楞木等荷载q2胶合板荷载，胶合板容重17KN/m3：q1’=1。

8×1×0。

018×3×17/（1.8×1）=0。

92KN/㎡。

模板两侧背楞方木荷载,容重8 KN/m3:q2’=0。

1×0.1×1×10×8/（1.8×1）=0。

45KN/㎡.模板两侧背楞槽钢荷载，l=200㎝，间距80㎝，单位重0.124KN/m：q3’=2×0.124/（1.8×0。

8)=0.17KN/㎡.底横梁方木荷载，间距30㎝，容重8 KN/m3:q4’=0。

MIDAS-盖梁支架计算书

北引桥盖梁支架计算书一、工程简介新造珠江北引桥总长为826米，桥梁起点桩号为K5+427.4，终点桩号为K6+253.4；南引桥总长为396米，桥梁起点桩号为K7+011.4，终点桩号为K7+407.4。

桥墩中心线垂直桥梁中心线呈径向布置。

墩身基础采用钻孔灌注桩和分离式承台，分两幅桥分别设计。

北引桥桩基布置型式为：采用4根直径1.2m的钻孔灌注桩，桩间净距3.0m,承台为矩形，平面尺寸为5.2m×5.2m,承台厚2.5m。

北引桥墩身采用花瓶墩，墩底截面尺寸4.0m×2.0m，墩顶截面为6.5m×2.0m。

墩顶均设预应力盖梁。

盖梁横桥向布置图（单位：cm）二、参考资料1、设计院及相关部门提供的该项目相关技术资料2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）—人民交通出版社3、《钢结构设计手册》（第二版）——中国建筑工业出版社4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86）5、《结构力学》——人民交通出版社6、《路桥施工计算手册》——人民交通出版社7、《实用土木工程手册》——人民交通出版社8、《公路桥涵设计通用规范》——（JTG D60－2004）9、《公路施工手册－桥涵》——人民交通出版社三、计算参数Q235钢材的允许应力：【σ】＝170MPaQ235钢材的允许剪应力：【τ】＝120MPaQ235钢材的弹性模量：E＝2.1×105Mpa45#钢：【τ】＝250MPa四、计算软件盖梁支架结构采用MIDAS进行整体建模验算。

五、计算内容一）支架结构图(单位：cm)二）计算模型三）荷载计算1、混凝土自重荷载（P1）：按照结构物高度进行计算，以压力荷载形式施加给支架悬臂段模板面板，由面板将荷载传递至悬臂段三角支撑架，进而传递至盖梁支架。

P1=h*γ其中：h—结构物对应计算点的高度；γ—混凝土容重，取25KN/m3；2、模板自重荷载（P2）：根据实际设计模板重量，取P2=1Kpa。

盖梁支架计算书

目录盖梁模板、托架计算书 (1)一、工程概况 (1)1.盖梁类型 (1)2.支架搭设情况 (1)二、计算依据 (1)三、模板支架布置图 (2)四、计算原则 (2)五、高1.6m盖梁模板验算 (2)1.侧模布置 (2)2.模板所受侧压力 (3)3.面板验算 (4)4. 横肋验算 (5)5.竖向大肋验算 (7)六、支架验算 (7)七、销棒验算 (13)盖梁模板、托架计算书一、工程概况1.盖梁类型详见《圆柱墩墩身、系梁、盖梁施工方案》第二章工程概况2.支架搭设情况盖梁施工采用无落地支架施工技术：在墩柱中预埋两根PVC管，将υ70mm 钢棒穿入其中，作为墩柱两侧牛腿拉杆，牛腿上放置千斤顶，将两根45a型工字钢分别担在墩柱两侧的千斤顶上，并在两根工字钢上均匀铺设12.6工字钢作为分配梁，在超出盖梁的槽钢上铺设δ=5cm厚木板作为施工平台，分配梁两端每隔2米焊一节1.2m高Φ25钢筋作为护栏立柱，护栏横向通长布钢筋3道，护栏钢筋焊好后用安全网围护。

二、计算依据《路桥施工计算手册》人民交通出版社《结构力学》高等教育出版社《钢结构设计原理》高等教育出版社《公路桥涵施工技术规范》交通部部颁 JTJ041-2000三、模板支架布置图四、计算原则由于本项目盖梁尺寸繁多，模板均采用同种材料同一厂家加工，支架均采用同种材料搭设，故在进行模板验算与支架验算时，选取结构自重最大的盖梁进行验算，即选择尺寸为长×宽×高为11m×2.4m×1.6m的盖梁（过渡墩）进行验算，采用ansys有限元分析软件与SM-slove结构力学求解进行验算。

五、高1.6m盖梁模板验算1.侧模布置侧模采用钢模，面板厚度4mm，竖肋间距40cm，横肋间距30cm，竖向大肋间距1.05m。

42005251050105010505251501750932002002002002002002009315015015015015015015015015015015015015015015075150150150150150150150150150150150150751600材料用量表2.模板所受侧压力新浇混凝土对模板的侧压力（按墩身模式）：12121222000.22T 150.2225203 1.2 1.152 71.5KN/m cf v γββ=+=⨯⨯÷⨯⨯⨯=（） γc h=25×1.6=40KN/m 2，f ＞γc h 。

盖梁模板支架计算书

盖梁模板支架计算书以盖梁跨度最大和荷载最大的一横河中桥为例，盖梁长16m，宽1.7m，高1.5m，柱中间距9.4m。

混凝土体积为40.8m3，钢筋混凝土容重取25KN/m3，混凝土总重力为1020kN。

一．模板概述1．侧模与端模支撑侧模为厂家加工的整体钢模,面模钢板厚度5mm，横肋采用12#槽钢，间距30cm，竖肋采用双12#槽钢，间距60cm，竖肋高1.8m；在竖带上下各设一条φ16的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距1.7m，在竖肋外设φ48 的钢管斜撑，支撑在底模横梁上。

2．底模支撑底模为整体钢模,面模钢板厚度为5mm，在底模下部顺肋为12#槽钢，间距30cm，横肋为10×10cm方木，间距20cm，单根按3m，跨度按1.4m计算。

3．纵梁抱箍两侧各搭一条单层单排贝雷梁作为纵梁，全长18m，墩柱中心间距9.4m。

纵梁之间采用φ16的栓杆焊接。

4．抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=12mm）制成，抱箍高50cm，采用20根M24高强螺栓连接。

抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。

二．荷载组合①盖梁自重荷载：1020KN，即37.5KN/m2②人员荷载：2.5KPa③混凝土冲击荷载：2.0KPa④混凝土振捣荷载：2.0KPa⑤贝雷梁：单位重1kN/m，共18×2=36KN，连接件取0.2kN/m⑥3m长10×10方木：6KN/m3，单根0.18KN，共80根，共14.4KN⑦大模板荷载：全重按8000Kg，即80KN三．抱箍计算1.荷载组合抱箍上总荷载：q=37.5×1.7+（2.5+2+2）×1.7+14.4/16+1.2×2+80/16=83.1KN/m 2.计算简图q=83.1N/mm 3.3m9.4m3.3mR1R23.15×10Nmm53.15×10Nmm5R 1=R 2=KN l a ql 6654.93.32124.91.83)21(2=⨯+⨯=+）（，该竖向压力即为抱箍需产生的竖向摩擦力。

盖梁支架计算书 (跨G109大桥)3号

盖梁支架计算书（跨G109大桥）1、盖梁验算（取最大截面尺寸220（高）×220（宽）×3400（长））设计荷载计算具体如下：（1）、砼的自重荷载：q1=165×26=4290KN。

均布每延米荷载=4290/34=126KN/m。

（2）、砼的冲击荷载：q2=2.0KN/m（3）、振捣荷载：q3=2.5KN/m（4）、模具荷载：组合钢模板及连接件0.75 kN/m2，侧模和底模每延米共计6.6m2；q4=0.95×6.6=6.3KN/m（5）、施工人员、机具荷载：q5=3.0KN/m（6）、I14工字钢：按照30cm间距布设，需I14工字钢95根，每根长3.6米I14工字钢自重G=3.6*95*16.9*9.8/1000=56.6KN，均布每延米荷载q6=56.6/34=1.7kN/m；（7）、I45a工字钢共6根，单根长12米，自重G=6×12×80.4×9.8/1000=56.73kN 均布每延米荷载q7=56.73/34=1.66KN/m；安全系数取1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。

2、I14工字钢验算工字钢的竖向荷载按均布荷载考虑，最大的荷载为q=1.2*（126+6.3）+1.4*（2.5+2+3）=169.3KN/m;I14工字钢分布梁布设间距0.3米，单根承受0.3*169.3=50.8KN；单根均布荷载q=50.8/2.2=23.1KN/m跨中弯矩M=1/8×qL2=1/8×23.1×2.22=13.9KN·mσ=M/W=13.9/0.102=136.3MPa≤［σ］=215Mpa。

钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。

挠度计算：f=5qL4/384EI=5×23.1×2.24/(384×2.1×712)=0.0047m=4.7mm ≤[f]=2.2/400=5.5mm (满足要求)3、I45a工字钢验算I45a工字钢竖向荷载主要由I14工字钢传递而至，其具体的受力模型如下：工字钢的竖向荷载按均布荷载考虑，最大的荷载为q=1.2*（126+6.3+1.7）+1.4*（2.5+2+3）=171.3KN/m;I45a工字钢共设12根，每3根进行对接焊接，对接焊缝处两侧帮焊长80cm厚10mm钢板，则每根承受荷载=171.3/2=85.65KN/m最大弯矩M=1/2qLx[(1-a/x)(1+2a/L)-x/L]M=0.5*85.65*6.14*5.32[(1-2.25/5.32)(1+2*2.25/6.14)-5.32/6.14]=186.82KN/m;抗弯强度σ=M/W=186.82/1430×103mm3=130.6Mpa<［σ］=215Mpa。

盖梁模板支架验算书

盖梁模板支架验算书一、施工方法简介：B匝道桥盖梁总共有1个，共B6，施工时以B6盖梁作为支架荷载的计算依据。

此桥的盖梁施工方法为：采用扣件式钢管架。

二、盖梁底模受力验算：已知条件：盖梁设计长度4.6m，宽1.8m，板厚1.2m，砼方量11.2m3，钢筋砼单位容重γ=26KN/m3。

那么盖梁的自重F=V×γ=11.2×26=291.2KN。

底板采用菲林板：长×宽×厚=2.44m×1.22m×0.018m，方木间距0.3m。

单位长度荷载：g1=1.2×1.8×4.6×26/(1.8×4.6)=31.2KN/㎡施工人员、倾倒及振捣各计2.0KN/㎡，=g2=2×3=6KN/㎡底模板及底模钢管、方木忽略不计，则：模板上每米荷载：g=（g1=g2）×b =37.2×1.22=45.4KN/m计算内力时按五跨连续梁计算最大弯距与挠度：模板跨中弯矩：M1/2=0.078gL2=0.078×45.4×0.32=0.319KN·m截面抵抗矩w=bh2/6=1.22×0.0182/6=6.59×10-5m3惯性矩I= bh3/12=1.22×0.0183/12=5.93×10-7m4弹性模量E=9×103MPa[σw]=M1/2/w=0.319/6.59×10-5=4.8 MPa＜[σ]=26 MPa，满足要求。

挠度验算：f=0.664g14/100EI=0.664×45.4×0.34/100×9×106×5.93×10-7=0.46mm＜0.75mm=(1/400)，所以满足要求。

三、盖梁最大侧压力验算盖梁最大侧压力验算同底模受力验算，不再重算。

盖梁支架法计算书

附件5 支架法计算书二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼，总方量为36.03m³，砼容重取25KN/m³.采用Φ48×3。

5mm钢管,碗扣式满堂支架进行盖梁现浇,立杆、纵杆间距60cm，横杆步距为100cm，布置结构如图所示:1、荷载大小⑴施工人员、机具、材料荷载取值：P1=2.5KN/㎡⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值：P2=2.5KN/㎡⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载:①变截面处：P31=30。

625KN/㎡②均截面处：P32=40KN/㎡⑷模板支架自重荷载取值：P4=1.5KN/㎡2、均截面处满堂支架受力检算底板均截面处碗扣式脚手架布置按顺平行盖梁方向间距60cm，垂直盖梁方向间距60cm，顺桥向排距60cm,顺桥向步距100cm,均截面处脚手架每根立杆受力如下:①施工人员、机具、材料荷载：N Q1= P1A=2。

5×0.6×0.6=0。

9KN②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载：N Q2= P2A=2。

5×0.6×0.6=0.9KN③钢筋混凝土自重荷载:N G1= P32A=40×0.6×0.6=14.4KN④模板、支架自重荷载：N G2= P4A=1。

5×0.6×0。

6=0.54KN按规范进行荷载组合为：N=(N G1+ N G2）×1。

2+(N Q1+ N Q2)×1.4=(14.4+0。

54）×1.2+（0.9+0。

9）×1。

4=20。

448KN则底板均截面处满堂支架单根立杆承受压力大小为：20。

448KN支架为Φ48×3.5mm钢管，A=489mm²钢管回转半径为：I=4/)2D =15.8mm(d2⑤强度验算：σ=N/A=20448/489=41。

82MPa＜f（钢管强度值f=205 MPa），符合要求。

⑥稳定性验算：立杆的受压应力（步距1000mm）长细比：λ=l0/I=1000/15.8=63。

盖梁支架计算书

盖梁支架计算书一、计算依据1、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）2、《设计施工图》3、《路桥施工计算手册》（周水兴等编著人民交通出版社）4、《路桥施工手册--桥涵》（交通部第一公路工程总公司编制）5、《钢结构设计规范》（GB 5017-2003）6、《基本资料》二、工程概述武靖高速公路第五合同段起于绥宁县长铺子镇苗族乡枫香村，起点桩号K41+140，路线向西南经枫香村、跨濑濑水，经寨坡、大冲口、上跨怀通高速公路绥宁连接线后设杨家山隧道穿越杨家山，经寨市幸家湾、沙子盘、三星塔，终于十里铺村，终点桩号K51+479.303，主线全长10.340Km。

其中枫香桥上跨佘家河、地方路及绥宁大门洞至荣岩电站干线公路，全桥共四联：左幅4×40m+3×40+2×40+3×40m,右幅：3×40m+3×40+3×40+3×40m桥梁全长489.08m，其中7号、8号墩采用门架墩，帽梁与中系梁均设预应力。

7号、8号墩立柱为 2.8米圆柱，盖梁高2.2米，宽3米，混凝土方量分别为152.2 m3、164.7 m3。

7、8号墩均为中系梁高2.2米，宽2米，混凝土方量分别为84.5m3、92.78 m3。

柱间距为17.886m。

其中8号墩盖梁底距桩顶标高分别为36.268米、33.174米，中系梁底标高为369.8米，高差最大的为8-1墩中系梁，距桩顶高为18.5米。

7号墩盖梁底标高距桩顶标高分别为31.953米、34.753米，中系梁底标高距桩顶标高为17.3米。

三、支架设计1、情况简述根据7号、8号门架墩的特点，拟采用相同的支架方案，在设计计算时考虑最不利荷载工况，故采用8号墩盖梁与中系梁相关参数作为计算依据。

盖梁混凝土方量为164.7m3,计算支架高度为36.27m。

中系梁混凝土92.78 m3，计算支架高为18.5m。