天津地震波
选波
地震波选取在地震波选用时所应考虑的因素有:地震动强度,地震波的频谱特性和地震波的持续时间.地震动强度一般主要由地面运动加速度峰值的大小来反应.地震波的频谱特性由地震波的主要周期来表示.它受到许多因素的影响,如震源的特性,震中距离,场地条件等.所以选择地震波时,除了最大峰值加速度应与建筑地区的设防烈度相对应外,场地条件也要尽量接近,也就是该地震波的主要周期应尽量接近于建筑场地的卓越周期.常用的地震波有:埃尔森特罗地震波,塔夫特地震波,天津地震波,滦县地震波.其中,天津地震波适用于软弱场地.滦县地震波----坚硬场地,塔夫特地震波适用于中硬场地,埃尔森特罗地震波适用于中软场地.当所选择的实际地震记录峰值加速度与建筑地区设防烈度所对于地加速度峰值不同时,可将实际地震记录的加速度按比例放大或者缩小来加以修正.另外,地震波选择时,原则上应该选用持续时间长的地震波,因为地震持续时间长时,地震波能量大,结构反应强烈.而且当结构的变形超过弹性范围时,持续时间长,结构在振动过程中屈服的次数就多,从而易使结构塑性变形积累而破坏.如何选择地震波是对结构进行时程的关键和难题，因为对某一结构来说，地震波一旦确定，其时程分析的结果也就唯一确定了。
但事实上找到适合结构场地条件的地震波并不容易，不同人会选出不同的地震波，这是导致不同的人对同一结构时程分析结果相差很大的的主要原因。
从而对设计也失去了知道意义。
目前在选择地震波时通常有以下几种做法：1，考虑场地特征周期，选择实际记录到的地震波，其卓越周期与场地特征周期尽可能接近，加速度峰值不一致时可以按比例法调整，这种方法操作简单，但不同波计算结果可能相差较大2，用三角级数合成人工地震波，根据合成的方法而异，如选用综合调整法，不同地震波的计算结果比较接近。
比方法1要好。
但要进过傅氏变换和逆变换，操作复杂。
3，根据基岩反应谱合成人工地震波，该方法要做地震危险性分析，投入较大，一般在特大桥及特别重要的结构才会这么做，该法为目前获得地震波最合理的方法。
天津名称的历史由来
天津名称的历史由来天津名称的历史由来众说纷纭，大致有以下几种：∙诗词之说：“天津”一词最早出现于战国时代楚国诗人屈原的诗歌中，他在《离骚》中写下了“朝发轫于天津兮”这一昂扬的诗句[3]。
∙星官之说：“天津”的名称来源于星官名“天津星”，《隋书·天文志》在记载“九坎东列星”时记载：“尾亦为九子箕，亦曰天津”[4]。
∙河名之说：“天津”源自河名“天津河”，《金史·河渠志》中记载：“通济河创设巡河官一员，与天津河同为一司，通管漕河闸岸，上名天津河巡河官隶督水监”[5]。
∙赐名之说：“天津”流传最广、史料最充分、记载最清楚的说法是源于皇帝的赐名，天津是“天子津渡”之意[6]，是明朝皇帝朱棣夺取帝位成功，始发于渡过沽河，于永乐二年十一月二十一日（公元1404年12月23日），传谕旨“筑城浚池，赐名天津”。
明朝文人李东阳的《重建三官庙碑记》，碑记里注有：“天津象征天子车马所渡之地”的词句[7]。
名称变迁[编辑]印有“Tientsin”的明信片金朝在三岔河口设立军事重镇“直沽寨”，“直沽”之名始见史籍，是天津最早的名称。
元朝延佑三年(1316年)时在直沽设“海津镇”。
直至永乐二年十一月廿一日（1404年12月23日），明成祖朱棣赐名“天津”，即天子渡口之意。
清朝，天津升卫为州，升州为府，但“天津”二字保持此名至今。
西文名称[编辑]清末时期，天津的西文名曾使用过威妥玛拼音的“T'ien-chin”和邮政式拼音的“Tientsin”，如北洋大学（今天津大学）曾名“Imperial Tientsin University”，Tientsin作为天津的通用的西文名称被广泛使用，见证了天津最辉煌的时期。
而自1980年代末以来，使用罗马字母的国家比较普遍以官方所使用的汉语拼音名称“Tianjin”来作为“天津”名称的拼写。
[注 1]而“Tientsin”仅在历史、艺术等相关领域或非正式场合使用。
引大入秦庄浪河渡槽地震响应分析
引大入秦庄浪河渡槽地震响应分析【摘要】本文根据引大入秦庄浪河渡槽的工程数据,建立了渡槽的有限元模型，采用非对称模态提取法求解了４种水深下渡槽的动力特性,用隐式—显式积分算法计算了天津宁河地震波作用下渡槽的动力响应，得出了不同水深下渡槽结构动力响应的变化规律等结论。
【关键词】流固耦合；渡槽；地震响应分析Seismic Ｒespons Ａnalysis of Ｙindaruqin Ａqueduct over Zhuanglang River【Abstract】According the data in the yindaruqin aqueduct,this paper established the finite element model model of the yindaruqin aqueduct。
Considering four depth of water in the aqueduct , the dynamic nature properties of the aqueduct was obtained , and the dynamic response of the large aqueduct under the tianjin ninghe wave. Conclusion of the variation law of the dynamic stress and dynamic displacement of the aqueduct structure under different quantities of discharge is also drawn.【Key words】Ｆluid solid interaction；Ａqueduct；Ｓeismic response analysis１工程实例图1 渡槽有限元模型庄浪河渡槽是甘肃省引大入秦灌溉工程东二干渠上的重点建筑物之一，位于甘肃省兰州市永登县城以西约 5 公里处。
地震基本常识
目录1地震的基本常识 (1)1.1什么是地震 (1)1.2有关地震的几个概念 (1)1.2.1波和横波 (1)1.2.2震源和震中 (1)1.2.3震级和烈度 (1)1.3地震的种类 (2)1.3.1构造地震 (2)1.3.2火山地震 (2)1.3.3陷落地震 (2)1.3.4诱发地震 (3)1.4地震造成灾害的原因 (3)2地球内部结构及布伦的地球结构模型 (3)2.1地壳 (4)2.2地幔 (4)2.3地核 (4)3地震波 (5)3.1分类 (5)3.1.1体波和面波 (5)3.1.2纵波 (5)3.1.3横波 (5)3.1.4面波 (5)3.2波的共同特征 (6)3.2.1速度 (6)3.2.2振幅 (6)3.2.3周期 (7)3.2.4持续时间 (7)3.2.5强度 (7)3.3震相 (8)3.4近震地震波 (9)3.4.1直达波 (9)3.4.2反射波 (9)3.4.3首波 (10)3.4.4采用双层地壳模型的地震波 (10)3.4.4.1震源在康拉德界面上方 (10)3.4.4.2震源在康拉德界面下方，莫霍界面上方 (11)3.4.4.3震源在莫霍界面下方 (11)3.4.5地表反射转换波 (11)3.4.6震中附近地表反射波 (12)4震相识别 (14)4.1地震波图 (14)4.1.1地方震震中距小于40公里 (14)4.1.2地方震震中距50-100公里 (15)4.1.3近震震中距100-150公里 (18)4.1.4面波 (22)4.1.5首波 (23)4.2震相识别的一般步骤 (24)5小知识 (25)1地震的基本常识1.1 什么是地震地震一般指地壳的天然震动，同台风、暴雨、洪水、雷电等一样，是一种自然现象。
全球每年发生地震约500万次，其中能感觉到的有5万多次，能造成破坏性的5级以上的地震约1000次，而7级以上有可能造成巨大灾害的地震约十几次。
1.2 有关地震的几个概念1.2.1 波和横波地震波分为纵波和横波。
考虑P-△效应的钢筋混凝土空心高墩地震响应分析
考虑P-△效应的钢筋混凝土空心高墩地震响应分析郭宜强;肖盛燮【摘要】Considering the two influence of internal force and deformation conditions, the finite element software ANSYS is used to simulate the seismic response for 78 m reinforced concrete hollow high pier. According to the Newmark - βTime History Analysis, the first two modal maps of piers were done under the Tianjin Seismis which was input into the high - piers. And according to the Newmark successive incremental method, the two modal maps were done under the coupling which includes p - A effects and seismic response. In the graph, seismis response value increases when p - A effects were considered. With the increase in height of the piers, the moment valve of pier buttom increases more and more. When the height of pier approaches 80 meters, it tends to line up.%在考虑二次内力和变形影响条件下,使用有限元软件ANSYS对78 m钢筋混凝土空心高墩的地震动力响应进行数值模拟.将天津地震波引入高桥墩,运用时程分析原理进行分析,得到桥墩的前两阶振型图；运用Newmark的逐次渐进法考虑P-△效应,得到藕合后的振型分析图.分析表明:考虑效应会增加响应幅值；随着桥墩高度的增加,墩底弯矩值增加幅度越来越大,当墩高接近80 m时,趋于直线增长.【期刊名称】《西华大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2012(031)002【总页数】5页(P97-100,112)【关键词】P-△效应;空心高墩;地震;动力响应【作者】郭宜强;肖盛燮【作者单位】重庆交通大学防灾减灾研究所,重庆400074;重庆交通大学防灾减灾研究所,重庆400074【正文语种】中文【中图分类】U441.3我国高墩桥梁发展迅速，例如2011年2月建成通车的四川雅安至西昌高速腊八斤沟特大桥，10号桥墩高182.5 m，加上大桥的连接部分和桥面，通高达到220多米；2008年亚洲第一高墩大桥，陕西延安市黄陵至延安高速公路洛河特大桥，主墩高达143.5 m，桥面高152 m，最大跨度160 m；2009年3月起建的广西六寨至河池高速拉会高架大桥，大桥三大主墩高度在90～110.5 m之间，均为空心薄壁墩，其中第一主墩高达110.5 m，桥面至地面最大高度为138 m。
天津瑞海危化品爆炸事故分析
1.危化品案例介绍
1
2.适用于危化品仓储的法律
2
3
3.危化品的安全管理
4.他山之石——国外危化品借鉴
1.危化品案例介绍——天津瑞海危化 品爆炸事故分析
► 时间：2015年8月12日
► 地点：天津滨海新区塘沽开发区的天津 东疆保税港区
► 概况：第一次爆炸发生在2015年8月12日 23时34分6秒，近震震级ML约2.3级，相 当于3吨TNT；第二次爆炸发生在30秒钟 后，近震震级ML约2.9级，相当于21吨 TNT。这次爆炸引起的地震波相当于一次 3.4级地震，爆炸的气浪炸毁了周围6公 里半径内将近3万套住房。
► 损失：截至2015年9月11日下午3点，天 津港“8·12”爆炸共发现遇难者总人数 升至165人，仍有8人失联。其中公安消 防人员24人，天津港消防人员75人，民 警11人，其他人员55人。
► 影响：评级机构惠誉警告，震撼中国港 口城市天津的爆炸的保险损失可能高达 15亿美元，使其成为中国近年来代价最 高的灾难事件。
F 通风系统 ● ● G 地漏 ● ●
M紧急淋浴和洗眼设施 ●●
●储存易燃化学品所需 ●储存其他危险化学品所需的
3.危化品的安全管理——概述
储存原则——隔离储 存
为了将火灾对人和环境的 影响减到最小。有毒和易 燃化学品存储在一起。 在易燃和有毒化学品存储 中，易燃化学品造成的火 灾，可以在很大的区域运 输有毒物质。 注意事项：必须注意不要 将相互反接触危险化学品的仓储操作人员，当然 也要包括负责消防应急的人员，甚至要专门培训消防应急人 员。仓库外围必须要有简明易懂的安全标示，这也是危害信 息交流的最基本最简单的模式。
3.危化品的安全管理——存放安全
危险化学品的存放
天津地区地震波速比分区变化特征
天 津 地 区 地 震 波 速 比分 区 变 化 特 征
庞群 英 崔 晓峰 王建 国 栗连 弟
（ 国 天 津 ３０ ０ 中 ０ ２ １天津 市 地 震 局 ） 摘要 利到 的 天 津 及周 边 地 区 ， ≥ １ ５地 震 。 天 津 及 周 边 ０ ２－ ０ ７ Ｍ ． 在
上， 其余 ２ 个 台使用新 型国产三 分 向短 周期 地 震计 ， 置 于 ２ ０ｍ 深 的井 底 ， 台全 部使 用 ７ 安 ５ 各
２ ４位数据 采集器 。天津数字遥 测 台 网， 经过 “ 五” 首都 圈数 字化 改造 ” 监 测 能力 可达 到 九 和“ ，
Ｍ １０ １５ 为开展本项 研究提 供 了较 为可靠 的资料 依据 。本 文利 用天 津地 震 台 网 ２ ０ ～ ．～ ． ， ０２
地 震 地 磁 观 测 与 研 究
第 ２ ９卷
２０ ０ ８年
第 ５ 期
１ Ｏ月
ＳＥＩ ＳＭ （ Ｉｏ ＧＩ ） ＣＡ Ｉ ＮＤ Ｅ０ Ｍ Ａ ＧＮ ＥＴ Ｉ Ａ Ｇ Ｃ （ ＢＳＥＲＶ Ａ ＴＩ ） ＯＮ ＮＤ ＥＳＥＡＲＣ Ｈ Ａ Ｒ
Ｖ ｏ ． ９ Ｎｏ １２ ．５ Ｏ ｃ ｔ ２０ ０８
地 区 ， 照 活 动 空 间分 布 特 征 圈 定 ４ 区域 ， 用单 事件 多 台 观 测 资 料 ， 所 选 区 域 里 的地 震 事 件 按 个 采 对 进 行 平 均波 速 比值 的 汁算 ， 到 天 津 地 区波 速 比 变化 与 地 震 的 对 应 关 系 。 得
关键词 天 津 台 网 ； 区 ； 速 比 分 波 文献标识码 ： Ａ 文 章 编 号 ： ０ ３３ ４ （ ０ ８ ０ —０ ２０ １ ０ ２ ６ ２ ０ ） ５０ ２ ４
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机械振动和地震激励下的风电基础动力仿真
第31卷第1期2021年3月湖南工程学院学报Journal of Hunan Institute of EngineeringVol.31.No.1March 2021徐腾飞1，张圣东2，游世辉2（1.枣庄市船舶检验中心，枣庄277400；2.枣庄学院机电工程学院，枣庄277000）摘要：采用Matlab/Simulink 软件分别对机械振动激励和地震激励作用下的风电基础进行了动力仿真分析.基于有限元软件ANSYS 对风电基础的动力学参数进行了计算.采用时程分析法对风电基础在输入机械振动激励和地震激励时的位移、速度和加速度时程曲线进行了仿真.研究了黏性阻尼系数和刚度对风电基础动力响应的影响.研究结果表明，风电基础的最终响应状态是由所输入的激励状态所决定，黏性阻尼系数的大小对风电基础的动力响应无明显影响，而刚度大小对其动力响应影响明显，在一定范围内，随着刚度的增加，风电基础的位移、速度时程曲线波动越大.关键词：风电基础；ANSYS ；Matlab/Simulink ；黏性阻尼系数；刚度中图分类号：TU470文献标识码：A文章编号：1671-119X （2021）01-0041-07收稿日期：2020-09-24基金项目：江西省科技厅重点研发计划一般项目（联合资助）（20192BBEL50028）.作者简介：徐腾飞（1986-），男，学士，助理工程师，研究方向：振动力学.通信作者：张圣东（1984-），男，博士，副教授，研究方向：振动力学.机械振动和地震激励下的风电基础动力仿真0引言风能是近期内最具大规模开发利用价值的可再生能源，而目前风能利用最直接的方式就是风力发电［1］.在强震作用下，可能会引起风电塔的倒塌等其他形式的破坏.风电机组运行时产生的机械振动激励也对其寿命有相当大的影响.因此探索风电基础在机械振动激励和地震激励作用下的动力响应具有重大意义.有限元法是目前研究风力发电机动力响应使用较多的方法之一.在有限元分析方面，柳国环等［2］用数值模拟方法研究了在强地震作用下的海上风电结构响应.沈华等［3］基于风电塔低阻尼特性建立了在不同设计使用期的地震作用计算模型.在模态分析方面，靳军伟等［4］研究了风电系统各部分参数对风电基础模态的影响程度.韩花丽等［5］提出了结合激励荷载的性质、基于风电自身特征的模态振动分析，修正地震效应的叠加方法，并将其应用于风电的地震作用动力分析计算.本文对风电基础的动力学参数进行了求解.并用振动分析的计算方法，基于Matlab/Simulink 数学软件，对风电基础在机械振动激励和地震激励作用下的动力响应分别进行了分析，得出相关的位移、速度和加速度时程曲线，并探讨了不同动力学参数及不同类型地震波对风电基础动力响应的影响，为后续风电的安全性设计提供一定的参考.1风力发电机基础的动力学参数计算1.1地基阻尼系数的计算假设基础振动引起的波动在基础底面呈平面波形状，如图1所示.纵波U z 刚性基础板F 0e iwt图1垂直振动的波动逸散图湖南工程学院学报2021年F 0e iωt 作用下引起的地基波动位移可近似表示为u z =u z0exp {}iω(t +z /V p )（1）式中，u z0为基础板位移振幅，ρ为质量密度，V p=V p=为地基纵波波速；λ，G 为拉梅常数.基础与地基接触面上的应力为σz |z =0=(λ+2G )(∂u z∂z)|z =0=iu z0ωρV p e iωt （2）基础板振动速度为u̇z0=(∂u z∂t)|z =0=iu z0ωe iωt （3）设基础板底面积为A ，则基础与地基接触面上的波动反力为R z =Aσz |z =0=ρV p A u̇z0（4）由此可得，基础逸散阻尼力与基础板振动速度u̇z0成正比，其系数ρV p A 即为垂直振动时等效黏性阻尼系数c υ=ρV p A（5）1.2矩形地基刚度的计算圆形地基的刚度理论计算已有较多研究，本文在Sung 的研究基础上研究了解析法求解矩形基础-地基刚度和阻尼系数［6］，原理与圆形表面基础地基刚度的计算相同.本节用基底应力分布有限元方法进行验证，将结果与Sung 论研究进行比较.1.2.1风力电基础静刚度分析风力电基础为矩形扩展基础，分三层，每层高1m ，底层长为12m ，宽为8m ，顶层长为4m ，宽为3m .埋于地下，风力发电机上部质量为2000t ，均匀作用在基础顶部.定义地基为同一类型土，地基土为一上表面以基础顶部中心为中心的长方体，长方体长和宽都为48m ，高10m .本文考虑C15混凝土基础-碎石土地基和C25混凝土基础-碎石土地基另种组合，其相关力学参数如表1和表2所示.表1混凝土的弹性模量、泊松比和密度参考值C15混凝土C25混凝土弹性模量E （MPa ）2200028000泊松比0.180.15密度（kg·m -3）25002500表2地基（土）的弹性模量和泊松比参考值碎石土弹性模量E 参考值（MPa ）40～56实验取值（MPa ）48泊松比参考值0.15～0.20实验取值0.18为求解基底土反力分布，我们取过基础底面长边方向上某一条直线为计算路径，并对模型顶部加载均布力15915N/m 2，固定土层的前后左右及底面五个面.由地基刚度计算方法，通过ANSYS 导出基底反力曲线图，如图2和图4所示.并将反力数据导入OriginPro 软件，可以求得地基静刚度系数与位移的曲线，如图3和图5所示：位移×10-1m地基反力/P a0.19990.20000.20010.20020.20030.200440200-20-40-60-80-100-120-140图2C15基底反力曲线图42第1期位移×10-1m刚度/N ·m -10.19990.20000.20010.20020.20030.200410005000100000009995000999000099850009980000图3C15基础刚度位移曲线图位移×10-1m地基反力/P a0.199950.200000.200050.200100.200150.200200.200250.200300.2003540200-20-40-60-80-100-120-140图4C25基底反力曲线图100020001000000099980009996000999400099920009990000998800099860009984000位移×10-1m刚度/N ·m -10.199950.200000.200050.200100.200150.200200.200250.200300.20035图5C25基础刚度位移曲线图由上述组图可以看出，土反力曲线基本为抛物线形状，这与Sung 的土反力理论假设基本符合.同时，基础底板的刚度虽然有些呈递增趋势，有些呈递减趋势，但两者的趋势都与理论相符.1.2.2风电基础的动刚度分析在基础顶部作用垂直动荷载20t ，持续时间为1s ，取过基础底面长边方向上的某一条直线为计算路径，固定土层的前后左右及底面五个面，最后用ANSYS 求解，取0.75s 时得到的结果.位移/m刚度/N ·m -13.8×10-5 3.9×10-54.0×10-5 4.1×10-5 4.2×10-55.30E+0095.20E+0095.10E+0095.00E+0094.90E+0094.80E+0094.70E+009图6C15基础刚度位移曲线图位移/m刚度/N ·m -12.9×10-53.0×10-53.1×10-53.2×10-53.2×10-53.4×10-57.00E+0096.80E+0096.60E+0096.40E+0096.20E+0096.00E+0095.80E+009图7C25基础刚度位移曲线图在垂直动荷载的作用下，同一时刻、同一路径上基础底板的刚度有随着基础底板位移的增大而减小，也有随着基础底板位移的减小而增大.这两种趋势与垂直静力作用下基础底板刚度的变化是一致的.也就是说在这一时刻，这一变化与Sung 的假设理论是相符的.2数值仿真及结果分析算例风电基础受机械振动激励和地震激励时的动力学方程可表示为：mẍ(t )+cx ̇(t )+kx (t )=F (t )（6）式中m 为质量，c 为阻尼，k 为刚度，x ̈(t )、x ̇(t )、x (t )分别为结构的加速度、速度和位移.F （t ）为简徐腾飞，等：机械振动和地震激励下的风电基础动力仿真43湖南工程学院学报2021年谐激励力或随机力.2.1机械振动激励作用下的风电基础响应某风电厂制造的GW87/1500大型风力发电机总质量约193188kg ，额定功率1500kW ，转轮直径88m ，轮毂高度70m .叶轮直径3.73m ，高4.875m ，叶轮重量13850kg ，单根叶片长度43m ，单根叶片重量6400kg ，一台风力发电机通常有3根叶片.切入风速3m/s ，额定风速10m/s ，切出风速22m/s ，最大安全风速52.5m/s ，其发电机的额定功率1580kW ，额定转速20.5r/min ，并网转速10.6r/min .以额定转速得到工作时的角速度约为2.16rad/s ，对质量配平过的风轮需要考虑0.005R 的质量偏心距，则本例中的偏心距约为0.44m ，风电基础所受的机械振动简谐激励力为64847.2sin2.16t N .多孔砂岩的刚度系数为400kN/m .本文计算案例风电基础为混凝土材料，刚度取500kN/m ，本文设黏性阻尼系数为0.2，质量约330000kg ，取样时间30s .6420-2-4-6时间/s位移/m×10-7051015202530图8风电基础位移时程曲线图86420-2-4-6-8时间/s速度/m ·s -1×10-751015202530图9风电基础速度时程曲线图1.440.960.480-0.48-0.96-1.42时间/s加速度/m ·s -2×10-651015202530图10风电基础加速度时程曲线图由图8~图10可得风电基础的位移最大值为5.3919×10-7m ，最小值为-5.4192×10-7m ；速度的最大值为8.3232×10-7m/s ，最小值为-8.3196×10-7m/s ；加速度的最大值为1.41×10-6m/s 2，最小值为-1.41×10-6m/s 2.2.2地震激励作用下的风电基础响应目前通用的三种强震记录，分别选用El-centro 地震波，1940年监测，震级为7.1级，时间间隔0.02s ，持续时间54s ，加速度峰值341.7cm/s 2，南北方向，适用于中软场地.天津地震波，1976年监测，震级6.9级，时间间隔0.01s ，持续时间19.20s ，加速度峰值147cm/s 2，适用于软弱场地，天津波相对比较安全，南北向常用.Taft 地震波，1952年监测，震级为7.4级，时间间隔0.02s ，持续时间35.2s ，加速度峰值152.7cm/s 2，上下方向，适用于中硬场地.本文以天津波作用于风电基础得到其图像和时程曲线分别如下：806040200-20-40-60-80-10-120时间/s加速度/m ·s -246101214图11天津地震波图像44第1期时间/s461012142.01.51.00.50-0.5-1.0位移/m×10-5图12风电基础位移时程曲线图46101214时间/s速度/m ·s -186420-2-4-6×10-5图13风电基础速度时程曲线图时间/s4610121443210-1-2-3-4加速度/m ·s -2×10-7图14风电基础加速度时程曲线图由图11~图14可得风电基础发生的位移最大值为1.8568×10-5m ，最小值为-8.517×10-6m ；速度最大值为6.3114×10-5m/s ，最小值为-5.9503×10-5m/s ；加速度最大值为5.0371×10-7m/s 2，最小值为5.0371×10-7m/s 2.3动力学参数对结构响应影响分析3.1阻尼对风电基础动力响应的影响本节仅选取El-centro 地震波作用下的风电基础的时程响应曲线作为对比，质量330000kg ，刚度500kN/m .改变黏性阻尼系数的大小，单位N/s ·m .图15（a ）、图15（b ）、图15（c ）、图15（d ）分别是黏性阻尼系数C 为0.1、0.2、0.3、0.4时风电基础的位移时程曲线图.（a ）（b ）（c ）徐腾飞，等：机械振动和地震激励下的风电基础动力仿真45湖南工程学院学报2021年（d）图15风电基础的位移时程曲线图通过多次改变黏性阻尼系数C的值（0<C<1），发现同等条件下，不论如何改变C的值，其位移，速度和加速度的时程响应曲线都基本不变.3.2刚度对风电基础动力响应的影响本节仅选取Taft地震波作用下的风电基础时程响应曲线作为对比，风电基础质量330000kg，黏性阻尼系数阻尼为0.2，改变刚度的大小，单位为kN/m.图16（a）、图16（b）、图16（c）、图16（d）分别是k为300、400、500、700时的风电基础位移时程曲线图.（a ）Time/s（b）（c）Time/s（d）图16风电基础位移时程曲线图在k=300kN/m时位移的最大值为2.5121×10-8m，最小值为-2.5942×10-8m；在k=400kN/m时位移的最大值为37750×10-8m，最小值为-3.9917×10-8m.在k=500kN/m位移最大值为3.1485×10-8m，最小值为-3.6499×10-8m，在k=700kN/m时位移的最大值为4.1162×10-8m，最小值为-4.5071×10-8m.由以上结果可明显得出，质量和黏性阻尼系数一定时，一定范围内，刚度增加，则位移随之增大.4结论本文基于有限元软件ANSYS对风电基础的动力学参数进行了计算，采用理论分析和数值模拟相结合的方法来对风电基础受机械振动激励和地震激励的动力响应进行了初步研究，并基于Simulink 软件对风电基础在不同激励下的动力响应进行数值模拟，得出了结构的加速度、速度、位移时程曲线.并对动力学参数对其最终动力响应的影响程度进行研究.46第1期（1）本文基于理想的模型与约束条件下，基于有限元软件ANSYS对风电基础的动力学参数进行简要计算，就某一时刻而言，动力作用下的结果与静力作用时是一致的.（2）风电基础在机械振动激励下的响应是瞬态响应和稳态响应综合的结果，若机械激励持续不断，风电基础的振动也不会停止，随着激励响应达到一个稳态平衡状态.在刚度、阻尼一定时，风电基础的质量越大，机械振动激励对风电基础的影响越小.（3）风电基础在地震激励作用下的最终响应状态是由所输入的地震激励状态所决定的，即不同震级的地震对结构响应的影响明显不同，地震波的峰值加速度越大，风电基础越容易遭受破坏.（4）在同样的地震波激励作用下，风电基础的动力响应与黏性阻尼系数的大小无关，而刚度大小的改变对其最终的动力响应有明显影响，在一定范围内，随着刚度的增加，风电基础位移、速度波动越大.参考文献［1］闫志寻.浅谈风力发电现状与前景［J］.建筑工程技术与设计，2016（9）：1498-1498.［2］柳国环，练继建，于通顺.地震与波浪作用下近海风电结构响应及倒塌模式［J］.应用基础与工程科学学报，2016（1）：71-80.［3］沈华，戴靠山，翁大根.风电塔结构抗震设计的地震作用取值研究［J］.地震工程与工程振动，2016（3）：84-91.［4］靳军伟，杨敏，王伟，等.海上风电机组单桩基础模态及参数敏感性分析［J］.同济大学学报（自然科学版），2014（3）：386-392.［5］韩花丽，张根保，杨妍妮，等.大型风电机组地震载荷计算方法优化［J］.太阳能学报，2014，11：2294-2299.［6］Sung T Y.Vibration in Semi-infinite Solids Due to Period-ic Surface Loading［C］.ASTM Symposium On DynamicTesting of Soils，1953：156.Dynamic Simulation of Wind Power Foundation Under MechanicalVibration and Seismic ExcitationXU Teng-fei1，ZHANG Sheng-dong2，YOU Shi-hui2（1.Zaozhuang Ship Inspection Center，Zaozhuang277400，China；2.School of Mechanical and Electronic Engineering，Zaozhuang University，Zaozhuang277000，China）Abstract：This report concentrates on analyzing the dynamic simulation of wind power foundation under the mechanical vibration excitation and earthquake excitation by the software of Matlab/Simulink.The dynamic parameters of wind power foundation is calculated by the finite element software ANSYS.Time history analy-sis method is used to simulate the displacement，velocity and acceleration time-history curve of it under the effect of mechanical vibration and earthquake incentives.The influences of viscous damping coefficient and stiffness on the dynamic response are studying.The research results show that the ultimate response status of wind power foundation is determined by the input state，and it has nothing to do with the size of viscosity damping coefficient，but the stiffness size has obvious influence.Within a certain range，the bigger the size of stiffness is，the more the time-history curve of displacement and velocity of wind power foundation fluctu-ate.Keywords：wind power foundation；ANSYS；Matlab/simulink；viscosity damping coefficient；stiffness徐腾飞，等：机械振动和地震激励下的风电基础动力仿真47。
一张地图看懂中国所有城市地震风险：快看看你城市的抗震设防等级
一张地图看懂中国所有城市地震风险：快看看你城市的抗震设防等级文章来源：ENITHON国家地震局《中国地震动峰值加速度区划图》2015版. 这是中国所有地区建筑设防的基本规范, 所有的正规小区办公楼等必须在计算机软件通过严格计算, 达到图中的抗震设防分区等级才能修建的.1.简单解释一下, 图中的0.05g, 0.10g, 0.15g, 0.20g, 0.30g, 0.40g 是地震波的峰值加速度, 单位是g(即重力加速度).2.指 50 年期限内,一般场地土条件下,可能遭遇超越概率为 10%的烈度值,即达到和超过图上烈度.3.峰值加速度与地震破坏烈度的关系(破坏烈度是直观衡量地震对于某地破坏力的参数, 而震级只是地震能量的一个衡量单位, 因此一个9级的深海地震, 对于城市的破坏烈度可能只有9度, 而8级地震的陆地破坏烈度却能达到11度.).0.05g对应地震破坏烈度6度,0.10g对应地震破坏烈度7度,0.15g对应地震破坏烈度7.5度,0.20g对应地震破坏烈度8度,0.30g对应地震破坏烈度8.5度,0.40g对应地震破坏烈度9度以及以上.1.京津冀以及附近地区北京: 8度区天津: 8度区三河大厂局部: 8.5度区石家庄: 7度区太原: 8度区天津:8度区, 局地7.5度区济南:6度区青岛:7度区2.西三角地区(512大地震后的热点区域)可能这里和很多人认知的不太一样, 看数据就好了. 成都市:7度区重庆市:6度区西安市:8度区绵阳市:7度区德阳市:7度区__________________________________绵竹市:7.5度区江油市:7.5度区都江堰: 8度区雅安市:7~7.5度区汶川县:8度区北川县: 老县城8度区(地震后因为山体不稳定加上废墟规模过于庞大已经被永久废弃保护起来了), 新县城7.5度区(从安县划给北川新建的新北川县城)西昌市:9度区(全国最高设防烈度)康定市:9度区(全国最高设防烈度)3. 西南地区昆明市: 大部为8度区; 呈贡东部, 东川为8.5~9度区.贵阳市: 6度区.西昌市:9度区(全国最高设防烈度)康定市:9度区(全国最高设防烈度)攀枝花市:7.5度区丽江市:8.5度区大理市:8度区遵义市:6度区4. 华东上海市:7度区南京市:7度区杭州市:7~6度区宁波市:7度区苏州市:7度区无锡市:7~6度区合肥市:7度区宿迁市:8度区徐州市:7度区扬州市:7.5度区镇江市:7.5度区绍兴市:6度区湖州市:6度区嘉兴市:7度区5.华南地区珠三角全部地级市都是7度区... 湛江7度区阳江:7.5度区三亚:6度区潮州:8~7.5度区汕头:8度区海口:8.5度区6. 东南地区:台州, 温州, 衢州, 丽水, 南平, 宁德, 三明, 龙岩全部是6度区福州,梅州是7度区.泉州漳州厦门都是7.5度区台湾大部分是8.5度区...苗栗-台南这一圈都是9度区...高雄独善其身是8度区7.东北地区深大哈长四大金刚:7度区鞍山赤峰:7~7.5度区铁岭抚顺:7度区齐齐哈尔:6~7度区松原:8度区。
天津海河隐伏断裂构造活动特征与地震危险区段划分
以了解该地区的地震活动规律。最后，我们运用数值模拟等方法对渤海活动 构造与地震活动的关系进行了深入探讨。
结果与讨论
通过本次研究，我们发现渤海活动构造具有以下特征：新生代以来，渤海及 其周边地区发生了明显的构造运动，表现为强烈的挤压和抬升；渤海内部的构造 运动呈现出明显的非均匀性和分段性；渤海周边地区的强震主要发生在构造活动 的地带。
提高建筑物对地震的抵抗力。此外，制定科学的应急预案，开展地震应急救 援演练，提高公众的防震意识和自救互救能力。最后，重视地震科普教育，让公 众了解地震的成因、规律和应对措施，提高全社会的地震安全意识。
总之，中国活动构造与地震活动之间存在密切的。了解中国活动构造与地震 活动的特点，采取有效的防范和应对措施，对于降低地震灾害的风险具有重要意 义。我们应该地震安全问题，加强地震监测、抗震设计和应急救援等方面的工作， 确保人民群众的生命财产安全。
总的来说，新构造、活动构造和地震地质都是非常重要的研究领域。它们共 同构成了地球科学的基础，提供了对我们所生活的这个星球的深入理解。这些研 究领域不仅揭示了地球的结构和历史，也为我们提供了预测和应对自然灾害的工 具。
因此，我们应该重视这些领域的研究和发展，以更好地保护我们的家园。
感谢观看
在地震危险性区段划分上，我们需要根据海河断裂的活动特征和地质环境进 行。针对不同区段的危险性，我们需要制定不同的防范策略和采取不同的应对措 施。这种区段划分的做法，可以使我们在面对复杂的地质情况时更加灵活和有针 对性。
总的来说，天津海河隐伏断裂构造活动特征与地震危险区段划分的研究具有 重要的科学意义和实际应用价值。通过深入研究和理解海河断裂的特征和活动规 律，我们可以更好地预测和防范地震灾害的发生，保障天津地区人民的生命财产 安全。
动力荷载作用下桩基有限元分析
用有 限元 法 求 解 动 力 问题 时 ， 系统 运 动 方 程 可 写
为：
［ ｛ ＋［ ］Ｙ ＋［ ｛ ） Ｒ（ ） Ｍ］ Ｙ） Ｃ ｛ ｝ Ｋ］Ｙ 一｛ ￡ ） （） ４ 式中： 、Ｃ 、Ｋ］ ［ ［ ］ ［ ——质量矩阵、 阻尼矩阵、 刚度矩
阵；
重破 坏 现 象。针 对在 强震 作 用下 的桩基 础 非线 性地 震 反 应 问题 ， 用 大型 有 限元 软件 ＡＮＳ ， 立 利 ＹＳ 建
了桩 一 土一承 台动 力相 互作 用的三 维有 限元 模 型 ， 同时在 桩 一土 接 触 面上 设 置接 触 单 元模 拟 桩 一 土
间的接 触非 线性 ， 对在 水 平地震 波 和 竖 向荷 载作 用 下 的桩 一 土 一承 台体 系的 相 互作 用机 理进 行 了分 析 与探 讨 。结果表 明 ： 土体 受静 止 、 地震 波动 载荷 的共 同作 用下 水平位 移 随着地震 动 力 波的 正反 方向
时 间步长 ； 当前 一级 荷 载产生 的土 中应力 超过 极 限状态
一
图 １ 桩 一 土 单 元 划分
Ｆ３ ［ ｝ ］）一 一 一 ｛专 。 ＋ ［ｓ Ｍ ］
． ．
一
垒 旦Ｑ
√ （ 一 ｓ ｇ ３３ ｉ ） ｎ
÷ （ｌ ａ ＋ ＋ ）
式 中 ： — —平 均应 力 或静水 压 力 ； 材料 常数 ； 内摩 擦 角 ；
１ ４ 桩 一土接 触单 元 ．
［ ——系数矩阵 ； Ｍ］
ｃ—— 材料屈 服强度 ； ｒ ｖ 凝 聚力 。 １ ２ 土 的割线修 正数 学模型嘲 ．
对于土的割线 修正数学模型， 于康 德纳 （ ． ． 基 ＲＬ Ｋｏ ｄ ｅ） 议 的双 曲线应 力 一应 变关 系 ： ｎ ｎ ｒ建 值为 Fra bibliotek２ ． ｍｍ） 。
天津市滨海新区地震地质灾害评价与分区研究
天津市滨海新区地震地质灾害评价与分区研究刘芳;杨绪连;陈宇坤;王志胜【摘要】收集了天津市滨海新区大量的工程地质勘察资料,针对滨海新区场地工程地质条件,从地震地质背景、历史震害的影响出发,依照相应规范和地质类比等方法,通过滨海新区活动断层影响、砂土液化、软土震陷的评判,探讨了滨海新区在未来强震作用下可能出现的地震地质灾害类型及空间分布特征.【期刊名称】《灾害学》【年(卷),期】2010(025)001【总页数】5页(P54-58)【关键词】地震灾害;砂土液化;软土震陷;震害分区;天津市滨海新区【作者】刘芳;杨绪连;陈宇坤;王志胜【作者单位】天津市地震局,天津,300201;天津市地震局,天津,300201;天津市地震局,天津,300201;天津市地震局,天津,300201【正文语种】中文【中图分类】P315.9天津市滨海新区地处华北平原东北部,海河流域下游,东临渤海,北接河北省丰南县,南接河北省黄骅县,规划面积为2 270 km2,海岸线153 km,包括天津新港、天津技术开发区、天津保税区、塘沽区、汉沽区、大港区和东丽区、津南区的部分区域。
天津是我国沿海地区地震与地震灾害较频发的地区。
历史上天津曾多次遭受6级以上地震波及,Ⅵ度以上地震破坏就达11次之多。
特别是1976年唐山地震给天津市滨海新区造成重大震害损失。
滨海新区目前经济迅猛发展,一旦遭受破坏性地震的袭击,严重的地震地质灾害将造成巨大的人员伤亡及财产损失,因此做好该区的地震灾害评价工作具有重要的现实意义。
近年来在研究区及邻区发生的破坏性地震,地震工作者积累了丰富的震害资料,特别是1976年的唐山7.8级地震[1-2]。
但迄今为止尚未有人将历史震害与实际工程实践相结合,对研究区开展系统的灾害评价与分区研究。
本文将依据上百个工程场地的钻孔资料和震害资料,参照相应技术规范,从地震地质背景、历史地震烈度分布与震害影响出发,结合地形地貌条件,参照相应技术规范,对其地震地质灾害类型、破坏程度及空间分布特征进行评价和分区。
地震波的概念种类特点及地表影响
5.方茴说：“那时候我们不说爱，爱是多么遥远、多么沉重的字眼啊。
我们只说喜欢，就算喜欢也是偷偷摸摸的。
”6.方茴说：“我觉得之所以说相见不如怀念，是因为相见只能让人在现实面前无奈地哀悼伤痛，而怀念却可以把已经注定的谎言变成童话。
”7.在村头有一截巨大的雷击木，直径十几米，此时主干上唯一的柳条已经在朝霞中掩去了莹光，变得普普通通了。
8.这些孩子都很活泼与好动，即便吃饭时也都不太老实，不少人抱着陶碗从自家出来，凑到了一起。
9.石村周围草木丰茂，猛兽众多，可守着大山，村人的食物相对来说却算不上丰盛，只是一些粗麦饼、野果以及孩子们碗中少量的肉食。
1.“噢，居然有土龙肉，给我一块！”关于地震波 摘要：地震波是指从震源产生向四外辐射的弹性波。
地球内部存在着地震波速度突变的基干界面、莫霍面和古登堡面，将地球内部分为地壳、地幔和地核三个圈层。
关键词：地震波 辐射 地球内部一：背景① 2008年5月12日14时28分04秒，四川汶川、北川，8级强震猝然袭来，大地颤抖，山河移位，满目疮痍，生离死别……西南处，国有殇。
这是新中国成立以来破坏性最强、波及范围最大的一次地震。
此次地震重创约50万平方公里的中国大地！为表达全国各族人民对四川汶川大地震遇难同胞的深切哀悼，国务院决定，2008年5月19日至21日为全国哀悼日。
自2009年起，每年5月12日为全国防灾减灾日。
② 1976年7月28日北京时间03时42分53.8秒，在中国河北省唐山、丰南一带（东经118.2°，北纬39.6°）发生了强度里氏7.8级（矩震级7.5级），震中烈度Ⅺ度，震源深度23千米的地震。
地震持续约12秒。
有感范围广达14个省、市、自治区，其中北京市和天津市受到严重波及。
强震产生的能量相当于400颗广岛原子弹爆炸。
整个唐山市顷刻间夷为平地，全市交通、通讯、供水、供电中断。
唐山地震没有小规模前震，而且发生于凌晨人们熟睡之时，使得绝大部分人毫无防备，造成24.2万人死亡，重伤16.4万人，名列20世纪世界地震史死亡人数第一。
地震荷载下无碴轨道桩网路基的动力响应分析
＋ ｃ生 ＋ ｕ 一一
（５）
收 稿 日期 ：２００７－１２—１２ 作 者 简 介 ：秦 旗 （１９８１一），男 ，吉 林 敦 化 人 ，硕 士 生
维普资讯
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第 ２７卷 第 ３期 ２００８年 ６月
兰 州 交 通 大 学 学 报 Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｌａｎｚｈｏｕ Ｊｉａｏｔｏｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ
文章编号 ：１００１—４３７３（２００８）０３－００３３—０４
Ｖｏ１．２７ Ｎｏ．３ Ｊｕｎ．２００８
分析时采用 ＡＮＳＹＳ有限元分析程序 中的模态分析
对结 构模 型 的模 态 进行 分析 求解 ．
１．２ 结 构 时程 分析计 算 理 论 对 于地 震荷 载 作用 下振 动 体 系的运 动方 程 组 为
Ｍ ＋ ＋ 删 一一 Ｍ
（４）
式中： 为地面运动加速度向量 ；Ｍ ，Ｃ，Ｋ，Ｕ的意义 同上 ．
时段 内的动 力 响应 进行 深入 的探 讨 ．
１ 结构抗震 分析理论
１．１ 结 构 动力 特性 计 算理论 模 态 分 析 的运 动微分 方 程组 为
Ｍ Ｕ ＋ ＋ 剧 一 ０
（１）
式 中：Ｍ ，ｃ，Ｋ分别为系统的总质量矩阵、阻尼矩阵 和刚度矩 阵；【，为结构在 ｚ方向、Ｙ方向和扭转方 向
表 １ 路基填料Ｐｈｙｓｉｃａｌ ａｎｄ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐａｒａｍｅｔｅｒ ｏｆ ｆｉｌｌｉｎｇ ａｎｄ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｓｏｉｌ
２．２ 地 震 波荷载 本文 地 震 波 采 用 “１９７６年 宁 河 天 津 地 震 波 记
大型预应力三槽渡槽地震响应分析
图 １渡槽 三维有 限元模 型 表 １渡槽前十阶振动频率结果及振 型特征
振动 阶数 １ ２
３
频率
振型特征 振动阶数 ６ ７
８
频 率
振型特征
【 ＋【 Ｍ］ 刚
（ ２ ）
（ａ ３） Ｊ
２ ９ １ 纵向平动 ． ２ ４ ２ ６ ３ 横向平动 ． ２ ９
４、 地震响应分析
本文中输入的是天津宁河地震波 ， 瞬态动力学分析采用 的是 Ｆ Ｌ ＵＬ 法， 设定子步数为 １质量 阻尼 Ａ Ｐ Ａ为０ ５ 刚度阻尼Ｂ Ｔ ， ＬＨ ．， ０ Ｅ Ａ为 ０ １ ．。 Ｏ 图 ２图 ３ 、 中三个节点分别代表 渡槽盆式支座 节点 、 中间节点 、 槽底 槽体
９ ９ ８ 纵向弯曲 ． ９ ２
式（ 中 ，Ｊ 、 ， ３ ） Ｏ 为结 构的第 ｉ 和第 ， 阶圆频率 ， 为第 ｉ ｆ、 和第 ， 阶阵型的阻尼 系数 。 ３ 有限元模型 、 渡槽地震反应分析时 ， 于跨数不 多， 对 跨度不 大的小型渡槽 在计算 机容量 和计算机机 时允 许 的情况 下 ， 宜整体建模 。对 于本文这样 大的 工程 ， 应在分析各跨受力条件的情况下 ， 取一跨 或多跨进行分析 。 本文 中的渡槽为具有简支——滑动支座 的梁 、 框架结 构 ， 结构 渡槽 单跨跨度 ， 墩柱 高度相等 ， 地基条件基本一 致 ， 动周期基 本相等 ， 其振 地 震动力反应也基本一致 。因此 ， 在合理模拟邻 跨的静 态荷载以及质量 、 刚度 的影 响后 ， 取单跨 渡槽结构进行 分析是可行 的。为 了模拟邻跨 的 影响 ， 约束 了渡槽槽体 与邻跨连 接处的 Ｘ 向的 自由度 。为 了考虑 渡 方 槽上部结构与地基和桩 的动力相互作用 ， 宜将槽 身 、 基和桩作 为一个 地 整体建模分析 。 渡槽 由槽 身 、 槽墩 、 支座等部分组成 ， 在本文 渡槽 结构 中分底部 纵 粱、 底部横梁 、 渡槽边墙板 、 中墙板 、 顶梁 、 顶部拉杆及槽墩 ， 渡槽结 针对
天津某地区第I海相沉积层顶部饱和粉土层液化分析
天津某地区第I海相沉积层顶部饱和粉土层液化分析符亚兵;张郁【摘要】The survey data on dozens of projects have been calculated and analyzed via two liquefaction discrimination methods in the existing norms, i.e. standard penetration discrimination and static cone penetration discrimination, which shows a striking dissimilarity between the calculated value and the macro survey result. Meanwhile, the causes for the above difference have been analyzed in order to obtain a preliminary solution which serves as a reference for the surveyors and designers in charge of Tianjin area geotechnical work.%概根据几十项工程的工程勘察资料，按现行规范中提供的标准贯入判别法和静力触探判别法两种判别液化的方法分别进行了计算分析，得出了计算分析结果与宏观调查之间存在较大的差异，同时对产生差异的原因进行了分析，并提出了初步的解决方案，可供在天津地区从事岩土工程勘察、设计等人员的借鉴及参考。
【期刊名称】《港工技术》【年(卷),期】2015(000)005【总页数】3页(P109-111)【关键词】饱和粉土液化;标准贯入试验;静力触探试验;抗震设防烈度【作者】符亚兵;张郁【作者单位】天津市勘察院，天津 300191;天津市勘察院，天津 300191【正文语种】中文【中图分类】TU447概要：根据几十项工程的工程勘察资料，按现行规范中提供的标准贯入判别法和静力触探判别法两种判别液化的方法分别进行了计算分析，得出了计算分析结果与宏观调查之间存在较大的差异，同时对产生差异的原因进行了分析，并提出了初步的解决方案，可供在天津地区从事岩土工程勘察、设计等人员的借鉴及参考。