UASB工艺设计算
uasb处理设计
环境与生命科学系课程设计《污染控制课程设计》题目某啤酒厂UASB处理工艺设计学生姓名陈妹学号810302109专业环境工程班级081指导教师李章良二0一一年十月某啤酒厂UASB处理工艺设计1概述1.1 研究目的和意义80年代以来，我国啤酒工艺得到迅速发展，到目前我国啤酒生产厂已有800多家据1996年统计我国啤酒产量达1650万吨，既成为世界啤酒生产大国，又成为较高浓度有机物污染大户，啤酒废水的排放和对环境的污染已成为突出问题，引起了各有关部门的重视。
由于啤酒废水中含有大量的有机物，排放对自然水体的影响非常大。
基于水污染的危害性和严重性，以保护环境为宗旨，已达到国家排放标准为要求来设计啤酒废水排放设备，所以此处理工艺的设计旨在控制废水的COD 浓度，减少对环境的污染。
1.2 国内外研究现状“七五”以来，我国对啤酒废水的处理工艺和技术进行了大量的研究和探索，特别是轻工业系统的设计院和科研单位，对啤酒废水的处理进行了各方面的实验、研究和实践，取得了行之有效的成功经验，逐渐形成了以生化为主、生化与物化相结合的处理工艺。
UASB是荷兰Wageningen农业大学的Lettinga等人与1973-1977年间研制成功的。
目前，在欧洲的UASB工艺已普遍形成了颗粒污泥，这使得厌氧UASB工艺在欧洲迅速得到了推广和普及。
我国于1981年开始了UASB反应器的研究工作，该技术在我国已得到了实际的推广应用。
UASB反应器是目前应用最为广泛的高速厌氧反应器，该技术在国内外已经发展成为厌氧处理的主流技术之一。
1.3 研究的内容啤酒生产过程需处理的排水主要为麦糟废水，糖化、发酵、灌装等车间所排的废液，设备与管道洗涤水，地面冲洗水即来自生活办公区的生活污水等。
废水的主要成分有淀粉、蛋白质、酵母菌残体、酒花残渣、残余啤酒、少量酒精及洗涤用碱等，主要污染因子为COD、BOD5、SS等，属于中高浓度有机废水。
啤酒生产过程中各工序通常为间歇排水，水量不等，且COD和pH值波动大，一般宜混合后处理。
上升流式厌氧污泥床(UASB)工艺详解
上升流式厌氧污泥床(UASB)工艺目录1.引言 (2)2.概述 (2)2.1.功能 (2)2.2.历史 (3)3.UASB结构 (4)4.UASB工作原理 (4)5.应用特点 (5)6.UASB内的流态和污泥分布 (6)7.外设沉淀池防止污泥流失 (7)8.UASB的设计 (7)9.UASB的启动 (9)9.2.污泥的驯化 (9)9.3.启动操作要点 (9)10.UASB工艺的优缺点 (9)10.1.UASB的主要优点是： (9)11.2.主要缺点是： (10)11.如何判断厌氧颗粒污泥的活性 (10)11.1.厌氧颗粒污泥的性能可以通过以下七个方面进行判断： (10)11.1.1.颜色 (10)11.1.2.颗粒度 (11)11.1.3.弹性 (11)11.1.4.沉降速度 (11)11.1.5.颗粒度 (11)11.1.6. VSS/TSS (11)12.1.7.厌氧污泥活性 (12)12.2.其他注意事项 (12)12.结语 (13)1.弓I言厌氧生物处理作为利用厌氧性微生物的代谢特性，在毋需提供外源能量的条件下，以被还原有机物作为受氢体，同时产生有能源价值的甲烷气体。
厌氧生物处理法不仅适用于高浓度有机废水，进水BOD最高浓度可达数万mg/L, 也可适用于低浓度有机废水，如城市污水等。
厌氧生物处理过程能耗低；有机容积负荷高，一般为5〜10kgCOD/m3-d,最高的可达30〜50kgeOD/n?•d；剩余污泥量少；厌氧菌对营养需求低、耐毒性强、可降解的有机物分子量高；耐冲击负荷能力强；产出的沼气是一种清洁能源。
在全社会提倡循环经济，关注工业废弃物实施资源化再生利用的今天，厌氧生物处理显然是能够使污水资源化的优选工艺。
近年来，污水厌氧处理工艺发展十分迅速，各种新工艺、新方法不断出现，包括有厌氧接触法、升流式厌氧污泥床、档板式厌氧法、厌氧生物滤池、厌氧膨胀床和流化床，以及第三代厌氧工艺EGSB和IC厌氧反应器，发展十分迅速。
UASB工艺设计计算
UASB工艺设计计算UASB（Upflow Anaerobic Sludge Blanket）是一种高效的厌氧生物处理技术，广泛应用于污水、有机废水、生活垃圾等废弃物的处理。
本文将介绍UASB工艺的设计和计算方法。
1.设计参数的确定在进行UASB工艺设计计算之前，首先需要确定以下几个设计参数：-污水流量：根据实际情况确定。
-污水COD（化学需氧量）浓度：根据污水的COD浓度进行测定。
-反应器温度：UASB反应器的适宜温度通常在25-35摄氏度之间。
-核心高度：反应器内活性污泥的高度。
根据所处理废水的COD浓度和水力停留时间（HRT）进行估计。
2.水力停留时间（HRT）的计算水力停留时间是指污水在反应器内停留的平均时间，通常以小时为单位。
根据污水COD浓度和污水流量进行计算。
HRT=反应器容积/污水流量3.反应器高度的计算反应器高度通常根据反应器中活性污泥的沉降速度来确定，以确保活性污泥在反应器内停留足够长的时间进行有机物的降解。
反应器高度=水力停留时间×重力沉降速度4.气液比的计算气液比是指反应器中气体和污水的体积比。
根据所处理废水的COD浓度进行估计。
气液比=反应器中气体体积/反应器中污水体积5.COD去除率的计算COD去除率是反应器中有机物去除的效果，通常以百分比表示。
COD去除率=（进水COD浓度-出水COD浓度）/进水COD浓度×100%6.设计反应器内污泥中悬浮物的浓度UASB反应器中的污泥主要分为悬浮污泥和沉积污泥。
悬浮物的浓度需要根据UASB反应器的设计和运行参数进行计算。
以上就是UASB工艺设计计算的基本内容，根据具体情况，还可以进行其他设计参数的计算，如产气量、污泥产生速率等。
通过合理设计和计算，可以确保UASB工艺在污水处理中的高效性和可行性。
ABR、UASB、AO系统设计计算书
ABR 、UASB 、A/O 系统设计计算书（1）ABR 厌氧池 主要设计参数：厌氧池设置成2组并联，每组共6口串联。
配套污泥收集池1座，现浇半地下式钢砼结构。
收集厌氧排出的剩余污泥，池内设置污泥泵、泵提升装置及泵自控装置。
构筑物尺寸：红泥塑料厌氧池：1-4口：L 1×B 1×H 1 = 4.5×6.9×6.5m ； 5-6口：L 1×B 1×H 2 = 4.5×6.9×6.0m ， （厌氧池平均水深H 平均=5.8m ）；污泥收集池：L 2×B 2×H 3 = 2.5×1.2×4.2m ，（有效水深H 3有效 = 3.7m ）； 水力停留时间（HRT ）：d Q H B L Q V HRT 4.54008.59.65.4121211≈⨯⨯⨯=⨯⨯==平均总有效； 厌氧池容积负荷：()d m kgCOD V C Q S cr i V ⋅=⨯=•=3/25.1216075.6400总有效S v <1.5kgCOD cr /(m 3·d) 符合设计要求；式中：L 1、B 1、H 1、H 2、L 2、B 2、H 3——分别表示构筑物长度、宽度及深度，m ； Q —— 设计污水数量，400m 3/d ；12 —— 表示12口厌氧池；S v —— 厌氧池容积负荷，kgCOD cr /(m 3·d) ； C i —— 厌氧池进水COD cr ，6.75kg/m 3； V 总有效 —— 厌氧池总有效容积，2160m 3。
构筑物数量：第一级与第二级合建，共1座；厌氧池单口宽度4.5m ，下流区与上流区宽度比取4:1，考虑施工方便，下流区宽度取0.9m ，上流区宽度3.6m 。
厌氧池下流区流速u 下：s mm h m B L Q u /54.0/93.19.09.62242311≈≈⨯⨯==下 厌氧池上流去流速u 上：s mm h m B L Q u /13.0/48.06.39.62242411≈≈⨯⨯==下 当进水COD cr 大于3000mg/L 时，上向流速度宜控制在0.1~0.5m/h ，u 上符合要求。
UASB方法计算
三相分离器设计的主要要点如下（黄晓东等，1997）：
①器壁与水平面的夹角应在45～60°之间。
②气体分离器之间间隙面的面积与反 应器总表面积之比应不小于15%~20％。
③气体分离器的高应在1.5～2 m之间。
本装置采用连续进料方式，布水孔孔口向下，有利于避免管口堵塞，而且由于UASB反应器底部反射散布作用，有利于布水均匀。为了增强污泥和废水之间的接触，减少底部进水管的堵塞，设计中布水管离UASB反应器底部200mm。
（3）上升水流速度和气流速度
本次设计中常温下容积负荷Nv=4.0kgCOD/ m3/d，沼气产率r=0.4 m3/ kgCOD，采用厌氧消化污泥接种，空塔水流速度uk≤1.0m/h；空塔沼气上升速度ug≤1.0m/h。
5.5m
三相分离器的长度为B=5.5m，每个单元宽度为5.5/2=2.75m，其中沉淀区长B1=5m（即UASB池形的设计宽度），宽度b=1.75m，集气罩顶宽度a=0.5m，沉淀室底部进水口宽度b1=1m。
沉淀区面积S1=nB1b=8×5×1.75=70m2
沉淀区表面负荷q=Q/S1=65/70=0.93m3/m2h<1.0 m3/m2h（符合要求）。
W=85m3/h×360min/60=510m3。
则均衡池钢砼结构，尺寸L×B×H=10.0m×10.0 m×5．5 m，
2.3.2搅拌装置（杜茂安等，2006）
①搅拌器外缘速度：v=3.0m/s(一般采用1.5~3.0m/s，设计中取3.0m/s）
②搅拌器直径：D。=(2/3)·10=6.67m设计中取6.67m
νM=0.3Q/24nl1B=600/（24×8×0.3×5）=2.08m/h
UASB工艺设计计算 全
原始数据进水流量Q（m3/d）240.00水温℃进水水质COD0BOD0（mg/l）7290.003500.00容积负荷率U 4.00kgCOD/（m3.d）COD去除率%0.70SS去除率%0.60沼气表观产率0.50m3/（去除kgCOD）污泥表观产率0.05kgVSS/（去除kgCOD）VSS/SS0.601、处理后出水水质出水水质COD1BOD1（mg/l）2187.002、UASB反应器有效容积2.1、有效容积V R437.40m32.2、反应器数量 1.002.3、单个容积V R'437.40m32.4、有效高度H10.00m32.5、反应器面积S43.74m22.6、反应器尺寸设定反应器宽B8.00m反应器直径D7.467.00 3、反应器的外形尺寸长 5.00宽直径7.00高重新核算后的面积40.00或者圆形容积400.00或者圆形4、反应器的水力停留时HRT40.00或者圆形5、三相分离器设计沉淀区的表面负荷0.13或者圆形沉淀区的水深h 1.00m停留时间 4.00或者圆形6、回流缝设计设集气罩的水平夹角55.00取保护高度h10.50m 设下三角集气罩高度h30.80m 上三角形顶水深h20.50m 则有b10.56m 设单元三相分离器宽b2.50m 则下部污泥回流缝宽度b2 1.38m 下部污泥回流缝总面积a122.07或者圆形求得下三角形回流缝的上升流速v10.45或者圆形设上部三角形集气罩回流缝宽度b30.64m 总面积a220.47或者圆形求得上部回流缝上升流速v20.24或者圆形7、三相分离器位置的确上三角形集气罩底端到下三角形集气罩斜面的垂直距离CE 上三角形集气罩底端到下三角形集气罩的竖直距离BC 取上三角形集气罩与下三角形集气罩重叠的斜面长度AB 求得上三角形集气罩底端与下三角形集气罩底端的高度h 则确定上三角形集气罩底端到池顶的距离 1.80m 下三角形集气罩底端到池顶的距离3.11m 8、气液分离设计沿下集气罩斜面方向的水流速度va 0.60或者圆形气泡的直径dg设为0.01cm 废水的动力粘滞系数μ=vρ10.01取（β*g/18μ）*（ρ1-ρg ）*d²气泡在下集气罩边缘的上升速度vb=0.27cm/s9.59m/h9、核算设计结果BC/AB= 2.28vb/va=16.08或者圆形满足vb/va > BC/AB的要求，可以脱除直径等于或大于0.01cm的气泡。
UASB工艺设计算
U A S B工艺设计算内部编号：（YUUT-TBBY-MMUT-URRUY-UOOY-DBUYI-0128）U A S B工艺系统设计方法探讨简介：本文全面的介绍了UASB系统的设计问题，介绍了厌氧预处理工艺和UASB反应器的负荷设计原则和设计方法。
重点介绍了混凝土结构的矩形UASB 反应器各个部分尺寸的计算和确定原则。
对UASB的进水配水系统和布水方式进行了详细的介绍。
对于三相分离器和UASB建筑材料等问题也进行讨论。
关键字：UASB反应器，预处理，配水系统，三相分离器，建筑材料，设计简介：本文全面的介绍了UASB系统的设计问题，介绍了厌氧预处理工艺和UASB反应器的负荷设计原则和设计方法。
重点介绍了混凝土结构的矩形UASB 反应器各个部分尺寸的计算和确定原则。
对UASB的进水配水系统和布水方式进行了详细的介绍。
对于三相分离器和UASB建筑材料等问题也进行讨论。
关键字：UASB反应器，预处理，配水系统，三相分离器，建筑材料，设计一、概述厌氧处理已经成功地应用于各种高、中浓度的工业废水处理中。
虽然中、高浓度的废水在相当程度上得到了解决，但是当中含有抑制性物质时，如含有硫酸盐的味精废水在处理上仍有一定的难度。
在厌氧处理领域应用最为广泛的是UASB 反应器，所以本文重点讨论UASB反应器的方法。
但是，其与其它的厌氧处理工艺有一定的共同点，例如，流化床和UASB都有三相分离器。
而UASB和厌氧滤床对于布水的要求是一致的，所以结果也可以作为其他反应器设计参考。
包含厌氧处理单元的水处理过程一般包括预处理、厌氧处理(包括沼气的收集、处理和利用)、好氧后处理和污泥处理等部分，可以用图1所示的流程表示。
二、UASB系统设计1、预处理设施一般预处理系统包括粗格栅、细格栅或水力筛、沉砂池、调节(酸化)池、营养盐和pH调控系统。
格栅和沉砂池的目的是去除粗大固体物和无机的可沉固体，这对对于保护各种类型厌氧反应器的布水管免于堵塞是必需的。
UASB设计经验
经验方法目前UASB反应器有效容积（污泥床区、悬浮层区和三相分离器）均采用进水有机物容积负荷法：V R=（Q×S0）÷UV R：有效容积，m3;Q: 废水流量，m3/d；S0：进水有机物浓度，g COD/ （m3×d）或gBOD/ （m3×d）；U：进水有机物负荷，kgCOD或BOD/ （m3×d）。
一：食品废水对于食品废水和与其相似的其它工业废水，采用此处理工艺时，反应器内往往可以形成厌氧颗粒污泥，这时设计参数可以按照下表执行，COD去除率可以达到80～90％。
能很高。
水流上升流速过大絮状污泥易于流失，此时进水负荷一般为2～3 kgCOD/（m3·d）。
三：根据国内外生产性装置实际和运行情况，不同种类进水的负荷可参照下列两表：国内部分UASB生产性应用资料根据经验，UASB反应器的有效高度以4～6m为宜。
处理浓度较低的废水时一般取低限，处理浓度高的废水时一般可取高限。
进水配水系统设计一．进水配水系统兼有配水和水力搅拌功能，必须满足一下要求：1.确保进水均匀分配，并防止由于布水不均匀引起的沟流和短路现象。
2.应满足污泥床水力搅拌的要求，利于沼气气泡与污泥的分离逸出，并促使废水与污泥之间的充分接触，时污泥床达到充分混合，防止局部酸化和死区的发生，提高反应器容积利用率。
二.进水配水系统的形式：1．树枝状一般采用对称布置，各支管出水口向着池底，出水口距离池底约20cm。
管口对准的池底设置反射锥，使射流向四周均匀地散布于池底，出水口支管直径约20mm。
这种配水系统只要施工安装正确，配水可以基本达到均匀分布。
2．穿孔管式：为了配水均匀，配水管之间的中心间距可以采用1～2m，进水孔距也可以采用1～2m，空口朝向池底或与垂线成45°方向开口。
为了防止配水系统的堵塞，设计中应考虑清通的可能。
3．多管多点式：一根配水管服务一个配水点。
配水管设置在污泥床的不同位置和不同高度上，通过一个专门设置的脉冲配水器定时地分配给不同位置和不同高度的配水管。
UASB设计培训-污水处理
UASB设计计算
(五）反应池几何尺寸 （ 2）反应器的面积和长、宽在确定反应器的容积后和高度后，对 矩形池必须确定反应器的长、宽。
单池从布水均匀性和经济性考虑，矩形池长宽比为 2 ：1 以下比较 为合适。长宽比在 4 ：1 时费用增加显著；对采用共壁的（或多组） 的矩形池，池的长宽比对造价有较大的影响，但是影响因素相应增加 ，这是在设计中需要优化的参数；
UASB设计计算
(七）污泥产率
厌氧污泥的产率一般取 0.05--0.10kgMLSS/kgCODcr， 好氧活性污泥产率一般是0.3 kgMLSS/kgCODcr。
UASB 系统和设计主要包括：三相分离器设计、布水系统设计、出水收集 系统设计、排泥系统设计及加热和保温系统设计。
UASB系统设计
UASB 反应器有效容积的计算 UASB 反应器的设计参数是容积负荷或水 力停留有时间。这两个参数难以从理论上推导得到，往往是通过试验取得，而且颗 粒污泥和絮状污泥反应器的 设计负荷是不相同的。一旦所需容积负荷（或停留时 间）确定，反应器的有效容积可通过公式计算。
UASB设计计算
（一）适用性 升流式厌氧污泥床(UASB)工艺设计进水水质一般CODcr应在 1000mg/L 以上。UASB反应器进水中悬浮物的含量一般不宜超过 500mg/L,否则应设 置混凝沉淀或混凝气浮进行处理。当进水悬浮物过高或可生化性较差 时 ， 宜设置水解池进行预酸化。
UASB反应器工作原理示意图
UASB工作原理
（1）反应过程 在污泥床上部由于沼气的搅动形成一个 污泥浓度较稀薄的区域，污泥和水一起上升 进入三相分离器，沼气碰到分离器下部的反 射板时，折向反射板的四周，然后穿过水层 进入气室，集中在气室的沼气用导管导出， 固液混合液经过反射进入三相分离器的沉淀 区，污水中的污泥发生絮凝，颗粒逐渐增大， 并在重力作用下沉降。沉淀至斜壁上的污泥 沿着斜壁滑回厌氧反应区内，使反应区内积 累大量的污泥，与污泥分离后的处理出水从 沉淀区溢流上部溢出，然后排出污泥床。
UASB设计计算详解
淮阴工学院毕业设计说明书（论文）作者：杜永恒学号：1031617系（院）:生命科学与化学工程学院专业：环境工程题目:酒厂高浓度有机废水处理工程设计指导者：张强华（副教授）石莹莹石莹莹评阅者:2007 年 6 月UASB-CASS工艺全称为厌养好氧二级处理活性污泥法，即污水通过调节沉淀池进入一级和二级UASB反应池，在厌氧状态下产生的沼气，与污泥碰撞引起附着气泡的污泥絮体脱气，污泥颗粒将沉淀到污泥床的表面。
出水进入CASS池实行连续进水、静态沉淀和间歇排水，对污染物质降解经历着“好氧一缺氧一厌氧”交替运行的过程，加之采用延时曝气与生物选择，有效地促进了难降解有机物的好氧生化。
在本次工艺中 COD、BOD、SS的去除率达到：99%、99%、97%, 出水达到国家二级标准。
工艺由于投资和运行费用低、处理性能高，尤其是优异的脱磷除氮功能而越来越受到重视。
该工艺已在酒厂含油废水、食品废水、屠宰废水中得到广泛应用，尤其适用于工业污水和生活污水的处理。
关键词工业污水，UASB-CASS工艺，工艺设计Title Distillery_high_c oncen tratio no forga nicwastewater _treatme ntproject designAbstractUASB-CASS Tech no logy called the Aerobic disgust Custody of 2 handle Activated Sludge Process , That By regulating sewage into a precipitation tank and two UASB reactor pool , An aerobic con diti ons in the gas , Sludge caused by collisi on with bubbles attached sludge floc degass ing , Sludge particles of sludge bed sedime nts to the surface.CASS pool water en tered the in troducti on of the con ti nu ous in flow, Static precipitators and in termitte nt drain age, Degradati on of polluta nts experie ncing "aerobic - ano xic - an aerobic" alter native process, Moreover, usingaerati on and biological delay choiceEffectively promoting the refractory organics aerobic biochemical. In this process ofCOD, BOD, SS removal rate : 99%,99%,97%. The water reach the state standardsof two. Tech no logy in vestme nt and operat ing costs low, Performa nee superb han dli ng,Particularly outsta nding Phosphorus and n itroge n fun cti onal and more importanee. The process has been in the distillery oily wastewater, food waste water,wastewate” slaughteri ng bee n widely applied, particularly applic able to the industrial efflue nts and sewage disposal.Keywords In dustrial sewage , UASB-CASS tech no logy, process desig n目次1绪论 .................................................................... 1…1.1白酒厂废水水质特点及危害.............................................. 1. 1.2常用污水的生物治理方法 .................................................. 1.2UASB-CASS 法 ............................................................ .1..2.1厌氧工艺的发展........................................................ 1..2.2UASB工艺发展 .......................................................... 2. 2.3UASB-CASS 工艺......................................................... 2.3UASB-CASS工艺设计计算................................................... 5. 3.1格栅的设计.............................................................. 5..3.2提升泵房的设计 ......................................................... 7. 3.3调节沉淀池的设计计算.................................................. 7. 3.4一级UASB反应器的设计................................................. 9. 3.5二级UASB反应器的设计 (12)3.6三相分离器设计 ......................................................... 1.6 3.7 CASS池设计计算 (22)3.8污泥浓缩池 (30)3.9脱水间 (31)4构建筑物和设备一览表 (31)5平面布置 (32)5.1总平面布置原则 (32)5.2总平面布置结果 (33)6高程布置及计算 .......................................................... .3.3 6.1高程布置原则.......................................................... .3.3 6.2高程计算 . (33)7经济预算 (33)7.1工程造价估算.......................................................... .3.5 7.2年成本费与单位处理成本的计算. (36)结论 (37)致谢 (38)参考文献 (39)附图1 (40)附图2 (41)附图3 (42)1 绪论白酒是我国传统的蒸馏酒，也是世界上六大蒸馏酒之一。
水量1000吨uasb+cass工艺毕业设计
1.进水参数水量：1000m3/d进水管：进水管中心距离地面0.9m，管径200mm，原水水质：进水B/C(0.4-0.5) 取值0.45国家综合污水排放标准要达到国家标准，则各污染物去除率如下表:通过处理后，出水情况如下水质特点：COD浓度较高，总磷含量较高，可生化性好。
2.工艺流程图3.格栅井设计3.1 最大流量Q Vmax 设计计算本设计中采用的废水流量，是啤酒产量较大的季节统计的的平均废水流量，因流量变大的系数较小，所以取废水流量的变化系数为Z K =2。
所以废水最大流量为：)/(023.0)/(4.83)/(200021000333max s m h m d m K Q Q Z v ===⨯=⨯=3.2格栅设计计算 3.2.1格栅的间隙数量n设栅前水深h=0.4m ，过栅流速v=1m/s ， 栅条间距d=4mm ，格栅安装倾角а=60゜取n=14。
格栅设两组[21]，一台工作，一台备用，按一组工作计算。
3.2.2格栅建筑宽 b 取栅条宽度s=0.003m ，验证栅前水速：（0.4-0.9）由格栅建筑宽的计算结果可知b=0.095m ，不符合工程实际施工要求，所以在此不再按照设计手册进行计算。
3.2.3格栅井尺寸设计格栅井为正方形，边长0.6m ，深度1.5m ，超高0.5m ，井底标高-1.5m ，水面标高-0.8m ，放置细格栅，栅条间距4mm ，栅条宽度4mm ，采用人工清渣的方式进行清渣。
4.调节池设计计算为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行，需对废水的水量和水质进行调节。
该池设计的有足够的水力停留时间保证后续处理构筑物能连续运行。
其均质作用主要靠池侧的沿程进水，使同时进入调节沉淀池的废水转变为前后出水，以达到与不同时序的废水相混合的目的。
4.1设计参数水力停留时间HRT=6h ；设计流量Q=10003m /d=41.7 3m /h=0.1163m /s 。
4.2设计计算 (1) 池子尺寸调节池调节周期T ＝6.0h调节池有效容积V ＝TQ ＝6.0×41.7＝250m 3 调节池有效水深h ＝2.5m调节池长度15m ，宽度7，V 有＝262.5 m 3调节池最高水位设置为-1.00m ，超高为0.50m ，顶标高为0.50m 。
UASB反应器设计计算
UASB反应器(1) 设计说明本工程所处理工业废水属高浓度有机废水，生物降解性好，UASB 反器作为处理工艺的主体，拟按下列参数设计。
设计流量1200 m³/d =50m³/h进水浓度CODcr=5000mg/L COD去除率为87.5%容积负荷Nv=6.5kgCOD/(m³•d)产气率r=0.4m³/kgCOD污泥产率X=0.15kg/kgCOD(2)UASB反应器工艺构造设计计算① UASB总容积计算UASB总容积：V = QSr/Nv = 1200×5×87.5%/6.5 = 807.7 m³（3-1）选用两座反应器，则每座反应器的容积Viˊ= V/2 = 404 m³设UASB的体积有效系数为87%，则每座反应器的实需容积Vi = 404/87%= 464m³若选用截面为8m×8m 的反应器两座，则水力负荷约为0.3m³/(m²•h)<1.0m³/(m²•h)符合要求求得反应器高为8m，其中有效高度7.5m，保护高0.5m.② 三相分离器的设计UASB的重要构造是指反应器内三相分离器的构造，三相分离器的设计直接影响气、液、固三相在反应器内的分离效果和反应器的处理效果。
对污泥床的正常运行和获得良好的出水水质起十分重要的作用，根据已有的研究和工程经验，三相分离器应满足以下几点要求：a.液进入沉淀区之前，必须将其中的气泡予以脱出，防止气泡进入沉淀区影响沉淀效果。
b. 沉淀区的表面水力负荷应在0.7m³/(m²•h)以下，进入沉淀区前，通过沉淀槽底缝隙的流速不大于2.0m/h。
c. 沉淀斜板倾角不小于50°，使沉泥不在斜板积累，尽快回落入反应区内。
d.出水堰前设置挡板以防止上浮污泥流失，某些情况下应设置浮渣清除装置。
三相分离器设计需确定三相分离器数量，大小斜板尺寸、倾角和相互关系。
UASB设计计算
U A S B设计计算(实例)(总15页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--UASB设计计算一、设计参数(1) 污泥参数设计温度T=25℃容积负荷N V= 污泥为颗粒状污泥产率kgCOD,产气率kgCOD(2) 设计水量Q=2800m3/d=h= m3/s。
(3) 水质指标表1 UASB反应器进出水水质指标二、 UASB反应器容积及主要工艺尺寸的确定(1) UASB反应器容积的确定本设计采用容积负荷法确立其容积VV=QS0/N VV—反应器的有效容积(m3)S0—进水有机物浓度(kgCOD/L)V=3400×÷=1494m3取有效容积系数为,则实际体积为1868m3(2) 主要构造尺寸的确定UASB反应器采用圆形池子，布水均匀，处理效果好。
取水力负荷q1=（m2·d）反应器表面积 A=Q/q1==反应器高度 H=V/A=1868/= 取H=8m采用4座相同的UASB反应器，则每个单池面积A1为：A1=A/4=4=取D=9m则实际横截面积 A2=4= m2实际表面水力负荷 q1=Q/4A2=5 = m3/（m2·d）q1〈h，符合设计要求。
二、UASB进水配水系统设计(1) 设计原则①进水必须要反应器底部均匀分布，确保各单位面积进水量基本相等，防止短路和表面负荷不均；②应满足污泥床水力搅拌需要，要同时考虑水力搅拌和产生的沼气搅拌；③易于观察进水管的堵塞现象，如果发生堵塞易于清除。
本设计采用圆形布水器，每个UASB反应器设30个布水点。
(2) 设计参数每个池子的流量Q1=4=h(3) 设计计算查有关数据，对颗粒污泥来说，容积负荷大于4m3/时，每个进水口的负荷须大于2m2则布水孔个数n必须满足πD2/4/n>2即n<πD2/8=×9×9÷8=32 取n=30个则每个进水口负荷 a=πD2/4/n=×9× 9÷4÷30=可设3个圆环，最里面的圆环设5个孔口，中间设10个，最外围设15个，其草图见图1图1 UASB布水系统示意图①内圈5个孔口设计服务面积： S1=5 ×=折合为服务圆的直径为：用此直径作一个虚圆，在该圆内等分虚圆面积处设一实圆环，其上布5个孔口,则圆环的直径计算如下：*（）/4=S1/2②中圈10个孔口设计服务面积： S2=10 ×=折合为服务圆的直径为：则中间圆环的直径计算如下：×－d22) /4=S2/2则 d2=③外圈15个孔口设计服务面积： S3=15 ×=折合为服务圆的直径为则中间圆环的直径计算如下：×(92－d32)/4=S3/2则 d3=布水点距反应器池底120mm；孔口径15cm 三、三相分离器的设计(1) 设计说明 UASB的重要构造是指反应器内三相分离器的构造，三相分离器的设计直接影响气、液、固三相在反应器内的分离效果和反应器的处理效果。
uasb的设计计算
uasb的设计计算UASB（上升流固定床）是一种广泛应用于废水处理和沼气发酵的高效生态工艺。
该工艺通过利用一系列微生物来将有机废水中的污染物转化成沼气和沉积物，从而实现污水处理和能源回收的双重效益。
UASB的设计计算包括以下几个方面：反应器尺寸计算、水力负荷计算、气体产率计算以及厌氧池反应器参数的确定。
首先，设计师需要根据水流量和水质参数，计算出UASB反应器的尺寸。
反应器的尺寸主要包括直径和高度。
直径的计算通常根据水力停留时间（HRT）和有效床高度来确定。
高度的计算通常根据HRT、比负荷和水力停留时间分布来确定。
根据这些参数，可以使用经验公式或数值模拟方法计算出反应器尺寸。
其次，设计师需要计算水力负荷（hydraulic loading rate，HLR）。
HLR是指单位时间内通过反应器的水流量。
通过计算入水流量和反应器尺寸，可以得到水力负荷值。
根据水质参数，可以确定最佳的水力负荷范围，以保证反应器的最佳运行效果。
气体产率计算也是UASB设计计算的重要部分。
气体产率通常是指单位废水中产生的沼气流量（体积流量）和化学需氧量（COD）负荷之比。
通过测定废水中COD的浓度，可以计算出化学需氧量负荷。
然后，根据反应器运行的污泥负荷和废水中COD浓度，可以计算沼气产量。
最后，设计师还需要确定厌氧池反应器的一些参数。
厌氧池反应器中微生物的生长速率和COD的去除效率对于UASB的性能有重要影响。
通过测定反应器中的污泥负荷、微生物的生长速率以及COD的去除效率，可以确定适合的反应器参数。
UASB的设计计算是一个复杂的过程，需要结合实际情况和具体要求进行综合考虑。
除了上述所提到的几个方面，还应考虑到废水的峰值水量、温度、pH值等因素。
只有对这些因素充分了解和综合考虑，才能设计出满足要求的高效UASB反应器。
UASB工艺设计计算（全）
UASB工艺设计计算（全）原始数据进水流量Q（m3/d）240.00水温℃进水水质COD0BOD0（mg/l）7290.003500.00容积负荷率U 4.00kgCOD/（m3.d）COD去除率%0.70SS去除率% 0.60沼气表观产率0.50m3/（去除kgCOD）污泥表观产率0.05kgVSS/（去除kgCOD）VSS/SS0.601、处理后出水水质出水水质COD1BOD1（mg/l）2187.002、UASB反应器有效容积及长、宽、高尺寸的确定2.1、有效容积V R437.40m32.2、反应器数量 1.002.3、单个容积V R'437.40m32.4、有效高度H10.00m32.5、反应器面积S43.74m22.6、反应器尺寸设定反应器宽B8.00m反应器直径D7.467.003、反应器的外形尺寸长 5.00宽直径7.00高重新核算后的面积40.00或者圆形容积400.00或者圆形4、反应器的水力停留时间HRT40.00或者圆形5、三相分离器设计沉淀区的表面负荷0.13或者圆形沉淀区的水深h 1.00m停留时间 4.00或者圆形6、回流缝设计设集气罩的水平夹角55.00取保护高度h10.50m设下三角集气罩高度h30.80m上三角形顶水深h20.50m则有b10.56m设单元三相分离器宽b 2.50m则下部污泥回流缝宽度b2 1.38m下部污泥回流缝总面积a122.07或者圆形求得下三角形回流缝的上升流速v10.45或者圆形设上部三角形集气罩回流缝宽度b30.64m总面积a220.47或者圆形求得上部回流缝上升流速v20.24或者圆形7、三相分离器位置的确定上三角形集气罩底端到下三角形集气罩斜面的垂直距离CE上三角形集气罩底端到下三角形集气罩的竖直距离BC取上三角形集气罩与下三角形集气罩重叠的斜面长度AB求得上三角形集气罩底端与下三角形集气罩底端的高度h则确定上三角形集气罩底端到池顶的距离 1.80m下三角形集气罩底端到池顶的距离 3.11m8、气液分离设计沿下集气罩斜面方向的水流速度va0.60或者圆形气泡的直径dg设为0.01cm废水的动力粘滞系数μ=vρ10.01取（β*g/18μ）*（ρ1-ρg）*d2气泡在下集气罩边缘的上升速度vb=0.27cm/s9.59m/h9、核算设计结果BC/AB= 2.28vb/va=16.08或者圆形满足vb/va > BC/AB的要求，可以脱除直径等于或大于0.01cm 的气泡。
UASB工艺设计计算
UASB工艺设计计算（一）适用性升流式厌氧污泥床（UASB）工艺设计进水水质通常CODcr应在1000mg/L以上。
UASB 反应器进水中悬浮物含量通常不宜超出500mg/L,不然应设置混凝沉淀或混凝气浮进行处理。
当进水悬浮物过高或可生化性较差是，宜设置水解池进行预酸化。
（二）预处理要求预处理部分包含以下步骤：格栅、调整池、营养盐和PH值及温度调控系统。
预处理部分是UASB及其艳阳设计关键。
关系到系统能否正常运行，应充足考虑其运行可靠性。
1.格栅UASB废水处理工艺系统前应设置细格栅、粗格栅或水力筛。
最终一道格栅格栅间隙宜在1--3mm之间，宜采取旋转滤网等高效固液分离设备替换一般格栅。
2.调整池（1）废水进入UASB应设置调整池。
（2）调整池有效时间宜为6--12h。
（3）调整池应含有均质、均量、调整PH值、预防不溶物沉淀功效。
（4）调整池宜设置机械搅拌方法实现均质，搅拌机容积功率宜为4--8w/m3;对小型废水处理站可采取曝气搅拌方法，气水比宜控制在（7 : 1）--（10 : 1）。
（5）调整池中应设置碱度补充和营养盐补充装置。
（6）调整池出水端应设置去除浮渣装置。
（7）调整池底部应易于沉淀物清出。
3.PH调整（1）UASB反应器进水PH值应确保在6.5--7.8之间（2）酸碱投加应采取计量泵自动投加装置，中和池出水应设置PH自动检测系统，与前端计量泵联动。
4.温度调整（1）中温厌氧温度应保持在35℃±2℃,如不能满足应设置加温装置。
（2）热源可采取锅炉蒸汽或沼气发电余热，管路上应设置电动阀和温度计，经过显示温度自动调接开关，实现自动控制。
（三）UASB反应器设计计算1.UASB反应器有效容积计算UASB反应器设计参数是容积负荷或水力停留有时间。
这两个参数难以从理论上推导得到，往往是经过试验取得，而且颗粒污泥和絮状污泥反应器设计负荷是不相同。
一旦所需容积负荷（或停留时间）确定反应器有效容积可经过以下公式计算。
UASB工艺说明
UASB工艺说明更新时间：11-08-6 09:10升流式厌氧污泥床UASB( Up-flow Anaerobic Sludge Bed，注：以下简称UASB〕工艺由于具有厌氧过滤及厌氧活性污泥法的双重特点，作为能够将污水中的污染物转化成再生清洁能源——沼气的一项技术。
1971年荷兰瓦格宁根〔Wageningen〕农业大学拉丁格〔Lettinga〕教授通过物理结构设计，利用重力场对不同密度物质作用的差异，创造了三相别离器。
使活性污泥停留时间与废水停留时间别离，形成了上流式厌氧污泥床〔UASB〕反响器的雏型。
1974年荷兰CSM公司在其6m3反响器处理甜菜制糖废水时，发现了活性污泥自身固定化机制形成的生物聚体结构，即颗粒污泥〔granular sludge〕。
颗粒污泥的出现，不仅促进了以UASB为代表的第二代厌氧反响器的应用和开展，而且还为第三代厌氧反响器的诞生奠定了根底。
UASB工艺对于不同含固量污水的适应性也强，且其结构、运行操作维护管理相对简单，造价也相对较低，技术已经成熟，正日益受到污水处理业界的重视，得到广泛的欢迎和应用。
UASB原理更新时间：11-08-6 09:10UASB由污泥反响区、气液固三相别离器〔包括沉淀区〕和气室三局部组成。
在底部反响区内存留大量厌氧污泥，具有良好的沉淀性能和凝聚性能的污泥在下部形成污泥层。
要处理的污水从厌氧污泥床底部流入与污泥层中污泥进行混合接触，污泥中的微生物分解污水中的有机物，把它转化为沼气。
沼气以微小气泡形式不断放出，微小气泡在上升过程中，不断合并，逐渐形成较大的气泡，在污泥床上部由于沼气的搅动形成一个污泥浓度较稀薄的污泥和水一起上升进入三相别离器，沼气碰到别离器下部的反射板时，折向反射板的四周，然后穿过水层进入气室，集中在气室沼气，用导管导出，固液混合液经过反射进入三相别离器的沉淀区，污水中的污泥发生絮凝，颗粒逐渐增大，并在重力作用下沉降。
沉淀至斜壁上的污泥沼着斜壁滑回厌氧反响区内，使反响区内积累大量的污泥，与污泥别离后的处理出水从沉淀区溢流堰上部溢出，然后排出污泥床。
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UASB工艺系统设计方法探讨简介:本文全面的介绍了UASB系统的设计问题,介绍了厌氧预处理工艺与UASB反应器的负荷设计原则与设计方法。
重点介绍了混凝土结构的矩形UASB反应器各个部分尺寸的计算与确定原则。
对UASB的进水配水系统与布水方式进行了详细的介绍。
对于三相分离器与UASB建筑材料等问题也进行讨论。
关键字:UASB反应器,预处理,配水系统,三相分离器,建筑材料,设计简介:本文全面的介绍了UASB系统的设计问题,介绍了厌氧预处理工艺与UASB反应器的负荷设计原则与设计方法。
重点介绍了混凝土结构的矩形UASB反应器各个部分尺寸的计算与确定原则。
对UASB的进水配水系统与布水方式进行了详细的介绍。
对于三相分离器与UASB建筑材料等问题也进行讨论。
关键字:UASB反应器,预处理,配水系统,三相分离器,建筑材料,设计一、概述厌氧处理已经成功地应用于各种高、中浓度的工业废水处理中。
虽然中、高浓度的废水在相当程度上得到了解决,但就是当污水中含有抑制性物质时,如含有硫酸盐的味精废水在处理上仍有一定的难度。
在厌氧处理领域应用最为广泛的就是UASB反应器,所以本文重点讨论UASB反应器的设计方法。
但就是,其与其它的厌氧处理工艺有一定的共同点,例如,流化床与UASB都有三相分离器。
而UAS B与厌氧滤床对于布水的要求就是一致的,所以结果也可以作为其她反应器设计参考。
包含厌氧处理单元的水处理过程一般包括预处理、厌氧处理(包括沼气的收集、处理与利用)、好氧后处理与污泥处理等部分,可以用图1所示的流程表示。
二、UASB系统设计1、预处理设施一般预处理系统包括粗格栅、细格栅或水力筛、沉砂池、调节(酸化)池、营养盐与pH调控系统。
格栅与沉砂池的目的就是去除粗大固体物与无机的可沉固体,这对对于保护各种类型厌氧反应器的布水管免于堵塞就是必需的。
当污水中含有砂砾时,例如以薯干为原料的酿酒废水,怎么强调去除砂砾的重要性也不过分。
不可生物降解的固体,在厌氧反应器内积累会占据大量的池容,反应器池容的不断减少最终将导致系统完全失效。
由于厌氧反应对水质、水量与冲击负荷较为敏感,所以对于工业废水适当尺寸的调节池,对水质、水量的调节就是厌氧反应稳定运行的保证。
调节池的作用就是均质与均量,一般还可考虑兼有沉淀、混合、加药、中与与预酸化等功能。
在调节池中设有沉淀池时,容积需扣除沉淀区的体积;根据颗粒化与pH调节的要求,当废水碱度与营养盐不够需要补充碱度与营养盐(N、P)等;可采用计量泵自动投加酸、碱与药剂,通过调节池水力或机械搅拌达中与作用。
同时,酸化池或两相系统就是去除与改变,对厌氧过程有抑制作用的物质、改善生物反应条件与可生化性也就是厌氧预处理的主要手段,也就是厌氧预处理的目的之一。
仅考虑溶解性废水时,一般不需考虑酸化作用。
对于复杂废水,可在调节池中取得一定程度的酸化,但就是完全的酸化就是没有必要的,甚至就是有害处的。
因为达到完全酸化后,污水pH会下降,需采用投药调整pH值。
另外有证据表明完全酸化对UASB反应器的颗粒过程有不利的影响。
对以下情况考虑酸化或相分离可能就是有利的:1) 当采用预酸化可去除或改变对甲烷菌有毒或抑制性化合物的结构时;2) 当废水存在有较高的Ca2+时,部分酸化可避免颗粒污泥表面产生CaCO3结垢;3) 当处理含高含悬浮物与/或采用高负荷,对非溶解性组分去除有限时;4)在调节池中取得部分酸化效果可以通过调节池的合理设计取得。
例如,上向流进水方式,在反应器底部形成污泥层(1、0m)。
底部布水孔口设计为5～10m2/孔即可。
2、UASB反应器体积的设计a)负荷设计法采用有机负荷(q)或水力停留时间(HRT)设计UASB反应器就是目前最为主要的方法。
一旦q或HRT确定,反应器的体积(V)可以很容易根据公式(1或2)计算。
对某种特定废水,反应器的容积负荷一般应通过试验确定。
V = QSo/q(1)V =KQ、HRT(2)式中:Q---废水流量,m3/d;So---进水有机物浓度,gCOD/L或gBOD5/L。
表1给出不同类型废水国内外采用UASB反应器处理的负荷数据,需要说明的就是表中无法一一注明采用的预处理条件与厌氧污泥类型等情况,这些条件对选择设计负荷就是至关重要的。
下表供设计人员设计时参考,选用前必须进行必要的实验与进一步查询有关的技术资料。
表1国内外生产性UASB装置的设计负荷统计表b)经验公式方法Lettinga等人采用同样经验公式描述不同厌氧处理系统处理生活污水HRT 与去除率(E)之间的关系,并且对不同反应器处理生活污水的数据进行了统计,得出了参数值。
式中:C1 ,C2——反应常数。
c) 动力学方法许多研究者致力于动力学的研究,Henxen与Harremoes(1983)根据众多研究结果汇总了酸性发酵与甲烷发酵过程重要的动力学常数(见表2)。
到目前为止,动力学理论的发展,还没有使它能够在选择与设计厌氧处理系统过程中成为有力的工具,通过评价所获得的实验结果的经验方法现在仍就是设计与优化厌氧消化系统的唯一的选择。
表2厌氧动力学参数(Henxen与Harremoes,1982)培养mm(d-1)Y(mgVSS/mgCOD)Km[mgCOD/(mgVSS?d)]Ks(mgCOD/L)产酸菌20、1513200甲烷菌0、40、031350混合培养0、40、182---3、UASB反应器的详细设计1) 反应器的体积与高度采用水力停留时间进行设计时,体积(V)按公式(1)或(2)计算。
选择反应器高度的原则就是设计、运行与经济上综合考虑的结果。
从设计、运行方面考虑:高度会影响上升流速,高流速增加系统扰动与污泥与进水之间的接触。
但流速过高会引起污泥流失,为保持足够多的污泥,上升流速不能超过一定的限值,从而使反应器的高度受到限制;高度与CO2溶解度有关,反应器越高溶解的CO2浓度越高,因此,pH值越低。
如pH值低于最优值,会危害系统的效率。
从经济上考虑:土方工程随池深增加而增加,但占地面积则相反;考虑当地的气候与地形条件,一般将反应器建造在半地下减少建筑与保温费用。
最经济的反应器高度(深度)一般就是在4到6m之间,并且在大多数情况下这也就是系统最优的运行范围。
2) 反应器的升流速度对于UASB反应器还有其她的流速关系(图2)。
对于日平均上升流速的推荐值见表3,应该注意对短时间(如2～6h)的高峰值就是可以承受的(即暂时的高峰流量可以接收)。
表3UASB与EGSB允许上升流速(平均日流量)3) 反应器的截面积与反应器的长、宽(或直径)在确定反应器的容积与高度(H)之后,可确定反应器的截面积(A)。
从而确定反应器的长与宽,在同样的面积下正方形池的周长比矩形池要小,矩形UASB需要更多的建筑材料。
以表面积为600m2的反应器为例,30×20m的反应器与15m×40m 的反应器周长相差10%,这意味着建筑费用要增加10%。
但从布水均匀性考虑,矩形在长/宽比较大较为合适。
从布水均匀性与经济性考虑,矩形池在长/宽比在2:1以下较为合适。
长/宽比在4:1时费用增加十分显著。
圆形反应器在同样的面积下,其周长比正方形的少12%。
但这一优点仅仅在采用单个池子时才成立。
当建立两个或两个以上反应器时,矩形反应器可以采用共用壁。
对于采用公共壁的矩形反应器,池型的长宽比对造价也有较大的影响。
如果不考虑其她因素,这就是一个在设计中需要优化的参数。
4) 单元反应器最大体积与分格化的反应器在UASB反应器的设计中,采用分格化对运行操作就是有益的。
首先,分格化的单元尺寸不会过大,可避免体积过大带来的布水均匀性等问题;同时多个反应器对系统的启动也就是有益的,可首先启动一个反应器,再用这个反应器的污泥去接种其她反应器;另外,有利于维护与检修,可放空一个反应器进行检修,而不影响系统的运行。
从目前实践瞧最大的单体UASB反应器(不就是最优的)可为1000-20 00m3。
5) 单元反应器的系列化单元的标准化根据三相分离器尺寸进行,三相分离器的型式趋向于多层箱体的设备化结构。
以2×5m的三相分离器为例,原则上讲有多种配合形式。
但从标准化与系列化考虑,要求具有通用性与简单性。
所以,池子宽度就是以5m为模数,长度方向就是以2m为模数。
布置单元尺寸的方式可分成单池单个分离器与单池两个分离器的形式。
原则上如果采用管道或渠道布水,池子的长度就是不受限制。
如前所述,由于长宽比涉及到反应器的经济性,所以要结合池子组数考虑适当的长宽比。
对宽度为10m的单个反应器,2:1的长宽比的反应器可达到2000m3的池容。
对更大的反应器,如果需要也可采用双池共用壁的型式。
三、反应器的配水系统的设计1、配水孔口负荷一个进水点服务的最大面积问题就是应该进行深入的实验研究。
对于UAS B反应器Lettinga建议在完成了起动之后,每个进水点负担2、0到4、0m2对获得满意的去除效率就是足够的。
但就是在温度低于20℃或低负荷的情况,产气率较低并且污泥与进水的混合不充分时,需要较高密度的布水点。
对于城市污水De Man与Van der Last (1990)建议1～2m2/孔。
表4就是Lettinga等人根据UAS B反应器的大量实践推荐的进水管负荷。
表4采用UASB处理主要为溶解性废水时进水管口负荷2、进水分配系统进水分配系统的合理设计对UASB处理厂的良好运转就是至关重要的,进水系统兼有配水与水力搅拌的功能,为了这两个功能的实现,需要满足如下原则:a) 确保单位面积的进水量基本相同,以防止短路等现象发生;b) 尽可能满足水力搅拌需要,保证进水有机物与污泥迅速混合;c) 很容易观察到进水管的堵塞;d) 当堵塞被发现后,很容易被清除。
在生产装置中采用的进水方式大致可分为间歇式(脉冲式)、连续流、连续与间歇相结合等方式;从布水管的形式有一管多孔、一管一孔与分枝状等多种形式。
1) 连续进水方式(一管一孔)为了确保进水均匀分布,每个进水管线仅仅与一个进水点相连接,就是最为理想的情况(图3a)。
为保证每一个进水点的流量相等,建议用高于反应器的水箱(或渠道式)进行分配,通过渠道或分配箱之间的三角堰来保证等量的进水。
这种系统的好处就是容易观察到堵塞情况。
2) 脉冲进水方式我国UASB反应器与国外的最为显著的特点就是很多采用脉冲进水方式。
有些研究者认为脉冲方式进水,使底层污泥交替进行收缩与膨胀,有助于底层污泥的混合。
图3a为北京环科院采用的一种脉冲布水器的原理图,该系统借鉴了给水中虹吸滤池的布水方式。
3) 一管多孔配水方式采用在反应器池底配水横管上开孔的方式布水,为了配水均匀,要求出水流速不小于2、0m/s。
这种配水方式可用于脉冲进水系统。