陶板幕墙计算书
陶板幕墙设计方案说明
天津经济技术开发区金融服务区东区陶板幕墙设计方案说明一、陶板幕墙的主要方案选择：1．采用规格为650*200*15的陶板。
A．规格为650*200*15的陶板基本满足以1350为模数的建筑要求，在1350的模数位置设置30宽的铝合金装饰条，铝合金装饰条与陶板之间预留10宽的接缝，陶板之间为密缝。
B．陶板的大阳角位置通过铝合金角转换为阴角，并通长设置。
C．陶板的上下边具有搭接趾板，使开缝设计的陶板具有较好的防水能力，防止大量雨水进入。
D．陶板的挂接点设于陶板的后部，与边部挂接相比，不会看到陶板的挂接系统，使陶板幕墙不但具有较好的远视效果，还具有较好的近视效果。
E．陶板的安装采用可自由拆换的铝合金挂件对，方便安装和维修拆换。
2．采用铝合金挂件A．陶板幕墙的挂件，是保证陶板幕墙安全的关键之一，采用铝合金挂件对，使陶板在正常状态时处于浮动连接状态，上下、左右可自由伸缩，满足热胀冷缩的要求。
B．铝合金是一种耐腐蚀性能很强的金属，特别是铝合金的表面在腐蚀过程中立即形成一道阻止腐蚀继续发展的保护膜，使铝合金的耐腐蚀能力高达50年，在海边盐雾腐蚀比较严重的情况下，铝合金的耐腐蚀能力甚至高于大部分不锈钢。
C．铝合金挂件采用6063-T5的铝合金型材，按高精级标准生产，具有较好的精度。
D．铝合金挂件与陶板的连接位置设计有硅酮胶，使铝合金与陶板之间处于软连接状态，在地震作用下具有较好的减震消能作用。
3．采用不设横梁，只设立柱的骨架体系。
A．陶板的高度只有200，如果每隔200设置角钢横梁，不但增加了用钢量，还增加了骨架的安装工作量。
B．陶板的长度只有650，每块陶板需要4个挂点，不管有没有横梁，铝合金挂件的数量都不会改变，只是有横梁时，铝合金挂件座较短，没有横梁时，铝合金挂件座较长，用不到100长的铝合金挂件座换回一条650长的角钢，具有较好的经济性。
C．采用90*90*4的方钢管立柱，在减小钢管高度，降低幕墙厚度的同时，增加立柱的抗侧向稳定及扭转的能力。
幕墙结构计算书模板
******大厦幕墙工程计算书设计单位：日期：目录第一章：工程概况第二章：构造设计理论和标准第三章：幕墙材料的物理特性及力学性能第四章：荷载和作用计算第五章：框支承玻璃幕墙构造计算第六章：铝板幕墙构造计算第七章：玻璃肋点支承玻璃幕墙构造计算第八章：全玻璃幕墙构造计算第九章：石材幕墙构造计算第一章工程概况1.1 工程名称：******大厦1.2 工程地点：**市1.3 幕墙高度：83.800米1.4 抗震设防烈度：幕墙按七度设防烈度设计1.5 幕墙防火等级：二级1.6 隔声减噪设计标准等级：三级1.7防雷分类：二类1.8荷载及其组合：幕墙系统在构造设计时考虑以下荷载及其组合●风荷载●雪荷载●幕墙自重●施工荷载●地震作用1.9构件验算：幕墙系统设计时验算如下节点和构件●面材板块的强度验算和挠度控制●构造胶的宽度和厚度●骨架的强度验算和挠度控制●幕墙系统与建筑主体构造的连接●连接配件强度验算第二章构造设计理论和标准2.1本构造计算过程均遵循如下标准及标准：2.1.1 ?建筑幕墙?JG3035-19962.1.2 ?玻璃幕墙工程技术标准?JGJ102-20032.1.3 ?金属与石材幕墙工程技术标准? JGJ133-20012.1.4 ?建筑构造荷载标准?GB50009-20012.1.5 ?建筑抗震设计标准? GB50011-20012.1.6 ?钢构造设计标准?GB50017-20032.1.7 冷弯薄壁型钢构造技术标准? GBJ50018-20022.2 构造设计和计算时均遵守如下理论和标准及相应的计算方法:2.2.1玻璃幕墙、金属与石材幕墙等均按围护构造设计，其主要杆件悬挂在主体构造上，层与层之间设置竖向伸缩缝。
2.2.2玻璃幕墙、金属与石材幕墙各构件及连接件均具有承载力、刚度和相对于主体构造的位移能力，并均采用螺栓连接。
2.2.3幕墙均按7度设防，并遵循“小震不坏、中震可修、大震不倒〞的原那么，在设防烈度地震作用下经修理后幕墙仍可使用，在罕遇地震作用下幕墙骨架不脱落。
陶板幕墙工料分析
628.36
37.70 33.30 24.30 723.67
取费由业主与施工单位协商；2、如果施工现场脚手架已有，且已在土建费内，此部分脚手架费用应减少；3、实际施工中如
架费用应减少；3、实际施工中如没使用硅酮密封胶勾缝，此部分费用应扣除。
综合单价分析表
工程名称：芜湖县中医院综合楼
分项名称:陶土板幕墙 序号 费用名称 材料说明 单位 计量单位：元/㎡ 用量 单价
一 1
二 B
三 A B C
材料费 热镀锌后植钢板 化学镀锌螺栓 热镀锌角铁连接码 不锈钢螺栓、螺母 热镀锌方钢立柱 热镀锌角钢横梁 热镀锌角钢角码 陶土板面材 铝合金挂件 硅酮密封胶 焊条 分缝件胶条 其他附件 材料费小计 人工费 制作、安装费 人工费小计
6.00% 5.00% 3.48%
注：1、本报价成本价628.36元，管理费与利润是按芜湖县相关规定暂取费，具体取费由业主与施工单位协商；
位：元/㎡ 金额
13.23 4.75 2.40 6.44 36.75 52.92 12.74 257.25 19.02 10.40 7.00 5.46 2.00 430.36 163 163
4.90 1.90 4.90 2.30 4.90 4.90 4.90 245.00 1.90 26.00 7.00 5.30 2.00
1.0
163.00
㎡ ㎡ ㎡ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
1 1 1
3.00 13.00 19.00
四 五 六
一+二+三 （一+二+三） × （一+二+三+四） × （一+二+三+四+五） × 一+二+三+四+五+六
幕墙计算书
计算书（一）、工程概况（二）．设计参数1．玻璃幕墙最高标高为62m,取62m处风压变化系数μz=1.482．基本风压Ｗ＝0.35KN/m23.年最大温差 : △Ｔ＝80 Ｃ4.玻璃厚度取： 6 1.2=7.2mm（三）、荷载及作用1. 风荷载标准值计算：WK =βD·μS·μZ·WWK：作用在幕墙上的风荷载标准值KN/m2；βD ：阵风风压系数, 取βD=2.25；μS：风荷载体型系数±1.5；μZ：60米高处风压变化系数1.48（C类）；10米高处风压变化系数0.71（C类）W：基本风压：北京地区取0.35KN/m2WK1=βD·μS·μZ·W=2.25×(±1.5)×1.48×0.35 =±1.78 KN/m2WK2=βD·μS·μZ·W=2.25×(±1.5)×0.71×0.35=±0.838KN/m2按《规范》取WK2=±1.0KN/m22．幕墙构件重力荷载玻璃为6(钢化)+12A+6(钢化)Gb=25.6 0.006 2=0.3072KN/m2幕墙所用铝材、附件：GL=0.11KN/m2单元玻璃幕墙自重荷载:G = Gb + GL=0.3072+0.11=0.42KN/m2幕墙单元构件重量:G1=G·L1·b1=0.42 1.228 2.5=1.29KN幕墙最大玻璃块重量:G2=Gb•L2·b2=0.3072×1.228×2.157=0.81KN3．玻璃幕墙构件所受的地震作用：A.幕墙平面外的水平地震作用:qE K =βE·αm a x·G1qE K：水平地震作用标准值（KN）；βE：动力放大系数取3.0；αm a x：水平地震影响系数最大值按8度抗震设防设计取0.16G：幕墙构件(墙面和骨架)的重力: G1=1.29KN;qE K =βE·αh m a x·G1=3 0.16 1.29=0.62KNB.幕墙平面内的垂直地震作用:PE G =βE·αm a x·G1PE G：幕墙构件在平面内的垂直地震作用:KN/m2βE：动力放大系数,取3.0αv m a x：地震垂直作用影响系数，按烈度8度抗震设计设防取0.08G1：单元玻璃幕墙构件自重1.29KNPE G=3 0.08 1.29=0.31KNC.垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE = FE k/A=βE·αm a x·G1/AA：玻璃幕墙构件面积1.228 2.5=3.07m2qE=0.62/3.07=0.2KN/m24. 玻璃幕墙所受荷载与作用效应的组合：(强度计算时用)A.水平荷载和作用效应组合：（最不利组合）S1 = ΨW·γW·WK+ΨE·γE·qEa.水平荷载和作用效应的分项系数γW ：风荷载分项系数, γW=1.4γE ：地震作用分项系数,γE=1.3b.水平荷载和作用效应的组合系数ΨW ：风荷载组合系数, ΨW=1.0ΨE ：地震作用组合系数,ΨE=0.6WK ：风荷载标准值，WK=1.78KN/m2qE : 垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE=0.2KN/m2S11=1.4 1.0 1.78+0.6 1.3 0.2 =2.65KN/m2S12=1.4 1.0 1.0+0.6 1.3 0.2 =1.56KN/m2B.垂直方向荷载和作用效应组合:(最不利组合)S2 =ΨG·γG·SG+ΨE·γE·qEa.荷载和作用组合的分项系数γG ：重力荷载分项系数, γG=1.2γE ：地震荷载分项系数, γE=1.3b.垂直荷载和效应组合系数ΨG :重力荷载组合系数,ΨG=1ΨE :地震荷载组合系数,ΨE=1SG : 单元玻璃幕墙构件重量，SG=G=1.29KNqE : 单元玻璃幕墙构件平面内的垂直地震作用,qE=0.31KNS2=1×1.2×1.29+1×1.3×0.31=1.95KN5. 玻璃幕墙所受荷载与作用效应的组合：(挠度计算时用)水平荷载和作用效应组合：（最不利组合）S31 =ΨW·rW·WK+ΨE·rE·qEa.水平荷载和作用效应的分项系数rW ：风荷载分项系数,rW=1.0rE ：地震作用分项系数,rE=1.0b.水平荷载和作用效应的组合系数ΨW ：风荷载组合系数,ΨW=1ΨE ：地震作用组合系数,ΨE=0.6WK ：风荷载标准值，WK=1.78KN/m2qE : 垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE=0.2KN/m2S31=1.0 1.0 1.78+0.6 1.0 0.2=1.9KN/m2S32=1.0 1.0 1.0+0.6 1.0 0.2=1.12KN/m2（四）、玻璃幕墙的验算1.幕墙杆件的强度验算：幕墙标高最高的为LMC004，标高为61.10m，竖挺地脚间距为2500，水平间距为1228.5；地脚间距最大的为LM0O2,标高为9.6m，竖挺水平间距为1228.5mm,地脚间距为4100mm。
陶土计算书
计算总说明一、工程概况工程地点：银川场地类别：C 类抗震设计烈度：8度，地震加速度0.20g水平地震影响系数：αmax =0.16建筑设计使用年限50年，基本风压取W 0=0.65 kN/mm 2构件承载力抗震调整系数： 1.0RE γ=采用有地震作用效应组合，验算构件承载力公式：/E RE S R γ≤二、计算依据1、《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-20012、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）3、《建筑抗震设计规范》GB50011-20014、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-20016、《建筑结构静力计算手册》（第二版）三、主要材料设计指标1、Q235B 挂件型材抗拉、抗压强度设计值 f =215 N/mm 2抗剪强度设计值 fv=125 N/mm 22、陶土板面密度（18mm 厚）： r g =32.0 kg/m 23、奥氏体不锈钢螺栓（A2-70）抗拉强度设计值 f a =320 N/mm 2抗剪强度设计值 f=245 N/mm2v第一部分、陶土板计算此处要计算的为陶土幕墙挂件系统，最大计算标高为100 m第一章、荷载计算一、计算说明面板选用18 mm厚的陶土。
宽度a=595 mm，高度b=295 mm，二、陶土幕墙的自重荷载计算1、幕墙自重荷载标准值G AK：面板自重面荷载标准值面板采用18 mm厚的花岗岩陶土(28kg/m3)G AK=28×18/1000=0.504 kN/m22、幕墙自重荷载设计值r G：永久荷载分项系数，取r G=1.2按《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001第5.1.6条G G：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载设计值G G=r G·G GK=1.2×0.504=0.60 kN/m2三、陶土幕墙承受的水平风荷载计算1、水平风荷载标准值βgz：阵风系数，取βgz=1.6(计算标高100 m)按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）表7.5.1 μS：风荷载体型系数（转角）按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）第7.3.3条μsl= -1.5μZ：风压高度变化系数，取μZ=1.7（100m）按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）表7.2.1 W：作用在幕墙上的风荷载基本值 0.65 kN/m2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）附表D.4（按50年一遇）W K：作用在幕墙上的风荷载标准值W K=βgz·μS·μZ·W0=1.6×（-1.5）×1.7×0.65=-2.7 kN/m2（表示负风压）2、水平风荷载设计值r W：风荷载分项系数，取r W=1.4按《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001第5.1.6条W：作用在幕墙上的风荷载设计值W=r W·W K=1.4×-2.7=3.78 kN/m2四、陶土幕墙承受的水平地震荷载计算1、陶土幕墙承受的水平地震荷载标准值αmax：水平地震影响系数最大值，取αmax=0.16按《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001第5.2.5条βE：动力放大系数，取βE=5.0按《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001第5.2.5条q EK：作用在幕墙上的地震荷载标准值计算q EK=αmax·βE·G GK=0.16×5.0×0.504=0.403 kN/m22、幕墙承受的水平地震荷载设计值r E：地震作用分项系数，取r E=1.3按《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001第5.1.6条q E：作用在幕墙上的地震荷载设计值q E=r E·q EK=1.3×0.403=0.524 kN/m2五、荷载组合1、风荷载和水平地震作用组合标准值ψW：风荷载的组合值系数，取ψW=1.0按《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001第5.1.6条ψE：地震作用的组合值系数，取ψE=0.6按《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001第5.1.6条q K =ψW·WK+ψE·qEK=1.0×2.448+0.6×0.28=2.616 kN/m22、风荷载和水平地震作用组合设计值q=ψW ·W+ψE·qE=1.0×3.78+0.6×0.524=4.09 kN/m2第二章陶土板强度计算1、陶板强度采用国际通用有限元分析软件ANSYS进行验算，计算结果应力云图见下图：2、风荷载与地震荷载组合作用下陶板截面最大应力设计值σ=3.471MPa<13.5MPa陶板抗弯应力可以满足要求。
幕墙计算书
计算项目: 幕墙立柱横梁计算[ 基本信息]立柱横梁材料: 铝型材立柱间距: 1.2 m立柱层高: 3 m立柱截面惯性矩: 137100 mm4立柱截面抵抗矩: 5480 mm3立柱截面面积: 3.67 mm2计算模式: 按单跨梁计算应力和挠度.横梁间距: 3 m横梁水平轴抵抗矩: 5480 mm3横梁竖向轴抵抗矩: 5480 mm3设计水平荷载: 2 KN/m2幕墙自重: 0.2 KN/m2[ 横梁应力计算]:qy = q×L= 2×1.2= 2.399 KN/mqx = 1.2×Gk×L= 1.2×0.2×3= 0.72 KN/mMx = 0.125×qx×L^2= 0.125×0.72×1.2^2= 0.129 KN-mMy = ( 1/12 )×qy×L^2= 0.0833×2.399×1.2^2= 0.287 KN-mσ= Mx / (1.05×Wx) + My / (1.05×Wy)= 0.129×10^6/(1.05×5480)+0.287×10^6/(1.05×5480) = 72.555 N/mm2强度满足[ 立柱应力计算]:qx = q×L= 2×1.2= 2.399 KN/mN = 1.2×Gk×H×L= 1.2×0.2×3×1.2= 0.863 KNMx = ( 经计算机按简支梁分析: )= 2.699 KN-mσmax = N/Area + Mx/( 1.05Wx )= 0.863×10^3 /3.67+2.7×10^6 /(1.05×5480)= 704.661 N/mm2设计强度f= (用户查表输入)强度满足[ 立柱挠度计算]:δmax = ( 经计算机按简支梁分析: )= 188.383 mm立柱允许挠度[δ] = (用户查表输入)刚度满足[ 支座反力计算]:Fx = ( 经计算机按简支梁分析: )= 7.19 KNFy = N = 0.863 KN∑F = ( Fx^2 + Fy^2 )^0.5= 7.25 KN[ 支座螺栓计算]:选用直径12mm螺栓,抗剪能力:Nvb = 2 × π ×d^2 ×130 / 4= 2 × 3.14 ×10.36^2 ×130 / 4= 21906 N= 21.9 kN需要螺栓个数:n = ∑F / Nvb = 0.3 颗实际取2 颗立柱型材壁承压计算(壁厚取3mm):Ncb = d × 2 × t × n × [f]= 12 × 2 × 3 × 2 × 120= 17280 N> ∑F强度满足。
幕墙工程量计算书
梁
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工程量计算书
工程名称： 序 号 工程或费用名称 东立面（主楼） 北立面 南立面 西立面 东侧裙楼东西立面 西侧裙楼东西立面 单 位 计算式 71.2*47 28.7长*45 28.7*45 56.4*47 25.9*9+25.9*8 31.04*9+30.04*9 结果 在统计表 定额编号 中否 备注
4
清玻璃（墙面）
0.00
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工程量计算书
工程名称： 序 号 工程或费用名称 单 位 计算式 (76.48+53.9+55.9+53.9*2+ 42.62）边侧+3长*10根 *188.1高-228百页+95.5*2 入口 2.88*2根*199 （3+3）*199主楼+裙楼 （14.7+56.4）*16根+78*8 裙楼下部 (76+53+55+54+42.6+42.6+4 4.6+42.6+31.3+20.04+31.3 3)边侧 +3*10*188.1+95.55*2入口 处-5.63门-228百页 68.4*8+123+84.75+78*2 69.75*8+33.65*2+6.88*2+7 9.54*2-2.75*4 结果 在统计表 定额编号 中否 备注
东侧裙楼东西立面
西侧裙楼东西立面
3
深灰色氟碳喷涂铝 板百叶 东立面
0.00 11.4*20 （1.09+1.09）*199主楼+ （47.83+56.3+56.3+47.6+4 7.6+112.6）裙楼 （1.2+1.2）*199中 11.4*10个*2层 22.2*8 22.64*8
18mm陶板计算
18mm陶板计算陶板力学计算书(1）北京AAA项目按C类地区计算风压(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 7.1.1 采用风荷载计算公式: Wk=βgz×μz×μs×W0其中: Wk---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2)βgz---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地: βgz=0.92*(1+2μf) 其中：μf=0.387*(Z/10)^(-0.12) B 类场地: βgz=0.89*(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)^(-0.16) C类场地: βgz=0.85*(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)^(-0.22) D 类场地: βgz=0.80*(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)^(-0.3) μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定, 根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μz=1.379×(Z/10)^0.24B类场地: μz=(Z/10)^0.32C类场地: μz=0.616×(Z/10)^0.44D类场地: μz=0.318×(Z/10)^0.60本工程属于C类地区,故μz=0.616×(Z/10)^0.44μs---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取为：2.0 W0---基本风压,按全国基本风压图,北京地区取为0.450kN/m^2(3).地震作用计算:qEAk=βE×αmax×GAK其中: qEAk---水平地震作用标准值βE---动力放大系数,按 5.0 取定αmax---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:6度: αmax=0.047度: αmax=0.088度: αmax=0.169度: αmax=0.32北京设防烈度为7度,故取αmax=0.080GAK---幕墙构件的自重(N/m^2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：γGSG+γwυwSw+γEυESE+γTυTST各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值: qk=Wk+0.5qEAk水平荷载设计值: q=1.4Wk+0.5×1.3qEAk荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4一、风荷载计算1、标高为40.000处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算:Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2)βgz: 40.000m高处阵风系数(按C类区计算):μf=0.734×(Z/10)^(-0.22)＝0.541βgz=0.85×(1+2μf)=1.770μz: 40.000m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001)μz=0.616×(Z/10)^0.44=1.134风荷载体型系数μs=2.00Wk=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001) =1.770×1.134×2.0×0.450=1.806 kN/m^2(2). 风荷载设计值:W: 风荷载设计值: kN/m^2rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5 规定采用W=rw×Wk=1.4×1.806=2.528k N/m^2二、陶板力学强度校核:陶板校核: (第1处)1.陶板强度校核校核依据：σ≤[σ]=38.400/2.15=17.860N/mm^2 （附陶板检测报告） Ao: 陶板短边长：0.300mBo: 陶板长边长：0.600ma: 计算陶板抗弯所用短边长度: 0.234mb: 计算陶板抗弯所用长边长度: 0.500mt: 陶板厚度: 18.0mmm1: 四角支承板弯矩系数, 按短边与长边的边长比(a/b=0.468) 查表得: 0.1305Wk: 风荷载标准值: 1.806kN/m^2垂直于平面的分布水平地震作用:qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m^2)qEAk=5×αmax×GAK=5×0.080×350.000/1000=0.140kN/m^2荷载组合设计值为：Sz=1.4×Wk+1.3×0.5×qEAk=2.619kN/m^2应力设计值为：σ=6×m1×Sz×b^2×10^3/t^2=6×0.1305×2.619×0.500^2×10^3/18.0^2=0.230N/mm^21.582N/mm^2≤17.860N/mm^2 强度可以满足要求2.陶板剪应力校核校核依据: τmax≤[τ]=8.930 N/mm^2τ:陶板中产生的剪应力设计值(N/mm^2)n:一个连接边上的挂钩数量: 2t:陶板厚度: 18.0mmd:槽宽: 6.0mms:挂接件总长度: 40.0mmβ:系数,取1.25对边开槽τ=Sz×Ao×Bo×β×1000/[n×(t-d)×s]=0.614N/mm^20.614N/mm^2≤8.930N/mm^2陶板抗剪强度可以满足3.挂接件校核校核依据: 挂件陶板组合拉拔实验（附检测报告）实测拉拔力平均值为1280N单个挂接件可以承受的剪力[v]= 1280/2.15=595.349KN本工程中单个挂接件的剪力为V= Sz x A=2.619x10^3x0.18/4=97.605N V=97.605N≤[v]=595.349N 所以挂接件的抗剪满足要求。
幕墙预埋件计算书
幕墙预埋件计算书1荷载计算1.1风荷载标准值的计算方法幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB50009-2001 2006年版)计算：wk =βgzμzμs1w……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版]上式中：wk：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)；Z：计算点标高：20m；βgz：瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：βgz =K(1+2μf)其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地：βgz =0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×(Z/10)-0.1B类场地：βgz =0.89×(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16C类场地：βgz =0.85×(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22D类场地：βgz =0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3对于C类地形，20m高度处瞬时风压的阵风系数：βgz=0.85×(1+2×(0.734(Z/10)-0.22))=1.9213μz：风压高度变化系数；根据不同场地类型,按以下公式计算：A类场地：μz=1.379×(Z/10)0.24当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；B类场地：μz=(Z/10)0.32当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；C类场地：μz=0.616×(Z/10)0.44当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；D类场地：μz=0.318×(Z/10)0.60当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；对于C类地形，20m高度处风压高度变化系数：μz=0.616×(Z/10)0.44=0.8357μs1：局部风压体型系数；按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：一、外表面1. 正压区按表7.3.1采用；2. 负压区-对墙面，取-1.0-对墙角边，取-1.8二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。
建筑幕墙热工性能计算书
建筑幕墙热工性能计算书XX建筑幕墙热工性能计算书项目编号：计算人：审核人：设计单位：创建时间：计算软件：软件版本：软件开发单位：目录1 概述 (4)1.1 工程概况 (4)1.2 本工程热工性能计算项目 (4)2 计算依据 (4)2.1 相关标准及参考文件 (4)2.2 计算软件 (5)3 计算边界条件 (5)3.1 工程所在地气象参数 (5)3.2 热工性能计算边界条件 (6)4 门窗设计概况 (6)4.1 门窗单元设计介绍 (6)4.2 门窗标准节点设计 (7)4.3 门窗材料物理性能 (8)4.3.1 门窗玻璃 (8)4.3.2 铝型材 (9)4.3.3 遮阳措施............................................................................................. 错误！未定义书签。
5 玻璃光学热工性能计算 (9)5.1 玻璃光学热工性能计算一般规定 (9)5.2 玻璃光学热工性能计算原理 (9)5.2.1 单片玻璃光学热工性能 (9)5.2.2 多层玻璃光学热工性能 (11)5.2.3 玻璃系统的热工参数 (14)5.3 玻璃光学热工性能计算 (16)6 门窗框传热计算 (17)6.1 门窗框节点选取 (17)6.2 框传热计算原理 (17)7 门窗热工性能计算 (19)7.1 整樘窗热工计算原理 (19)7.2.1 东朝向幅面 (21)7.2.1.1 开启扇热工性能计算 (22)8 门窗结露性能计算 (29)8.1 幕墙结露性能计算原理 (29)8.1.1 一般规定 (29)8.1.2 结露性能计算 (30)8.2 幕墙结露性能计算 (30)8.2.1 开启扇结露性能计算（1类计算条件） (31)8.2.1.1 第1类环境条件 (31)9 门窗热工性能汇总 (33)（1）面板计算结果汇总表 (33)（2）各朝向门窗热工计算结果汇总表 (33) （3）门窗结露计算结果汇总表 (34)10 结论 (34)附件A 框二维传热计算图 (34)。
幕墙的结构计算书
幕墙的结构计算书l.荷载计算:1.1风荷载计算：计算式：Wk=ξ×βD×μｓ×μｚ×Wo（KN／m2)式中：Wk—-作用于幕墙的风荷载标准值(ＫN／ｍ２)ξ——放大系数。
ξ=１．0βＤ—一阵风系数βD=2.25μｓ-风荷载荷的体型系数μs＝±1.5μz——风荷载荷的高度系数.Μｚ＝1.8３Wo—-基本风压值。
Ｗo=０．44KN／m2计算结果:Wk=２.7２KN/m２１.2自重荷载计算:幕墙单元构件自重包括:铝合金型材、玻璃（铝板)及连接件的重量:计算式：G=η1×A1＋η2×A2+η3×A3（KN／ｍ2）式中:G—单元构件的重量（KN）η1－－-玻璃单位面积重量(ＫN／m2）η1=0．３24KN／ｍ２Ａ1-———单元板玻璃安装面积m２η２－—－型材及连接件单位面积安装重量(ＫN／ｍ2）η2=0。
147KN/m2A2—-－—-单元板块的面积ｍ2A2＝3.３m2计算结果：G=1。
5４4ＫＮ1。
３幕墙立柱型材断面的几何特性：Jy=699.98ｃm４Wy=8９.１4 cm3A=27.54 cm2Wk=2．7２ ＫＮ／m 2水平分格=1．8ｍ 支点间距=１。
85m计算弯矩=3KN 。
m E ＝０。
7×105 M Ｐa （铝型材） 塑性发展系数取1．0５1.３．1幕墙立柱的挠度计算计算式：f max ＝JyE L P ...384..53 计算结果：f max =1。
５62mm校核：ｆｍax ＜f=１85０/180＝１0。
２8７mm结论:挠度满足要求。
1.3。
2幕墙立柱的强度计算:计算式：WM A N γσ+=0 计算结果：бｍax =3２．０5MPa校核:бｍax 〈б=84．2MPa结论：强度满足要求1.4横框的挠度、强度计算:横框的挠度计算:1。
４.1横框受二个方向荷载作用，产生两个方向挠度ｆx 和fy。
幕墙设计计算书-实例
例25．上海市浦东新区（设计地震基本加速度0.10g）.某建筑高128m，层高3.6m，分格(B*H)1.2m*1.5m，采用元件式(明框)幕墙，试设计立柱、横梁、连接件、并校核玻璃。
解：基本风压W0=550N/m2高度变化系数u Z C=0.616(128/10)0.44=0.616(Z/10)0.44=1.891 (GB50009)高度变化系数u Z C=0.713(128/10)0.40=0.713(Z/10)0.40=1.977 (JGJ102、JGJ133)脉动系数u f C=0.734(128/10)0.22=0.734(Z/10)0.22=0.418阵风系数βgz=0.85*(1+2u f C)=0.85*(1+2*0.4189)=1.562 (GB50009)βgz =2.25 (JGJ102、JGJ133)墙面区体型系数u S=1.0+0.2=1.20 (GB50009)墙角区体型系数u S=1.8+0.2=2.0 (GB50009)体型系数u S=1.5 (JGJ102、JGJ133)地震作用标准值q EK=ΒE*αmax*G AK =5*0.08*400=160N/m2(GB50011、JGJ133)分别按GB50009和JGJ102(JGJ133)进行计算:一.按JGJ102(JGJ133)进行计算:风荷载标准值W K=βzμZμS W0*1.1=2.25*1.5*1.977*550*1.1=4037N/m2风荷载设计值W=1.4 W K =1.4*4037=5652N/m2风荷载线荷载q W=BW=1.2*5652=6782N/m地震作用设计值q E=1.3 q EK =1.3*160=208N/m2地震作用线荷载q E线=Bq E =1.2*208=250N/m 荷载（作用）组合值q= q W +0.6 q E线=6782+0.6*250=6932N/m=6.932N/mm1.立柱A .选料:弯矩M= qL2/8=6.932*36002/8=11229840N·mm最小截面抵抗矩W=M/(1.05*f a)=11229840/(1.05*85.5)=125089mm3风荷载线荷载标准值q WK=BW K=1.2*4037=4844N/m=4.844N/mm地震作用线荷载标准值q EK面=B q EK =1.2*160=192N/m=0.192N/mm最小惯矩I=5*(q WK+0.6q EK面)L3/384E(1/180)=5*(4.844+0.6*0.192)*36003/[384*0.7*105*（1/180）]=7746977mm4最小惯矩I=5*(q WK+0.6q EK面)L4/384E(20)=5*(4.844+0.6*0.192)*36004/（384*0.7*105*20）=7746977mm4选用180系列立柱：A=3150mm2A0=2925mm2t=5mmI X=11812228mm4 W X1=128394mm3W X2=134230mm3 S S=78996mm3横梁：W X=24500mm3W Y=21000mm3T=3mm I X=850000mm4I Y=700000 S S=24000mm3B. 强度验算:自重标准值G K=BG AK =1.2*400=480N/m重力标准值N K= G K L=480*3.6=1728N重力设计值N=1.2N K =1.2*1728=2074N采用S G+S w+0.6S E组合截面最大设计应力值σ=N/A+M/(1.05W)=2074/2925+11229840/(1.05*128394)=84N/mm2＜85.5N/mm2C. 挠度验算: 采用S W+0.6S E组合风荷载线荷载标准值q WK=BW K=4037*1.2=4844N/m=4.844N/mm地震作用线荷载标准值q EK=Bq EK =160*1.2=192N/m=0.192N/mm挠曲u=5*(q WK+0.6q EK面)L4/384EI=5*(4.844+0.6*0.192)*36004/（384*0.7*105*11812228）=13.12mm＜20mm 相对挠度u/L=13.12/3600=1/274＜1/180D. 抗剪强度验算采用S W+0.6S E组合风荷载产生的剪力V W=WBL/2=5652*1.2*3.6/2=12208N地震作用产生的剪力V E=q E BL/2=208*1.2*3.6/2=449N剪力组合值V=V W +0.6V E =12208+0.6*449=12453N截面最大设计剪应力τ=VS S/It=12453*78996/(11812228*5)=16.66N/mm2＜49.6N/mm22. 横梁验算A.抗弯强度验算单位面积自重标准值G AK=300N/m2自重线荷载标准值G K=HG AK=1.5*300=450N/m自重线荷载设计值G=1.2G K =1.2*450=540N/m=0.54N/mm绕X轴弯矩M X=GB2/8=0.54*12002/8=97200N·mm风荷载最大集度值q W=1.2W=1.2*5652=6782N绕Y轴风荷载产生的弯矩M YW= q W B2/12=6782*1.22/12=813.84N·m=813840N·mm地震作用标准值q EK=ΒE*αmax*G AK =5*0.08*300=120N/m2地震作用设计值q E=1.3 q EK =1.3*120=156N/m2地震作用最大集度值q E=B q E =1.2*156=187N绕Y轴地震作用产生的弯矩M YE= q E B2/12=187*1.22/12=22.44N·m=22440N·mm先进行S W+0.6S E组合绕Y轴弯矩组合值M Y= M YW +0.6 M YE =813840+0.6*22440=827304 N·mm采用S G+S W+0.6S E组合截面最大设计应力值σ=M X/(1.05W X)+M Y /(1.05W Y)=97200/（1.05*24500）+827304/(1.05*21000)=41.3N/mm2＜85.5N/mm2B.抗剪强度验算风荷载产生的剪力V W=WB*B/2*2/4=5652*1.2*1.2/4=2035N地震作用产生的剪力V E= q E B*B/2*2/4=156*1.2*1.2/4=56N采用S W+0.6S E组合剪力组合值V= V W+.06 V E =2035+0.6*56=2069N截面最大设计剪应力τ=VS S/It=2069*24000/(700000*3)=23.65N/mm2＜49.6N/mm2C 挠度验算绕X轴挠曲u X=5G K B4/384EI =5*0.45*12004/（384*0.7*105*850000）=0.20mm相对挠度u X/L=0.20/1200=1/6000＜1/180绕X轴荷载(作用)组合标准值q YK=4844+0.6+144=4930N绕X轴挠曲u Y=4930*1.24/（120*7*1010*0.0000007）=0.00174m=1.74mm相对挠度u Y/L=1.74/1200=1/690＜1/1802.连接验算A..横梁与立柱采用A-70 υ4螺栓(A S=8.78mmmm2)，铝角码6063T5 T=3mma.横向采用S W+0.6S E组合单剪连接n V=1水平作用组合值N1= V W +0.6V E =2035+0.6*56=2069N一个螺栓抗剪承载力设计值N b v=n V A S f V=1*8.78*245=2151N需螺栓个数n=N1/ N b v =2069/2151=0.96(个) 采用1个承载力设计值N b c=dtf aC=4*3*120=1440N＜2069N改用T=2069/（4*120）=4.3mm≈4.5mm截面抗承压N b c= dtf aC =4*4.5*120=2160N＞2069Nb.竖向单位自重标准值G AK=300N/m2自重线荷载标准值G K=H G AK=1.5*300=450N/m自重线荷载设计值G=1.2G K=1.2*450=540N/m竖向作用设计值N2=GB/2=540*1.2/2=320N采用S G+S W+0.6S E组合荷载（作用总值）N=(N12+N22)1/2=√20692+3242=2094N截面抗承压承载力设计值N b C=dtf ac=4*4.5*120=2160N>2094N需螺栓个数n=N/ N b C=2094/2151=0.97（个）取1个B.立柱与主体结构连接75*4角铁L=80mm e0=60 mm A2-70 υ14螺栓(A S=115mm2) 焊角宽5mmL=80mm 预埋件T=8mm 直锚筋d=10mm (A=78.5mm2) f y=210N/mm2f C=15N/mm2 Z=80 mm风荷载设计值N1w=WBL=5652*1.2*3.6=24417N地震作用设计值N1E= q E BL=208*1.2*3.6=899N水平作用组合值N1= N1w +0.6 N1E= 24417+0.6*899=24956N竖向作用设计值N2=G A BL=480*1.2*3.6=2074N荷载(作用)总值N==(N12+N22)1/2√249562+20742=25042N双剪连接n V=2一个螺栓抗剪承载力设计值N b V= n V Asf V=2*115*245=56350N需螺栓个数n=N/ N b V= 25042/56350=0.44个取1个铝材截面抗承压承载力设计值N b C=dtf ac=14*2*5*120=16800N<25042N立柱局部加厚到7.5mm铝材截面抗承压承载力设计值N b C铝= dtf ac=14*2*7.5*120=25200N>25042N钢材截面抗承压承载力设计值N b C钢= dtf ac=14*2*4*320=35840N>25042NC.预埋件验算(侧埋e0=60mm L=80mm)剪力V=N2=2074N拉力N=N1=24956N弯矩M=Ve0=2074*60=124440 N·mm锚筋受剪承载力系数萨市αV=(4-0.08d)(f c/f y)1/2=(4-0.08*12)(15/210)1/2=0.81 取0.7锚板弯曲变形折减系数αb=0.6+0.25(t/d)=0.6+(0.25*8/12)=0.77锚筋截面积A S1=V/αVαb fy+N/0.8αb fy+M/1.3αrαb fyZ=2074/（0.7*210）+24956/（0.8*0.77*210）+124440/（1.3*0.77*210*80）=214.42mm2<78.5*4=314mm2锚筋截面积A S2= N/0.8αb fy+M/0.4αrαb fyZ=24956/(0.80*0.77*210）+124440/（0.4*0.77*210*80）=217mm2<314mm2D.焊缝验算焊缝截面最大剪应力设计值σ=(6M/1.22L W2*0.7h e+N/1.22L W*0.7h e+V/L W h e)1/2=√[(6*124440/1.22*702*0.7*5*2)+(24965/1.22*70*0.7*5*2)]2+(2074/70*5*2)2=59.7N/mm2<160N/mm24.玻璃校核厚度t=10mm浮法玻璃长度比a/b=1.2/1.5=0.8 弯矩系数υ=0.0628玻璃单位面积自重标准值G AK=1*t*G K=1*0.010*25600=256N/m2地震作用标准值q EK=βE*αmax*G AK =5*0.08*256=102.4N/m2地震作用设计值q E= 1.3q EK=1.3*102.4=133N/m2采用S W+0.6S E组合荷载(作用)组合值q=W+ q E =0.65652+0.6*132=5732N/m2折减计算系数θ=qL4/Et4=5.732*10-3*12004/（0.72*105*104）=16.5 折减系数η=0.9175截面最大设计应力值σ=(6mqL4/t2)η=(6*0.0628*5.732*10-3*12002/102)*0.9175=28.54N/mm2>28N/mm2改用12mm 玻璃单位面积自重标准值G AK=1*t*G K =1*0.012*25600=307.2N/m2地震作用标准值q EK=βE*αmax*G AK =5*0.08*3072=123N/m2地震作用设计值q E=1.3q EK=1.3*123=160N/m2荷载(作用)组合值q=W+ q E =0.65652+0.6*160=5748N/m2折减计算系数θ= qL4/Et5.748*10-3*12004/（0.72*105*124）=7.98 折减系数η=0.97截面最大设计应力值σ=(6mqL4/t2)η=(6*0.0628*5.748*10-3*12002/122)*0.97=21N/mm2<28N/mm2二.按GB50009计算(一)墙面区风荷载标准值W K=βgzμZμS W0 =1.562*1.2*1.891*550=1950N/m2风荷载设计值W=1.4W K=1.4*1950=2730N/m2风荷载线荷载q W=BW=1.2*2730=3276N/m地震作用面荷载q E面=1.3 q Ek =1.3*160=208N/m2地震作用线荷载q E线=B q E面=1.2*208=250N/m荷载(作用)组合值q= q W +0.6 q W =3276+0.6*250=3426N/m=3.426N/mm1.立柱A.选料弯矩M=qL2/8=3.426*36002/8=5550120N·mm最小截面抵抗矩W=M/(1.05*f a)=5550120/(1.05*85.5)=61823mm3风荷载线荷载标准值q WK=BW K=1950*1.2=2340N/m=2.34N/mm地震作用线荷载标准值q EK线=1.2 q EK面=1.2*160=192N/m=0.192N/mm最小惯矩I=5(q WK+.06q E线)L4/384E(1/180)=5*(2.34+0.6*0.192)*36003/[384*0.7*105*(1/180)]=3835373mm4选用160系列立柱I=5070000mm4-W X1=62800mm3W X2=63960mm3S S=57820mm3 T=4mm A=2300mm2A0=2150mm2横梁T=3mm I X=78000mm4Y Y=69000mm4W X=21000mm3W Y=18000mm3S S=17000mm3B.强度验算自重标准值G K=B G AK=1.2*400=480N/m重力标准值N K= LG K=480*3.6=1728N重力设计值N=1.2 N K= 1.2*1728=2074N采用S G+S W+0.6S E组合截面最大应力设计值σ=N/A0+M/(1.05W)=2074/2150+5550120/(1.05*62800)=85.13N/mm2<85.5N/mm2C.挠度验算采用S W+0.6S E组合风荷载线荷载标准值q WK=W K B=19.50*1.2=2340N/m=2.34N/mm地震作用线荷载标准值q EK线= Bq EK面=160*1.2=192N/m=0.192N/mm挠曲u=5(q WK+0.6 q EK线)L4/384EI=5*（2.34+0.6*0.192）*36004/(384*0.7*105*5070000) =15.13mm<20mm相对挠度u/L=15.13/3600=1/238<1/180D. 抗剪强度验算采用S W+0.6S E组合风荷载产生的剪力V W= q W BH/2=2730*1.2*3.6/2=5897N地震作用产生剪力V E= q E线BH/2=208*1.2*3.6/2=449N剪力组合值V= V W +0.6 V E = 5897+0.6*449=6166N截面最大设计剪应力τ=VS S/Et = 6166*57820/（5070000*4）=17.8N/mm2<49.6N/mm22.横梁验算A.抗弯强度验算单位面积自重G AK=300N/m2重力标准值G K=H G AK=1.5*300=450N/m重力设计值G=1.2G K =1.2*450=540N/m=0.54N/mm绕X轴弯矩M X=GB2/80.54*12002/8=97200 N·mm风荷载最大集度q W=BW=1.2*2730=3276N绕Y轴风荷载产生的弯矩M YW= q W B2/12=3276*1.22/12=393.12N·m=393120 N·mm地震作用标准值q EK=ΒE*αmax*G AK =5*0.08*300=120N/m2地震作用设计值q E面=1.3 q EK =1.3*120=156N/m2地震作用最大集度q E=1.2 q E面=1.2*156=187N绕Y轴地震作用产生弯矩M YE= q E B2/12=187*1.22/12=22.44N·m=22440 N·mm先进行S W+0.6S E组合绕Y轴总弯矩M Y= M YW +0.6 M YE= 393120+0.6*22440=406584N·mm采用S G+S W+0.6S E组合截面最大设计应力值σ= M X /(1.05W X)+ M Y /(W Y)=97200/(1.05*21000)+405684/(1.05*18000)=25.92N/mm2<85.5N/mm2B.抗剪验算风荷载产生的剪力V W=W*B*B/2*2/4=2730*1.2*1.2/4=983N地震作用产生的剪力V E= q E *B*B/2*2=156*1.2*1.2/4=56N采用S W+0.6S E组合剪力组合值V= V W +0.6 V E =983+0.6*56=1017N截面最大设计剪应力τ=VS S/Et=1017*17000/690000*3=8.35N/mm2<49.6N/mm2C.挠度验算X轴挠曲u X=5 G K B4/384EI=5*0.45*12004/(384*0.7*105*780000)=0.22mm 相对挠度u X/L=0.22/1200=1/5455<1/180风荷载标准值最大集度q WK=1.2*1950=2340NY轴挠曲u Y= q WK B4/（120EI）=2340*1.24/(120*7*1010*0.00000069)=0.00084m=0.84mm 相对挠度u Y/L=0.84/1200=1/1428<1/1803.连接验算A.横梁与立柱采用A2-70υ4螺栓(A S=8.78mm2) 铝角码6063T5 T=3mma.横向单剪连接n V=1水平总作用N1=V W+0.6*V E=983+0.6*56=1017N一个螺栓抗剪承载力设计值N b V=n V A S f V=1*8.78*245=2151N需螺栓个数n= N1/ N b V =1017/2151=0.47(个) 采用1个截面抗承压承载力设计值N b C=Dtf AC4*3*120=1440N>1017Nb．竖向单剪连接n V=1单位面积自重G AK=300N/m2重力标准值G K=HG AK=1.5*300=450N/m重力设计值G=1.2 G K =1.2*450=540N/m竖向作用N2=GB/2=540*1.2/2=324N采用S G+S W+0.6S E组合总作用力N=√10172+3242=1067N需螺栓个数n=N/ N b V =1067/2151=0.5(个) 取1个截面抗承压承载力设计值N b C=Dtf AC=4*3*120=1440N>1067 NB.立柱与主体结构连接75*4角铁L=80mm e0=60 mm A2-70υ12螺栓(A S=84.3mm2),焊脚宽5mm L=80mm 预埋件T=8mm 直锚筋d=8mm(A=50.3mm2) Z=80 mmf y==210N/mm2f C=15N/mm2风荷载N1W=WBL=2730*1.2*3.6=11794N地震作用N1E= q E面BL=208*1.2*3.6=899N水平总作用N1= N1W +0.6 N1E =11794+0.6*899=12333N竖向作用N2=GBL=480*1.2*3.6=2074N总作用N=√123332+20742=12506N双剪连接n V=2一个螺栓抗剪承载力设计值N b V= n V A S f V=2*84.3*245=41307N需螺栓个数n=N/ N b V =12506/41307=0.3（个）取1个铝材截面抗承压承载力设计值N b C铝=dtf ac=12*2*4*120=11520N<12506N立柱局部加厚到5mm铝材截面抗承压承载力设计值N b C铝= dtf ac=12*2*5*120=14400N>12506N钢材截面抗承压承载力设计值N b C钢= dtf ac=12*2*4*320=30720N>12506NC.预埋件验算(侧埋e0=60mm Z=80mm)剪力V=N2=2074N拉力N=N1=12333N弯矩M=V e0=2074*60=124440 N·mm锚筋承载受剪承载力系数αV=(4-0.08d)(f C/f Y)1/2=(4-0.08*8)(15/210)1/2= 0.90 取0.70锚板弯曲变形折减系数αb=0.6+0.25*t/d=0.6+0.25*8/8=0.85钢筋截面积A S1= V/αVαb fy+N/0.8αb fy+M/1.3αrαb fyZ=2074/(0.7*210)+12333/(0.8*0.85*210)+124440/(1.3*0.85*210*80)=107.17mm2<50.3*4=201.2mm2钢筋截面积A S2= N/0.8αb fy+M/0.4αrαb fyZ=12333/(0.8*0.85*210)+124440/(0.4*0.85*210*80)=108.15mm2<201.2mm2D.焊缝验算焊缝截面最大设计剪应力σ=[(6M/1.22L W2*0.7h e+N/1.22L W*0.7h e)2+V/L W h e)]1/2=√[6*124440/(1.22*702*0.7*5*2)+12333/(1.22*70*0.7*5*2)]2+[2074/(70*5*2)]2=38.59N/mm2<160N/mm24玻璃验算t=8mm 浮法玻璃长宽比a/b=1.2/1.5=0.8 弯矩系数υ=0.0628玻璃单位面积自重G AK=1*t*G K=1*0.008*25600=205N/m2地震作用标准值q EK=βE*αmax*G AK =5*0.08*205=82N/m2地震作用设计值q E=1.3 q EK =1.3*82=107N/m2采用S W+0.6S E组合荷载（作用）组合值q=W+0.6 q E =2730+0.6*107=2794N/m2=2.794*10-3N/mm2折减计算系数θ= q L4/Et4=2.794*10-3*12004/（0.72*105*84）=19.65 折减系数η=0.9 截面最大设计应力值σ=(6mqL4/t2)η=(6*0.0628*2.794*10-3*12002/82)*0.9=21.32N/mm2<28N/mm2(二)墙角区风荷载标准值w k=βgzμZμS W0=1.562*2*1.891*550=3249N/m2风荷载设计值W=1.4 w k =.4*3249=4549N/m2风荷载线荷载q W=1.2*4549=1.2W=5459N/m地震作用设计值q E面=1.3q EK =1.3*160=208N/m2地震作用线荷载q E线=1.2 q E面=1.2*208=250N/m荷载（作用）组合值q= q W 0.6+ q E线=5459+0.6*250=5609N/m=5.609N/mm1.立柱A选料弯矩M= q L2/8=5.609*36002/8=9086580N·mm最小截面抵抗矩W=M/(1.05*f a)=9086580/(1.05*85.5)=101215mm3风荷载线荷载标准值q WK=B*W K=1.2*3249=3899N/m=3.899N/mm地震作用线荷载标准值q EK线=B* q EK=1.2*160=192N/m=0.192N/mm最小惯矩I=5(q WK+.06q E线)L4/384E(1/180)=5*(3.899+0.6*0.192)*36004/[384*0.7*105*(1/180)]=6270754mm4选用170系列立柱I=8789630mm4W X1=102205mm3W X2=104638mm3A=2850mm2A0=2700mm2S S=67450mm3T=4mm横梁T=3mm I X=78000mm4I Y=69000mm4W X=21000mm3W Y=18000mm3S S=17000mm3B. 强度验算自重线荷载标准值G K=1.2 G AK =1.2*400=480N/m重力作用标准值N K=B G K =480*3.6=1728N重力作用设计值N=1.2 N K =1.2*1728=2074N采用S G+S W+0.6S E组合截面最大设计应力值σ= N/A0+M/(1.05W)=2074/2700+9086580/(1.05*102205)=85.44N/mm2<85.5N/mm2C..挠度验算采用S W+0.6S E组合风荷载线荷载标准值q WK=1.2W K=1.2*3249=3899N/mm地震作用线荷载标准值q EK=1.2 q EK面=160*1.2=192N/m=0.192N/mm挠曲u=5(q WK+0.6 q EK线)L4/384EI=5*(3.899+0.6*0.192)*36004/（384*0.7*105*8789630）=14.27mm<20mm 相对挠度u/L=14.27/3600=1/252<1/180D.抗剪强度验算采用S W+0.6S E组合风荷载产生的剪力V W=WBH/2=4549*1.2*3.6/2=9826N地震作用产生的剪力V E=q E BH/2=208*1.2*3.6/2=499N剪力组合值V= V W+0.6 V E =9826+0.6*499=10125N截面最大设计剪应力τ=10125*67450/（8789630*4）=19.42N/mm2<49.6N/mm22 横梁验算A.抗弯强度验算单位面积自重标准值G AK=300N/m2自重线荷载标准值G K=1.5 G AK =1.5*300=450N/m自重线荷载设计值G=1.2 G K =1.2*450=540N/m=0.54N/mm绕X轴弯矩M X=GB2/8=0.54*12002/8=97200N·mm风荷载最大集度q W=1.2W=1.2*4549=5459N绕Y轴风荷载产生的弯矩M YW= q W B2/12=5459*1.22/12=655.08Nm=655080 N·mm地震作用标准值q EK=βE*αmax*G AK =5*0.08*300=120N/m2地震作用设计值q E面=1.3 q EK =1.3*120=156N/m2地震作用最大集度q E线=1.2 q E面=1.2*156=187N绕Y轴地震作用产生的弯矩M YW q E线B2/12=187*1.22/12=22 .44Nm=22440 N·mm先进行S W+0.6S E组合绕Y轴弯矩M Y= M YW +0.6 M YW =655080+0.6*22440=668544 N·mm采用S G+S W+0.6S E组合截面最大设计应力值σ= M X /(1.05W X)+ M Y /(W Y)=97200/(1.05*21000)+668544/(1.05*18000)=39.78N/mm2<85.5N/mm2B.抗剪验算风荷载产生的剪力V W=WB/2*2B/4=4549*1.2*1.2/4=1638N地震作用产生的剪力V E= q E面B/2*2B/4=156*1.2*1.2/4=56N采用S W+0.6S E组合剪力组合值V= V W +0.6 V E =1638+0.6*56=1672N截面最大设计剪应力值τ=VS S/Et=1672*17000/（690000*3）=13.73N/mm2<49.6N/mm2C.挠度验算X轴挠曲u X=5 G K B4/384EI=5*0.45*12004/(384*0.7*105*780000)=0.22mm相对挠度u X/L=0.22/1200=1/5454<1/180风荷载标准值最大集度q WK=1.2*3249=3899NY轴挠曲u Y= q WK B4/（120EI）=3899*1.24/(120*7*1010*0.00000069)=0.0014m=1.4mm 相对挠度u Y/L=1.4/1200=1//857<1/1803.连接验算A.横梁与立柱采用A2-70υ4螺栓(A S=8.78mm2)铝角码6063T5 T=3mm单剪连接n V=1a.横梁水平作用组合值N1= V W+0.6*V E =1638+0.6*56=1672N一个螺栓抗剪承载力设计值N b V= n V A S f V=1*8.78*245=2151N需螺栓个数n= N1/ N b V =1672/2151=0.78(个) 取1个截面抗承压承载力设计值N b C=dtf ac=4*3*120=1440N<1672N 需改用T=4mm角码截面抗承压承载力设计值N b C= dtf ac=4*4*120=1920N>1672Nb.竖向单位面积自重G AK=300N/m2自重线荷载标准值G K=H G AK =1.5*300=450N/m自重线荷载设计值G=1.2 G K =1.2*450=540N/m竖向作用N2==BG/2=540*1.2/2=324N采用S G+S W+0.6S E组合总作用N=√16722+3242=1703N需螺栓个数n=N/ N b V= =1073/2151=0.79(个) 取1个截面抗承压承载力设计值N b C=4*4*120=1920N>1703NB.立柱与主体结构连接.75*4角铁L=80mm A2-70υ12螺栓(A S=84.3mm2)焊脚宽5mm L=80mm 预埋件T=8mm 直锚筋d=8mm (A=50.3mm2)f y=210N/mm2f C=15N/mm2风荷载N1W=WBL=4549*1.2*3.6=19652N地震作用N1E= q E面BL=208*1.2*3.6=899N水平作用N1= N1W +0.6 N1W =19652+0.6*899=20101N竖向作用N2=GBL=480*1.2*3.6=2074N总作用N=√201012+20742 =20208N双剪连接n V=2一个螺栓抗剪承载力设计值N b V= n V A S f ac=2*84.3*245=41307N需螺栓个数n=N/ N b V =20208/41307=0.49(个) 取1个铝材截面抗承压承载力设计值N b C铝=dtf AC=12*2*4*120=11520N<20208N立柱局部加厚到7.5mm铝材截面抗承压承载力设计值N b C铝= dtf ac=12*2*7.5*120=21600N>20208N钢材截面抗承压承载力设计值N b C钢= dtf ac=12*2*4*320=30720N>20208NC.预埋件验算(侧埋e0=60mm Z=80mm)剪力V=N2=2074N拉力N=N1=20101N弯矩M=2074*60=124440N·mm锚筋受剪承载力系数αv=(4-0.08d)(f C/f Y)1/2=(4-0.08*8) (15/210)1/2=0.90 取0.70锚板弯曲变形折减系数αb=0.6+0.25*t/d =0.6+(0.25*8/8)=0.85锚筋截面积A S1= V/αVαb fy+N/0.8αb fy+M/1.3αrαb fy=2074/(0.7*210)+20101/(0.8*0.85*210)+124440/(1.3*0.85*210*80)=147.5mm2<50.3*4=201.2mm2锚筋截面积A S2= N/0.8αb fy+M/0.4αrαb fyZ=20101/(0.8*0.85*210)+124440/(0.4*0.85*210*80)=108.15mm2<201.2mm2D.焊缝验算焊缝截面最大设计剪应力σ=(6M/1.22L W2*0.7h e+N/1.22L W*0.7h e+V/L W h e)1/2={[6*124440/(1.22*702*0.7*5*2)+20101/(1.22*70*0.7*5*2)]2+[2074/(70*5*2)]2}1/2=51.55N/mm2<160N/mm24.玻璃验算t=8mm 浮法玻璃长宽比a/b=1.2/1.5=0.8 弯矩系数υ=0.0628玻璃单位面积自重G AK=1*t*G K=1*0.01*25600=256N/m2地震作用标准值q EK=βE*αmax*G AK =5*0.08*256=102.4N/m2地震作用设计值q E=1.3 q EK =1.3*102.4=133N/m2采用S W+0.6S E组合荷载（作用）组合值q=W+0.6 q E =4549+0.6*133=4629N/m2=4.629*10-3N/mm2折减计算系数θ= q L4/ET4=4.629*10-3*12004/（0.72*105*84）=13.3 折减系数η=0.9335 截面最大设计应力值σ=(6mqL4/t2)η=(6*0.0628*4.629*10-3*12002/82)*0.9335=23.45N/mm2<28N/mm2。
陶板幕墙计算书
陶板力学计算书一、计算依据及说明1.工程概况说明工程名称:中航发动机科研楼工程所在城市:北京工程所属建筑物地区类别:B类工程所在地区抗震设防烈度:8度工程基本风压:0.45kN/m2工程强度校核处标高:42m2.设计依据《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001 (2006年版)《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑用不锈钢绞线》 JG/T 200-2007《建筑幕墙》 GB/T 21086-2007《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》 JGJ/T151-2008《不锈钢棒》 GB/T 1220-2007《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG 160-2004《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《建筑陶瓷薄板应用技术规程》 JGJ/T172-2009《建筑玻璃采光顶》 JG/T 231-2008《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001(2008年版)《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《钢结构设计规范》 GB 50017-2003《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003《塑料门窗工程技术规程》 JGJ103-2008《中空玻璃稳态U值（传热系数）的计算和测定》 GB/T22476-2008《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001《建筑制图标准》 GB/T 50104-2001《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2009《全玻璃幕墙工程技术规程》 DBJ/CT 014-2001《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS 127:2001《点支式玻幕墙支承装置》 JC 1369-2001《吊挂式玻幕墙支承装置》 JC 1368-2001《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007《铝合金建筑型材基材》 GB/T 5237.1-2008《铝合金建筑型材阳极氧化、着色型材》 GB/T 5237.2-2008《铝合金建筑型材电泳涂漆型材》 GB/T 5237.3-2008《铝合金建筑型材粉末喷涂型材》 GB/T 5237.4-2008《铝合金建筑型材氟碳漆喷涂型材》 GB/T 5237.5-2008《铝合金建筑型材隔热型材》 GB/T 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其中：μf=1.2248×(Z10)(-0.3)μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定,根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μz=1.379×(Z10)0.24B类场地: μz=(Z10)0.32C类场地: μz=0.616×(Z10)0.44D类场地: μz=0.318×(Z10)0.60本工程属于B类地区μsl---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)取定W0---基本风压,按全国基本风压图,北京地区取为0.45kN/m2(3).地震作用计算:qEAk=βE×αmax×GAK其中: qEAk---水平地震作用标准值βE---动力放大系数,按 5.0 取定αmax---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:6度: αmax=0.047度: αmax=0.088度: αmax=0.169度: αmax=0.32北京地区设防烈度为8度,根据本地区的情况,故取αmax=0.16GAK---幕墙构件的自重(N/m2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：γGSG+γwψwSw+γEψESE+γTψTST各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值: qk=Wk+0.5×qEAk，维护结构荷载标准值不考虑地震组合水平荷载设计值: q=1.4×Wk+0.5×1.3×qEAk荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4二、荷载计算1.风荷载标准值计算Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)z : 计算高度42mμz: 42m高处风压高度变化系数(按B类区计算): (GB50009-2001 7.2.1)μz=1×(z10)0.32=1.58285μf: 脉动系数 : (GB50009-2001 7.4.2-8)μf=0.5×35(1.8×(0.16-0.16))×(z10)-0.16=0.39742βgz: 阵风系数 : (GB50009-2001 7.5.1-1)βgz=0.89×(1+2×μf) = 1.59741μspl:局部正风压体型系数μsnl:局部负风压体型系数,通过计算确定μsz:建筑物表面正压区体型系数，按照(GB50009-2001 7.3.1)取0.8μsf:建筑物表面负压区体型系数，按照(GB50009-2001 7.3.3-2)取-1对于封闭式建筑物，考虑内表面压力，按照(GB50009-2001 7.3.3)取-0.2或0.2 Ab:面板构件从属面积取1m2Av:立柱构件从属面积取4m2Ah:横梁构件从属面积取1m2μs1:维护构件从属面积不大于1m2的局部体型系数μs1z=μsz+0.2=1μs1f=μsf-0.2=-1.2维护构件从属面积大于或等于10m2的体型系数计算μs10z=μsz×0.8+0.2 (GB50009-2001 7.3.3-2注) =0.84μs10f=μsf×0.8-0.2 (GB50009-2001 7.3.3-2注) =-1按照以上计算得到对于面板有:μspl=1μsnl=-1.2面板正风压风荷载标准值计算如下Wkp=βgz×μz×μspl×W0 (JGJ102-2003 5.3.2)=1.59741×1.58285×1×0.45=1.13781 kN/m2面板负风压风荷载标准值计算如下Wkn=βgz×μz×μsnl×W0 (JGJ102-2003 5.3.2)=1.59741×1.58285×(-1.2)×0.45=-1.36537 kN/m2风荷载设计值计算W: 风荷载设计值: kN/m2γw : 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003 5.1.6条规定采用面板风荷载作用计算Wp=γw×Wkp=1.4×1.13781=1.59293kN/m2Wn=γw×Wkn=1.4×(-1.36537)=-1.91151kN/m22.水平地震作用计算GAK: 面板和构件平均平米重量取0.5kN/m2αmax: 水平地震影响系数最大值:0.16qEk: 分布水平地震作用标准值(kN/m2)qEk=βE×αmax×GAK (JGJ102-2003 5.3.4)=5×0.16×0.5=0.4kN/m2rE: 地震作用分项系数: 1.3qEA: 分布水平地震作用设计值(kN/m2)qEA=rE×qEk=1.3×0.4=0.52kN/m23.荷载组合计算幕墙承受的荷载作用组合计算，按照规范，考虑正风压、地震荷载组合: Szkp=Wkp=1.13781kN/m2Szp=Wkp×γw+qEk×γE×ψE=1.13781×1.4+0.4×1.3×0.5=1.85293kN/m2考虑负风压、地震荷载组合:Szkn=Wkn=-1.36537kN/m2Szn=Wkn×γw-qEk×γE×ψE=-1.36537×1.4-0.4×1.3×0.5=-2.17151kN/m2综合以上计算，取绝对值最大的荷载进行强度演算采用面板荷载组合标准值为1.36537kN/m2面板荷载组合设计值为2.17151kN/m2三、陶板力学强度校核陶板校核: (第1处)1.陶板强度校核校核依据：σ≤[σ]=10.6Mpa （实验值，附T18陶板检测报告）Ao: 陶板短边长：0.600mBo: 陶板长边长：1.200ma: 计算陶板抗弯所用短边长度: 0.534mb: 计算陶板抗弯所用长边长度: 1.100mt: 陶板厚度: 18.0mmm1: 四角支承板弯矩系数, 按短边与长边的边长比(a/b=0.485) 查表得: 0.1305荷载组合设计值为：Sz=2.17151kN/m2应力设计值为：σ=6×m1×Sz×b^2×10^3/t^2=6×0.1305×2.1715×1.1^2×10^3/18^2=6.35N/mm^2≤10.6N/mm^2 强度可以满足要求2.陶板剪应力校核校核依据: τmax≤[τ]=[ σ/2]=5.3 N/mm^2τ:陶板中产生的剪应力设计值(N/mm^2)n:一个连接边上的挂钩数量: 2t:陶板厚度: 18.0mmd:槽宽: 6.0mms:挂接件总长度: 40.0mmβ:系数,取1.25对边开槽τ=Sz×Ao×Bo×β×1000/[n×(t-d)×s]=2.036N/mm^2≤5.3N/mm^2抗剪强度可以满足3 槽口抗拉校核校核依据: 挂件陶板组合拉拔实验（拉拔试验检测报告）实测拉拔力最小值为1221N单个挂件槽口可以承受的拉力[v]= 1221/2.15=567.907N （2.15为安全系数）本工程中单个挂件槽口受拉力为V= Sz x A=2.1715x10^3x0.72/4=390.87N` ≤[v]=567.907N所以槽口抗拉满足要求。
陶土板幕墙
陶土板幕墙设计计算书1 背栓连接陶土板的选用与校核基本参数：1：计算点标高：26m；2：板块净尺寸(短边×长边)：a×b=350mm×900mm；3：背栓孔到长边端面的垂直距离：a1=53mm；背栓孔到短边端面的垂直距离：b1=53mm；4：陶土板配置：δ18mm，四个背栓；5：规范说明：现行《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001中并没有给出背栓相关的计算方法，计算中一些公式参考自北京市地方标准《建筑装饰工程石材应用技术规范》DB 11/T512-2007。
模型简图为：1.1陶土板板块荷载计算(1)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值：qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；βE：动力放大系数，取5.0；αmax：水平地震影响系数最大值，取0.08；Gk：陶土板板块的重力荷载标准值(N)；Gk =abtγga：短边边长：350mm；b：长边边长：900mm；t：陶土板厚度：18mm；γg：陶土板密度：0.000025N/mm3；Gk =abtγg=350×900×18×0.000025 =141.75NA：幕墙平面面积(mm2)；qEAk =βEαmaxGk/A ……5.3.4[JGJ102-2003]=5×0.08×141.75/(350×900) =0.00018MPa(2)陶土板板块荷载集度设计值组合：采用Sw +0.5SE设计值组合：……5.4.1[JGJ102-2003]q=1.4wk +0.5×1.3qEAk=1.4×0.001669+0.5×1.3×0.00018 =0.002454MPa1.2陶土板的抗弯设计(1)计算边长的计算：b：支撑点间板块长边边长(mm)；a：支撑点间板块短边边长(mm)；a：板块短边边长(mm)；b：板块长边边长(mm)；a1：背栓孔到长边端面的垂直距离(mm)；b1：背栓孔到短边端面的垂直距离(mm)；a-2a1=244mm≤b-2b1=794mm所以：a=244mmb=794mm(2)抗弯校核计算：校核依据：σ≤fsc=6.5MPaσ：陶土板中产生的弯曲应力设计值(MPa)；fsc：陶土板的抗弯强度设计值(MPa)；m：陶土板最大弯矩系数，按支撑点间板块短边边长与长边边长的比0.3073，查表得：0.1303；q：陶土板板块水平荷载集度设计值组合(MPa)；b：支撑点间板块长边边长(mm)；t：陶土板厚度：18mm；应力设计值为：σ=6×m×q×b2/t2=6×0.1303×0.002454×7942/182=3.733MPa3.733MPa≤fsc=6.5MPa陶土板抗弯强度能满足要求。
陶板计算书试样
1895陶土板幕墙设计计算书设计：校对：审核：批准：TOB二〇一一年二月二十二日目录1 计算引用的规范、标准及资料 (4)1.1 幕墙设计规范： (4)1.2 建筑设计规范： (4)1.3 铝材规范： (5)1.4 金属板及石材规范： (5)1.5 玻璃规范： (5)1.6 钢材规范： (6)1.7 胶类及密封材料规范： (6)1.8 门窗及五金件规范： (7)1.9 相关物理性能等级测试方法： (8)1.10 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (8)1.11 土建图纸： (8)2 基本参数 (8)2.1 幕墙所在地区 (8)2.2 地面粗糙度分类等级 (8)2.3 抗震设防 (8)3 幕墙承受荷载计算 (9)3.1 风荷载标准值的计算方法 (9)3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (10)3.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (10)3.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (10)3.5 作用效应组合 (11)4 幕墙立柱计算 (11)4.1 立柱型材选材计算 (12)4.2 确定材料的截面参数 (13)4.3 选用立柱型材的截面特性 (13)4.4 立柱的抗弯强度计算 (14)4.5 立柱的挠度计算 (14)4.6 立柱的抗剪计算 (15)5 幕墙横梁计算 (15)5.1 横梁型材选材计算 (16)5.2 确定材料的截面参数 (17)5.3 选用横梁型材的截面特性 (18)5.4 幕墙横梁的抗弯强度计算 (19)5.5 横梁的挠度计算 (19)5.6 横梁的抗剪计算 (19)6 短槽式(托板)连接陶土板的选用与校核 (20)6.1 陶土板板块荷载计算 (21)6.2 陶土板的抗弯设计 (21)6.3 短槽托板在陶土板中产生的剪应力校核 (22)6.4 短槽托板剪应力校核 (22)7 连接件计算 (22)7.1 横梁与立柱间焊接强度计算 (23)7.2 立柱与主结构间焊接强度计算 (24)8 幕墙埋件计算(土建预埋) (25)8.1 荷载标准值计算 (25)8.2 埋件计算 (26)8.3 锚板总面积校核 (26)8.4 锚筋长度计算： (26)9 幕墙焊缝计算 (27)9.1 受力分析 (27)9.2 焊缝特性参数计算 (27)9.3 焊缝校核计算 (28)10 陶土板幕墙幕墙胶类及伸缩缝计算 (28)10.1 立柱连接伸缩缝计算 (28)11 附录常用材料的力学及其它物理性能 (29)陶土板幕墙设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙设计规范：《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2001《点支式玻璃幕墙支承装置》 JG138-2001《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JG139-2001《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009《建筑瓷板装饰工程技术规范》 CECS101：98《建筑幕墙》 GB/T21086-2007《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001《小单元建筑幕墙》 JG/T216-20081.2建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构防火涂料》 GB14907-2002《钢结构设计规范》 GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95(2005年版)《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-95《工程网络计划技术规程》 JGJ/T121-99《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2001《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008《建筑工程预应力施工规程》 CECS180：2005《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001(2008年版)《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》 GB50057-94(2000年版)《冷弯薄壁型钢结构设计规范》 GB50018-2002《民用建筑设计通则》 GB50352-2005《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85-2002《变形铝及铝合金化学成份》 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《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005 《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2009 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB17841-2008《热弯玻璃》 JC/T915-2003《压花玻璃》 JC/T511-2002《中空玻璃》 GB/T11944-2002《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《不锈钢棒》 GB/T1220-2007《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-2009《不锈钢冷轧钢板及钢带》 GB/T3280-2007《不锈钢热轧钢板及钢带》 GB/T4237-2007《不锈钢丝》 GB/T4240-2009《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000《擦窗机》 GB19154-2003《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007《耐候结构钢》 GB/T4171-2008《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997《合金结构钢》 GB/T3077-1999《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000《碳钢焊条》 GB/T5117-1999《碳素结构钢》 GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007《优质碳素结构钢》 GB/T699-1999《预应力筋用锚具、夹具和连接器》 GB/T14370-20001.7胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC887-2001《工业用橡胶板》 GB/T5574-1994《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002 《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005《建筑装饰用天然石材防护剂》 JC/T973-2005《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-1999《石材用建筑密封胶》 JC/T883-2001《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T531-1999《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-2003 1.8门窗及五金件规范：《封闭型沉头抽芯铆钉》 GB/T12616-2004 《封闭型平圆头抽芯铆钉》 GB/T12615-2004 《紧固件螺栓和螺钉》 GB/T5277-1985 《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》 GB/T3103.1-2002 《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB/T3098.15-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB/T3098.6-2000 《紧固件机械性能抽芯铆钉》 GB/T3098.19-2004 《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》 GB/T3098.2-2000 《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》 GB/T3098.4-2000 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T3098.1-2000 《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB/T3098.5-2000 《紧固件术语盲铆钉》 GB/T3099-2004 《铝合金门窗》 GB/T8478-2008 《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T16823.1-1997 《十字槽盘头螺钉》 GB/T818-2000 《地弹簧》 QB/T2697-2005 《铝合金门插锁》 QB/T3885-1999 《平开铝合金窗把手》 QB/T3886-1999 《铝合金撑挡》 QB/T3887-1999 《铝合金窗不锈钢滑撑》 QB/T3888-1999 《铝合金门窗拉手》 QB/T3889-1999 《铝合金窗锁》 QB/T3900-1999 《铝合金门锁》 QB/T3901-1999 《推拉铝合金门用滑轮》 QB/T3902-1999 《闭合器》 QB/T3893-1999 《外装门锁》 QB/T2473-2000 《弹子插芯门锁》 GB/T2474-2000 《叶片门锁》 QB/T2475-2000 《球型门锁》 QB/T2476-2000 《铜合金铸件》 GB/T13819-1992 《锌合压铸件》 GB/T13821-1992 《铝合金压铸件》 GB/T15114-2009 《铸件尺寸公差与机械加工余量》 QB/T6414-1999 《建筑门窗五金件插销》 JG214-2007《建筑门窗五金件传动机构用执手》 JG124-2007《建筑门窗五金件旋压执手》 JG213-2007《建筑门窗五金件合页（铰链）》 JG125-2007《建筑门窗五金件传动锁闭器》 JG126-2007《建筑门窗五金件滑撑》 JG127-2007《建筑门窗五金件滑轮》 JG129-2007《建筑门窗五金件多点锁闭器》 JG215-2007《建筑门窗五金件撑挡》 JG128-2007《建筑门窗五金件通用要求》 JG212-2007《建筑门窗五金件单点锁闭器》 JG130-2007《建筑门窗内平开下悬五金系统》 JG168-2004《钢塑共挤门窗》 JG207-2007《电动采光排烟窗》 JG189-20061.9相关物理性能等级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000《居住建筑节能检测标准》 JGJ132-2009《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000《建筑外门窗保温性能分级及检测方法》 GB/T8484-2008《建筑外窗采光性能分级及检测方法》 GB/T11976-2002《建筑门窗空气隔声性能分级及检测方法》 GB/T8485-2008《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》GB/T7106-2008《建筑装饰装修工程施工质量验收规范》 GB50210-2001《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-20021.10《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.11土建图纸：2 基本参数2.1幕墙所在地区厦门地区；2.2地面粗糙度分类等级幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C类地形考虑。
拉索幕墙计算书
拉索幕墙系统计算第一节、立面幕墙荷载计算一、幕墙自重计算:立面幕墙：面板采用8+1.52PVB+8+12+10A夹胶钢化玻璃，自重标准值为：（8+8+10）×25.6=0.66 KN/m2 考虑其他，取0.75 KN/m2设计值：1.2×0.75=0.9 KN/m2二、风荷载计算地面粗糙程度：C基本风压：W0=0.4KN/m2（唐山，按50年一遇）体型系数：μS1=1.2计算高度：H=43.0 m瞬时风压阵风系数：βgz=1.7553高度变化系数：μZ=1.1703则拉锁幕墙风荷载标准值：W K=βgzμZμS1W0=1.7553×1.1703×1.2×0.4=0.98KN/m2 <1.0 KN/m取1.0 KN/m2则风荷载设计值：W=1.4×1.0=1.4KN/m2三、水平地震荷载计算抗震设防烈度：8度影响系数：α=0.16动力放大系数：β=5.0q EK：作用在幕墙上的地震荷载标准值q EK=α·β·G SK=0.16×5.0×0.75=0.6 KN/m2作用在幕墙上的地震荷载设计值：q E=γE·q EK=1.3×0.6=0.78 KN/m2γE：地震荷载作用效应分项系数，取γE=1.3，按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2.1条规定。
四、立面荷载组合1、风荷载和水平地震作用组合标准值计算ψW：风荷载的组合值系数，取ψW=1.0按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3条ψE：地震作用的组合值系数，取ψE=0.5按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3条q k=ψW·W+ψE·q E=1.0×1.0+0.5×0.6=1.30KN/m22、风荷载和水平地震作用组合设计值计算q=ψW·W+ψE·q E=1.0×1.4+0.5×0.78=1.79KN/m2第二节、雨篷荷载校核一、幕墙自重计算:雨棚构件重量荷载G AK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃面板采用10+1.52PVB+10夹胶钢化玻璃G AK=（10+10）×10-3×25.6=0.512 KN/m2G GK1：考虑各种零部件后的幕墙面板自重面荷载标准值G GK1=0.65 KN/m2二、风荷载计算地面粗糙程度：C基本风压：W0=0.4KN/m2（唐山，按50年一遇）体型系数：μS1=2.0计算高度：H=43.0 m瞬时风压阵风系数：βgz=1.7553高度变化系数：μZ=1.1703W K：作用在幕墙上的风荷载标准值W K=βgzμZμS1W0=1.7553×1.1703×2.0×0.4=1.64KN/m2r W：风荷载分项系数，取r W=1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第3.2.5条W：作用在幕墙上的风荷载设计值W=r W·W K=1.4×1.64=2.30 KN/m2三、水平地震荷载计算抗震设防烈度：8度影响系数：α=0.16动力放大系数：β=5.0q EK：作用在幕墙上的地震荷载标准值q EK=α·β·G SK=0.16×5.0×0.65=0.52KN/m2作用在幕墙上的地震荷载设计值：q E=γE·q EK=1.3×0.52=0.68 KN/m2γE：地震荷载作用效应分项系数，取γE=1.3，按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2.1条规定。
幕墙专项方案计算书
一、项目概况本项目位于XX市XX区，建筑高度为XX米，总建筑面积为XX平方米。
幕墙工程采用铝单板、玻璃幕墙和石材幕墙相结合的形式，旨在提高建筑物的整体美观性和实用性。
以下为幕墙专项方案的计算书。
二、材料计算1. 铝单板- 面积计算：根据建筑图纸，铝单板总面积为XX平方米。
- 单位面积用量：铝单板厚度为2.0mm，单位面积用量为1.5平方米/吨。
- 总用量：XX平方米× 1.5平方米/吨 = XX吨。
2. 玻璃- 面积计算：根据建筑图纸，玻璃幕墙总面积为XX平方米。
- 单位面积用量：普通玻璃厚度为10mm，单位面积用量为2.5平方米/吨。
- 总用量：XX平方米× 2.5平方米/吨 = XX吨。
3. 石材- 面积计算：根据建筑图纸，石材幕墙总面积为XX平方米。
- 单位面积用量：石材厚度为20mm，单位面积用量为2.0平方米/吨。
- 总用量：XX平方米× 2.0平方米/吨 = XX吨。
三、结构计算1. 预埋件- 根据建筑图纸，预埋件数量为XX个。
- 单个预埋件重量为XXkg，总重量为XXkg。
2. 连接件- 根据建筑图纸，连接件数量为XX个。
- 单个连接件重量为XXkg，总重量为XXkg。
3. 龙骨- 根据建筑图纸，龙骨总长度为XX米。
- 单米重量为XXkg，总重量为XXkg。
四、施工计算1. 人工- 根据工程量，施工人员数量为XX人。
- 人工费用为XX元/人·天，总费用为XX元。
2. 机械- 根据工程量，所需机械数量为XX台。
- 机械租赁费用为XX元/台·天，总费用为XX元。
3. 材料运输- 根据工程量，材料运输费用为XX元。
五、费用计算1. 材料费- 铝单板费用：XX吨× XX元/吨 = XX元。
- 玻璃费用：XX吨× XX元/吨 = XX元。
- 石材费用：XX吨× XX元/吨 = XX元。
2. 人工费- 人工费用：XX元。
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设计： 校对： 审核： 批准： 沈阳YY铝业工程有限公司 二〇一二年十月二十二日
目录
1 计算引用的规范、标准及资料 1.1 幕墙设计规范： 1.2 建筑设计规范： 1.3 铝材规范： 1.4 金属板及石材规范： 1.5 玻璃规范： 1.6 钢材规范： 1.7 胶类及密封材料规范： 1.8 五金件规范： 1.9 相关物理性能等级测试方法： 1.10 《建筑结构静力计算手册》(第二版) 1.11 土建图纸：
GB/T699-1999
11.7 胶类及密封材料规范：
《丙烯酸酯建筑密封膏》
JC484-2006
《幕墙玻璃接缝用密封胶》
JC/T882-2001
《彩色涂层钢板用建筑密封胶》
JC/T884-2001
《丁基橡胶防水密封胶粘带》
JC/T942-2004
《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 《工业用橡胶板》 《混凝土建筑接缝用密封胶》 《建筑窗用弹性密封剂》 《建筑密封材料试验方法》 2002 《建筑用防霉密封胶》 《建筑用硅酮结构密封胶》 《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 《建筑用硬质塑料隔热条》 《建筑装饰用天然石材防护剂》 《聚氨酯建筑密封胶》 《聚硫建筑密封胶》 《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 《石材用建筑密封胶》 《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 《修补用天然橡胶胶粘剂》 《中空玻璃用弹性密封胶》 《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 《建筑表面用有机硅防水剂》 《钢结构防火涂料》
陶土板幕墙设计计算书
11 计算引用的规范、标准及资料
11.1 幕墙设计规范：
《铝合金结构设计规范》 《玻璃幕墙工程技术规范》 《建筑瓷板装饰工程技术规程》 《建筑幕墙》 《金属与石材幕墙工程技术规范》 《小单元建筑幕墙》 《建筑幕墙工程技术规范》
11.2 建筑设计规范：
《地震震级的规定》 《钢结构设计规范》 《高层建筑混凝土结构技术规程》 《高层民用建筑设计防火规范》 版) 《高处作业吊蓝》 《工程抗震术语标准》 《工程网络计划技术规程》 《混凝土结构后锚固技术规程》 《混凝土结构加固设计规范》 《混凝土结构设计规范》 《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 《建筑材料放射性核素限量》 《建筑防火封堵应用技术规程》 《建筑钢结构焊接技术规程》 《建筑工程抗震设防分类标准》 《建筑结构荷载规范》 《建筑结构可靠度设计统一标准》 《建筑抗震设计规范》 《建筑设计防火规范》 《建筑物防雷设计规范》 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 《民用建筑设计通则》 《擦窗机》
4 幕墙立柱计算 4.1 立柱型材选材计算 4.2 确定材料的截面参数 4.3 选用立柱型材的截面特性 4.4 立柱的抗弯强度计算 4.5 立柱的挠度计算 4.6 立柱的抗剪计算
5 幕墙横梁计算 5.1 横梁型材选材计算 5.2 确定材料的截面参数 5.3 选用横梁型材的截面特性 5.4 幕墙横梁的抗弯强度计算 5.5 横梁的挠度计算 5.6 横梁的抗剪计算
《铝幕墙板、板基》
YS/T429.1-2000
《铝幕墙板、氟碳喷漆铝单板》
YS/T429.2-2000
《建筑幕墙用铝塑复合板》
GB/T17748-2008
《建筑幕墙用陶板》
JG/T324-2011
《建筑装饰用石材蜂窝复合板》
JG/T328-2011
《建筑幕墙用氟碳铝单板制品》
JG331-2011
《纤维增强水泥外墙装饰挂板》
6 背栓连接陶土板的选用与校核 6.1 陶土板板块荷载计算 6.2 陶土板的抗弯设计 6.3 陶土板的剪应力校核 6.4 背栓自身强度计算 6.5 背栓锚固处板材抗拉承载力计算
7 连接件计算 7.1 横梁与立柱间焊接强度计算 7.2 立柱与主结构连接
8 幕墙埋件计算(定型化学锚栓)
8.1 荷载值计算 8.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 8.3 群锚受剪内力计算 8.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 8.5 基材混凝土的受拉承载力计算 8.6 锚栓钢材受剪破坏承载力计算 8.7 基材混凝土受剪承载力计算 8.8 拉剪复合受力情况下的混凝土承载力计算 9 幕墙转接件强度计算 9.1 受力分析 9.2 转接件的强度计算 10 幕墙焊缝计算 10.1 受力分析 10.2 焊缝特性参数计算 10.3 焊缝校核计算 11 陶土板幕墙幕墙胶类及伸缩缝计算 11.1 立柱连接伸缩缝计算 11.2 耐候胶胶缝计算 12 附录 常用材料的力学及其它物理性能
11.5 玻璃规范：
《镀膜玻璃 第1部分：阳光控制镀膜玻璃》
GB/T18915.1-2002
《镀膜玻璃 第2部分：低辐射镀膜玻璃》
GB/T18915.2-2002
《防弹玻璃》
GB17840-1999
《平板玻璃》
GB11614-2009
《建筑用安全玻璃 第3部分：夹层玻璃》
GB15763.3-2009
11.9 相关物理性能等级测试方法：
《玻璃幕墙工程质量检验标准》 《玻璃幕墙光学性能》 《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 《钢结构工程施工质量验收规范》 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 版) 《建筑防水材料老化试验方法》 《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 《建筑装饰装修工程质量验收规范》 《金属材料室温拉伸试验方法》
《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》 GB5237.2-2008
《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》
GB5237.3-2008
《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》
GB5237.4-2008
《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》 GB5237.5-2008
《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》
《建筑用安全玻璃 第2部分：钢化玻璃》
GB15763.2-2005
《建筑用安全玻璃 防火玻璃》
GB15763.1-2009
《半钢化玻璃》
GB/T17841-2008
《热弯玻璃》
JC/T915-2003
《压花玻璃》
JC/T511-2002
《中空玻璃》
GB/T11944-2002
11.6 钢材规范：
《建筑结构用冷弯矩形钢管》
11.8 五金件规范：
《封闭型沉头抽芯铆钉》 《封闭型平圆头抽芯铆钉》 《紧固件螺栓和螺钉通孔》 《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》 《紧固件机械性能不锈钢螺母》 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 《紧固件机械性能抽芯铆钉》 《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》 《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 《紧固件机械性能自攻螺钉》 《紧固件术语盲铆钉》 《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 《十字槽盘头螺钉》 《铜合金铸件》 《锌合金压铸件》 《铝合金压铸件》 《铸件尺寸公差与机械加工余量》 《电动采光排烟窗》
GB50429-2007 JGJ102-2003 CECS101：98 GB/T21086-2007 JGJ133-2001 JG/T216-2007 DGJ08-56-2012
GB/T17740-1999 GB50017-2003 JGJ3-2010 GB50045-95(2005年
GB19155-2003 JGJ/T97-2011 JGJ/T121-99 JGJ145-2004 GB50367-2006 GB50010-2010 JG160-2004 GB6566-2010 CECS154：2003 JGJ81-2002 GB50223-2008 GB50009-2012 GB50068-2001 GB50011-2010 GB50016-2006 GB50057-2010 GB50018-2002 GB50352-2005 GB19154-2003
GB/T12616-2004 GB/T12615-2004 GB/T5277-1985 GB/T3103.1-2002 GB/T3098.15-2000 GB/T3098.6-2000 GB/T3098.19-2004 GB/T3098.2-2000 GB/T3098.4-2000 GB/T3098.1-2010 GB/T3098.5-2000 GB/T3099.2-2004 GB/T16823.1-1997 GB/T818-2000 GB/T13819-1992 GB/T13821-2009 GB/T15114-2009 QB/T6414-1999 JG189-2006
2 基本参数 2.1 幕墙所在地区 2.2 地面粗糙度分类等级 2.3 抗震设防
3 幕墙承受荷载计算 3.1 风荷载标准值的计算方法 3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 3.3 计算面板材料时的风荷载标准值 3.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 3.5 平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值 3.6 作用效应组合
GB/T13912-2002
《冷拔异形钢管》
GB/T3094-2000
《碳钢焊条》
GB/T5117-1995
《碳素结构钢》
GB/T700-2006
《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008
《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007
《优质碳素结构钢》
GB5237.6-2012
《铝及铝合金彩色涂层板、带材》
YS/T431-2000
《一般工业用铝及铝合金板、带材》
GB/T3880.1～3-2006
《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》 YS/T437-2009
《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》
YS/T459-2003
《变形铝和铝合金牌号表示方法》
GB/T16474-2011
《低合金钢焊条》
GB/T5118-1995
《低合金高强度结构钢》
GB/T1591-2008