220t锅炉设计说明书复习课程
_220t高温高压锅炉技术规格书1
_220t⾼温⾼压锅炉技术规格书1XX钢铁公司220t/h燃⾼炉煤⽓⾼温⾼压锅炉技术规格书XXXX设计研究院有限公司1．项⽬说明利⽤XX钢铁公司南区富裕⾼炉煤⽓，建设⼀套220t/h烧⾼炉煤⽓⾼温⾼压蒸汽锅炉，以及⼀台50MW汽轮机发电机组。
预留第⼆套220t/h烧⾼炉煤⽓⾼温⾼压蒸汽锅炉，以及第⼆台50MW汽轮机的位置。
总体按两套锅炉及机组进⾏设计，⼀期⼯程管道预留⼆期⼯程接⼝。
220t/h烧⾼炉煤⽓⾼温⾼压蒸汽锅炉为整体⼤包项⽬，投标单位根据业主提供的⼤包范围，在规定的区域内建设⼀套220t/h锅炉的交钥匙⼯程。
包括设计、供货、施⼯、调试、验收。
2．⼚区公共⼯程条件2.1 ⼤⽓温度冬季平均 -9.9 ℃夏季平均 29.7℃年平均 11.1℃2.2 ⼤⽓压⼒冬季平均 100.45 kPa夏季平均 98.04kPa年平均 99.37 kPa2.3相对湿度：冬季平均 80%夏季平均 60.5%年平均 77% 2.4 电低压电 AC 双路 380V 三相50HZ低压电 AC 双路 220V 单相50HZ⾼压电 AC 双路 10000V三相50HZ2.5供⽔条件：锅炉⽤⽔按照国家⾼温、⾼压锅炉⽤⽔⽔质标准，2.5.1⼯业⼯业⽔2.5.2除盐⽔符合⾼温⾼压锅炉⽔质要求的除盐⽔。
2.6 仪表⽓源（⼲净⽆⽔）压⼒ 0.4--0.6 MPa(G) 温度常温2.7抗震设防烈度： 8 度3、燃⽓条件3.1⾼炉煤⽓成份（⼲煤⽓体积百分⽐）：3.2转炉煤⽓成份（⼲煤⽓体积百分⽐）：4、煤⽓锅炉参数及技术要求4.1 锅炉技术规范锅炉型号： 220-9.81/540-Q型形式：悬挂式、∏型布置、⾃然循环锅炉额定出⼒： 220 t/h 锅炉最⼤出⼒： 240 t/h过热器出⼝压⼒： 9.81 Mpa过热器出⼝温度： 540 ℃主燃料：⾼炉煤⽓锅炉给⽔温度： 215 ℃排烟温度：≤140 ℃热效率：≥88 %布置⽅式半露天锅炉连续排污率<1%燃料种类⾼炉煤⽓点⽕⽅式转炉煤⽓点⽕4.2 锅炉技术要求锅炉设计、制造、检验必须符合国家及⾏业相关标准及规范，以下要求如果低于国家或⾏业标准或与之相冲突，以国家或⾏业标准为准。
锅炉课程设计说明书 220th超高压燃煤锅炉课程设计
锅炉课程设计说明书设计题目：220t/h超高压燃煤锅炉课程设计一、锅炉课程设计的目的锅炉课程设计是《电厂锅炉原理及设备》课程的重要教学实践环节。
通过课程设计来达到以下目的：对电厂锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高；掌握锅炉机组的热力计算方法，学会使用热力计算标准方法,并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力二、锅炉设计计算主要内容1、锅炉辅助设计：这部分计算的目的是为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表。
2、受热面热力计算：其中包含为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算。
3、计算数据的分析：这部分内容往往是鉴定设计质量等的主要数据。
三、整体设计热力计算过程顺序1、列出热力计算的主要原始数据，包括锅炉的主要参数和燃料特性参数。
2、根据燃料、燃烧方式及锅炉结构布置特点，进行锅炉通道空气量平衡计算。
3、理论工况下（a＝1）的燃烧计算。
4、计算锅炉通道内烟气的特性参数。
5、绘制烟气温焓表。
6、锅炉热平衡计算和燃料消耗量的估算。
7、锅炉炉膛热力计算。
8、按烟气流向对各个受热面依次进行热力计算。
9、锅炉整体计算误差的校验。
10、编制主要计算误差的校验。
11、设计分析及结论。
四、热力设计计算基本资参数⑴、锅炉蒸发量： Dec=61.11kg/s⑵、汽包压力： Pqb=11.02MPa⑶、给水温度： tgs=216℃⑷、过热蒸汽温度： tgr=540℃⑸、过热蒸汽压力： Pgr=9.8MPa⑹、一次风温度： t1=186℃⑺、二次风温度： t2=186℃⑻、环境温度： tlk=20℃⑼、烟气出口温度： t=128.8℃五锅炉整体布置的确定1，锅炉整体的外型---选π型布置选择π型布置的理由如下(1)锅炉的排烟口在下方送，引风机及除尘器等设备均可布置在地面，锅炉结构和厂房较低，烟囱也建在地面上。
(2)对流竖井中，烟气下行流动便于清灰，具有自身除尘的能力（3）各受热面易于布置成逆流的方式，以加强对流换热2，受热面的布置在炉膛内壁面，全部布置水冷壁受热面，其他受热面的布置主要受蒸汽参数、锅炉容量和燃料性质的影响本锅炉为高压参数，汽化吸热较少，加热吸热和过热吸热较多，为使炉膛出口烟温降到要求的值，保护水平烟道的对流受热面，除在水平烟道内布置高、低温对流过热器外，炉膛内布置全辐射式的屏式过热器，前会隔墙省煤器采用光管式水冷壁结构；设置省煤器时，根据锅炉的参数，省煤器出口工质状态选用非沸腾式，采用双级空气预热器。
220t／h节能环保型CFB锅炉的设计
Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ： Ｔ ｈ ｅ ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ ｐ ｒ ｉ ｎ ｃ ｉ ｐ ｌ ｅ ｏ ｆ ２ ２ ０ ｔ ／ ｈ ｃ ｉ ｒ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｎ ｇ ｌ ｆ ｕ ｉ ｄ ｉ ｚ ｅ ｄ ｂ ｅ ｄ（ Ｃ Ｆ Ｂ） ｂ ｏ ｉ ｌ ｅ ｒ ｓ ｗ ｉ ｔ ｈ ｅ ｎ ｅ ｒ ｇ ｙ ｃ ｏ ｎ ｓ ｅ ｒ ｖ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ａ ｎ ｄ ｅ ｎ ｖ ｉ —
沈解忠 ， 毛 军华 ， 苏小平 ， 杨 浩 ， 钱 刚 ， 景 磊
（ １ ． 中国科 学 院工程 热物 理研 究所 ， 北京 １ ０ ０ １ ９ ０ ； ２ ． 无 锡华 光锅 炉有 限公 司 ， 江苏 无 锡 ２ １ ４ ０ ２ ８ ）
摘 要： 介绍 了 ２ ２ ０ ｔ ／ ｈ节能环保型循环 流化床 （ 简称 Ｃ Ｆ Ｂ） 锅炉 的设计 原则 ， 探 讨 了降低
好 评 。其 中， 洛 阳华 润 热 电有 限公 司 的２ ２ ０ ｔ ／ ｈ Ｃ Ｆ Ｂ 锅炉在 燃 用 ５ ２ ０ ０ ｋ ｃ ａ ｌ ／ ｋ ｇ山西 晋 城无 烟 煤 时 ， 锅 炉
ＷＡ ＮＧ Ｈａ ｉ ． ｇ ａ ｎ ｇ ， Ｚ ＨＯＵ Ｔ ｕ ｏ ， Ｓ ＨＥＮ Ｊ ｉ ｅ — ｚ ｈ ｏ ｎ ｇ ， ＭＡＯ Ｊ ｕ ｎ ｈ ｕ ａ ，
Ｓ Ｕ Ｘ ｉ ａ ｏ 。 ｐ ｉ ｎ ｇ ， Ｙ ＡＮ Ｇ Ｈａ ｏ ， Ｑ Ｉ Ａ Ｎ Ｇ ａ ｎ ｇ ， Ｊ Ｉ Ｎ Ｇ Ｌ ｅ ｉ
烧 理 论 和 技 术 开 发 工作 。
锅炉有害气体 Ｎ Ｏ 和 ｓ Ｏ ： 排放 的措施 ， 对满足我 国环保政策 的 Ｃ Ｆ Ｂ锅炉研发具有参考意义。
220T锅炉校核热力计算
220T锅炉校核热力计算毕业设计说明书（论文）@：220T/锅炉校核热力计算指导者：______________________________评阅者：______________________________XXXX年XX月XX日毕业设计（论文）摘要本设计密切结合锅炉课程设计指导书（第三版）及设计任务书，以220T/H 锅炉校核热力计算为主线，全面系统的阐述了电厂锅炉各部件的结构、尺寸及工作原理和锅炉效率等。
主要内容包括：辅助计算、高温过热器、低温过热器、高温省煤器、低温省煤器、高温空气预热器、低温空气预热器等的热力计算。
关键词：锅炉受热面校核误差计算1燃料燃烧计算 (1)2炉膛校核热力计算 (2)3炉膛顶部辐射受热面吸热量及工质焓增的计算 (5)4屏的结构数据计算表 (6)5屏的热力计算 (7)6凝渣管结构及计算 (13)7高温过热器的计算 (14)8低温过热器的热力计算 (22)9高温省煤器的热力计算 (26)10高温空气预热器热力计算 (29)11低温省煤器热力计算 (33)12低温空气预热器热力计算 (36)13锅炉热力计算误差检查 (39)结论 (41)参考文献 (42)致谢 (43)燃料燃烧计算1燃烧计算1. 1 理论空气量：V °=0.0889(C ar +0.375S ar )+0.265H ar -0.03330ar=0.0889 (5.9018 0.375 0.6) 0.265 4.4-0.0333 9.1 = 5.9018Nm 3/kg Sar1. 2理论氮容积：V(2 =0.8 山 +0.79 V 01001 23= 0.80.79 5.9018 =4.6720 Nm/kg1001. 3 RO2 容积:V R 02= 1.866 % +0.7 鱼 =1.866 空 0.7-1.066 N^kg100 100 100 1001. 4 理论干烟气容积:VGY = VN?2 + V RO2 = 4.672 1.066 二 5.738Nn r /kg 1. 5 理论水蒸气容积：V H )O=11.1 立 +1.24 也 +1.61d k V 0(d k =0.01kg/kg) 2100 1004 413 = 11.11.241.61 0.01 5100 1000.7446Nr r /kg1. 6飞灰分额:a fh =0.92(查表2-4)2锅炉热平衡及燃料消耗量计算2.1 锅炉输入热量 Q r 〜Qr,net =22415 kJ/kg2. 2排烟温度B PY (估取)=125 c 2. 3 排烟焓 I PY =1519.2159 kJ/kg 2. 4冷空气温度 t LK =20C2. 5 理论冷空气焓I 0F =(ct) k V 0=38. 2 5. 9 0W 8 2 2k5/kg2. 6化学未完全燃烧损失 q 3=0.5% (取用) 2. 7机械未完全燃烧 q 4 =1.5% (取用) 2. 8排烟处过量空气系数 a py =1.39(表2-7第二版) 2 . 9 排烟损失 q 2 = ( 100- q 4 ) * ( I PY - a py I L F) / Q r =100-1.5 1519.2159-1.39 225.448 /22,1 1. 1. 1.1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1.1.1.1.1.1. 1.-5.2989 % q 5=0.5% (取用)1 0 6 5 8q 6 = Q 6 /Q r *100 100 0. 0 0<4 8224152. 10散热损失 2. 11灰渣损失二5.2989 0.5 1.5 0.5 0.0048 二7.8（查附录表二中水和水蒸气性质表，高过出口参数P= 9.9 Mpa t=540 C） 1. 2. 16给水温度t GS =215C （给定）1. 2. 17 给水焓i GS = 923.79 kJ/kg（查附录表二中水和水蒸气性质表，低省入口参数P=11.57 Mpa t=215 C）1. 2. 18锅炉有效利用热Q = D Gf( i GG - 1 I GS )= 220 10 3941. 39 9 2 3. 79^6. 6 4 1 kJ/h1. 2. 19实际燃料消耗量B=100*Q/( n Q)8= 100 6.64 10 / 92.1963 22= 32124.18485-3 1 64 2.3 2g/h2炉膛校核热力计算n .2. 1炉膛出口过量空气系数：l = 1.2 （查表1-5漏风系数和过量空气系数）2. 2炉膛漏风系数I = 0.05 （查表1-5漏风系数和过量空气系数）2. 3制粉系统漏风系数△ a ZF = 0.1 （查表1-5漏风系数和过量空气系数）2. 4热风温度t RF = 275 C （估取）2. 5理论热风焓I 0RF = 2175.4477 kJ/kg （查温焓表）2. 6 理论冷风焓I 0LF = 225.448 kJ/kg （查表2-14）2 . 7 空气带入炉膛热量Q K = （a" L - △ a L-△ a ZF）I°RF + （△ a I +△ a ZF）I °LF= 1.2-0.05-0.1 2175.4477 0.05 0.1 225.448%1. 2. 13锅炉热效率1. 2. 14保热系数n =100-刀q =92.1963 %© =1-q 5 /( n +q5 )0.00592.1963 0.005= 0.99461. 2. 15过热蒸汽焓i；G= 3941.39 kJ/kgkg/h1. 2. 20计算燃料消耗量B=B(1- q 4 /100)2. 31灰粒辐射减弱系数 K H =55900M Tl'2d55900314032132-80.676(m.MPa)2. 8对于每公斤燃料送入炉膛的热量 Q L = Q r [1-= 24618.1632 kJ/kg2. 9理论燃烧温度 9 0 二24618.1632一24259.6394100 1900 =1925.27 C25677.3141 -24259.6394(查温焓表)2. 10 理论燃烧绝对温度 T o = 9 0 +273= 1925.27+273 =2198.27 K 2. 11火焰中心相对温度系数 X=h/H l +A x=0.3040( 其中 h r =4962, HI =22176-4092+1762,^ x=0)2. 12 系数 M=A-BX= 0.59-0.3040 0.5=0.438 (A 、B 取值查表 3-5、3-6)2. 13炉膛出口烟气温度9” l =1130 C (估取) 2. 14炉膛出口烟气焓I ” L = 13612.9332kJ/kg (查温焓表) 2. 15 烟气平均热容量 V C = (Q-I ” L ) / ( 9 0 - 9 ” L )2. 18 水冷壁热有效系数 书 SL =E SL X SL =0.45 0.98=0.4412. 19 屏、炉交界面的污染系数 E YC =B * E SL =0.98 0.45=0.441 （ B 取 0.98）2. 20屏、炉交界面的角系数 X YC =1 （ 取用） 2. 21屏、炉交界面的热有效系数 书YC =E Y C X YC =0.441 1=0.441 2. 22燃烧器及门孔的热有效系数 书R =0 （未敷设水冷壁） 2. 23 平均热有效系数 PJ =（书 SL F+屮 YC F 2 + ^ R F Y （）/ F L = 0.4372（ 其中F=F q +2F c+F h +F_D -F YC 各F 值查表3-1炉膛结构数据）2. 24炉膛有效辐射层厚度S=5.488m （查表3-1炉膛结构数据） 2. 23炉膛内压力 P=0.1MPa2. 26水蒸气容积份额 r H20 =0.0994 （ 查烟气特性表） 2. 27三原子气体容积份额 r =0.2382 （ 查烟气特性表） 2. 28三原子气体辐射减弱系数K Q =10.2（ ―0^1%20十-0.1 ）（1-0.37 丄）j10.2*r*p*S1000-5.16212. 29烟气质量飞灰浓度 卩r=0.0110 2. 30灰粒平均直径 dn =13卩m （取用）查附录表一筒式磨煤机 =2318.0312kJ/kg= 224150.5 0.00482318.0372(q 3 + q 6) / (100- q 4) ]+ Q KE SL =0.45 2. 16水冷壁污染系数 2. 17水冷壁角系数X^L =0.98 24618.1632—13612.9332=13.8384 kJ/ (kgC)1925.27 -1130（查表3-4水冷壁灰污系数） （查3-1炉膛结构数= 10.2 _0.78_16_0.0994_1』0.2 汉 0.2382汽 0.1 汉-0.1 !1 —0.37疋 1403 10002. 32燃料种类修正系数 X 1=0.5 注:对低反应的燃料（无烟煤,半无烟煤,贫煤等）X 1=1;对高反应的燃料（烟煤,褐煤,泥煤,页岩,木柴 等）X 1=0.5:2. 33燃烧方法修正系数 X 2=0.1 注：对室燃炉X 2=0.1;对层燃炉X 2=0.03 2. 34煤粉火焰辐射减弱系数K=k Q *rK Y 10X 1X20.2382+80.676 0.0110+10 0.5 0.1=1.2296+0.8874+0.5=2.617%m.MPa)a H=1-e A PS= ^e^.21130J 546^ 0.70142. 38计算误差A9 =日厂日'估)=1186.27-1130=56.87 (允许误差士 100°C )2. 39炉膛出口烟气焓I L= 14374.748 查焓温表，日l按计算值 2. 40炉膛有效热辐射放热量f''Q L = (Q L T L )= 0.9946 22415-14374.748 = 7996.83462.41辐射受热面平均热负荷qs= B j QL （3.6 S LZ ）=5.1621 2. 35火焰黑度 2. 2.0.7014 a=酬=0.8419a H(1-a H)弓SL0.70141 -0.70140.44137炉膛出口烟气温度(计算值)To36炉膛黑度3-273M (36007SF LT 0)0.61B jVc0.4382198.271133600 5.67 10 0.8419 0.4372 693.56 2198.2730.9946 汉 31642.3221 汉 13.8384-273 + 1= 1186.87 c、、-41注：匚 =5.67 X102*K )B j单位:kghq F=B Qr(3.6 FA )31642.3221 224153827141.2183.6 51.4973、炉膛顶部辐射受热面吸热量及工质焓增的计算31642.32217996.83463.6 675.122. 42炉膛截面热强度= 3.6 0.6810411.5266=818400.963631642・3221 22415=187172.14783.6 1052.63. 1顶棚管径d=38 mm ( 3. 2 节距 s=47.5mm ( 3. 3 排数 n=158 ( 3. 4顶棚管角系数X=0.98 3. 5顶棚面积 F LD =32.11 取用） 取用） 取用）查＜标准〉线算图21（即附录图 1) 3. 6蒸汽流通面积f= 158 （3.143.7炉膛顶棚热负荷分配不均系数」h = 0.68 查＜标准〉线算图11（即附录图7）（对2. 43炉膛容积热强度=0.112本炉型：X 二=23938)/23938丿4. 12屏的计算受热面积 H PJ =2F P X P Z=317m 24. 13屏区顶棚面积H D P=高深角系数=15.63. 10 炉膛顶棚蒸汽流量 D LD = D _D J W= 220 103 - 6000 = 214000 KJ h3. 12炉膛顶棚进口蒸汽焓j’LD= 2727.7 -2727釜98 = 2708.835 k %g 查附录二中水和水蒸气性质表 注：蒸汽参数---汽包压力对应的干饱和蒸汽3. 14炉膛顶棚出口蒸汽温度 t 'LD= 316.3082 0C ＜查附录二中水和水蒸气性质表＞4、屏的结构数据计算表4. 1管子外径 d= ＞42 5 mm 4. 2屏的片数 Z=124. 3每片屏的管子排数n= 4 10=40 4. 4屏的深度 L=2.076 m 4. 5屏的平均高度h=7.4 m818400.9396214000 ®2433. 13炉膛顶棚出口蒸汽焓i LD=i LD+ i LD= 2708.835 3.8243=2712.65934. 6 一片屏的平面面积 F p=13・5m 24. 7屏的横向节距 S 1=591 mm4. 8 比值1= S 1d=14.14. 9屏的纵向节距 S 2=46 mm4. 11屏的角系数X P= 0.98查《标准》线算图1（即附录1），曲线53. 11炉膛顶棚蒸汽焓增=1.094. 10比值 匚2' 2Fch=65.61 m< 见表3-1F 2>''F ch二 7.68 6.424 二 49.34 m5 屏的热力计算5. 1烟气进屏温度P= 1186.87 0C 查表3-9，炉膛校核热力计算即炉膛出口烟气温度r '5. 2烟气进屏焓 I P= 14374.748 KJ kg 查表3-9，炉膛校核热力计算即炉 膛出口烟气焓I'L5. 3烟气出屏温度 二；=1000 0C《先估后校》5. 4烟气出屏焓 I 'P= 11886.3132 K%g查焓温表4. 15屏区附加受热面面积 2H PFJ = H DP + H SL =45.7 m4. 16烟气进屏流通面积 ' 2F P =58.8 m4. 17烟气出屏流通面积 '' 2F P =50m4. 18烟气平均流通面积2上王-54F P F P4. 19烟气流通面积f=212 10 二山=0.0794m 2（其中=0.042-2 0.005 单位: m ）4. 20烟气有效辐射层厚度1.8 S =-丄丄丄S= 0.779 m （注：S 1 单位：m ）4. 21屏区进口烟窗面积 4. 22屏区出口烟窗面积5. 5烟气平均温度二1186.87 1000= 1093.435PJ5. 7屏的对流吸热量D' " Q P 二（I p-|p=0.9946" 14374.748-11886.3132)- 366 = 2108.9973 K%g5. 8炉膛与屏相互换热系数1= 0.97查附录表165. 9炉膛出口烟窗的沿高度热负荷分配系数卩 =0.8查《标准》线算图5. 11 （即附录图7） （ X10炉膛出口烟窗射入屏区的炉膛辐射热量 'f ' 'Q p 二 YC （Q L —| P ）F ch /SLZ YC/1984623938)0.97 0.8 0.9946 24618.1632-14374.748 65.61二 /675.12 二 768.3233 5. 11 三原子气体辐射减弱系数 0.78+1.6 K Q "0.2( ___ rH2。
锅炉课程设计220t
锅炉 课程设计 220t一、课程目标知识目标：1. 让学生理解锅炉的基本结构、工作原理及其在工业中的应用。
2. 掌握220t锅炉的主要参数、性能及运行维护知识。
3. 了解锅炉安全操作规程和节能环保要求。
技能目标：1. 培养学生运用所学知识分析锅炉运行中可能出现的问题，并提出解决方案的能力。
2. 提高学生在实际操作中，对锅炉进行安全、稳定、高效运行的能力。
3. 培养学生运用现代化手段进行锅炉运行数据监测、分析的能力。
情感态度价值观目标：1. 培养学生对锅炉行业的职业兴趣和敬业精神，增强职业责任感。
2. 增强学生的团队合作意识，培养在锅炉运行过程中与他人协作的能力。
3. 培养学生关注锅炉行业的环保问题，树立绿色发展的观念。
本课程针对高年级学生，结合锅炉课程性质，注重理论联系实际，提高学生的实际操作能力。
根据教学要求，课程目标具体、可衡量，旨在使学生在掌握专业知识的同时，培养实际操作技能和职业素养，为锅炉行业培养高素质的技能型人才。
二、教学内容1. 锅炉概述- 锅炉的定义、分类及发展历程- 锅炉在工业中的应用及重要性2. 锅炉的基本结构和工作原理- 锅炉本体结构及其功能- 锅炉燃烧设备、传热过程及热效率- 锅炉辅助设备的作用及配置3. 220t锅炉主要参数与性能- 锅炉蒸发量、压力、温度等参数- 锅炉热效率、燃料消耗及排放标准- 锅炉的安全保护装置及控制系统4. 锅炉的运行与维护- 锅炉启动、运行调整及停炉操作- 锅炉水处理、除垢及防腐措施- 锅炉常见故障分析及处理方法5. 锅炉安全操作与节能环保- 锅炉安全操作规程及应急预案- 锅炉节能技术及措施- 锅炉排放污染物控制技术及环保要求本章节教学内容依据课程目标，注重科学性和系统性，结合教材章节进行组织。
教学大纲明确教学内容安排和进度，旨在使学生全面掌握锅炉知识，为实际操作和职业发展奠定基础。
三、教学方法针对本章节内容，采用以下多样化的教学方法，以激发学生的学习兴趣和主动性：1. 讲授法：通过生动的语言、丰富的案例，讲解锅炉的基本概念、原理和运行维护知识，帮助学生建立完整的理论体系。
220t锅炉课程设计220th煤粉锅炉热力设计
锅炉课程设计课题名称：220t∕h煤粉锅炉热力设计专业、班级：热能与动力工程、热动Ill一、设计题目：220t∕h煤粉锅炉热力设计二、原始资料：①锅炉额定蒸发量：De二220 t∕h=220×103 kg/h②给水温度：tει -215O C③过热蒸汽温度：t孑540°C④过热蒸汽压力：p sr=9. 8MPa⑤制粉系统：中间仓储式（热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机）⑥燃烧方式：四角切圆燃烧⑦排渣方式：固态⑧环境温度：20°C⑩烟气流程：炉膛一高温对流过热器一低温对流过热器一高温省煤器一高温空气预热器一低温省煤器一低温空气预热器锅炉受热面的布置结构如右图：本组选用的燃料为新汶煤，首先要对燃料的应用基成分进行校核，本燃料校核是100%,炉握表1∙7新汶烟煤煤质分析数据表燃烧计算表表2-9烟气特征表炉膛、屏式过热器、高温过热器、低温过热器、高温省煤器、高温空气预热器、低温省煤器、低温空气预热器等所在烟气区域的烟气在不同温度下的焙，并列成表格作为温焙表。
具体见下表。
表烟气焙温表(用于低温过热器.高温省煤气的计算)表2-12烟气温焙表(用于高温空预器、低温省煤气的计算)烟气焙温表(用于低温空预器计算)表2.4锅炉热平衡及燃料消耗量计算计算锅炉输入热量，包括燃料的收到基低位发热量，燃料物理显热、外来热源加热空气时带入的热崑各项热损失，包括化学不完全燃烧热损失q3和机械不完全燃烧热损失q4,锅炉散热损失q5,灰渣热物理损失q6,排烟热损失q2°具体数据见锅炉热平衡及燃料消耗量计算表2-14.第三章炉膛热力计算表37 炉膛的结构数据表3-9炉膛校核热力计算表3-10炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焙増计算第四章对流受热面校核热力计算一、对流受热面计算步骤：1、假设受热面岀口烟气温度，查取相应焰值。
2、根据出口烟焙,通过Qβ=Φ（I -I ,+ΔaΓu.）it算对流传热量。
3、依据烟气侧放热量等于工质侧吸热量原理，求取工质出口焰和相应温度。
220t锅炉萍乡无烟煤锅炉原理课程设计
220t锅炉萍乡无烟煤锅炉原理课程设计锅炉是一种能够将水加热为蒸汽的设备，它的原理是利用燃烧燃料产生热量，通过加热换热面的方式将热量传递给水，使水变为蒸汽。
在此课程设计中，我们将以220t锅炉为例，介绍萍乡无烟煤锅炉的原理。
一、锅炉工作原理1.供热系统锅炉主要通过燃烧燃料产生热能，通过烟管系统将烟气引导到烟囱排放，同时将热量传递给水，使水加热成为蒸汽。
蒸汽由主蒸汽管道输送到需要加热的设备或区域。
2.循环系统锅炉工作中，循环系统起到将热量传递给水的作用。
循环泵将水从锅炉下部引入锅炉底部的水壁，在水壁内部进行循环，接触到高温的烟气，水温升高，最终进入蒸汽分离器，将蒸汽分离出来。
3.燃烧装置锅炉采用无烟煤作为燃料，燃烧装置包括炉膛和燃烧器。
燃烧器将煤粉与空气混合，形成可燃混合气体，通过点火装置点火，使煤粉燃烧，产生高温烟气。
二、锅炉运行过程1.点火打开锅炉给水系统的阀门，启动给水泵，循环泵将水循环进入锅炉，预热系统开始工作，预热烟道和风道，使其加热至适宜的温度。
同时，启动引风机和鼓风机，使炉膛内形成一定的负压，煤粉和空气通过燃烧器混合，进入炉膛进行燃烧。
点火后，关闭点火装置，开启主燃烧器。
2.燃烧过程煤粉和空气在炉膛内燃烧，产生高温的烟气。
烟气通过炉膛和烟管，将热量传递给水，使水加热成为蒸汽。
在此过程中，燃烧产生的烟气经过布设在炉膛上方的空气预热器和布设在炉管上的过热器进行热交换，进一步提高锅炉的热效率。
3.蒸汽分离锅炉产生的蒸汽进入蒸汽分离器，分离器中设置了水位控制装置，通过控制水位的高低来控制锅炉的工作状态。
蒸汽分离后，通过主蒸汽管道输送至需要加热的设备或区域，完成热能传递的过程。
4.停炉当停止燃烧时，先关闭主燃烧器，停止供热，待锅炉冷却至一定温度后，关闭引风机和鼓风机，停止风扇。
最后，停止给水泵和循环泵，完成锅炉的停炉过程。
以上就是220t锅炉萍乡无烟煤锅炉原理的课程设计。
通过学习锅炉的工作原理和运行过程，我们可以更好地理解锅炉的工作原理，提高锅炉的运行效率，确保锅炉的安全稳定运行。
220t甘蔗渣锅炉设计说明书
220t/h、9.81MPa蔗渣锅炉设计说明书概述本锅炉是专为糖厂设计的蔗渣锅炉，燃料是甘蔗渣。
锅炉为室外布置，自然循环单锅筒锅炉，采用∏型布置，炉膛部份悬吊，尾部烟道支承。
炉膛前墙下部布置喷渣口，辅以固定炉排组织燃烧，利用蒸汽除渣。
一锅炉基本特性1锅炉工作参数额定蒸发量220t/h额定着蒸汽温度540℃额定蒸汽压力（表压）9.81Mpa锅筒工作压力（表压）11.3Mpa给水温度215℃2燃料特性甘蔗渣：C y=21.17% H y=2.93% O y=22.94%N y=0.1% S y=0% A y=0.86%W y=52% V y =44.4% Q y=1800KCal/kgdw3 锅炉基本尺寸炉膛宽度（两侧水冷壁中心线间距离）8370mm炉膛深度（前后水冷壁管中心线间距离）8370mm锅筒中心线标高36390mm锅炉最高点标高（过热器连接管）~40640mm锅炉运转层标高8000mm锅炉最大宽度（包括平台）~19000mm锅炉构架左右柱中心线间距离18820mm锅炉最大深度（包括平台）~23400mm锅炉构架前后柱中心线间距离23000 mm二锅炉结构间述炉膛燃烧区域，下部前墙沿宽度方向布置有8只蔗渣喷燃器，蔗渣燃烧室呈长方形断面，敷设卫燃带。
燃烧区的敷卫燃带有较高的热负荷有利于蔗渣的着火和燃烧。
蔗渣喷口距炉排高度约3m，甘蔗渣由气力喷播方向送入炉膛中，利用高度差使蔗渣在炉内飞行的路程中受到热烟气极为有效的加热，蔗渣中的水份基本被烤干，落在炉排燃烧层上很快地燃烧。
大部份蔗渣在烟气及空气的托浮下，在炉内悬浮燃烧。
炉膛从炉排到顶棚的距离约28m，有足够的高度保证蔗渣充分燃尽。
燃料供给系统除可调式喂料器外本厂不供，除渣设备采用捞渣机，该系统本厂也不生产，本厂工作范围仅到水冷壁下部水封插板为止。
1锅筒及汽水分离装置锅筒外径Φ1800 mm，筒体壁厚100 mm、封头90mm，全长14000mm，材料为19Mn6。
220t h 循环流化床锅炉说明书
220t/h循环流化床锅炉说明书目录一、锅炉基本特性 (3)1、主要工作参数 (3)2、设计燃料 (3)3、安装和运行条件 (4)4、锅炉基本尺寸 (4)二、锅炉结构简述 (5)1. 炉膛水冷壁 (5)2. 高效蜗壳式汽冷旋风分离器 (7)3. 锅筒及锅筒内部设备 (7)4. 燃烧设备 (8)5. 过热器系统及其调温装置 (11)6. 省煤器 (11)7. 空气预热器 (12)8. 锅炉范围内管道 (12)9. 吹灰装置 (12)10. 密封装置 (12)11. 炉墙 (13)12. 构架 (13)13．膨胀系统 (14)14．锅炉水压试验 (14)15．锅炉过程监控 (14)三、性能说明 (16)一、锅炉基本特性1、主要工作参数额定蒸发量 220 t/h额定蒸汽温度 540 ℃额定蒸汽压力（表压） 9.8 MPa给水温度 215 ℃锅炉排烟温度 ~140 ℃排污率≤2 %空气预热器进风温度 20 ℃锅炉计算热效率 90.5 %锅炉保证热效率 90%燃料消耗量 41.7 t/h 石灰石消耗量 585 kg/h 一次热风温度 200 ℃二次热风温度210 ℃一、二次风量比 55：45循环倍率 25～30脱硫效率（钙硫摩尔比为2.5时）≥ 70 % 2、设计燃料（1）煤种及煤质煤的入炉粒度要求：粒度范围0~10mm，50%切割粒径d50=2mm，详见附图。
（2）点火及助燃用油锅炉点火用油:甲醇和甲醇油（3）石灰石特性颗粒度0-1mm.d50=0.25mm.3、安装和运行条件地震烈度里氏6度，按7度设防。
锅炉给水满足GB/T12145《火力发电机组及蒸汽动力设备水汽质量》标准。
4、锅炉基本尺寸炉膛宽度（两侧水冷壁中心线间距离） 8770mm炉膛深度（前后水冷壁中心线间距离） 6610mm炉膛顶棚管标高 37600mm锅筒中心线标高 41000mm锅炉最高点标高 45000mm运转层标高 8000mm操作层标高 5400mm锅炉宽度（两侧柱间中心距离） 23000mm锅炉深度（柱Z1与柱Z4之间距离） 27600mm二、锅炉结构简述锅炉为高温高压，单锅筒横置式，单炉膛，自然循环，全悬吊结构，全钢架π型布置。
鹤岗洗中煤锅炉课程设计220吨锅炉
鹤岗洗中煤锅炉课程设计220吨锅炉
对于220吨锅炉的鹤岗洗中煤锅炉课程设计，以下是一些可能的设计步骤和考虑因素：
确定锅炉设计参数：确定锅炉的功率、热效率、蒸汽压力、蒸汽温度等设计参数。
这些参数将影响锅炉的尺寸、材料和操作要求。
选择燃料：选择适合锅炉燃烧的燃料，考虑煤的种类、颗粒大小、水分含量等因素。
对于鹤岗洗中煤，应选择适合其燃烧特性的燃料。
设计燃烧室和炉膛：根据锅炉功率和燃料特性，设计合适的燃烧室和炉膛尺寸和形状，以确保煤能够充分燃烧，同时减少有害气体的排放。
设计蒸发系统：根据蒸汽压力和温度等参数，设计合适的蒸发系统，包括蒸发器和过热器等部件。
蒸发系统应能够有效地传递热量，同时保证蒸汽的质量和稳定性。
设计控制系统：设计合适的控制系统，包括温度控制、压力控制、水位控制等，以确保锅炉的安全稳定运行。
设计烟气处理系统：设计合适的烟气处理系统，包括除尘器、脱硫剂等，以减少有害气体的排放。
进行热力计算和强度计算：进行热力计算和强度计算，以验证锅炉设计的合理性和安全性。
进行优化设计：根据计算结果和实际情况，对锅炉设计进行优化，以提高运行效率和降低成本。
以上是一些可能的设计步骤和考虑因素，具体的设计过程需要根据实际情况和设计要求进行调整和完善。
220T锅炉校核热力计算
220T锅炉校核热力计算毕业设计说明书(论文)题目：220T/锅炉校核热力计算指导者：评阅者：XXXX年 XX 月 XX 日目录1 燃料燃烧计算 (1)2 炉膛校核热力计算 (2)3 炉膛顶部辐射受热面吸热量及工质焓增的计算 (5)4 屏的结构数据计算表 (6)5 屏的热力计算 (7)6 凝渣管结构及计算 (13)7 高温过热器的计算 (14)8 低温过热器的热力计算 (22)9 高温省煤器的热力计算 (26)10 高温空气预热器热力计算 (29)11 低温省煤器热力计算 (33)12 低温空气预热器热力计算 (36)13 锅炉热力计算误差检查 (39)结论 (41)参考文献 (42)致谢 (43)1 燃料燃烧计算1．1燃烧计算1．1．1 理论空气量: V 0 =0.0889(C ar +0.375S ar )+0.265H ar -0.0333O ar0.0889(5.90180.3750.6)0.265 4.40.03339.1=⨯+⨯+⨯-⨯5.9018=Nm 3/kg S ar1．1．2 理论氮容积: 02N V =0.8100ar N +0.79 V 0 1.20.80.79 5.9018 4.6720100=⨯+⨯= Nm 3/kg 1．1．3 RO2 容积: V R02 = 1.866 100ar C +0.7100ar S 56.90.61.8660.7 1.066100100=⨯+⨯=Nm 3/kg 1．1．4理论干烟气容积:0GY V = 02N V + V RO2 4.672 1.066 5.738=+=Nm 3/kg1．1．5理论水蒸气容积:20H O V =11.1 100ar H +1.24 100ar M +1.61d k V 0 (d k =0.01kg/kg) 4.41311.1 1.24 1.610.015100100=⨯+⨯+⨯⨯0.7446=Nm 3/kg1．1．6飞灰分额:αfh =0.92(查表2-4) 1．2锅炉热平衡及燃料消耗量计算1．2．1锅炉输入热量 Q r ≈Q ar,net =22415 kJ/kg1．2．2排烟温度θPY (估取)= 125c1．2．3排烟焓 I PY =1519.2159 kJ/kg1．2．4冷空气温度 t LK =20℃1．2．5理论冷空气焓 0LF I =(ct)k V 0 38.2 5.9018225.448=⨯= kJ/kg1．2．6化学未完全燃烧损失 q 3 =0.5% (取用)1．2．7机械未完全燃烧 q 4 =1.5% (取用)1．2．8排烟处过量空气系数 αpy =1.39(表2-7第二版)1．2．9排烟损失 q 2 =（100- q 4 ）*（I PY -αpy 0LF I ）/ Q r()()100 1.51519.2159 1.39225.448/224=-⨯-⨯5.2989= %1．2．10散热损失 q 5=0.5% (取用)1．2．11灰渣损失 q 6 = Q 6 /Q r *100 1.06581000.004822415=⨯=%1．2．12锅炉总损失 ∑q= q 2 + q 3 +q 4 +q 5 +q 65.29890.5 1.50.50.00487.80=++++= %1．2．13锅炉热效率 η=100-∑q 92.1963= % 1．2．14保热系数 φ=1-q 5 /(η+q 5 )0.00510.994692.19630.005=-=+ 1．2．15过热蒸汽焓 "GG i = 3941.39 kJ/kg(查附录表二中水和水蒸气性质表，高过出口参数 P= 9.9 Mpa t=540℃)1．2．16给水温度 t GS =215℃ (给定)1．2．17给水焓 i GS = 923.79 kJ/kg(查附录表二中水和水蒸气性质表，低省入口参数 P=11.57 Mpa t=215℃)1．2．18锅炉有效利用热 Q=D GR ("GG i -"GS I )=()3220103941.39923.79⨯⨯-86.6410=⨯kJ/h1．2．19实际燃料消耗量 B=100*Q/(ηQ r )8100 6.6410/92.196322=⨯⨯⨯32124.18485=kg/h1．2．20计算燃料消耗量 B j =B(1- q 4 /100)1.532124.184851100⎛⎫=⨯- ⎪⎝⎭31642.3221= kg/h2 炉膛校核热力计算2．1 炉膛出口过量空气系数"l α = 1.2 （查表1-5漏风系数和过量空气系数）2．2 炉膛漏风系数 △αl = 0.05 （查表1-5漏风系数和过量空气系数）2．3 制粉系统漏风系数 △αZF = 0.1（查表1-5漏风系数和过量空气系数）2．4 热风温度 t RF = 275 ℃ (估取)2．5 理论热风焓 I 0RF = 2175.4477 kJ/kg （查温焓表）2．6 理论冷风焓 I 0LF = 225.448 kJ/kg （查表2-14）2．7 空气带入炉膛热量 Q K =（α”L -△αL -△αZF ）I 0RF +（△αl +△αZF ）I 0LF()()1.20.050.12175.44770.050.1225.448=--⨯++⨯2318.0312=kJ/kg2．8对于每公斤燃料送入炉膛的热量Q L = Q r [1-（q 3 + q 6 ）/（100- q 4 ）]+ Q K 0.50.00482241512318.0372100 1.5+⎛⎫=⨯-+ ⎪-⎝⎭24618.1632= kJ/kg2．9理论燃烧温度θ0 24618.163224259.639410019001925.2725677.314124259.6394-=⨯+=-℃ （查温焓表）2．10理论燃烧绝对温度T 0 =θ0 +273= 1925.27+273 =2198.27 K2．11火焰中心相对温度系数X=h r /H l +△x=0.3040(其中h r =4962，H l =22176-4092+1762，△x=0)2．12系数M=A-BX= 0.59-0.3040⨯0.5=0.438（A 、B 取值查表3-5、3-6）2．13炉膛出口烟气温度θ”l =1130 ℃ （估取）2．14炉膛出口烟气焓 I ”L = 13612.9332kJ/kg （查温焓表）2．15烟气平均热容量 V C =（Q L -I ”L ）/（θ0 -θ”L ） 24618.163213612.933213.83841925.271130-==-kJ/（kg ℃） 2．16水冷壁污染系数ξSL =0.45 （查表3-4水冷壁灰污系数）2．17水冷壁角系数X SL =0.98 （查3-1炉膛结构数据）2．18水冷壁热有效系数ψSL =ξSL X SL =0.45⨯0.98=0.4412．19 屏、炉交界面的污染系数ξYC =β*ξSL =0.98⨯0.45=0.441 (β取0.98)2．20屏、炉交界面的角系数 X YC =1 (取用)2．21屏、炉交界面的热有效系数 ψYC =ξYC X YC =0.441⨯1=0.4412．22燃烧器及门孔的热有效系数 ψR =0 (未敷设水冷壁)2．23平均热有效系数 ψPJ =(ψSL F+ψYC F 2 +ψR F YC )/ F L = 0.4372 (其中 F=F q +2F C+F h +F LD -F YC 各F 值查表3-1炉膛结构数据)2. 24炉膛有效辐射层厚度S=5.488m (查表3-1炉膛结构数据)2．23炉膛内压力 P=0.1MPa2．26水蒸气容积份额 r H20 =0.0994 (查烟气特性表)2．27三原子气体容积份额 r =0.2382 (查烟气特性表)2. 28三原子气体辐射减弱系数 K Q=10.2(=-0.1）(1-0.37"1000l T )140310.20.110.371000⎫⎛⎫=⨯--⨯ ⎪⎪⎝⎭⎭ 5.1621=2．29烟气质量飞灰浓度 μr=0.01102．30灰粒平均直径 dn =13μm (取用)查附录表一筒式磨煤机2．31灰粒辐射减弱系数 KH==80.676= 1(.)m MPa2．32燃料种类修正系数 X 1=0.5 注:对低反应的燃料(无烟煤,半无烟煤,贫煤等)X 1=1; 对高反应的燃料(烟煤,褐煤,泥煤,页岩,木柴等) X 1=0.5:2．33燃烧方法修正系数 X 2=0.1 注:对室燃炉X 2=0.1; 对层燃炉X 2=0.032．34煤粉火焰辐射减弱系数K=12*10H Q Yr k K X X μ++ =5.1621⨯0.2382+80.676⨯0.0110+10⨯0.5⨯0.1 =1.2296+0.8874+0.5=2.6171(.)m MPa 2．35火焰黑度 H a =1-kps e-= 2.21130.15.46610.7014e -⨯⨯-= 2．36炉膛黑度 l a =(1)H SL H Ha a a +-ψ=()0.70140.84190.701410.70140.441=+-⨯ 2. 37炉膛出口烟气温度(计算值) ''l θ=030.6002733600(1)pj L j cM T F T V B ϕσ-+ψ 0.61132198.272733600 5.67100.84190.4372693.562198.2730.43810.994631642.322113.83841186.87c -︒=-⎛⎫⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+ ⎪⨯⨯⎝⎭=注:0σ=5.67×1110-24(*)W m K j B 单位:kg h 2．38计算误差ϑ∆=''l θ-''l θ(估)=1186.27-1130=56.87 (允许误差±1000C )2．39炉膛出口烟气焓 ''L I = 14374.748 查焓温表,''l θ按计算值2．40炉膛有效热辐射放热量 f L Q=''()L L Q I ϕ- ()0.99462241514374.7487996.8346=⨯-=kJ kg 2.41辐射受热面平均热负荷s q =(3.6)f j L LZ Q B S ⨯⨯31642.32217996.834610411.52663.6675.12⨯==⨯2W m2．42炉膛截面热强度 F q =(3.6)j r A Q B F ⨯⨯ =31642.3221224153827141.2183.651.497⨯=⨯ 2W m2. 43炉膛容积热强度 V q =(3.6)jr L Q B V ⨯⨯ 31642.322122415187172.14783.61052.6⨯==⨯ 2W m3、炉膛顶部辐射受热面吸热量及工质焓增的计算3．1顶棚管径 d=38 mm (取用)3．2节距 s=47.5mm (取用)3．3排数 n=158 (取用)3．4顶棚管角系数 X=0.98 查<标准>线算图1(即附录图1)3．5顶棚面积 LD F =32.11 2m (取用)3．6蒸汽流通面积 f=2158(3.14)40.03⨯⨯ =0.112 2m 3．7炉膛顶棚热负荷分配不均系数 H μ= 0.68 查<标准>线算图11(即附录图7)(对本炉型:0h X H ==00H H =2393823938)3．8炉膛顶棚总辐射吸热量 LD Q =3.6H S LD q F η3.60.6810411.5266=⨯⨯ 818400.9636=KJ h3．9减温水总流量 JW D = 6000 KJ h(先估后校)3．10炉膛顶棚蒸汽流量 LD D =JW D D -= 3220106000214000⨯-=KJ h3．11炉膛顶棚蒸汽焓增 LD i ∆=LDLDQD=818400.93963.8243214000= kJkg3．12炉膛顶棚进口蒸汽焓 'LD i = 2727.72689.22727.7982708.835200--⨯= kJ kg 查附录二中水和水蒸气性质表 注:蒸汽参数---汽包压力对应的干饱和蒸汽3．13 炉膛顶棚出口蒸汽焓 ''LD i ='LD i +LD i ∆= 2708.835 3.82432712.6593+= kJ kg3．14炉膛顶棚出口蒸汽温度 ''LD t = 316.30820C <查附录二中水和水蒸气性质表>4、屏的结构数据计算表4．1管子外径 d=425Φ⨯ mm 4．2屏的片数 Z=124．3每片屏的管子排数 n=410⨯=40 4．4屏的深度 L=2.076 m 4．5屏的平均高度 h=7.4 m4．6一片屏的平面面积 p F =13.5 2m 4．7屏的横向节距 1S =591 mm 4．8比值1σ=1dS=14.14．9屏的纵向节距 2S =46 mm 4．10比值2σ=2dS=1.094．11屏的角系数 p X = 0.98 查《标准》线算图1(即附录1)，曲线5 4．12屏的计算受热面积 PJH =2P P Z F X = 317 2m 4．13屏区顶棚面积 DPH=高⨯深⨯角系数=15.6 2m4．14屏区两侧水冷壁面积 SLH =高⨯深⨯角系数2⨯=30.1 2m 4．15屏区附加受热面面积 PFJ H =DPH+SLH =45.7 2m 4．16烟气进屏流通面积 '58.8P F = 2m 4．17烟气出屏流通面积 ''50P F = 2m 4．18烟气平均流通面积 ''''''254P P Y P PF F F F F ⨯=⨯=+ 2m4．19烟气流通面积 f=212100.0794n d π⨯⨯⨯= 2m (其中 0.04220.005nd=-⨯ 单位： m)4．20烟气有效辐射层厚度 11.80.779111S h L s ==++ m (注：1S 单位：m)4．21屏区进口烟窗面积 '65.61ch F = 2m <见表3-1 2F > 4．22屏区出口烟窗面积 ''7.68 6.42449.34ch F =⨯= 2m5 屏的热力计算5．1烟气进屏温度 'P ϑ= 1186.870C 查表3-9，炉膛校核热力计算即炉膛出口烟气温度'l θ5．2烟气进屏焓 'P I = 14374.748 KJ kg 查表3-9，炉膛校核热力计算即炉膛出口烟气焓''L I5．3烟气出屏温度 ''P ϑ= 10000C 《先估后校》 5．4烟气出屏焓 ''P I = 11886.3132KJ kg 查焓温表5．5烟气平均温度 '''()2P P PJ ϑϑϑ+==1186.8710001093.4352+= 0C5．6屏区附加受热面对流吸热量 D PFJQ = 366KJkg（先估后校）5．7屏的对流吸热量'''0()D DP P LF PJF PQI I I I ϕα=-+∆-()0.994614374.74811886.31323662108.9973=⨯--=KJ kg5．8炉膛与屏相互换热系数 β= 0.97 查附录表16 5．9炉膛出口烟窗的沿高度热负荷分配系数 YCμ= 0.8 查《标准》线算图11（即附录图7）（01984623938LhX H HH===）5． 10炉膛出口烟窗射入屏区的炉膛辐射热量'''()/fP ch LZ YC PLQ Q S I F βϕη=-()0.970.80.994624618.163214374.74865.61675.12⨯⨯⨯-⨯=768.3233=KJ kg5．11三原子气体辐射减弱系数0.78 1.60.1)(10.37)1000pjQ TK +=-1366.43510.20.110.37100010.2 2.0584619580.49441905⎫⎛⎫=⨯--⨯ ⎪⎪⎝⎭⎭=⨯⨯10.3810=1(.)m MPa5．12三原子气体容积份额 r= 0.2382 查表2-9烟气特性表 5．13灰粒的辐射减弱系数H K =82.1089==1(.)m MPa 注：h d 单位：m μ5．14烟气质量飞灰浓度 Yμ= 0.0135 3kgm查表2-9烟气特性表5．15烟气的辐射减弱系数Q H YK r K K μ=+=10.3810⨯0.2382+82.1089⨯0.0135=3.58121(.)m MPa5．16屏区烟气黑度 a =1kpse--= 3.58120.10.77910.2434e -⨯⨯-=5．17屏进口对出口的角1LX S==2.0760.13960.591=注：1S 单位：m5．18燃料种类修正系数 0.5Rξ= （取用）5．19屏出口烟窗面积 ''P F = 50 查表4-5，屏的结构数据计算 5．20炉膛及屏间烟气向屏后受热面的辐射热量'''4''0(1)*****3600f f ch pj PRPjxQ F T QBααβξσ-=+()()411768.323310.24340.1396 5.67100.243449.341093.4352730.531642.32210.973600-⨯-⨯⨯⨯⨯⨯+⨯=+83.6612135.0401218.7013=+=KJ kg 注：11240 5.67(*)10W m k σ-=⨯5．21屏区吸收的炉膛辐射热 '''f f fPQppQQ Q =-=768.3233-218.7013=549.622 KJ kg5．22屏区附加受热面吸收的辐射热量*f fPFJPFJPQPJPFJHQQ HH =+45.7549.62269.252131745.7=⨯=+KJ kg5．23屏区水冷壁吸收的辐射热量*f fSLPSLPQPJPFJHQQ HH =+30.1549.62245.612431745.7=⨯=+KJ kg5．24屏区顶棚吸收的辐射热量 *f fDPPLDPQPJ PFJHQQ H H =+15.6549.62223.639731745.7=⨯=+KJ kg5．25屏吸收的辐射热量 ff f PPQPFJQ QQ=-=549.622-69.2521=480.3699 KJkg5．26屏吸收的总热量 Df PPPQ Q Q =+= 2108.9973+480.3699=2589.3672 KJkg5．27第一级减温水喷水量1jw D = 3200KJ h 《取用》5．28第二级减温水喷水量2jw D = 2800KJ h《取用》5．29屏中蒸汽流量 2P jw D D D =-= 3220102800217200⨯-=KJ h5．30蒸汽进屏温度 'P t = 380 0C 先估后校5．31蒸汽进屏焓 'P i = 3028.3666KJ kg 查附录二中水和水蒸气性质表，按计算负荷下进屏P = 10.57 MPa5．32蒸汽出屏焓 '''j PPP PQi B i D+==3028.366631642.32212589.3672217200+⨯3405.5931=KJ kg5．33蒸汽出屏温度 ''P t = 513.3248 0C 查附录二中水和水蒸气性质表，按计算负荷下出屏P = 10.2 MPa5．34屏内蒸汽平均温度 '''()2P P PJ t t t +==380513.3248446.66242+=0C5．35平均传热温差 1PJ PJt t ϑ∆=-= 1093.435-446.6624=646.7726 0C 5．36屏内蒸汽平均比容 v -= 0.0395 3kgm，查附录二中水和水蒸气性质表，按计算负荷下屏进出口压力平均值，PJ P = 10.345 MPa （查表1-6）及PJ t5．37屏内蒸汽流速 *3600*PQ fvD w -==2172000.039524.568736000.097⨯=⨯ m s5．38管壁对蒸汽的放热系数2*dC αα== 0.98⨯2800=274420(*)WC m 查《标准》线算图15（附录图11）5．39烟气流速 *(1)3600*273jYPJ YYV B w Fϑ=+31642.32217.68201093.4351360054273⨯⎛⎫=⨯+ ⎪⨯⎝⎭6.2585=m s （其中Y V 见表2-9）5．40烟气侧对流放热系数***dZswC C Cαα== 51.357 2(*)WC m 查《标准》线算图12（附录图8）5．41灰污系数 ε= 0.007520(*)C Wm ，查附录图15曲线2（吹灰）5．42管壁灰污层温度 2*1()*3.6jPhbPJPJQ B t t Hεα=++131642.32212589.3672446.66240.00752744 3.6317⨯⎛⎫=++⨯⎪⨯⎝⎭1011.2971=0C5．43辐射防热系数 0*f ααα== 0.2434⨯374=91.0316 20(*)WC m查《标准》线算图19（附录图12）5．44利用系数 ζ= 1 查附录图15曲线2（吹灰） 5．45烟气侧放热系数 12*(*)2*d f dxS πζααα=+3.1442151.35791.03162460.1396⨯⎛⎫=⨯⨯+ ⎪⨯⨯⎝⎭618.3894=2(*)WC mχ---屏的角系数。
锅炉原理课程设计—220t_h锅炉整体校核热力计算
新疆大学课程设计任务书13-14 学年第１学期学院：电气工程学院专业：热能与动力工程学生姓名：*** 学号：***课程设计题目：220t/h锅炉整体校核热力计算煤种徐州烟煤起迄日期: 2013年12月23 日~2014年1月3 日课程设计地点:二教指导教师:***系主任：***下达任务书日期: ２０13年12 月23日课程设计任务书课程设计任务书绪论一、锅炉课程设计的目的锅炉课程设计《锅炉原理》课程的重要教学实践环节。
通过课程设计来达到以下目的：对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高；掌握锅炉机组的热力计算方法，学会使用热力计算标准方法,并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力；培养对工程技术问题的严肃认真和负责的态度。
二、锅炉校核计算主要内容1、锅炉辅助设计：这部分计算的目的是为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表。
2、受热面热力计算：其中包含为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算。
3、计算数据的分析：这部分内容往往是鉴定设计质量等的主要数据。
三、整体校核热力计算过程顺序1、列出热力计算的主要原始数据，包括锅炉的主要参数和燃料特性参数。
2、根据燃料、燃烧方式及锅炉结构布置特点，进行锅炉通道空气量平衡计算。
3、理论工况下（a＝1）的燃烧计算。
4、计算锅炉通道内烟气的特性参数。
5、绘制烟气温焓表。
6、锅炉热平衡计算和燃料消耗量的估算。
7、锅炉炉膛热力计算。
8、按烟气流向对各个受热面依次进行热力计算。
9、锅炉整体计算误差的校验。
10、编制主要计算误差的校验。
11、设计分析及结论。
四、热力校核计算基本资参数1) 锅炉额定蒸汽量De=220t/h2)给水温度：t GS=215℃3）过热蒸汽温度：t GR=540℃4）过热蒸汽压力（表压）P GR=9.8MPa5)制粉系统：中间储仓式（热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机）6）燃烧方式：四角切圆燃烧7）排渣方式：固态8）环境温度：20℃9）蒸汽流程：一次喷水减温二次喷水减温10）烟气流程：炉膛→屏式过热器→高温对流过热器→低温对流过热器→高温省煤器→高温空预器→低温省煤器→低温空预器五、燃料特性：（1）燃料名称：徐州烟煤（2）煤的收到基成分（3）漏风系数和过量空气系数（4）确定锅炉的基本结构采用单锅筒∏型布置，上升烟道为燃烧室及凝渣管。
220t锅炉萍乡无烟煤锅炉原理课程设计
220t锅炉萍乡无烟煤锅炉原理课程设计220t锅炉是一种常用的锅炉设备，被广泛应用于工业生产和供热领域。
而萍乡无烟煤锅炉原理课程设计将深入探讨这种锅炉的工作原理和特点，帮助大家更好地理解和使用这一设备。
一、引言220t锅炉是一种大型的燃煤锅炉，主要用于工业生产和供热领域。
它以无烟煤为燃料，在燃烧过程中产生高温高压的蒸汽，用于驱动机械设备或供暖。
本文将从锅炉的结构、工作原理和特点等方面进行介绍。
二、锅炉结构220t锅炉通常由炉膛、过热器、再热器、空气预热器、除尘器、引风机、给水泵等组成。
其中，炉膛是燃烧的核心部件，过热器和再热器则用于提高蒸汽的温度和压力。
三、工作原理220t锅炉的工作原理可以简单描述为以下几个步骤：1.给水系统：给水泵将水从水箱中抽取，并通过预热器进行预热，然后进入锅炉。
2.燃烧系统：无烟煤经过破碎、磨煤和送煤系统进入炉膛。
在炉膛内，煤粉与空气充分混合并燃烧，产生高温高压的燃烧气体。
3.热能转换：燃烧气体通过过热器，将蒸汽加热到高温高压状态。
然后，蒸汽进入汽轮机，推动轴流式汽轮机转动。
4.蒸汽再加热：部分蒸汽从汽轮机中抽出，进入再热器进行再加热，提高蒸汽的温度和压力。
5.排烟系统：燃烧后的烟气通过空气预热器进行余热回收，并进一步通过除尘器进行净化，最终排入大气中。
四、特点与应用220t锅炉具有以下几个特点：1.大容量：220t锅炉的蒸汽产量较大，能够满足工业生产和供热领域的需求。
2.高效节能：采用先进的燃烧技术和余热回收技术，能够提高能源利用效率，减少能源消耗。
3.环保性能好：通过先进的燃烧控制和烟气净化设备，能够减少烟尘和有害气体的排放，达到环保要求。
4.稳定可靠：220t锅炉采用先进的自动控制系统，能够实现自动调节和运行稳定。
220t锅炉广泛应用于工业生产和供热领域。
它可用于发电厂的蒸汽动力机组，以及钢铁、化工、纺织、造纸等工业部门的生产过程中。
同时，它还可用于供热系统，为城市和农村提供热水和供暖。
220T锅炉汽轮机操作草稿讲解
220T锅炉汽轮机运行（草稿）汽轮机运行规程第一节设备概况及技术 (1)第二节启动与运行 (4)第三节停机 (7)第四节事故处理 (14)第五节汽轮机用油规范 (15)第六节调节保安系统概述 (17)第七节保安系统 (20)第八节部套简介 (25)第九节辅机热力系统简 (31)第十节主要辅机部套 (33)1 汽轮机主要技术数据1.1 汽轮机技术参数本汽轮机为高压冲击抽汽背压式，型号： CB25-8.83/3.82/0.98 。
额定功率为25000kW ，与发电机及其它附属设备配套，装于热电站热电间，本汽轮机不能用来拖动变速旋转机械。
主汽门前蒸汽压力正常8.83 MPa1.1.1最高9.32 MPa最低8.34 MPa主汽门前蒸汽温度正常535 C最高540 C最低525C1.1.抽汽压力正常 3.82 MPa2最高 4.11 MPa最低 3.62 Mpa1.1.排汽压力正常0.981 MPa3最高 1.275 MPa最低0.784 MPa1.1.功率额定功率25000kW4最大功率30000kW1.1.进汽量额定工况301.5t/h 5最大功率工况336t/h1.1.抽汽流量额定工况140t/h6最大工况160t/h1.1.7汽轮机工作转速 1.1.8汽轮机转子的旋转方向：自汽轮机向发电机看为顺时针 1.1.9汽轮机转子的临界转速：〜 3600r/min 1.1.10汽轮机在工作转速下，其振动最大许可值0.03mm1.1.11.汽轮机转子的相对胀差许可值为 +3〜-1.2mm 。
1.1.12 回热系统2GJ+1CY1.1.13调节系统为低压电液调节系统 1.1.5高压启动油泵及电动机技术规范：1.1.6交流润滑油泵及电动机技术规范: 3000r/min1.1.7直流油泵及电动机技术规范:1.1.8轴（汽）封加热器技术规范:换热面积：30m2水侧压力：0.2Mpa 管子规格： 巾15 X1管子材料：HSn70-1A附轴加风机及电动机技术规范：1.1.9盘车电机技术规范:型 号：JQ-30-2布置方式：卧式1.1.10排油烟风机及电动机技术规范:1.1.11冷油器技术规范:2.启动、运行2.1概述本机组可以按电负荷要求或按热负荷要求两种工况运行。
锅炉原理课程设计220
锅炉原理课程设计220一、教学目标本课程旨在让学生了解和掌握锅炉的基本原理、结构组成、工作过程及安全操作等方面的知识。
通过本课程的学习，使学生能够：1.知识目标：掌握锅炉的基本概念、分类、工作原理和热力学基础；了解锅炉的主要部件及其功能；了解锅炉的运行管理和维护保养知识。
2.技能目标：能够分析锅炉运行中的问题，提出解决措施；能够进行锅炉的基本操作和维护保养。
3.情感态度价值观目标：培养学生的安全意识和责任感，使学生在实际工作中能够严格遵循操作规程，确保生产安全。
二、教学内容本课程的教学内容主要包括以下几个部分：1.锅炉概述：锅炉的基本概念、分类、性能参数。
2.锅炉原理：锅炉的热力学基础、燃烧过程、传热过程、流动过程。
3.锅炉部件：锅炉的主要部件及其功能、结构特点。
4.锅炉运行管理：锅炉的启动、停炉、运行调节、事故处理。
5.锅炉维护保养：锅炉的日常维护、定期检查、维修保养。
三、教学方法为了提高教学效果，本课程将采用以下教学方法：1.讲授法：通过教师的讲解，使学生掌握锅炉的基本原理和知识。
2.讨论法：引导学生针对锅炉运行中的实际问题进行讨论，培养学生的分析问题和解决问题的能力。
3.案例分析法：通过分析典型锅炉事故案例，使学生了解锅炉运行中的风险和安全隐患，提高安全意识。
4.实验法：学生进行锅炉实验，使学生能够直观地了解锅炉的运行原理和操作过程。
四、教学资源为了支持教学内容和教学方法的实施，我们将准备以下教学资源：1.教材：选择权威、实用的锅炉原理教材作为主要教学资源。
2.参考书：提供锅炉相关的参考书籍，丰富学生的知识体系。
3.多媒体资料：制作精美的课件、教学视频等多媒体资料，提高学生的学习兴趣。
4.实验设备：准备锅炉实验设备，让学生能够亲自动手操作，提高实践能力。
五、教学评估为了全面、客观地评估学生的学习成果，本课程将采用以下评估方式：1.平时表现：通过观察学生在课堂上的参与程度、提问回答等情况，评估学生的学习态度和理解程度。
220t h锅炉整体校核热力计算-新大-热动
(1)计算结果正确合理占20%
(2)设计过程说明条理清楚、内容充实占20%
(3)插图清晰美观占10%
3.答辩回答问题占40%
(1)分析类问题占20%
（2） 简答类问题占20%
合计：100%
系主任审查意见：
签字：
年月日
要求：计算步骤清晰，结果正确，图表规范。
6．工作计划及进度：
2012年12月28日 - 12月31日：锅炉辅助设计计算。
2013年1月1日 -1月8日：受热面热力计算。
2013年1月9日-1月10日：受热面数据分析及材料整理
2013年1月11日：答辩及成绩考核。
7、成绩组成及考核标准：
1.平时成绩（包括上课出勤）占10%
课 程 设 计 任 务 书
1．设计目的：
课程设计是专业课学习过程中的一个非常重要的实践性环节。它为综合应用所学的专业知识提供了一次很好的实践机会，而且通过课程设计可以加强学生对本课程及相关课程理论及专业知识的理解和掌握，训练并提高其在理论计算、工程绘图、资料文献查阅、运用相关标准与规范及计算机应用等方面的能力；同时，为其它专业课程的学习和毕业设计（论文）奠定良好的基础。
3．设计工作任务及工作量的要求〔包括课程设计计算说明书(论文)、图纸、实物样品等〕：
1、锅炉辅助设计计算。
2、受热面热力计算。
3、受热面数据分析及材料整理
课 程 设 计 任 务 书
4．主要参考文献：
1．锅炉原理
2．锅炉课程设计指导书
5．设计成果形式及要求：
设计成果形式：1、设计计算说明书。2、锅炉示意图。
2．设计内容和要求（包括原始数据、技术参数、条件、设计要求等20t/h
220t锅炉设计说明书复习课程
目录（一）、序言 (3)（二）、“水冷旋风分离器”的简要介绍： (4)（三）、220t/hCFB锅炉设计条件 (6)（1）设计煤种 (6)（2）、地质条件 (7)（四）、220t/hCFB锅炉主要技术参数 (7)⑴、锅炉技术规范 (7)⑵、锅炉基本尺寸 (8)⑶、燃煤粒度及点火用油 (8)⑷、石灰石 (8)⑸、锅炉给水和蒸汽品质 (9)（五）、220t/hCFB循环床锅炉特点 (9)⑴、采用全膜式壁结构 (9)⑵、采用布置了两个“水冷旋风分离器” (9)⑶、过热器的布置 (10)⑷、床下点火 (10)⑸、特殊的回灰系统 (10)(6)、固定膨胀中心 (11)(7)、有效的防磨措施 (11)(8)、非机械的风播煤结构 (11)（六）、220t/hCFB锅炉主要结构介绍 (12)⑴、总体布置 (12)⑵、锅筒及内部装置 (13)⑶、炉膛 (14)⑷、分离器 (15)⑸、过热器系统 (15)⑹、省煤器 (16)⑺、空气预热器 (16)⑻、锅炉范围内管道 (17)⑼、燃烧设备 (17)（七）、石灰石脱硫 (19)（八）、锅炉岛辅助设备 (19)⑴、煤、灰、石灰石系统 (19)⑵、排渣系统 (20)⑶、送、引风系统 (20)⑷、风量测量 (21)⑸、仪表 (21)⑹、特殊的防磨材料 (22)（一）、序言循环流化床锅炉是八十年代发展起来的新一代燃煤流化床锅炉，具有高效率、低污染和和良好的综合利用特点。
我国是一个以煤为主的能耗大国，发展具有中国特色的循环流化床锅炉并实现大型化具有重要的意义。
循环流化床锅炉是从鼓泡床沸腾炉发展起来的。
它采用了比鼓泡床更高的流化速度，故不再象鼓泡床一样有一个明显的床面。
大量物料被烟气夹带到炉膛上部，经过布置于炉膛出口处的分离器，将物料烟气分离，并通过一种非机械式密封的回送机构将物料重新送回床内，这就是循环床的基本原理。
循环流化床和鼓泡床一样，具有很大的热容量，及床内物料混合良好，对燃料适应性强，包括各种劣质燃料都能很好运行。
220锅炉课程设计
220锅炉课程设计一、课程目标知识目标：1. 了解220锅炉的基本结构及其工作原理；2. 掌握220锅炉的主要参数，如蒸发量、压力、温度等；3. 掌握220锅炉的安全运行措施及日常维护方法。
技能目标：1. 学会使用相关工具对220锅炉进行基本操作；2. 能够分析220锅炉运行中可能出现的故障，并提出解决方案；3. 能够独立完成220锅炉的日常检查和维护工作。
情感态度价值观目标：1. 培养学生对能源利用和环保意识的重视；2. 增强学生的团队协作意识，培养良好的沟通能力；3. 培养学生严谨、敬业的工作态度，树立安全意识。
本课程针对年级学生的认知特点，结合教材内容，注重理论联系实际，提高学生的实际操作能力。
通过课程学习，使学生掌握220锅炉的基础知识和操作技能，培养学生在实际工作中解决问题的能力，同时树立正确的情感态度价值观，为将来的职业发展打下坚实基础。
二、教学内容1. 220锅炉概述- 锅炉的定义、分类及用途- 220锅炉的基本结构及工作原理2. 220锅炉主要参数- 蒸发量、压力、温度等参数的定义及计算方法- 各参数对锅炉性能的影响3. 220锅炉安全运行及维护- 锅炉安全附件的作用及使用方法- 锅炉水处理技术及水质标准- 220锅炉的日常检查、维护及保养措施4. 220锅炉操作技能- 锅炉启动、运行及停炉操作流程- 常用工具和设备的使用方法- 故障分析与处理方法5. 能源利用与环保- 锅炉能源消耗与节能措施- 环保法规及排放标准- 绿色环保锅炉的发展趋势教学内容依据课程目标，紧密结合教材，突出重点，注重理论与实践相结合。
教学大纲明确，进度合理，旨在帮助学生系统掌握220锅炉的相关知识，提高实际操作能力，培养良好的职业素养。
三、教学方法本课程采用多样化的教学方法，旨在激发学生的学习兴趣，提高教学效果，实现课程目标。
1. 讲授法：通过系统讲解220锅炉的基本概念、原理和操作流程，使学生掌握必要的理论知识。
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目录（一）、序言 (3)（二）、“水冷旋风分离器”的简要介绍： (4)（三）、220t/hCFB锅炉设计条件 (6)（1）设计煤种 (6)（2）、地质条件 (7)（四）、220t/hCFB锅炉主要技术参数 (7)⑴、锅炉技术规范 (7)⑵、锅炉基本尺寸 (8)⑶、燃煤粒度及点火用油 (8)⑷、石灰石 (8)⑸、锅炉给水和蒸汽品质 (9)（五）、220t/hCFB循环床锅炉特点 (9)⑴、采用全膜式壁结构 (9)⑵、采用布置了两个“水冷旋风分离器” (9)⑶、过热器的布置 (10)⑷、床下点火 (10)⑸、特殊的回灰系统 (10)(6)、固定膨胀中心 (11)(7)、有效的防磨措施 (11)(8)、非机械的风播煤结构 (11)（六）、220t/hCFB锅炉主要结构介绍 (12)⑴、总体布置 (12)⑵、锅筒及内部装置 (13)⑶、炉膛 (14)⑷、分离器 (15)⑸、过热器系统 (15)⑹、省煤器 (16)⑺、空气预热器 (16)⑻、锅炉范围内管道 (17)⑼、燃烧设备 (17)（七）、石灰石脱硫 (19)（八）、锅炉岛辅助设备 (19)⑴、煤、灰、石灰石系统 (19)⑵、排渣系统 (20)⑶、送、引风系统 (20)⑷、风量测量 (21)⑸、仪表 (21)⑹、特殊的防磨材料 (22)（一）、序言循环流化床锅炉是八十年代发展起来的新一代燃煤流化床锅炉，具有高效率、低污染和和良好的综合利用特点。
我国是一个以煤为主的能耗大国，发展具有中国特色的循环流化床锅炉并实现大型化具有重要的意义。
循环流化床锅炉是从鼓泡床沸腾炉发展起来的。
它采用了比鼓泡床更高的流化速度，故不再象鼓泡床一样有一个明显的床面。
大量物料被烟气夹带到炉膛上部，经过布置于炉膛出口处的分离器，将物料烟气分离，并通过一种非机械式密封的回送机构将物料重新送回床内，这就是循环床的基本原理。
循环流化床和鼓泡床一样，具有很大的热容量，及床内物料混合良好，对燃料适应性强，包括各种劣质燃料都能很好运行。
由于流化床中强烈湍流混合和循环，增加了停留时间，因此比鼓泡床有更高的燃烧效率；流化床锅炉通常运行操作温度在850～950℃，在床中加入石灰石或脱硫剂，可以使SO2排放量大大降低；并且由于采用低温、分段送风燃烧，使燃烧始终在低过量空气系数下进行，从而大大抑制了NOx的生成和排放。
循环流化床与鼓泡床的本质差别在于二者在循环量上的差异带来床物料平均粒度不同，因而造成燃烧份额分配关系的不同。
循环床应当是循环量适中、循环物料颗粒较细、下部密相区燃烧分额相对较低的一种运行状态。
物料循环量的大小受燃料粒度、燃料成灰特性、燃烧室风速、排灰系统的设置、分离器的分级分离效率、物料回送系统的性能等诸多因素影响。
其中，分离器的分级分离效率是首要因素。
（二）、“水冷旋风分离器”的简要介绍：循环流化床锅炉分离器是一个十分重要的装置，它直接影响着整个循环流化床锅炉的结构布置和运行性能。
按分离器不同工作温度分类，循环流化床锅炉可大致分成如下几种型式：高温分离循环流化床锅炉；中温分离循环流化床锅炉；低温分离循环流化床锅炉；组合分离循环流化床锅炉。
在近年的理论研究和实践证明，中、低温分离及组合分离炉型由于回灰温度较低，燃烧效率低，以及磨损问题不好解决等因素，目前在新建项目中很少使用，只有在锅炉改造项目上由于场地、原锅炉结构等原因，偶有应用。
高温分离循环流化床锅炉是目前应用最广泛的炉型，Ahlstrom 公司的Pyroflow 循环流化床锅炉，Lurgi/CE的循环流化床锅炉、Foster Wheeler 公司、Tempella公司、Battelle/Riley公司等的产品均采用高温分离的型式。
芬兰的Ahlstrom 和德国的Lurgi 均采用绝热旋风筒，分离器入口烟温在850--870℃，优点是分离效率高，锅炉燃烧效率高；缺点是体积庞大，密封和膨胀系统复杂、内衬厚（400mm左右）、耐火材料及砌筑要求高、耐火材料费用大、费用高、启动时间长、运行中易出现故障。
特别是在燃用后燃性较强的煤种时，旋风筒内温度可能比炉膛温度更高，易引起旋风筒内超温而结焦。
这些问题在我国实际生产条件下显得更为突出。
针对绝热旋风筒所存在的问题，美国Foster Wheleer 公司开发了汽冷旋风分离器。
其汽冷旋风筒可以吸收一部分热量，分离器内物料温度不会上升，还有一点下降，较好地解决了旋风筒内的结焦问题。
但由于采用汽冷会导致过热蒸气系统阻力增加，再者耐热钢销钉和管子的焊接稳定性也存在问题。
由于上述原因，四川川锅锅炉有限责任公司和中国科学院热物理研究所于1998年开始在绝热旋风分离和汽冷旋风分离的基础上联合开发了水冷旋风分离循环流化床锅炉，并于1999年申请了国家专利（2000年8月获得了专利证书专利号: ZL 99 2 43392.4）。
由于水冷旋风分离器保留了高温旋风分离分离效率高的优点，解决了分离器内结焦、炉墙开裂、漏烟等问题，使分离器能长期高效、稳定运行。
因而配置水冷旋风分离器的锅炉具有燃烧效率高、热效率高、耐磨性好、运行稳定、负荷调节灵敏和不结焦等优点。
该分离器是由管子加扁钢焊成膜式壁，内壁密布销钉，再浇注~60mm厚的防磨内衬构成。
旋风筒的外壁仅需按常规膜式水冷壁的保温结构既可。
它与耐火砖加钢板外壳的热分离器相比，除具有很高的分离效率外，耐火材料大大减少，由300～400mm 降至~60 mm降低了维护费用，同时锅炉的启动不受耐火材料升温的限制，负荷调节快捷，冷态启动由～8小时缩短到4～6小时，节省燃油。
由于耐火材料得到可靠的冷却，在配合适当的流速下，磨损的问题也得到了解决。
旋风筒外壁按常规保温后，水冷分离器外壁表面温度由常规热旋风筒的～121℃降至50℃左右，辐射热损失少，提高了锅炉效率，降低了运行成本。
水冷分离器的循环回路采用自然循环，因此其壁温和炉膛水冷壁相同，而又都是悬吊结构，膨胀差值很小（因吊点标高不一样产生的差值）。
密封更为可靠。
由于旋风筒有水冷却，对其在分离器内出现的二次燃烧起着冷却作用而避免结渣与堵灰。
配用这种分离器的循环流化床锅炉，由于具有燃烧效率高，热效率高，耐磨性好，运行稳定，负荷调节灵敏，不结渣的优良品质，且燃料的适应性也广。
旋风分离器尺寸是经大量实验验证过的优化设计，烟气切向进入分离器产生旋流，使绝大部分灰粒子被分离，下落到“J”阀回料器形成循环灰。
由于水冷旋风分离器分离效率高，烟气中灰粒子的粒径大大的降低而减轻了对对流受热面的磨损，加之在设计时又选取了较合理的烟气流速，因此较好地解决了对流受热面的磨损问题。
（三）、220t/hCFB锅炉设计条件（1）设计燃料能满足纯烧煤以及三台锅炉平均掺烧废气（焦化炉煤气+电石炉炉气）要求。
（2）、地质条件（四）、220t/hCFB锅炉主要技术参数⑴、锅炉技术规范⑵、锅炉基本尺寸⑶、燃煤粒度及点火用油锅炉按照烟煤设计。
锅炉点火启动和负荷低于30%额定负荷时投用轻柴油。
燃料入炉粒度：0~10mm；平均粒径d50约1.8 mm，其中小于1mm占30-40%，小于0.10mm 的不大于10%。
⑷、石灰石石灰石入炉粒度：0~1mm,平均粒径d50约0.45mm。
⑸、锅炉给水和蒸汽品质符合GB/T12145-1999《火力发电机组及蒸汽动力设备水汽质量标准》要求。
（五）、220t/hCFB循环床锅炉特点220t/ h高温水冷旋风分离器循环床锅炉主要特点如下：⑴、采用全膜式壁结构锅炉的炉膛（包括水冷布风板）、分离器均采用了膜式壁结构，因此锅炉的膨胀、密封得到了很好的解决。
后墙水冷壁向内弯曲构成水冷布风板，与两侧墙、前墙组成水冷风室，为床下点火提供必然条件；水冷风室均为膜式壁结构，焊为一体，整体向下膨胀，易于密封，耐火衬里薄，便于维修。
⑵、采用布置了两个“水冷旋风分离器”该分离器由膜式水冷壁加高温防磨内衬组成，既解决了膨胀密封问题，又使得分离器的维修十分方便；锅炉启动不受耐火材料的限制，负荷调节快，冷启动时间时间短；分离器外部按常规保温后，壁温低于50℃，热损失少；有水冷却，在燃用不易燃烬的燃料时，对于分离器里可能出现的二次燃烧起冷却作用，避免结焦。
⑶、过热器的布置按成熟的高温高压循环床锅炉布置：炉内布置屏式过热器，包墙过热器，高低温过热器布置在分离器之后的锅炉尾部烟道内。
选取合适的烟气流速，并采用成熟可靠的防磨措施，满足运行等要求。
过热器面积布置适中，同时辅以两级给水喷水减温，能满足锅炉负荷大范围变动时蒸汽参数保持稳定。
高温过热器低温段材质为12Cr1MoV/高温段为T91；屏式过热器材质为低温过热器材质为12Cr1MoV ；低温过热器低温段20G/高温段为12Cr1MoV。
⑷、床下点火由于采用了水冷风室及水冷布风板，为床下点火创造了条件。
该炉采用床下热烟气发生器点火。
点火用油在热烟气发生器内筒燃烧，产生高温烟气，与夹套内的冷却风充分混合成850℃左右热烟气，经过布风板，在沸腾状态下加热物料。
因此，该点火方式具有热量交换充分、点火升温快、油耗量低、点火劳动强度低、成功率高等特点。
点火采用一次风，结构简单。
⑸、特殊的回灰系统本炉型采用高流率、小风量的自平衡J型回灰阀。
回灰系统由分离器灰斗、料腿、J型阀构成，高压风多点布置，保证可靠回料，回料量大，负荷适应范围广，回料系统没有任何运动部件，完全消除了高温条件下易发的机械故障，运行操作简单可靠。
回灰阀的松动风采用高压风（单独的萝茨风机配风），运行操作方便、安全可靠。
(6)、固定膨胀中心本次设计借鉴大容量锅炉固定膨胀中心的方法，采用了刚性平台固定中心。
实践证明，锅炉按预定方向膨胀，利于密封。
给煤机口及顶部一、二次密封采用新型结构，炉膛四周密封，密封填块由工厂预焊，减少工地工作量。
(7)、有效的防磨措施循环流化床锅炉的磨损是影响锅炉连续经济运行的重要因素之一，在炉膛燃烧室、“水冷旋风分离器”内等膜式壁部分采用焊密集销钉+特殊的高温耐磨浇注料进行防磨处理；对流受热面采用合适的烟速、加防磨盖板等有效措施；对穿墙等处和某些局部均采取特殊防磨措施。
(8)、非机械的风播煤结构采用高速风播煤，解决了正压给煤的密封问题，同时又能将煤播散开，使给煤非常均匀。
（六）、220t/hCFB锅炉主要结构介绍⑴、总体布置锅炉采用单锅筒横置式自然循环、“水冷旋风分离器”、膜式壁炉膛前吊后支、全钢架Π型结构。
循环床锅炉燃烧室内飞灰浓度较高，炉室要良好的密封和防磨，本炉采用膜式壁结构。
锅炉燃料所需空气分别由一、二次风机提供，一次风机送出来的风经过一次风空气预热器预热后，由左右两侧风道引入水冷风室中，通过安装在水冷布风板上的风帽，进入燃烧室；二次风经过管式空预器预热后由二次风口进入炉膛，补充空气与之扰动混合，为保证二次风充分到达炉膛，本炉采用炉膛前后墙分别进风结构。