热工分析
反应堆热工分析计算程序
tfin=279.4;Fa=0.974;Nt=3400000000;Wt=14314;b=0.059; tfout=340;e0=0.01;while e0>0.001t0_=0.5*(tfout+tfin);Cp_=1000*(0.04006*(t0_-310)+5.7437);xi=tfin+Fa*Nt/(Wt*(1-b)*Cp_);e0=(tfout-xi)/tfout;tfout=xi %堆芯出口处温度end%热流密度计算m=157;n=264;dcs=9.5e-3;L=4.2672;q_=Fa*Nt/(m*n*pi*dcs*L) %燃料元件表面平均热流量FqN=2.524;FqE=1.03;FDHE=1.085;qmax=q_*FqN*FqE %最大热流量ql_=q_*pi*dcs %平均线功率qlmax=ql_*FqN*FqE %最大线功率%平均管情况B=17;S=12.6e-3;dx=0.4e-3;Af=m*n*(S^2-pi/4*dcs^2)+m*4*B*S*dx; %总的流通截面积tf_=0.5*(tfout+tfin) %热管平均温度vf_=5.13e-6*(tf_-310)+0.0014189;pf_=1/vf_; %平均密度v=Wt*(1-b)/(Af*pf_); %平均流速Ab=S^2-pi/4*dcs^2; %单元流通截面积Wu=Wt*(1-b)*Ab/Af; %单元截面流量%第一控制体温度计算e11=0.01;tf1=300;L1=4.2672/6;fai1=0.4;while e11>0.001t11_=0.5*(tf1+tfin);Cp1_=1000*(0.02155*(t11_-290)+5.2428);x1i=tfin+q_*FqN*pi*dcs*L1*fai1/(Wu*Cp1_);e11=(x1i-tf1)/tf1;tf1=x1i %求出该控制体出口处的温度endDe=4*(S^2-pi/4*dcs^2)/(pi*dcs); %单元通道当量直径u1=944e-7;Pr1=0.85;k1=575.5e-3; %查得该温度下的热物性Re1=Wu*De/(Ab*u1);h1=0.023*Re1^0.8*Pr1^0.4*k1/De; %该处的对流换热系数dtf11=q_*fai1*FqE/h1; %单相强迫对流放热公式算得的温压ts=346.310791;P=15.51;dtf12=25*(q_*fai1*FqE/10^6)^0.25*exp(-P/6.2)+ts-tf1; %采用詹斯-洛特斯传热方程算得的过冷沸腾膜温压if dtf11<dtf12 %膜温压取两个中较小值，算得包壳外表面温度 tcs1=tf1+dtf11elsetcs1=tf1+dtf12enddci=8.93e-3;tci1=349;e12=0.01;while e12>0.001t12_=0.5*(tci1+tcs1);kc1=0.0547*(1.8*t12_+32)+13.8;yi=tcs1+ql_*fai1*FqE/(2*pi*kc1)*log(dcs/dci);e12=(yi-tci1)/yi;tci1=yi %采用迭代算法求得包壳内表面温度endhg=5678;du=8.19e-3;tu1=tci1+ql_*FqE*fai1*2/(pi*(dci+du)*hg) %燃料芯块表面温度d1_ku=ql_*FqE*fai1/(4*pi*100);tu1_ku=(26.42-21.32)/(400-300)*(tu1-300)+21.32;to1_ku=tu1_ku+d1_ku;to1=(600-500)/(34.97-30.93)*(to1_ku-30.93)+500 %根据积分热导率图表查得芯块中心温度p=15.8e+6;hfin=1273.59e+3;hfs=1650.54e+3;hgs=2584.84e+3;G=pf_*v*3 600;h1=1296.4746e+3;x1=(h1-hfs)/(hgs-hfs); %该点含汽量qDNB1=3.154e6*((2.022-6.238e-8*p)+... %根据W-3公式计算出临界热流量(0.1722-1.43e-8*p)*exp((18.177- 5.987e-7*p)*x1))*...((0.1484-1.596*x1+0.1729*x1*abs(x1))*0.2049*G/10^6+1.037)*...(1.157-0.869*x1)*...(0.2664+0.8357*exp(-124*De))*(0.8258+0.341e-6*(hfs-hfin))DNBR1=qDNB1/(q_*FqE*fai1) %计算烧毁比%第二控制体温度计算fai2=0.8;L2=4.2672/6;e21=0.01;tf2=310;while e21>0.001t21_=0.5*(tf1+tf2);Cp2_=1000*(0.027625*(t21_-300)+5.4583);x2i=tf1+q_*FqN*FDHE*FqE*pi*dcs*L2*fai2/(Wu*Cp2_);e21=(x2i-tf2)/tf2;tf2=x2i %求出该控制体出口处的温度endDe=4*(S^2-pi/4*dcs^2)/(pi*dcs);u2=857e-7;Pr2=0.90;k2=547e-3; %查得该温度下的热物性Re2=Wu*De/(Ab*u2);h2=0.023*Re2^0.8*Pr2^0.4*k2/De; %该处的对流换热系数dtf21=q_*fai2*FqE/h2; %单相强迫对流放热公式算得的温压ts=346.310791;P=15.5;dtf22=25*(q_*fai2*FqE/10^6)^0.25*exp(-P/6.2)+ts-tf2; %采用詹斯-洛特斯传热方程算得的过冷沸腾膜温压if dtf21<dtf22 %膜温压取两个中较小值，算得包壳外表面温度tcs2=tf2+dtf21elsetcs2=tf2+dtf22enddci=8.93e-3;tci2=349;e22=0.01;while e22>0.001t22_=0.5*(tci2+tcs2);kc2=0.0547*(1.8*t22_+32)+13.8;zi=tcs2+ql_*fai2*FqE/(2*pi*kc2)*log(dcs/dci);e22=(zi-tci2)/zi;tci2=zi %采用迭代算法求得包壳内表面温度endhg=5678;du=8.19e-3;tu2=tci2+ql_*FqE*fai2*2/(pi*(dci+du)*hg) %燃料芯块表面温度d2_ku=ql_*FqE*fai2/(4*pi*100);tu2_ku=(30.93-26.42)/(500-400)*(tu2-400)+26.42;to2_ku=tu2_ku+d2_ku;to2=(1000-900)/(48.06-45.14)*(to2_ku-45.14)+900 %根据积分热导率图表查得芯块中心温度p=15.8e+6;hfin=1273.59e+3;hfs=1650.54e+3;hgs=2584.84e+3;G=pf_*v*3 600;h2=1341.5988e+3;x2=(h2-hfs)/(hgs-hfs); %该点含汽量qDNB2=3.154e6*((2.022-6.238e-8*p)+... %根据W-3公式计算出临界热流量(0.1722-1.43e-8*p)*exp((18.177- 5.987e-7*p)*x2))*...((0.1484-1.596*x2+0.1729*x2*abs(x2))*0.2049*G/10^6+1.037)*...(1.157-0.869*x2)*...(0.2664+0.8357*exp(-124*De))*(0.8258+0.341e-6*(hfs-hfin))DNBR2=qDNB2/(q_*FqE*fai2) %计算烧毁比%第三控制体温度计算fai3=1.20;L3=4.2672/6;e31=0.01; tf3=320;while e31>0.001t31_=0.5*(tf3+tf2);Cp3_=1000*(0.04006*(t31_-310)+5.7437);x3i=tf2+q_*FqN*FDHE*FqE*pi*dcs*L3*fai3/(Wu*Cp3_);e31=(x3i-tf3)/tf3;tf3=x3i %求出该控制体出口处的温度endDe=4*(S^2-pi/4*dcs^2)/(pi*dcs);u3=800e-7;Pr3=0.999;k3=512e-3; %查得该温度下的热物性Re3=Wu*De/(Ab*u3);h3=0.023*Re3^0.8*Pr3^0.4*k3/De; %该处的对流换热系数dtf31=q_*fai3*FqE/h3; %单相强迫对流放热公式算得的温压ts=347.328;P=15.5;dtf32=25*(q_*fai3*FqE/10^6)^0.25*exp(-P/6.2)+ts-tf3; %采用詹斯-洛特斯传热方程算得的过冷沸腾膜温压if dtf31<dtf32 %膜温压取两个中较小值，算得包壳外表面温度tcs3=tf3+dtf31elsetcs3=tf3+dtf32enddci=8.60e-3;tci3=349;e32=0.01;while e32>0.001t32_=0.5*(tci3+tcs3);kc3=0.0547*(1.8*t32_+32)+13.8;ai=tcs3+ql_*fai3*FqE/(2*pi*kc3)*log(dcs/dci);e32=(ai-tci3)/ai;tci3=ai %采用迭代算法求得包壳内表面温度endhg=5678;du=8.19e-3;tu3=tci3+ql_*FqE*fai3*2/(pi*(dci+du)*hg) %燃料芯块表面温度d3_ku=ql_*FqE*fai3/(4*pi*100);tu3_ku=(34.97-30.93)/(600-500)*(tu3-500)+30.93;to3_ku=tu3_ku+d3_ku;to3=(1560-1405)/(61.95-58.4)*(to3_ku-58.4)+1405 %根据积分热导率图表查得芯块中心温度p=15.8e+6;hfin=1273.59e+3;hfs=1650.54e+3;hgs=2584.84e+3;G=pf_*v*3600;h3=1416.5e+3;x3=(h3-hfs)/(hgs-hfs); %该点含汽量qDNB3=3.154e6*((2.022-6.238e-8*p)+... %根据W-3公式计算出临界热流量(0.1722-1.43e-8*p)*exp((18.177- 5.987e-7*p)*x3))*...((0.1484-1.596*x3+0.1729*x3*abs(x3))*0.2049*G/10^6+1.037)*...(1.157-0.869*x3)*...(0.2664+0.8357*exp(-124*De))*(0.8258+0.341e-6*(hfs-hfin))DNBR3=qDNB3/(q_*FqE*fai3) %计算烧毁比%第四控制体fai4=1.20;L4=4.2672/6;e41=0.01; tf4=330;while e41>0.001t41_=0.5*(tf4+tf3);Cp4_=1000*(0.04006*(t41_-310)+5.7437);x4i=tf3+q_*FqN*FDHE*FqE*pi*dcs*L4*fai4/(Wu*Cp4_);e41=(x4i-tf4)/tf4;tf4=x4i %求出该控制体出口处的温度endDe=4*(S^2-pi/4*dcs^2)/(pi*dcs);u4=869e-7;Pr4=1.01;k4=533e-3; %查得该温度下的热物性Re4=Wu*De/(Ab*u4);h4=0.023*Re4^0.8*Pr4^0.4*k4/De; %该处的对流换热系数dtf41=q_*fai4*FqE/h4; %单相强迫对流放热公式算得的温压ts=347.328;P=15.5;dtf42=25*(q_*fai4*FqE/10^6)^0.25*exp(-P/6.2)+ts-tf4; %采用詹斯-洛特斯传热方程算得的过冷沸腾膜温压if dtf41<dtf42 %膜温压取两个中较小值，算得包壳外表面温度tcs4=tf4+dtf41elsetcs4=tf4+dtf42enddci=8.93e-3;tci4=349;e42=0.01;while e42>0.001t42_=0.5*(tci4+tcs4);kc4=0.0547*(1.8*t42_+32)+13.8;mi=tcs4+ql_*fai4*FqE/(2*pi*kc4)*log(dcs/dci);e42=(mi-tci4)/mi;tci4=mi %采用迭代算法求得包壳内表面温度endhg=5678;du=8.19e-3;tu4=tci4+ql_*FqE*fai4*2/(pi*(dci+du)*hg) %燃料芯块表面温度d4_ku=ql_*FqE*fai4/(4*pi*100);tu4_ku=(34.97-30.93)/(600-500)*(tu3-500)+30.93;to4_ku=tu4_ku+d4_ku;to4=(1560-1405)/(61.95-58.4)*(to4_ku-58.4)+1405 %根据积分热导率图表查得芯块中心温度p=15.8e+6;hfin=1273.59e+3;hfs=1650.54e+3;hgs=2584.84e+3;G=pf_*v*3600;h4=1416.5e+3;x4=(h4-hfs)/(hgs-hfs); %该点含汽量qDNB4=3.154e6*((2.022-6.238e-8*p)+... %根据W-3公式计算出临界热流量(0.1722-1.43e-8*p)*exp((18.177- 5.987e-7*p)*x4))*...((0.1484-1.596*x4+0.1729*x4*abs(x4))*0.2049*G/10^6+1.037)*...(1.157-0.869*x4)*...(0.2664+0.8357*exp(-124*De))*(0.8258+0.341e-6*(hfs-hfin))DNBR4=qDNB4/(q_*FqE*fai4) %计算烧毁比%第五控制体fai5=0.80;L5=4.2672/6;e51=0.01; tf5=350;while e51>0.001t51_=0.5*(tf5+tf4);Cp5_=1000*(0.04006*(t51_-310)+5.7437);x5i=tf4+q_*FqN*FDHE*FqE*pi*dcs*L5*fai5/(Wu*Cp5_);e51=(x5i-tf5)/tf5;tf5=x5i %求出该控制体出口处的温度endDe=4*(S^2-pi/4*dcs^2)/(pi*dcs);u5=650e-7;Pr5=1.47;k5=447e-3; %查得该温度下的热物性Re5=Wu*De/(Ab*u5);h5=0.023*Re5^0.8*Pr5^0.4*k5/De; %该处的对流换热系数dtf51=q_*fai5*FqE/h5; %单相强迫对流放热公式算得的温压ts=347.328;P=15.5;dtf52=25*(q_*fai5*FqE/10^6)^0.25*exp(-P/6.2)+ts-tf5; %采用詹斯-洛特斯传热方程算得的过冷沸腾膜温压if dtf51<dtf52 %膜温压取两个中较小值，算得包壳外表面温度tcs5=tf5+dtf51elsetcs5=tf5+dtf52enddci=8.93e-3;tci5=350;e52=0.01;while e52>0.001t52_=0.5*(tci5+tcs5);kc5=0.0547*(1.8*t52_+32)+13.8;ni=tcs5+ql_*fai5*FqE/(2*pi*kc5)*log(dcs/dci);e52=(ni-tci5)/ni;tci5=ni %采用迭代算法求得包壳内表面温度endhg=5678;du=8.19e-3;tu5=tci5+ql_*FqE*fai5*2/(pi*(dci+du)*hg) %燃料芯块表面温度d5_ku=ql_*FqE*fai5/(4*pi*100);tu5_ku=(34.97-30.93)/(600-500)*(tu4-500)+30.93;to5_ku=tu5_ku+d5_ku;to5=(1560-1405)/(61.95-58.4)*(to5_ku-58.4)+1405 %根据积分热导率图表查得芯块中心温度p=15.8e+6;hfin=1273.59e+3;hfs=1650.54e+3;hgs=2584.84e+3;G=pf_*v*3600;x5=(h5-hfs)/(hgs-hfs); %该点含汽量qDNB5=3.154e6*((2.022-6.238e-8*p)+... %根据W-3公式计算出临界热流量(0.1722-1.43e-8*p)*exp((18.177- 5.987e-7*p)*x5))*...((0.1484-1.596*x5+0.1729*x5*abs(x5))*0.2049*G/10^6+1.037)*...(1.157-0.869*x5)*...(0.2664+0.8357*exp(-124*De))*(0.8258+0.341e-6*(hfs-hfin))DNBR5=qDNB5/(q_*FqE*fai5) %计算烧毁比%第六控制体fai6=0.40;L6=4.2672/6;e61=0.01; tf6=360;while e61>0.001t61_=0.5*(tf6+tf5);Cp6_=1000*(0.04006*(t61_-310)+5.7437);x6i=tf5+q_*FqN*FDHE*FqE*pi*dcs*L6*fai6/(Wu*Cp6_);e61=(x6i-tf6)/tf6;tf6=x6i %求出该控制体出口处的温度endDe=4*(S^2-pi/4*dcs^2)/(pi*dcs);u6=600e-7;Pr6=1.263;k6=425e-3; %查得该温度下的热物性Re6=Wu*De/(Ab*u6);h6=0.023*Re6^0.8*Pr6^0.4*k6/De; %该处的对流换热系数dtf61=q_*fai6*FqE/h6; %单相强迫对流放热公式算得的温压ts=347.328;P=15.5;dtf62=25*(q_*fai6*FqE/10^6)^0.25*exp(-P/6.2)+ts-tf6; %采用詹斯-洛特斯传热方程算得的过冷沸腾膜温压if dtf61<dtf62 %膜温压取两个中较小值，算得包壳外表面温度tcs6=tf6+dtf61elsetcs6=tf6+dtf62enddci=8.93e-3;tci6=350;e62=0.01;while e62>0.001t62_=0.5*(tci6+tcs6);kc6=0.0547*(1.8*t62_+32)+13.8;ri=tcs6+ql_*fai6*FqE/(2*pi*kc6)*log(dcs/dci);e62=(ri-tci6)/ri;tci6=ri %采用迭代算法求得包壳内表面温度endhg=5678;du=8.19e-3;tu6=tci6+ql_*FqE*fai6*2/(pi*(dci+du)*hg) %燃料芯块表面温度d6_ku=ql_*FqE*fai6/(4*pi*100);tu6_ku=(34.97-30.93)/(600-500)*(tu5-500)+30.93;to6_ku=tu6_ku+d6_ku;to6=(1560-1405)/(61.95-58.4)*(to6_ku-58.4)+1405 %根据积分热导率图表查得芯块中心温度p=15.8e+6;hfin=1273.59e+3;hfs=1650.54e+3;hgs=2584.84e+3;G=pf_*v*3600;x6=(h6-hfs)/(hgs-hfs); %该点含汽量qDNB6=3.154e6*((2.022-6.238e-8*p)+... %根据W-3公式计算出临界热流量(0.1722-1.43e-8*p)*exp((18.177- 5.987e-7*p)*x6))*...((0.1484-1.596*x6+0.1729*x6*abs(x6))*0.2049*G/10^6+1.037)*...(1.157-0.869*x6)*...(0.2664+0.8357*exp(-124*De))*(0.8258+0.341e-6*(hfs-hfin))DNBR6=qDNB6/(q_*FqE*fai6) %计算烧毁比%热管中的压降uf=856e-7;L=4.2672;uw=817e-7; % uf为按主流平均温度取值的流体的粘性系数.uw为按照壁面温度取值的流体的粘性系数。
电厂设备热工专业常见故障分析与处理
电厂设备热工专业常见故障分析与处理1. 引言电力是现代社会的基础能源。
电厂是发电的重要设施，其中的热工设备起着至关重要的作用。
然而，热工设备在使用过程中经常会发生故障，直接影响电厂的正常运行和发电能力。
本文将介绍电厂设备热工专业常见故障的分析和处理方法，帮助工程师有效排除故障，确保电厂的安全运行和高效发电。
2. 常见故障2.1 锅炉故障2.1.1 蒸汽温度异常蒸汽温度异常可能是由于燃烧器燃烧不完全，造成烟气流量不稳定；或是受到排烟系统的限制，使得烟气流向不正常。
处理方法包括检查燃烧器风量调节、清洗燃烧器和排烟管道等。
2.1.2 煤粉携带率异常煤粉携带率异常可能是由于磨煤机磨损严重，煤粉细度不满足要求，导致煤粉无法正常输送。
处理方法包括检查磨煤机状态、调整煤粉细度和清理输送管道等。
2.2 污水处理系统故障2.2.1 曝气装置故障曝气装置故障可能导致生物反应器中的微生物无法正常进行氧化反应，从而使废水处理效果下降。
处理方法包括检查曝气装置的气泵、导管和曝气头等，及时维修和更换损坏的部件。
2.2.2 污泥浓度异常污泥浓度异常可能是由于污泥浓度监测仪器故障，或是搅拌器无法正常搅拌导致污泥沉淀不均匀。
处理方法包括检查污泥浓度监测仪器、调整搅拌器运行状态和清理污泥淤积等。
3. 故障分析和处理方法3.1 故障分析流程故障分析的流程包括故障现象观察、故障现象记录、故障原因分析和故障处理措施制定。
在观察故障现象时，应仔细记录相关信息，例如故障时的工况、设备运行参数等，以便后续分析。
故障原因分析可以采用鱼骨图、故障树分析等方法，确定故障的根本原因。
根据故障原因，制定合理的处理措施。
3.2 故障处理方法针对不同的故障类型，采取不同的处理方法。
对于锅炉故障，可以通过调整燃烧器风量、清洗燃烧器和排烟管道等措施来解决蒸汽温度异常和煤粉携带率异常等问题。
对于污水处理系统故障，应及时检查和修复曝气装置的故障，维持正常的废水处理效果。
对热工岗位的认识和理解
对热工岗位的认识和理解热工岗位是能源、动力、机械等领域中的重要职业之一，主要涉及热力学、传热学、材料科学等方面的知识。
本文将从基础概念、职业领域、专业技能、岗位职责、发展前景、知识储备、实践经验、团队合作等方面，对热工岗位进行深入剖析。
一、基础概念热工岗位的基础概念包括热力学、传热学、材料科学等。
热力学主要研究热能与其他形式能量的转换规律，传热学则研究热量传递的过程和规律，而材料科学则涉及材料的组成、结构、性能和制备等方面的知识。
这些基础概念为热工岗位提供了理论支撑和实践指导。
二、职业领域热工岗位的职业领域涵盖了能源、动力、机械、航空航天、化工等领域。
在这些领域中，热工岗位通常负责产品设计、研发、制造、维护等方面的工作。
随着科技的不断进步，热工岗位的职业领域也在不断扩展，涉及到新能源、节能环保、智能制造等新兴领域。
三、专业技能热工岗位需要具备扎实的专业知识和技能，包括热力学、传热学、材料科学等方面的理论知识，以及计算机辅助设计、数值模拟等方面的技能。
此外，热工岗位还需要具备实验技能，能够进行实验设计、数据分析和解释等。
四、岗位职责热工岗位的岗位职责包括但不限于以下几个方面：1.负责产品热设计、研发和制造工作；2.对产品进行性能测试和评估；3.提供技术支持和服务，解决现场问题；4.参与团队项目，与其他成员合作完成工作任务。
五、发展前景随着能源、动力、机械等领域的不断发展，热工岗位的发展前景十分广阔。
未来，热工岗位将更加注重节能环保、新能源、智能制造等方面的技术和应用，为人类社会的发展做出更大的贡献。
同时，随着技能的不断更新和提升，热工岗位的薪资待遇和发展空间也将不断提高。
六、知识储备作为热工岗位的从业者，需要不断学习和更新自己的知识储备，以适应不断变化的市场需求和技术发展。
除了专业知识外，还需要了解相关领域的知识和技术，如信息技术、自动化技术等。
通过不断学习和积累经验，可以提高自身的竞争力，为职业发展打下坚实的基础。
建筑节能技术中的热工分析
建筑节能技术中的热工分析建筑节能是建筑业面临的重要问题之一。
节能是减少建筑对环境的负面影响的重要手段，也是提高建筑能源利用效率的必要手段。
在建筑节能技术中，热工分析是一个重要的技术手段。
本文将从热工分析的意义、热工分析的应用以及热工分析的发展趋势三个方面分析建筑节能技术中的热工分析。
一、热工分析的意义热工分析又称热工计算，是通过计算建筑物内部热传导、空气流动及能量平衡等参数，评估建筑物的热性能和能源利用效益，从而探究建筑空间利用方式的可行性、可靠性以及可持续性。
在建筑节能技术中，热工分析可以帮助设计师和建筑师更好地选择建筑材料，设计建筑保温层，并在建筑的使用过程中评估建筑的能耗表现。
同时，热工分析也可以为恰当的空调系统设计和使用提供基础依据。
因此，热工分析在建筑节能技术的应用中起着重要作用。
二、热工分析的应用在建筑节能技术中，热工分析有以下主要应用：1. 建筑能耗评估热工分析可以通过计算建筑物热学参数，评估建筑的能耗表现。
在建筑能耗评估的过程中，需要考虑建筑物的结构、材料、气候环境和建筑的使用情况等因素。
通过热工分析，可以确定建筑物内部的热传导和热辐射量，从而帮助建筑师评估建筑能耗的状态，进而制定合适的节能措施。
2. 建筑保温层设计热工分析可以帮助建筑师设计建筑的保温层。
在设计保温层时，需要考虑建筑内部和外部及底部、顶部、墙和地板之间的热传导。
通过热工分析，可以评估各种建筑保温层材料的性能，并确定最适合的材料和厚度。
3. 空调系统设计和使用在热工分析中，可以计算出建筑内部空气流动和温度变化等参数，从而帮助设计师和建筑师确定最佳的空调系统设计和使用方案，以保证建筑内部温度舒适、节能和健康。
三、热工分析的发展趋势随着建筑节能技术的不断推进和发展，热工分析也在不断发展和完善。
未来，热工分析的发展趋势主要有以下几个方面：1. 模拟技术的发展基于BIM（Building Information Modeling，建筑信息模型）的热工分析已成为当前最先进的建筑热工分析技术之一。
建筑热工性能分析和评估方法
建筑热工性能分析和评估方法随着建筑科技的不断发展，建筑热工性能也成为了一个重要的研究领域。
建筑热工性能的评估和分析是保证建筑节能的重要工作。
今天，我将为大家介绍一些目前常见的建筑热工性能分析和评估方法。
建筑节能是一个复杂的过程。
而建筑热工性能分析和评估是这个过程中的重要环节。
建筑热工性能分析和评估是通过对建筑节能设施的功能、性能、效率以及其他相关因素进行评估和分析，确定其节能能力和潜力的过程。
建筑热工性能分析和评估的目的是为了确定建筑节能设施的实际效果。
通过分析和评估，可以找出问题所在并采取解决措施，来确保建筑的节能性能得到最大化的提升。
因此，建筑热工性能分析和评估是建筑节能的关键因素。
建筑热工性能分析和评估可以从多个方面进行，如建筑围护结构、建筑设备和系统、建筑材料等。
下面，我将从这些方面逐一进行介绍。
建筑围护结构建筑围护结构是建筑物中最重要的组成部分之一。
通过对建筑物的围护结构进行分析和评估，可以确定建筑物围护结构的热传导系数、隔热材料的选择和使用等，这有助于改善建筑物的热工性能。
该评估可以通过热流计进行。
热流计是一种测量热量传输的仪器，可以测量建筑物表面的热流密度。
建筑物表面的热量能够显示建筑物围护结构的效率，因此，通过热流计可以判断建筑围护结构的热工性能。
建筑设备和系统建筑设备和系统是建筑物中另外一个重要组成部分。
通过评估建筑设备和系统的性能，可以确定能源利用情况，并找出节能潜力。
可以通过建立建筑设备和系统的模型，来分析它们的工作效率。
这可以通过计算机模拟技术实现。
建筑设备和系统的评估还可以通过测量建筑水、电、气的使用量实现。
通过分析建筑物中这些设备的工作效率和能耗，可以确定节能的潜力，减少资源浪费。
建筑材料建筑材料也是建筑热工性能分析和评估的另一个方面。
建筑材料的热导率和比热率是评估建筑效能的关键因素。
建筑物中使用的材料具有重要的影响因素，而使用不同的材料，建筑物的热工性能也会有所不同。
岩棉板热工性能分析
岩棉节能板系统的热工性能分析
1）、热工性能的基本参数
材料导热系数λ：表示物质的热传播的能力。
λ越小，物体的热绝缘性越好。
这个标准是在实验室里，根据ISO 8301的标准，在100℃的条件下测定的，单位是 W/m.K 。
λ值小于0.065W/m.K，这个物体是热的绝缘体。
岩棉板（密度为
传热阻值R：表示一个物体在传播热量时从一侧传播到另一侧受到的阻碍大小。
同物体的厚度和导热系数有关。
R=d(厚度）/ λ（导热系数），单位:㎡·k/W 。
R值越高，表示物体绝热性能越好。
80mm厚的岩棉板的R值为：0.048 W/m.K
传热系数K：是表示热量传播能力的系数。
K=1/R，它的单位是W/m2.K 。
K值越低，表示物体绝热性能越好。
2）、岩棉节能板系统的热工性能
假设条件：80mm厚岩棉节能板，室内不砌其它墙体，系数取夏热冬暖地区。
墙体总传热阻值R：
冬季 RJ0=0.11+0.08/0.048+0.04=1.82 ㎡·k / W
夏季 RJ0=0.11+0.08/0.048+0.05=1.83 ㎡·k / W
总传热系数K：
冬季K=1/1.82=0.55 W/(㎡·K)
夏季K=1/1.83=0.55 W/(㎡·K)
根据2005年建设部制订的《公共建筑节能设计标准》，在“基准建筑”围护结构的构成中的外墙K值广州为2.35W/m2.k。
由此可见，采用80mm厚的岩棉节能板系统，具有良好的保温节能效果，单从保温性能来讲,可直接用于围护墙体。
机械工程中的热力学与热工性能分析研究
机械工程中的热力学与热工性能分析研究引言：机械工程是一个广泛而复杂的领域，涉及到许多不同的学科和技术。
其中，热力学与热工性能分析是机械工程中至关重要的一部分。
热力学研究能量转化和能源传递的原理，而热工性能分析则关注如何提高能源利用效率以及减少能源损失。
本文将探讨机械工程中的热力学和热工性能分析的重要性以及其应用于实践中的价值。
一、热力学在机械工程中的应用热力学研究能量转换和能源传递的过程，为机械工程中的设计和分析提供了基础理论。
热力学第一定律描述了能量守恒的原则，即能量既不能被创造也不能被毁灭，只能转化为其他形式。
这个原则对机械工程师来说非常关键，因为他们需要确保在能量转换中不会有能量损失，从而提高机械设备的效率。
热力学第二定律则描述了能量的转移方向和转化效率，即熵增原理。
在机械工程中，熵增原则告诉我们，能量转换过程中总会有一些能量转化为无用的热量，无法再次被利用。
因此，机械工程师需要设计和优化系统，使得不可避免的能量损失最小化，以提高能源利用效率。
二、热工性能分析在机械工程中的应用热工性能分析是机械工程师在设计和改进能源系统时非常重要的工具。
该分析方法通过评估能源系统的能量利用效率和功率损失情况，帮助工程师确定改进措施，从而减少能源浪费。
以下是一些常见的热工性能分析方法：1. 热力学循环分析：通过评估循环中的工质状态和能量转移，确定能量损失的来源和影响因素。
这有助于工程师改进循环系统的设计和操作参数，提高能源利用效率。
2. 热流分析：分析能源系统中的热传导和辐射，探究热量在系统中的分布和损失情况。
通过优化热流路径和改进绝热材料的选用，可以减少能源的损失和浪费。
3. 效能分析：评估能源设备和系统在实际运行中的能源利用效率。
通过监测和分析能源设备的性能曲线，工程师可以找出能量浪费的问题，并提出改进措施以提高整体效率。
三、机械工程中热力学与热工性能分析的案例研究为了进一步说明热力学与热工性能分析在机械工程中的应用，我们将介绍两个案例研究。
铁矿石烧结过程的热工分析
固相反应
不同矿物颗粒在高温下 发生化学反应，生成新
的矿物相。
液相形成
部分易熔组分熔化，促 进颗粒粘结，形成块状
烧结矿。
气体逸出
分解反应和固相反应过 程中产生的气体逸出， 影响烧结矿的孔隙率和
气孔形状。
BIG DATA EMPOWERS TO CREATE A NEW ERA
03
铁矿石烧结过程的热工分析方法
意义
烧结是钢铁工业中的重要环节， 通过烧结可以大规模地生产高质 量的铁块，满足钢铁生产的需求 。
铁矿石烧结的基本流程
配料与混合
将铁矿石、燃料和溶剂等原料 按照一定比例混合，加入适量
的水搅拌成料浆。
造球
将料浆注入造球机中，通过滚 动和压缩作用形成一定粒度的 球形颗粒。
烧结
将球形颗粒送入烧结机中，在 高温下进行燃烧和熔融，使铁 矿石中的氧化物还原并熔化成 液态。
01
铁矿石烧结过程简介
BIG DATA EMPOWERS TO CREATE A NEW
ERA
铁矿石烧结的定义
• 铁矿石烧结：将铁矿石、燃料和溶剂等原料按照一定比例混合 ，在高温下进行燃烧和熔融，使铁矿石中的氧化物还原并熔化 成液态，最终冷却凝固成块状铁的过程。
铁矿石烧结的目的和意义
目的
将铁矿石中的氧化物还原成铁， 并去除其中的杂质，提高铁的纯 度和质量。
在新产品开发中的应用
1 2
开发新型烧结矿
通过对铁矿石烧结过程中的热工分析，可以了解 铁矿石的烧结特性，开发新型烧结矿。
优化新产品配方
通过对铁矿石烧结过程中的热工分析，可以了解 不同原料的烧结特性，优化新产品的配方。
3
提高新产品质量
高层建筑外墙材料的热工性能分析
高层建筑外墙材料的热工性能分析随着现代城市建设的不断发展，高层建筑日益增多，外墙材料对建筑的热工性能至关重要。
外墙材料的热工性能直接影响着建筑物的能源效益和室内舒适度。
因此，对于高层建筑外墙材料的热工性能分析具有重要的现实意义。
首先，我们需要了解什么是高层建筑的外墙材料。
外墙材料通常分为三种类型：隔热材料、隔音材料和装饰材料。
隔热材料起到保温作用，有助于减少能源消耗；隔音材料可以提供室内的舒适环境，减少噪音干扰；而装饰材料则可以增强建筑的美观性。
这些不同类型的材料在热工性能上也有所差异，需要进行详细的分析。
其次，我们来谈谈高层建筑外墙材料的热阻性能。
热阻性能是指外墙材料阻碍热量传递的能力。
一般来说，热阻性能越高，外墙材料的保温性能越好。
常见的隔热材料如聚苯板、岩棉板和聚氨酯等，它们的热阻性能较高，能够有效地减少热能的传输，保持室内温度稳定。
隔音材料如吸音壁板、吸音隔音垫等，通过其独特的结构和材料特性，可以有效地吸收和减少外界噪音对室内环境的干扰。
装饰材料如大理石、玻璃幕墙等虽然对热阻性能影响较小，但可以为建筑增添美感，提高其整体价值。
然而，仅仅考虑材料的热阻性能是不够的。
热容性能也是热工性能中的重要指标之一，它反映了材料对热量的吸收和释放能力。
热容性能高的材料可以储存更多的热量，对于室内温度的稳定起到积极的作用。
例如，混凝土等高热容材料可以吸收白天的太阳能，并在夜晚释放，保持室内温度的稳定。
除了热阻性能和热容性能，热传导性能也是热工性能的一个重要方面。
热传导性能是指材料传递热量的能力。
热传导性能高的材料会导致热量迅速传输，影响室内的温度调节。
例如，铝合金等金属材料的热导率较高，容易导热，难以保持室内稳定的温度。
此外，与热工性能相关的还有外墙材料的透湿性能。
透湿性能是指外墙材料对水蒸气的透过能力。
良好的透湿性能可以使墙体内部的水分排泄和干燥，有效减少霉菌和水腐蚀的发生。
总之，高层建筑外墙材料的热工性能分析是一个复杂的课题。
火电厂热工专业常见故障及分析
火电厂热工专业常见故障及分析热工检修人员在火电厂中担负着温度、压力、流量等常规热工检测参数的维护工作，随着控制技术和计算机技术的发展DCS成为了火电厂热工人员的标配，由此热工专业也真正成为了火电厂中神经控制中枢。
在日常的电厂热工检修维护作业中出现了众多缺陷，但终归万变不离其宗。
热控信号回路基本上可由三部分组成:检测传感器、信号传送、显示。
因此，每个热控故障现象及原因分析都可以从以上三部分进行排除分析判断。
由于涉及面太广，下面着重从检测传感器、信号传输两个方面分别分析故障现象及原因。
1、检测传感器1.1、温度信号故障和分析目前现场温度检测传感器主要包括热电阻、热电偶、就地双金属温度表。
热电阻元件一般运用于低于200摄氏度以下的测量介质检测；热电偶一般运用于高于200度以上的测量介质。
根据日常情况分析一般情况下，监视电机、泵轴承和电机线圈，润滑油介质，闭冷水等温度采用热电阻，监视主蒸汽温度、高温烟气、高温给水温度等采用热电偶测量元件。
1.1.1、操作员站画面上温度测点显示无穷大并闪烁，表示DCS采集卡件采集到超出正常范围的信号。
故障原因：（1）就地温度检测接线端子接线松动或元件回路接地。
（2）温度信号连接电缆断路。
（3）DCS卡件通道存在故障。
（4）温度元件损坏。
目前，DCS系统对于温度信号出现该类型故障都自动采用屏蔽剔除方法，采用升降速率限值等技术手段将故障温度直接从逻辑运算中剔除或保持温度值不变。
1.1.2、操作员站画面上温度测点快速上下波动，一般情况下热电阻检测传感器1秒钟变化5度以上可认为该温度显示值不可信。
故障原因：温度传感器接线端子接触不良。
目前，温度单点保护一般设置温度快速飞升逻辑，当出现该类型故障时，逻辑保护自动剔除该点，认定该点为坏点。
1.1.3、操作员站画面上室外的主蒸汽等高温管道温度测点突然下降。
如果发生在雨天，则很大原因是温度检测传感器的护套内进水，造成温度降低。
1.1.4、操作员站画面上高温高压管道同一组相邻温度测点偏差大，主要原因可能为同一组温度元件在管道的插入深度不同，造成各支温度元件反应速度不同。
核反应堆热工分析
核反应堆热工分析核反应堆热工分析是指对核反应堆的热力学和动力学性质进行评估和分析。
在核反应堆的设计和操作过程中，热工分析是至关重要的一步。
核反应堆是利用核反应的原理来产生大量能量的一种设备。
核反应堆通常用于发电、生产同位素、研究等领域。
核反应堆的基本工作原理是将一些放射性物质放入到反应堆中，在核反应的过程中释放出大量的热能，以此来驱动涡轮机发电。
核反应堆的热工分析主要关注的是反应堆内的热力学和动力学特性。
在核反应堆中，核燃料的裂变会产生大量的热，这些热需要通过反应堆内的冷却剂来传递到发电设备。
因此，热工分析的主要任务是评估反应堆中热量的产生和传递，以便在设计和操作过程中避免过热或过冷的问题。
核反应堆的热工分析可以通过多种方法进行，其中最常见的方法是数值模拟。
数值模拟是指使用计算机模拟反应堆内复杂的热力学和动力学过程，以便更好地理解反应堆内的热传递和热力学行为。
在数值模拟中，需要考虑的因素包括反应堆内燃料的构成和排布、冷却剂的流动和热传递、反应堆的几何形状等。
另外，通过实验来验证和修正数值模拟模型也是非常重要的一项工作。
实验可以获得反应堆内的温度、压力、流速等关键参数，以进一步改进数值模拟模型。
同时，在实际操作中对反应堆进行连续监测和评估也是必不可少的。
核反应堆热工分析的结果可以帮助反应堆设计师和操作员更好地了解反应堆内的热力学行为，并且可以预测反应堆在不同工作条件下的热传递行为。
这些分析结果可以用于优化反应堆的设计，提高反应堆的效率和安全性。
总之，核反应堆热工分析是核反应堆设计和操作中不可或缺的一步。
通过热工分析可以更好地了解反应堆内的热力学和动力学行为，预测反应堆在不同工作条件下的性能，提高反应堆的效率和安全性。
除了数值模拟和实验外，还有一些重要的因素需要考虑，这些因素包括：1. 燃料特性燃料的特性直接影响反应堆内的核反应过程，从而影响热传递效率。
例如，燃料的粒度和密度会影响其热传递特性，而燃料的化学成分和裂变产物的特性也会影响其热放射。
核反应堆热工分析(热工部分)
影 响 功 率 分 布 的 因 素
燃料布置 控制棒 水隙及空泡
通常I区的燃料富集度是最低的，III区的燃料富集度最高
核科学与技术学院
二
2.堆芯功率的分布及其影响因素
控制棒一般均匀布置在高中子通量的区域，既提高 控制棒的效率，又有利于径向中子通量的展平
影 响 功 率 分 布 的 因 素
燃料布置 控制棒 水隙及空泡
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四
停堆后的功率
在反应堆停堆后，由于中子在很短一段时间内还会引起裂变，裂变产物的 衰变以及中子俘获产物的衰变还会持续很长时间，因而堆芯仍有一定的释 热率。这种现象称为停堆后的释热，与此相应的功率称为停堆后的剩余功 率。
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四
停堆后的功率
剩余中子引起的裂变 燃料棒内储存的显热
(r , z ) 0 J 0 (2.405
外推半径：R e
r z ) cos Re LRe
R R R 0.71tr 外推高度： LRe LR 2LR LR 1.42tr
堆芯的释热率分布
r z qv (r , z ) qv ,max J 0 (2.405 ) cos Re LRe
二
1.核裂变4% 裂变能的绝大部 分在燃料元件内 转换为热能，少 量在慢化剂内释 放 ， 通 常 取 97.4% 在 燃 料 元 件内转换为热能
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二
1.核裂变产生能量及其分布
不同核素所释放出来的裂变能量是有差异的，一般认为取 E f 200 MeV
核科学与技术学院
反应堆热工水力学
堆内释热
核科学与技术学院
1 一
1.核反应堆热工分析的任务
安全：
稳定运行，能 适应瞬态稳态 变化，且保证 在一般事故工 况下堆芯不会 破坏，最严重 事故工况下也 要保证堆芯放 射性不泄漏
建筑热工性能分析评估建筑热环境与能耗的关键手段
建筑热工性能分析评估建筑热环境与能耗的关键手段建筑热工性能分析评估是评估建筑热环境与能耗的重要手段之一。
通过对建筑热传输过程的分析与评估，可以全面了解建筑的热工性能，从而提出相应的改进措施。
本文将介绍建筑热工性能分析评估的相关内容，并给出一些关键的分析评估方法。
1. 热传输与能耗的基础知识建筑热传输和能耗是建筑热工性能的重要指标。
热传输是指热量在建筑中的传递过程，而能耗则是指建筑在使用过程中所消耗的能源量。
热传输和能耗直接关系到建筑的舒适性和能源利用效率，因此对其进行准确评估非常重要。
2. 热工性能分析的方法（1）敏感性分析法敏感性分析法是通过对建筑各项参数进行改变，观察其对建筑热传输和能耗的影响程度，从而评估建筑热工性能的一种方法。
通过该方法，可以找出关键参数，进而制定改进策略。
（2）热工模型分析法热工模型分析法是一种定量评估建筑热工性能的方法。
它基于建筑热传输的物理原理，通过建立建筑的热工模型，计算建筑在不同条件下的热传输过程，进而评估建筑的热工性能。
（3）实测分析法实测分析法是通过现场实测来评估建筑热工性能的方法。
通过对建筑热通量、温度、湿度等参数进行实时监测，可以准确评估建筑的热工性能，发现潜在问题，并进行相应的改进。
3. 建筑热环境评估建筑热环境评估是评估建筑热工性能的重要内容之一。
它通过对建筑内外热环境的监测和分析，了解建筑环境中的温度分布、湿度条件、热辐射等指标，来评估建筑的热环境舒适性。
4. 建筑能耗评估建筑能耗评估是衡量建筑热工性能的重要指标之一。
它通过对建筑能源消耗的监测和分析，了解建筑的能源利用效率，从而评估建筑的能耗情况，并提出相应的节能措施。
5. 建筑热工性能改进措施（1）优化建筑材料选择适合的建筑材料可以改善建筑的热工性能。
选择具有良好隔热性能和保温性能的材料，可以减少热传输损失，提高建筑的能耗效率。
（2）设计合理的建筑结构设计合理的建筑结构可以优化建筑的热工性能。
合理布局建筑的外墙和窗户，以减少热传输，提高建筑的隔热性能。
热工专业危险点分析及防范措施
4．有排污门应打开，放尽余压。
5．余压放不尽时立即旋上活接头，待处理。
3．机械伤害
1．拆卸变送器必须戴手套。
2．拆装和搬运时，作业人员配合好，防止碰伤、砸伤人员。
5
锅炉灭火保护系统检修
1．触电及保护误动
1．确认保护已解除、电源已切断。
3．工作环境应保证照明充足。
2．触电
使用空压泵，正确接线，电源线完好无裸露处。
3．机械伤害
1．用大板手时，不要用力过猛，以免甩出板手伤人。
2．空压泵运输过程注意互相照顾，防止碰伤人。
4．烧伤
仪表管路吹扫时应与运行人员联系，做好安全措施。
14
给水泵保护及联锁回路检修
1．触电
验电后方可作业，并在操作盘处挂警示牌。
2．噪声伤害及烫伤
1．正确佩戴劳动保护用品。
2．查看排汽方向，避免靠近和停留。
3．做好安全门动作的防护准备工作。
3．触电
1．切断电源。
2．挂“有人工作，伤人
1．工作时不得靠近平台边缘。
2．不得在板梁上站立或行走。
3．工具、零件应定置存放，避免掉下伤人。
4．该元件的工作电源必须切断，并挂警告牌。
3．机械伤害
1．使用手锤前必须认真检查锤头不得松动，锤柄无裂纹和油渍。
2．使用手锤不准戴手套，挥动方向不许站人。
3．做好防止一次元件与设备滑动挤砸伤人的措施。
4．高处坠落或落物伤人
1．工作现场需要搭设架子、平台时，架子和平台应符合安规要求，经专业人员检查验收合格后使用。
1、这些元件或管路或回路有：凝汽器真空低开关，TSI的汽轮机振动、轴向位移、超速、差胀等的元件与装置，EH油压低开关，润滑油压低开关，发电机断路器接点，探头冷却风机风压或流量开关，锅炉风量变送器，汽轮机或锅炉的手动跳闸按钮，炉膛火焰检测装置的电源回路，炉膛压力高或低开关，汽包水位高低的开关或变送器，空气预热器、吸风机、送风机、一次风机的运行状态信号，定子线圈进水压力、流量开关或变送器。
建筑物热工性能分析与优化
建筑物热工性能分析与优化建筑物是人类生活和活动的重要场所，它们的热工性能直接关系到人们的生活质量以及能源的消耗。
热工性能是指建筑物在使用过程中所体现的热传导、热辐射、热对流、热膨胀等热效应特性。
因此，进行建筑物热工性能分析与优化是非常必要的。
一、建筑物热工性能分析要进行建筑物热工性能分析，首先需要了解和掌握建筑物的热传导、热辐射、热对流和热膨胀等热效应方面的基本知识。
然后，通过测量和计算等手段，获取和分析建筑物内部环境的热工参数，如室温、湿度、空气流动速度等。
同时，也需要考虑外部环境因素，如多少自然光和风的流动情况。
建筑物的热工性能分析可以从多个方面来入手，如热传导系数、热转移、热容量、透过率和反射率等。
其中，热传导系数是建筑物的一个重要参数，它可以量化建筑材料或绝缘材料对热的传导性质，评估建筑物的隔热或保温性能，有利于减少能源消耗。
透过率和反射率可以反映建筑物外立面的光照效应，有助于调节建筑物内部的光线和环境。
二、建筑物热工性能优化基于热工性能分析的结果，需要对建筑物热工性能进行优化。
建筑物的热工性能优化可以从多方面进行，如建筑材料的选择、建筑布局的设计、建筑物外立面的装修和室内空气流动设计等。
首先，建筑材料的选择是影响建筑物热工性能的关键。
要选择有良好隔热或保温性的材料，如EPS（聚苯乙烯）板和岩棉等。
这些材料的热传导系数低，能够有效的降低建筑物的对外热流量和室内空气流动的温度。
因此，在建筑物的设计和建造过程中，需要在选择建筑材料时重视材料的热工性能。
其次，在建筑物布局设计方面，应尽量避免建筑物冷热交界处设计出现死角。
这样可以充分利用建筑物内部和外部的空气流动，避免出现局部堵塞的现象，提高建筑物的热平衡效应。
另外，在阳光的角度设计建筑，避免建筑物朝向的大片玻璃，从而避免室内空气温度升高过快，整个建筑出现过度的需求自然通风或其他调节温度的方式。
第三，在建筑物外立面的装修设计方面，可以通过选用外保温或抹灰等措施加强保温效果。
第五章反应堆瞬态热工分析简介
再灌水
应急冷却水注入压力壳之后，首先要把下腔室充满。待水位到达 堆芯底部之后才开始进入堆芯。应急冷却水充满下腔室这段时间 叫作再灌水阶段。在这段时间内，燃料元件只靠残存在下腔室中 的水产生的蒸汽对流和向周围进行热辐射来散热，传热条件极差。 在衰变热的作用下，其温度不断提高，因此应该尽量缩短这一段 时间。
再淹没-骤冷
进入堆芯的冷却水润湿燃料包壳壁面、达 到冷却的目的的要经历一个“骤冷”传热 过程。包壳只有经过骤冷后，其表面才算 是被淹没了。 骤冷点（称为骤冷前沿）前进的速度受包 壳的轴向导热特性和骤冷前沿附近的复杂 传热过程所制约，所以冷却水真正淹没堆 芯的速度并不等于它进入堆芯的速度，而 是等于骤冷前沿推进的速度。 由于骤冷前沿推进的速度相当缓慢（每秒 钟只前进几个厘米），所以使堆芯全部再 淹没需要相当长的时间（1-2分钟）。在这 段时间内，燃料包壳没有被淹没的部分温 度还要继续上升。
饱和喷放系统流动图（热段、冷段）
当进口管道断裂时，堆芯进口很 快卸压，冷却剂从下腔室大量反 流到破，使堆芯的冷却剂由向上 流动转变为向下流动
沸腾工况转变-偏离泡核沸腾
由于冷却剂沸腾堆芯内产生大量汽泡，反应堆会由于空泡负反应性而自 动停堆，使堆芯功率下降到衰变热的水平。 尽管如此，由于流动工况急剧恶化，仍然会出现沸腾临界现象，包壳温 度迅速上升（堆芯功率衰减不多，且燃料元件芯块储存的热量传导包壳 表面）。 经过几秒钟之后，燃料芯块的温度大幅度降下来（此时，温度由衰变热 大小与冷却剂传热能力的平衡来决定）。 包壳峰值温度
对失水事故进行热工水力分析的主要内容 有以下几个方面
研究管道破裂后因冷却剂失压而产生的冲击波的大小，分析堆 内构件和一回路部件在冲击波的作用下遭受破坏的可能性。 研究在失水事故的全过程中冷却剂流失的速度，以及系统内冷 却剂的压力、流量、焓、密度、液位等参数随时间的变化，以 确定堆芯冷却剂的工况，计算燃料元件的温度场，检验它们是 否超过了安全限度。 分析事故过程中氢的产生和积累所造成的后果。 分析安全壳在冲击波以及一回路冷却剂喷放的作用下发生破裂 的危险性。
第1讲建筑热工分析
K t n1 tn 2 K max
tn1 tb
Rn1
tn1 tl
Rn1 t n1 t n 2
Rn
tn2 Rn1 q
tn1 tn 2 1 R0,min Rn1 K max (tn1 tl )
Rb R0 min R0
tn1
tb
( Rn R1 R2 Rb min Rw ) R0 min
Rb min R0 min ( Rn R1 R2 Rw )
b min Rቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ minb
问题：既有建筑的节能改造或围护结构热工设计 中，已知某建筑物的墙体材料、厚度和导热系数， 保温材料的导热系数，求保温材料厚度。由建筑 物体形系数，根据节能标准得出最大允许传热系 数，按上述公式计算。
tn2
b Rb b
问题3 输送冷媒管壁表面不结露：保温厚度
K tn t
t n tb
Rn1
K max
tn tl
Rn1 t n t
t tb
tn t 1 R0,min Rn1 K max (tn tl )
Rb R0 min R0
分析：查《公建节能》，兰州属于寒冷地区，体形系数0.28的 外墙传热系数K=0.60W/m2.K 1/8.7＋0.36/0.58＋0.02/0.87＋δ/0.05＋1/23＝1/0.60 δ＝43mm
结露问题（平面或管壁） 基本公式（按传热学知识） 壁面两侧流体间的传热过程的分析： 壁面两侧流体通过壁面传递的热量为 q1 K t1 t2
钢铁冶炼中的热工分析及数学模型研究
钢铁冶炼中的热工分析及数学模型研究钢铁冶炼一直是重要的工业生产领域，钢铁产品广泛应用于建筑、机械、电子、汽车等领域。
钢铁冶炼中的热工学问题是实现高质量、高效率冶炼的关键之一。
为了解决这些问题，研究人员进行了大量的研究和探索。
这篇文章将对钢铁冶炼中的热工分析及数学模型研究进行探讨。
首先，我们来考虑钢铁冶炼中热工学问题的重要性。
在钢铁冶炼过程中，需要通过高温加热使原材料熔化，然后按照一定的比例配料、加料，在高温的环境下进行溶解、还原、炼化等化学反应，从而得到合格的钢铁产品。
在这个过程中，热量的传递和利用非常重要。
如果传导、对流和辐射传热不能达到最优化，会导致加热不充分或者过热，这都会导致产品的质量下降，从而影响工业产品的生产和应用。
在钢铁冶炼的热工学问题研究中，数学模型是其中的核心。
数学模型是研究热工学问题的重要工具，可以通过数学公式对物理现象进行描述。
数学模型分为两类：一类是基于第一原理的模型，即通过物理规律建立模型，预测和分析钢铁冶炼过程中的热学问题；另一类是基于数据的统计模型，即通过收集和分析现有数据建立模型，预测和分析钢铁冶炼过程中的热学问题。
在实际应用中，这两种模型都能够较好地解决热学问题。
通过研究数学模型，研究人员可以进行钢铁冶炼过程中的热学模拟。
这些模拟是基于热流动的分析，通过考虑钢铁材料在加热和冷却过程中的热性质，预测生产过程中的热学问题。
具体来说，研究人员可以利用数学模型来对钢铁冶炼过程中的加热、脱氧和热平衡等问题进行分析。
例如，在钢铁冶炼过程中，加热非常重要，加热过程中能否达到最佳结果直接影响到产品品质。
研究人员利用数学模型可以预测铁水从温度上升到最终温度需要耗费多长时间，并调整工艺参数以优化加热效果。
另外，研究人员利用数学模型还可以研究钢铁冶炼中的热平衡问题，比如预测热量在不同部位之间的移动和分布，避免生产过程中热损失和能耗浪费。
总之，钢铁冶炼中的热工学问题是钢铁产品质量和生产效率的关键因素。
钢结构行业的建筑热工与能耗分析
钢结构行业的建筑热工与能耗分析钢结构在现代建筑中得到了广泛的应用，其优点包括强度高、重量轻、施工速度快等。
然而，和其他建筑材料一样，钢结构建筑在使用阶段也会面临一系列的热工与能耗问题。
本文将对钢结构行业的建筑热工与能耗进行分析，并探讨如何降低能耗，提高建筑的能源利用效率。
一、热工分析钢结构建筑的热工性能对其能耗有重要的影响。
首先，钢结构的导热系数较高，导致传热速度快，容易造成热量损失。
其次，钢结构建筑由于墙体较薄，容易导致室内外的温度差异较大，增加了能耗。
此外，在采光方面，钢结构建筑由于大量采用玻璃幕墙，也会导致热量的直接辐射和透过透明材料散失。
二、能耗分析钢结构建筑的能耗主要来自于供暖、制冷和通风等方面。
导热系数高导致建筑物保温性能不佳，需要加大供暖的能耗。
同时，大量采用玻璃幕墙的钢结构建筑在夏季的制冷方面也需要耗费大量的能源。
此外，通风系统的设置和运行也会影响能耗，例如，合理设置通风口和通风时间，可以降低建筑的能耗。
三、降低能耗的措施针对钢结构建筑热工与能耗问题，我们可以采取一系列的措施来降低能耗，提高能源利用效率。
首先，在材料选择上，应选择导热系数较低的材料，以提高墙体的保温性能。
其次，可以采用一些节能技术，如在建筑外墙采用外墙保温系统，利用隔热材料包裹建筑墙体。
此外，在玻璃幕墙的设计中，应考虑到玻璃的隔热性能，选择低辐射玻璃，减少热量的散失。
在能耗控制方面，可以通过合理设置供暖、制冷和通风系统来降低能耗。
例如，可以根据不同区域的实际需求，调整供暖和制冷的温度，避免能源浪费。
此外，可以使用智能化的自动控制系统，根据建筑内外温度和人员流量等因素，自动调节供暖、制冷和通风设备的运行，提高能源的利用效率。
除此之外，建筑热工与能耗的问题还需要在设计阶段就进行充分的考虑。
在方案设计中，应考虑到建筑的朝向、采光、隔热等因素，以最大程度地减少热量的散失。
在施工中，要确保建筑材料的质量和施工工艺的准确性，以提高建筑的保温性能。
建筑热工分析与热评估
建筑热工分析与热评估在建筑工程中，热力学是一个非常重要的领域，因为它与建筑物的热传递过程有着密切的联系。
建筑热工分析与热评估是一种综合性的工程技术，它主要用于评估建筑物的热性能和节能效果。
这种技术可以帮助设计师和建筑工程师了解建筑物的热力学特性，定量评估建筑物的能源消耗情况，并提供相应的节能措施。
本文将对建筑热工分析与热评估的原理和应用进行探讨。
一、建筑热工分析的基础建筑热工分析基于建筑物的热传递过程，其基础涉及到热流，热阻，温度和热能储存等参数。
在建筑物的室内和室外区域，这些参数的变化会导致热量的传递，由此影响建筑物的温度。
根据热力学原理，热量必须通过热传递的方式从高温区域向低温区域传递，这一原则统治着建筑物内外温度的相互作用。
在热力学中，这一传递过程由热管和热流（或其表征）来表示，其表示方式是建筑物热工分析的基础。
二、热评估的基本原理建筑热工分析之后，需要根据现有的建筑模型来进行热评估。
热评估是一个统计和预测建筑物节能状态的过程。
我们可以通过建立适当的建筑物模型，使用数学方法进行建筑物的热评估。
这些模型的参数包括建筑物的尺寸和材料，以及室内和室外的温度和湿度等因素，通过这些因素可以准确计算建筑物的热能消耗量和热能热损失量。
预测建筑物的热能消耗量和热能热损失量可以提供相应的节能措施，这是热评估的最终目标。
三、应用场景与前景建筑热工分析和热评估具有广泛的应用场景，对于新建建筑和旧建筑的节能改造各有不同的应用场景。
对于新建建筑，在建筑设计初期进行热分析和热评估，可以优化建筑物的结构，提高热性能，从而降低能源消耗和运营成本。
对于旧建筑，可以通过热评估和节能改造措施，实现能源消耗的降低和节能效果的提高。
随着对能源消耗和环境保护的重视，热评估技术在建筑工程中的应用前景非常广阔。
建筑热工分析和热评估可以帮助我们了解建筑物的热力学特性，评估能源消耗情况，实现节能减排和环境保护的目标。
结论建筑热工分析与热评估是一种综合性的工程技术，可以帮助我们有效地评估建筑物的热性能和节能效果。