发电厂的回热加热系统.ppt
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热力发电厂发电厂的回热加热系统ppt新版
w2
A, m2
用途：低加、高加 恶化传热效果（不凝结性气体）
蒸汽凝结段
（1）回热抽汽管的逆止阀关闭，破坏汽水逆向流动；
4、蒸汽冷却器的连接方式
过热蒸 汽冷却段
作用：1）↓回热加热器内汽水换热的不可逆损失 2）↑出口水温，↓端差，↑回热抽汽做功比，↑经济性0.15-0.20%
外置式蒸汽冷却器
P3
P1
2
twj
= tsj – twj
t, ° C 2
a
1
b Δt
A, m2 ↓ ，热经济性↑
表面式加热器端差的选择
t, ° C 2
a
1
b Δt
A, m2
pj 1
a
b
twj+1 tsj
2 twj
端差与换热面积的关系：
换热面积↑， ↓
t
KA 1
e Gc p
无过热蒸汽冷却段： = 3~6°C 有过热蒸汽冷却段： = -1~2°C
j+1
j
tsj
三 蒸汽冷却器及其热经济性分析
1、蒸汽冷却器
t1s
tw2
ts1
t1 tw1
2、类型 内置式：与加热器本体合成一体
外置式：具有独立的加热器外壳，布置灵活
t1s h1s
t1 h1
t h 优点：↓高压加热器台数； w2
w2
tw1 hw1
↓端差 ， ↓高压抽汽， ↑热经济性
（1）该级出口水温只与供热机组调整抽汽的压力有关，热经济性比单独连接方式高；
648MPa，热段温度trh=566℃；
——除氧器滑压运行时 机组绝对内效率
气泡随液体流至高压区时，在高压作用下，迅速凝结而破裂。
发电厂的回热加热系统60页PPT
39、勿问成功的秘诀为何，且尽全力做你应该做的事吧。——美华纳
40、学而不思则罔，思而不学则殆。——孔子
60、人民的幸福是至高无个的法。— —西塞 罗
谢谢！
36、自己的鞋子，自己知道紧在哪里。——西班牙
37、我们唯一不会改正人走得很慢，但是我从不后退。——亚伯拉罕·林肯
发电厂的回热加热系统
56、极端的法规，就是极端的不公。 ——西 塞罗 57、法律一旦成为人们的需要，人们 就不再 配享受 自由了 。—— 毕达哥 拉斯 58、法律规定的惩罚不是为了私人的 利益， 而是为 了公共 的利益 ；一部 分靠有 害的强 制，一 部分靠 榜样的 效力。 ——格 老秀斯 59、假如没有法律他们会更快乐的话 ，那么 法律作 为一件 无用之 物自己 就会消 灭。— —洛克
回热加热器课件
四、高压加热器的自动保护装置
在高压加热器发生故障时，为了不致中断锅炉给水或高 压水从抽汽管倒流入汽轮机，造成严重的水击事故，在高压 加热器上设有自动旁路保护装置。
高压加热器的自动保护装置的作用是：当高压加热器发 生故障或管子破裂时，能迅速切断进入加热器管束的给水， 同时又能保证向锅炉供水。
五、回热加热器的运行
因此，混合式加热器在常规发电厂中并没有被普遍采用，只用一台作为系统的除氧设备
（二）表面式加热器
表面式加热器是通过金属受热面将蒸汽的凝结放热量传给管 束内的被加热水，因此存在热阻，一般不能将水加热到该加 热蒸汽压力下的饱和温度。加热蒸汽的饱和温度与加热器出 口水温之差，称为端差，端差愈小，热交换的作功能力损失 愈小，热经济性愈高，但同时为了达到增强传热效果的目的， 加热器的换热面积也将随着增加。
金属消耗量多，造价高；高压加热器承受较高的压力和较高的温度， 工作可靠性较低；当加热器管束破裂或管束接口渗漏，而同时抽汽管上 逆止阀又不严密时，给水可能进入汽轮机，造成汽轮机事故；每台表面 式加热器要增设输送加热蒸汽凝结水（称为疏水）的疏水器及疏水管道。 但对回热系统而言，泵的数量少，系统较简单，投资少，系统安全性提 高，运行、管理维护方便。因此，表面式加热器在电厂抽汽段以后汽轮机的各 级不过负荷，应该根据机组的具体情况减少负荷。
加热器的启停及正常运行的具体操作中几个特别要注意的问题：
1、启动、停用或工况发生变化时的温度变化率
由于大型机组表面式加热器体积大，特别是高压加热器管板厚 度大，给水温度高，给水压力高，考虑到厚实的管板与较薄管束要 有足够的时间均匀地吸热或散热，以防止热冲击使加热器钢管泄漏， 所以要正确地启、停加热器，合理地控制其给水温度变化率。 一般给水温度变化是以加热器出口水温变化为准的，当加热器 启、停或工况变化时，温度的变化率不能太大。
热力发电厂回热系统计算PPT课件
• 进出水量：A1=1；
B1=0
• 抽汽份额：α1=τ1/ q1
• ＃2加热器的热平衡计算
• 吸放热量：q2=h2-hw3；γ2=hd1-hw3；τ2=hw2-hw3
• 进出水量：A2=1；
B2=α1
• 抽汽份额：α2=(τ2-B2γ2)/ q2
• ＃3加热器的热平衡计算
• 吸放热量：q =h -h 第；14页/γ共2=6页0；τ =h -h
4.3.4 简捷热平衡计算4
• 循环吸热量
• 循环吸热量：q0=h0-hw1+(1-α1)(r-h1)
• 循环放热量
• 循环放热量：qc＝αc(hc-hwc)+α3(hd3-hwc) • 式中凝汽份额αc=1-α1-α2-α3
• 循环作功量
• 作功量：wi＝q0－qc • 作功量：wi＝(h0-hc+σ)-α1(h1+σ-hc)-α2(h2-hc) –α3(h3-hc)
4.3.5 回热效果的完善化7 • 疏水泵的作用
• 截断疏水的自流排放，疏水热量为本级加热器回收利用 • 疏水热量回收的效果表现为出水温度提高和无疏水排放
• 热力计算
• 含疏水泵的加热器的热力过程可以等效为混合式加热器 • 出水温度提高幅度与截流的疏水流量和加热器端差有关 • 热力计算中按照混合式加热器的定义计算各种吸放热量
4.3.4 简捷热平衡计算2
• 初终再热参数
• h0=f(p0,t0);hr=f(pr,tr)
• △H=hr-hct=f(pr,tr,pc)
• hc=hr-△H*ηri (已知效率)
• hc＝f(pc,xc)
(已知干度)
• 抽汽参数
• hj=f(pj,tj)
给水回热加热系统PPT课件
倒流至汽轮机造成水击，使抽汽管、加热器壳体产生振动。 水位过低或无水位，蒸汽经疏水管流进相邻压力较低一
级加热器，排挤该低压抽汽，降低热经济性，并可能使该级 加热器汽侧超压、尾部管束受到冲蚀（对内置式疏冷器危害 尤甚），同时加速对疏水管、阀门的冲刷和汽蚀。
•28
第四节 回热加热器的运行
3、加热器的运行监督 （2）加热器出口水温 加热器出口水温应维持设计值，若低于设计值，将使高
•29
第四节 回热加热器的运行
4、加热器的防腐保护 防止腐蚀措施： 短期停用时，壳侧（即汽侧）充满了蒸汽，管侧（即水侧）
充满pH值经过调整的给水，或加人其他化学抑制剂。 要长期停用时，先将设备完全干燥，而后在壳侧、管侧均
充氮气，或在壳侧充氮气，管侧充满加入联氧的给水，使其浓 度 达 到 200mg/l， 控 制 其 pH值 为 10．0。 氮 气压 力 维 持在 0.05MPa（表压），压力低于0.02MPa时，应再补充氮气， 氮气纯度在 99.5％以上。
四、布置损失
理想回热循环及其系统全为混合式加热器。由于采用面式加 热器以及在它回热系统中所排列位置的不同，引起的热耗率损 失，称为布置损失。
五级回热系统十种方案的布置损失
编号 回热加热器的配置 布置损失，％ 编号
回热加热器的配置 布置损失，％
1
F5
2
F4D1
3
F3C1F1
4
F3C1D1
5
F2C3
1.541
下端差（入口端差）：指疏水冷却器端
差（即入口端差） ，它是指离开疏水冷却器
的疏水温度tsj/与进口水温twj+1间的差
值，ts/j ，tw又j1称下端差。
我国加热器端差，一般无过热蒸汽冷却
级加热器，排挤该低压抽汽，降低热经济性，并可能使该级 加热器汽侧超压、尾部管束受到冲蚀（对内置式疏冷器危害 尤甚），同时加速对疏水管、阀门的冲刷和汽蚀。
•28
第四节 回热加热器的运行
3、加热器的运行监督 （2）加热器出口水温 加热器出口水温应维持设计值，若低于设计值，将使高
•29
第四节 回热加热器的运行
4、加热器的防腐保护 防止腐蚀措施： 短期停用时，壳侧（即汽侧）充满了蒸汽，管侧（即水侧）
充满pH值经过调整的给水，或加人其他化学抑制剂。 要长期停用时，先将设备完全干燥，而后在壳侧、管侧均
充氮气，或在壳侧充氮气，管侧充满加入联氧的给水，使其浓 度 达 到 200mg/l， 控 制 其 pH值 为 10．0。 氮 气压 力 维 持在 0.05MPa（表压），压力低于0.02MPa时，应再补充氮气， 氮气纯度在 99.5％以上。
四、布置损失
理想回热循环及其系统全为混合式加热器。由于采用面式加 热器以及在它回热系统中所排列位置的不同，引起的热耗率损 失，称为布置损失。
五级回热系统十种方案的布置损失
编号 回热加热器的配置 布置损失，％ 编号
回热加热器的配置 布置损失，％
1
F5
2
F4D1
3
F3C1F1
4
F3C1D1
5
F2C3
1.541
下端差（入口端差）：指疏水冷却器端
差（即入口端差） ，它是指离开疏水冷却器
的疏水温度tsj/与进口水温twj+1间的差
值，ts/j ，tw又j1称下端差。
我国加热器端差，一般无过热蒸汽冷却
热力发电厂ppt课件
• 用图来反映火电厂热力系统，称热力系统图。热力系统图广泛 用于设计研究和运行管理。
3
全 厂 性
主
要
热
力
设
备
系
统
锅 汽
炉 轮
本 机
体 本
体
主 蒸 汽 系 统
热
力
系
统
按
范
围
划
分
局
(d)带有两组重力布置方式的混合式加热器回热系统
p1
p2
p5 p4 p3
pc p7
p6
9
(e)带有部分混合式低压加热器的热力系统
1
2
3
4
H4
H1
H2
H3
5
H5
6
H6
7
H7 SG
2
8C
H8 SG
1
至 C
10
（一）混合式与表面式加热器比较 • 混合式加热器因无端差，热经济性高；便于汇集汽水和除氧； • 全由混合式加热器组成的系统，每级混合式加热器的水泵应有
4
第二节 回热（机组）原则性热力系统
• 回热系统既是汽轮机热力系统的基础，也是全厂热力系统的核心， 它对机组和电厂的热经济性起着决定性的作用。
• 回热原则性热力系统的热经济性用机组的热耗率 qo 来表征。现代
大型汽轮机组的 m、g 较高，均为 99% 左右。由式（1-30a） 机组热耗率 qo＝3600/img 可知，如视m、g 为定值，则 qo= f （i）。所以本书在定性分析各局部原则性热力系统的热经济性 时，都用汽轮机绝对内效率（即实际循环热效率） I 来说明。
3
全 厂 性
主
要
热
力
设
备
系
统
锅 汽
炉 轮
本 机
体 本
体
主 蒸 汽 系 统
热
力
系
统
按
范
围
划
分
局
(d)带有两组重力布置方式的混合式加热器回热系统
p1
p2
p5 p4 p3
pc p7
p6
9
(e)带有部分混合式低压加热器的热力系统
1
2
3
4
H4
H1
H2
H3
5
H5
6
H6
7
H7 SG
2
8C
H8 SG
1
至 C
10
（一）混合式与表面式加热器比较 • 混合式加热器因无端差，热经济性高；便于汇集汽水和除氧； • 全由混合式加热器组成的系统，每级混合式加热器的水泵应有
4
第二节 回热（机组）原则性热力系统
• 回热系统既是汽轮机热力系统的基础，也是全厂热力系统的核心， 它对机组和电厂的热经济性起着决定性的作用。
• 回热原则性热力系统的热经济性用机组的热耗率 qo 来表征。现代
大型汽轮机组的 m、g 较高，均为 99% 左右。由式（1-30a） 机组热耗率 qo＝3600/img 可知，如视m、g 为定值，则 qo= f （i）。所以本书在定性分析各局部原则性热力系统的热经济性 时，都用汽轮机绝对内效率（即实际循环热效率） I 来说明。
第二章 发电厂的回热加热系统.
第二章
发电厂的回热加热系统
第一节 回热加热器的类型 第二节 表面式加热器系统的热经济性 第三节 给水除氧及除氧器 第四节 除氧器的运行及其热经济性分析 第五节 汽轮机组原则性热力系统计算
第一节 回热加热器的类型
回热系统既是汽轮机热力系统的基础．也是全厂热力系统的核心、它 对机组和电厂的热经济性起着决定性的作用。
混合式加热器结构简单，金属耗量少，造价低，便于汇集各种不同参数 的汽、水流量。 混合式加热器可以兼作除氧设备使用，避免高温金属受热面氧腐蚀。
混合式比表面式系统复杂，导致运行安全性、可靠性低，系统投资大。
一方面凝结水需依靠水泵提高压力后才能进入比凝汽器压力高的 混合式加热器内；另一方面为防止输送饱和水的水泵发生汽烛，水 泵应有正的吸入水头，需设置一水箱安装在适当高度。 根据技术经济全面综合比较，绝大多数电厂都选用了热经济性较差 的面式加热器组成回热系统，只有除氧器采用混合式，以满足给水除氧 的要求。
2.端差对机组热经济性的影响
端差的存在，使加热器出水温度降低，从而使高压抽汽量加大，低压 抽汽量减少，使回热抽汽做功比Xr↓→ηi↓
3.影响端差的因素
e
t
KA Gc p1来自分析：●其它条件不变，传热系数K↓→θ ↑；换热面积A↑→θ ↓ ●θ 的选定主要取决于钢煤的比价。
●一般无过热蒸汽冷却段时， θ＝3～6℃；有过热蒸汽冷却段 时，θ＝－1～2℃。
二、 抽汽管道压降Δ Pj及热经济性
1. 抽汽管道压降的计算
抽汽管道压降指汽轮机抽汽口压力Pj 和j级回热加热器内汽侧压力Pj'之差，即
p j p j p'j
2. 抽汽管道压降对机组热经济性的影响 抽汽压降ΔPj加大，则Pj'、tsj随之减小， 引起加热器出口水温twj降低，使整机回热 抽汽做功比Xr↓→ηi↓。
发电厂的回热加热系统
第一节 回热加热器的类型 第二节 表面式加热器系统的热经济性 第三节 给水除氧及除氧器 第四节 除氧器的运行及其热经济性分析 第五节 汽轮机组原则性热力系统计算
第一节 回热加热器的类型
回热系统既是汽轮机热力系统的基础．也是全厂热力系统的核心、它 对机组和电厂的热经济性起着决定性的作用。
混合式加热器结构简单，金属耗量少，造价低，便于汇集各种不同参数 的汽、水流量。 混合式加热器可以兼作除氧设备使用，避免高温金属受热面氧腐蚀。
混合式比表面式系统复杂，导致运行安全性、可靠性低，系统投资大。
一方面凝结水需依靠水泵提高压力后才能进入比凝汽器压力高的 混合式加热器内；另一方面为防止输送饱和水的水泵发生汽烛，水 泵应有正的吸入水头，需设置一水箱安装在适当高度。 根据技术经济全面综合比较，绝大多数电厂都选用了热经济性较差 的面式加热器组成回热系统，只有除氧器采用混合式，以满足给水除氧 的要求。
2.端差对机组热经济性的影响
端差的存在，使加热器出水温度降低，从而使高压抽汽量加大，低压 抽汽量减少，使回热抽汽做功比Xr↓→ηi↓
3.影响端差的因素
e
t
KA Gc p1来自分析：●其它条件不变，传热系数K↓→θ ↑；换热面积A↑→θ ↓ ●θ 的选定主要取决于钢煤的比价。
●一般无过热蒸汽冷却段时， θ＝3～6℃；有过热蒸汽冷却段 时，θ＝－1～2℃。
二、 抽汽管道压降Δ Pj及热经济性
1. 抽汽管道压降的计算
抽汽管道压降指汽轮机抽汽口压力Pj 和j级回热加热器内汽侧压力Pj'之差，即
p j p j p'j
2. 抽汽管道压降对机组热经济性的影响 抽汽压降ΔPj加大，则Pj'、tsj随之减小， 引起加热器出口水温twj降低，使整机回热 抽汽做功比Xr↓→ηi↓。
第二章 发电厂的回热加热系统
（3）外置式蒸汽冷却器两种连接方式的比较
串联方式 优点：蒸汽冷却器的进水温度高，与蒸汽换热平均温差小，冷却器内火用 损少，效益较显著； 缺点：主水流全部通过冷却器，给水系统的阻力增大，泵功消耗多。 并联方式 优点：主水流中分了一部分到冷却器，给水系统的阻力小，泵功可减小。 缺点： 进入较高压力加热器的水量减少，相应的回热抽汽量减小，回热抽汽做 功减少，热经济性稍逊于串联式; 进入冷却器的水温较低，换热温差较大，冷却器内火用损稍大。 蒸汽冷却器是提高大容量、高参数机组热经济性的有效措施。
混合式加热器结构简单，金属耗量少，造价低，便于汇集各种不同参数 的汽、水流量。 混合式加热器可以兼作除氧设备使用，避免高温金属受热面氧腐蚀。
混合式比表面式系统复杂，导致运行安全性、可靠性低，系统投资大。
一方面凝结水需依靠水泵提高压力后才能进入比凝汽器压力高的 混合式加热器内；另一方面为防止输送饱和水的水泵发生汽烛，水 泵应有正的吸入水头，需设置一水箱安装在适当高度。 根据技术经济全面综合比较，绝大多数电厂都选用了热经济性较差 的面式加热器组成回热系统，只有除氧器采用混合式，以满足给水除氧 的要求。
三、热力除氧原理
热力除氧原理是建立在亨利定律和道尔顿定律基础上。 1.亨利定律 一定温度条件下，单位体积水中溶解的气体量b与水面上该气体的分压 力pb成正比。其关系式为：
bK pb p0
K为溶解度系数，如图2－22所示。
p体的全压力等于各组成气(汽)体分压力之和。
p p j ps
二、 抽汽管道压降Δ Pj及热经济性
1. 抽汽管道压降的计算
抽汽管道压降指汽轮机抽汽口压力Pj 和j级回热加热器内汽侧压力Pj'之差，即
p j p j p 'j
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损失或疏水压降产生热能贬值带来的做功损失；
（2）↓疏水经节流后产生蒸汽形成两相流的可能性；
（3）↑热经济性
布置方式：内置式、外置式
tw2 hw2
t1s h1s
t1 h1 tw1 hw1
内 置
1
式 疏
hs1 ts1 hs1 ts1
1
水
冷
t, ° C
却 器
ts1 •
ts1
• 1 • tw2
•
t•1•s
四、典型回热系统示例
1、 高、低加热器为表面式的系统
2、全混合式加热器回热系统
P1
P2
P3
3、重力方式布置的混合式低压加热器
p5
p4
p1
p2
p3
p7
pc
p6
4、带有部分混合式低压加热器的热力系统
12
3
4
H4
H1 H2
H3
567
8C
H5 H6 H7 SG2 H8 SG1
至C
五、加热器的结构
1．表面式加热器 疏水——表面式加热器中加热蒸汽在管外冲 刷放热后的凝结水
回热循环
加热器分类
汽、水接触方式 混合式加热器 表面式加热器 立式加热器
受热面布置方式 卧式加热器
立 式 加 热 器
卧式加热器
二、混合式与表面式加热器比较
1、热经济性: 2、加热器结构:
混合式高 混合式简单
3、回热系统复杂性及可靠度: 混合式复杂
4、除氧:
表面式不可以除氧
三、加热器类型选择
角度：经济性、实用性
——由于表面式加热器汽侧压力远小于水侧压 力，借助疏水泵将疏水与水侧的主水流汇合，汇 入点常为该加热器的出口水流中
2、两种疏水方式的热经济性分析
（1）疏水逐级自流方式（高、低加热器）
↑高一级抽汽量，↓低一级抽汽量，↓热经济性
（2）疏水泵方式（大中型机组末级低加热器）
疏水与主水流混合后，↓端差，↑热经济性
30万机组高压加热器管束
2．混合式加热器的结构
（1）卧式混合式加热器 用途：除氧器、大机组低加
加热蒸汽进口
凝结水进口 凝结水出口
（用 2途 ）： 立除 式氧 混器 合、 式大 加机 热组 器低
加
凝结水进口
加热蒸汽进口 凝结水出口
第2节 表面式加热器及系统的热经济性分析
一、表面式加热器上端差 （出口端差）
——表面式加热器管内流动的水吸热升温后的出口 温度与该加热器内汽侧压力对应的饱和水温度之差
pj 1
a
b
twj+1 tsj
2
twj
= tsj – twj
t, ° C 2
a
1
b Δt
A, m2 ↓ ，热经济性↑
表面式加热器端差的选择
t, ° C 2
a
1
b Δt
A, m2
pj 1
a
b
twj+1 tsj
外置式蒸汽冷却器
P3
P1
P2
•
优点： ↑最终给水温度，↑本级抽汽，↓高级抽汽， ↑经济性 0.3-0.5%，布置方式灵活
缺点： 造价高
4、蒸汽冷却器的连接方式
水侧连接方式： （1）内置式蒸汽冷却器：
串联连接（顺序连接）
（2）外置式蒸汽冷却器：
串联连接：全部给水流经冷却器 并联连接：只有一部分给水进入冷却器
tw2 hw2
t1s h1s
t1 h1 tw1 hw1
内
置 式
hs1
ts1
1
•tj
蒸
t, ° C
汽 冷
• ts1
t1s••
•tw1 1
却 器
• tw2
A, m2
蒸汽凝结段 过热蒸 汽冷却段
作用：1）↓回热加热器内汽水换热的不可逆损失 2）↑出口水温，↓端差，↑回热抽汽做功比，↑经济性0.15-0.20%
p j
影响因素：蒸汽流速、局部阻力
• twj+1 pj
twj
pj < 10% pj (大机组取4%~6%) 分析： pj ↓ ，热经济性↑
j+1
j
tsj
三 蒸汽冷却器及其热经济性分析
1、蒸汽冷却器
t1s
tw2
ts1
t1 tw1
2、类型 内置式：与加热器本体合成一体
外置式：具有独立的加热器外壳，布置灵活
分类： 卧式：大机组 立式：中小机组
水室
（1）立式表面式加热器
（U形管管板式加热器）
用途：低加、高加 蒸汽
进水
出水
上级疏水
疏水
立 式 高 压 加 热 器 管 束
（2）卧式表面式加热器
用途：大机组低加、高加
疏水 进口
防冲板蒸汽进口Βιβλιοθήκη 分流隔板给水 出口
隔板
疏冷段进口
疏冷段隔板
疏水出口 管板
给水 进口
分析两种疏水收集方式的热经济性
p1
p2
p3
D1
D2
D3
p1
p2
p3
D1
D2
D3
••
h1
疏水泵方式 ↓1端差， ↓高压抽汽， ↑热经济性
•
h1
h2
疏水逐级自流方式 ↑高压抽汽，↓低压抽汽， ↓热经济性
2、疏水冷却器的设置
t1s
t1
tw2
tw1
ts1
作用：
ts1'
（1）↓疏水逐级自hs流1 排挤低压hs1抽汽所引起的附加冷源热
第二章 回热加热系统
1 回热加热器的型式 2 表面式加热器热及系统的热经济性 3 给水除氧及除氧器 4 除氧器的运行及其热经济性分析 5 汽轮机组原则性热力系统计算
第1节、回热加热器的形式
一、加热器
回热循环 ——回热加热器、回热 抽汽管道、水管道、疏 水管道组成的一个加热 系统
1 S
B2
aA
aB
7 Ⅰ 6 5Ⅱ 4
2 twj
端差与换热面积的关系：
换热面积↑， ↓
t
KA 1
e Gc p
无过热蒸汽冷却段： = 3~6°C 有过热蒸汽冷却段： = -1~2°C
二 抽汽管道压降Δpj及热经济性
抽汽管道压降Δpj—— 汽轮机抽汽口压力pj和j级回热 加热器内汽侧压力 pj 之差
p j p j pj
• p j1 p j
损失大；回热抽汽做功少
（四）表面式加热器的疏水方式及热经济性分析
1、疏水收集方式
疏水收集——将疏水收集并汇集于系统的主水流 （主给水或主凝结水）中
（1）疏水逐级自流方式 ——利用汽侧压差，将压力较高的疏水自流到
压力较低的加热器中，逐级自流直至与主水流汇合
P2
P1
P3
疏水逐级自流方式
（2）疏水泵方式
单级并联
与主水流分流两级并联 先j-1级，后j级的两级串联
单级串联
与主水流串联两级并联 先j级，后j-1级的两级串联
5、外置式蒸汽冷却器连接方式比较 （1）串联连接
优点：进水温度高，换热温差小，做功 损失小；
缺点：给水全部流经冷却器，给水系统 阻力大，泵功消耗多
（2）并联连接
优点：给水系统阻力小，泵功消耗少 缺点：进水温度小，换热温差大，做功
•t1 •tw1
1
A, m2
疏水 蒸汽 过热蒸 冷却段 凝结段 汽冷却段
外置式疏水冷却器
pj
p1
hj
hwj
1 hj
p2
pj+1 hj+1
hwj+1
1
hwj+2 hj+1
下端差（入口端差）
——加装疏水冷却器（段）
后，疏水温度与本级加热 器进口水温之差
p1
p2