某调峰燃气轮机机组强制循环锅炉低温过热器爆管事故分析
锅炉过热器超温爆管的案例分析
锅炉过热器超温爆管的案例分析在电厂设备中，锅炉四管中的过热器泄露导致机组停运的频率越来越高。
本文首先分析了过热器在超温下管子材料发生蠕变的机理;并对某电厂过热器爆管案例从宏观形貌、化学成分、力学性能和金相组织进行分析，得出爆管的原因为管子长期超温和短时超温共同作用，使在高温下管子的圆周应力超过材料许用应力而发生爆管。
建议对集箱及受热面管子的清洁度进行检查，严格对启停炉的速率进行控制，严禁使受热面管子超温运行。
0 引言锅炉作为电厂的主要设备，其运行一直是电厂极为关注的重点，在我国火电机组中，锅炉导致非停事故约占全厂非停事故的70%左右。
此外，从图1可知，在锅炉导致的非计划停运中，由水冷壁、省煤器、过热器和再热器组成的四管，其泄露造成的停运占了总锅炉停运的47%。
而从图1～2可知，四管中过热器泄露的次数普遍高于其他受热面。
综上所述，过热器泄露是影响机组经济安全运行的重要原因。
特别是随着大型煤电向大容量、高参数、大电厂方向发展，过热器泄露事故愈发严重。
因此有效的预防过热器泄露，对提高电厂锅炉运行的可靠性有重要作用。
1 锅炉过热器超温机理分析过热器是锅炉四管中受热面工作温度最高的部件，影响其失效的主要因素就是超温导致的管子材料发生蠕变。
因此对过热器进行超温机理的分析将有助于指导预防过热器泄漏。
蠕变指的是金属材料长期处在恒温恒应力环境下发生连续且缓慢的塑性变形过程，且这种变形不能被恢复。
受热面管子的蠕变表现为在高温高压的工作条件下，耐热钢的组织会随着时间逐渐发生变化，从而降低钢的强度和屈服点，降低其蠕变极限和强度，并增加脆性。
主要失效現象表现为在长期超温下状态下，形成蠕变孔洞、老化材质、降低强度和韧性，最终造成管子失效。
总的来说，碳素钢的工作温度达到300℃以上、合金钢工作温度达到400℃以上就要考虑蠕变对管子失效的影响。
当珠光体耐热钢通过正火+高温回火的热处理方式后，钢的金相组织就会变成铁素体+片状珠光体的晶体形式。
某电站锅炉过热器爆管事故原因分析及处理措施
某电站锅炉过热器爆管事故原因分析及处理措施摘要：对某火力发电厂锅炉运行中过热器爆管，从宏观检查、拉伸试验、硬度试验、金相检验等方面进行原因分析，并采取有效处理措施，以满足机组安全运行的要求。
关键词：锅炉过热器爆管原因分析处理措施1基本情况某电厂锅炉型号为DG1900/25.4-Ⅱ1，2019年1月20日7时，巡检发现电梯8楼左侧人孔门附近鳍片有水蒸气漏出。
停炉检查发现高温过热器（规格：Ф45×7.8mm，材质：TP347H）炉左数第10屏前数第2根前弯头部位爆管。
2试验方法及结果2.1宏观检查爆口长117mm、宽30mm，爆口边缘未见明显减薄，爆口断面呈脆性断裂现象，爆口两端有约80mm纵向裂纹，且爆口内弯处有纵向裂纹，爆口前端有纵向深3mm、长48mm缺陷。
如图1～图3。
2.2拉伸试验爆漏管拉伸试验，抗拉强度、断后伸长率均符合ASME-SA-213《锅炉、过热器、和换热器用无缝铁素体和奥氏体合金管子》标准要求。
如表1。
2.3硬度试验爆漏管爆口处硬度试验，硬度为159HBW，符合ASME-SA-213《锅炉、过热器、和换热器用无缝铁素体和奥氏体合金管子》标准要求。
如表2。
2.4金相检验爆漏管爆口处、爆口前端400mm直管段金相检验，金相组织均为奥氏体，爆口处内壁组织存在沿晶裂纹。
如4～图6。
3原因分析爆漏管力学性能试验，抗拉强度、断后伸长率、硬度均符合标准要求；泄漏管爆口长117mm、宽30mm，爆口边缘无明显减薄，呈长期超温特征；爆口处宏观检查，爆口前端有纵向深3mm、长48mm原始缺陷，渗透检测爆口内弯处有长40mm裂纹，且在爆口内壁处有沿晶裂纹，说明爆漏前母材已存在缺陷。
综上所述，材质缺陷在长期高温运行过程中开裂是导致泄漏的主要原因。
4处理措施1）对爆漏管及泄漏口蒸汽辐射的所有管子宏观检查及胀粗测量；2）加强检修质量管理，防止受热面管异物堵塞；3）应重点检查该批次管材及可能造成裂纹的部位；4）应对爆漏管通球及所对应的高过进口集箱内窥镜检查有无异物堵塞。
火电机组低温再热器爆管原因分析与对策
火电机组低温再热器爆管原因分析与对策摘要：本文主要对某电厂低温再热器爆管事件进行分析和判断，浅谈了锅炉低温再热器爆管原因及相关的防范措施，为机组长周期运行提供依据。
关键词：爆管；煤质；对策一、引言锅炉爆管事故在电厂中普遍存在，对电力的安全生产存在较大的威胁，当受热面爆管时，大量的高温高压蒸汽高速喷出，若恰巧泄漏点附近有人员工作，会危及人身安全，且不可长期运行，需在短时间内申请停机。
为了保证机组的长周期运行，需要加强维护，定期检修，真正了解受热面爆管是如何产生的以及预防措施就显得尤为必要。
二、故障经过3月29日20:50，#1锅炉炉管泄漏报警装置#20点低温再热器处噪音能量超限报警，能量值达到50%，立即通知热工人员检查炉管泄漏监测装置，同时派巡检员就地检查，发现低温再热器右侧入口联箱处有明显的泄漏声，对比锅炉对称位置布置的#19点泄漏报警装置能量值与就地声音，右侧#20点处噪音明显偏大，初步确认锅炉右侧尾部烟道再热器发生泄漏。
#1炉降压运行，汇报省调#1炉受热面泄漏，申请临修，调度中心同意，于30日15时38分滑参数停运。
三、故障后检查及处理情况4月1日05:00，#1锅炉经冷却后具备检查条件，检修人员进入锅炉右侧尾部烟道受热面检查发现有3根管子泄漏，分别是低温再热器第5组入口联箱与低温再热器管排第5排后数第1根、第2根（从炉右至左，从外管圈向内管圈），第6排后数第2根（管子规格：φ63×4，材质：20G）。
泄漏点位置位于管排与进口联箱弯头处。
经现场勘查，并模拟恢复现场泄漏状况确认是低温再热器入口联箱右侧第6排后数第2根首先发生泄漏，冲刷导致第5排后第1根管子泄漏，第5排后第1根管子又冲刷至第5排后第2根管子泄漏。
对相邻管排进行检查发现，第4排第1、2根，第7排第1、2根共4根管子有相应吹损现象，第2至15排有13根管子磨损超标。
处理情况如下：1、事件发生后，公司设备部积极组织进行抢修，更换φ63×4，材质：20G管子弯头20个，对20根受损管子全部进行了更换，均采用全氩弧焊接，焊丝J50，焊口UT+RT检验合格，并在弯头表面进行了绑扎防磨，敷设了防磨层。
SZL15组装锅炉过热器爆管事故分析
SZL15组装锅炉过热器爆管事故分析摘要:针对SZL15-1.25/250-AⅡ锅炉短期使用后过热器管出现爆管事故,進行原因分析,对SZL15组装锅炉的过热器布置及相关设计作简要的探讨,并对该锅炉的过热器提出改进措施。
关键词:爆管、原因分析、设计与布置、改进措施1前言随着工业经济的快速发展,对带过热器的工业锅炉需求也越来越多。
过热器的作用是将饱和蒸汽加热到一定的温度,以满足生产工艺的需要,一般温度不高于400℃。
天津某用户于2003年5月安装的一台SZL15-1.25/250-AⅡ锅炉,使用近5个月时间,过热器管子发生爆管。
经现场检查,过热器蛇形管底部有一φ6mm的孔,因生产急需,堵管、水压后继续运行。
使用一周后又出现过热器爆管,现场抢修后又继续运行,再次发生爆管,在一个月时间内连续发生三次过热器爆管事故。
从爆管处看,有过烧现象,分层、析碳;剖开检查,管壁有少量盐垢。
2原因分析2.1设计与布置过热器受热面布置在烟气温度较高的地方,一般布置在700～900℃的温度范围内,达到既有足够的传热温压,又保证碳钢管在允许的温度范围内工作,一般不使用合金钢。
其传热方式有对流、半辐射和辐射三种,工业锅炉采用的过热器通常为对流,特别是SZL系列组装锅炉由于炉膛空间小,设计时都采用对流过热器。
过热器布置方式有垂直和水平两种。
垂直布置的优点是结构简单,吊挂方便,结灰少,应用广泛;缺点是停炉后管内积存的凝结水难以排除,长期停炉后引起管子的腐蚀。
在升炉时由于管内积水,在工质流量不大时,易形成气塞使管子过烧。
该锅炉过热器采用15CrMoG材料,布置在炉膛出口处,采用垂直吊挂方式。
热力计算结果:过热器入口烟温1080℃,出口烟温986℃。
这样的温度区域相对较高,运行时的壁温也高,靠近炉膛处还受到火焰的辐射。
2.2水质的影响水质对过热器运行有直接影响,GB1576水质要求锅炉内水的碱度也需严格控制,碱度过高容易引起汽水共沸而带水严重,碱度高即锅水中盐浓度高,汽带出的水中的盐量也会增加,造成过热器积盐加快。
某热电厂锅炉过热器连续爆管原因分析及解决措施
增 加 了 吹灰 器 枪 头 附 近 烟气 的含 湿 量 ，烟 气 灰 渣 与 大 量 低 温 低 压 水 蒸 气 混合 后 附着 在 管 束 上 ， 最 终堆积成 “ 灰 墙 ”将 受 热面 管束 堵 死 。而 一 旦 形 成 “ 灰 墙 ” ，将 出现 锅 炉 排烟 温 度 升 高 ，受 热 面
２ － ２过 热器 设计 不合 理
２ ． ４过 热器 管束 积 灰 过 热 器 管 束 积 灰 后 形 成 烟 气 流 道 ，烟 气 沿 着 流 道 始 终 冲 刷 固 定 区域 。￣ Ｌ ＃ Ｉ － ，管 束 积 灰 造 成 烟 气 流 道 截 面 减 小 、烟 气 流 速 变 大 ，进 一 步 加 剧 了 烟 气 对 管 束 的冲 刷 。过 热 器 积 灰 还 会 造 成 整 个 管
次 停 炉 处 理 。 下面 对 上 述 事 故 的原 因 进 行 分 析 ， 提 出解 决措 施 ，避 免类 似 事故 发生 。
２ 故 障原因分析及解决措施
２ ． １ 吹 灰器 疏 水系 统故 障
造 成 锅 炉 积 灰 、爆 管事 故 的 直 接 原 因是 吹灰 系 统故 障 ，主 要包 括 ：
进 行 安 装 ，导致 大量 疏 水 死 角 的存 在 。为此 ，对 其 重新进 行 设计 安装 ，将 疏水 管径 加大 至５ ０ ｍｍ， 并 严格 按照 管线 设计 坡度 进行 安装 。 （ ３ 吹灰 器 自身故 障 第 一次停 炉后发现 １ 只 吹 灰 器 角 阀 内漏 ， 角
作者简 介 ：赵晓强 （ １ ９ ８ ３ 一），男，满族，河北平泉人，硕士，
工程 师。现在 中国石油克拉玛依石化公司热电厂从事锅炉技术管理 工作 。
６ ０ 一 ■ 故障诊 断
低温过热器管爆管及其断裂分析
低温过热器管爆管及断裂分析江苏利港电力有限公司蓬军江苏盐城电厂沈军【摘要】本文对低温过热器爆破原因进行分析讨论．认为是短时过热导致爆破，而焊缝边缘存在应力腐蚀．【关键词】低温过热器爆破断裂江苏利港电力有限公司＃４机组于１９９８年８月１１日正式移交生产，至９８年１０月１３日发生低温过热器爆管后停炉．移交生产后至这次爆管共７次起停，运行时间为２７７．８小时，计算移交前大约运行３５０小时，总共运行时间６２７．８小时（设计寿命为２０万小时）。
低温过热器规格为ｑｔ，５１×６，材质为１５ＣｒＭｏ，使用时内部介质（蒸汽）温度为３７５～４０５＂Ｃ，压力为１９．６ＭＰａ，外部烟气温度＜７５０＂Ｃ。
１．爆管及断裂分析ｌ－１辱口形貌爆管如图１所示。
管子不但发生爆裂，还从管上断下一块。
爆破口处（ａ点）管径粗大，破口张开很大，呈喇叭状，破口边缘锐利，减薄较多，呈撕裂状，其特征为典型的短期过热爆管现象…。
但与一般爆管不同的是，爆破发生后材料裂口逐渐扩大，虽终在ｂ处发生断裂．引起大块材料断裂脱落，ｂ点处断口减薄很少，断口平直，呈脆性断裂特征。
１１２材质成分分析化学成分分析结果见表ｌ。
表１元素ＣＭｎＣｒＭｏＳｊＰＳ标准Ｏ．１２～Ｏ．１８０．４０～Ｏ．７００．８０—一１．１００．４０～０．５５０．１７～Ｏ．３７≤０．０４０≤０．０４０实际值Ｏ．】４０．４９Ｏ，８７Ｏ．５００．２３０．０１６０．０１６实际测试值与标准值相符。
．３４０．图１低温过热器管爆管照片１．３金相分析从破口向火面（ａ点）及背火面（ｂ点）分别取样进行金相分折。
过热器管在运行过程中，管子的向火面和背火面所处的温度水平是不同的，因而金相组织也有较大的差异。
图３为背火面金相组织，为正常铁素体加块状珠光体组织，铁紊体中析出物较少，未发生明显的拉长现象。
图２为向火面金相组织，组织为铁素体加珠光体，但与图３不同的是，铁素体中有碳化物沿晶界析出，珠光体中的渗碳体虽未脱离珠光体区域．但有明显的球化倾向．铁素体沿变形方向被拉长。
锅炉低温过热器爆管的原因分析和对策
锅炉低温过热器爆管的原因分析和对策作者：张家滨程远轮来源：《中国化工贸易·下旬刊》2017年第10期摘要：根据锅炉低温过热器爆管事故案例进行统计分析为基础，将引起低温过热器爆管的原因归纳为腐蚀、磨损和焊接缺陷，对产生事故的机理和主要原因进行了探讨和归类，认为烟气磨损是造成低温过热器爆管的最重要方面，分析并提出了检修和运行管理过程中对爆管风险贡献最大的各种因素及其成因。
针对造成爆管的原因提出了对策措施，为锅炉的安全运行和合理的检修提供了科学的依据。
关键词：锅炉低温过热器；爆管；原因；对策1 概述兰州石化公司C锅炉装置采用上海锅炉厂设计的单锅筒高压自然循环锅炉，于1999年3月建成投用。
已运行十年，期间经过几次大检修，对部分设备进行更新和检修。
2009年7月22日C锅炉低温过热器爆管，停车检查发现省煤器引出管被冲刷破裂，大量给水泄漏。
自从这次爆管后，C锅炉从2009年10月至2010年3月低温过热器共爆管7次，每次爆管都是迎风面。
经过对七次锅炉低温过热器爆管事故进行统计分析，找出锅炉低温过热器爆管原因，提出预防锅炉过热器爆管的对策措施，为锅炉的安全运行提供依据。
2 爆管现象爆管管段处内外表面均有较厚黑色腐蚀产物，由于长期受到管外高温烟气冲刷，管段外表面沿轴向约50mm弧长范围内有大量金属脱落，呈粗糙颗粒状，并分布有大量轴向裂纹，呈直线状平行排列，开裂部位沿轴向呈梭形位于该范围中央，裂口长约50mm，最宽处约7mm，开裂部位发现明显鼓胀，鼓胀高度最大约8mm，开裂部位管壁减薄，宏观断口无金属光泽，外观呈现超温爆管特征；管段外表面烟气冲刷范围对应的内表面范围较光滑，也分布有大量轴向裂纹，深度较浅；开裂直管段受高温烟气冲刷范围内壁厚减薄，实测最小壁厚为2.8mm；裂纹呈直线状扩展，并伴有二次裂纹产生；裂纹靠近管段外表面边沿发生较严重氧化脱碳现象。
综述：通过对来样综合检查分析，C锅炉低温过热器管开裂部位呈现碳钢在长期超温运行环境下，外表面局部氧化脱碳，组织呈现严重球化和石墨化特征，从而导致材料损伤失效。
电站锅炉爆管事故原因分析与对策
电站锅炉爆管事故原因分析与对策电站锅炉爆管事故是电力行业中常见的一种安全事故，往往会造成严重的人员伤亡、设备损坏和生产停顿等后果。
本文将从事故原因分析和对策两方面进行讨论。
一、事故原因分析1. 强制循环水不足强制循环水不足是导致电站锅炉爆管的重要原因之一。
当电站运行时，由于水管内经常产生沉积物，会造成各处管道的断面积逐渐减小，使得水的流速受到阻碍，同时也会造成水流量减少，阻力增大，这就需要增加强制循环水量来保证锅炉正常的运行。
如果强制循环水不足，就会导致锅炉放热面温度过高，从而导致管道内水的蒸发，最终形成爆管事故。
2. 压力过高锅炉的运行需要保证一定的压力，但如果压力过高就会导致管道破裂。
过高的压力会使锅炉零部件局部变形，甚至会发生塑性变形，导致强度降低，从而使锅炉发生爆管事故。
3. 操作不当执行人员的操作不当也是导致电站锅炉爆管的原因之一。
操作人员如果不了解设备的结构和功能，或者不掌握正确的使用方法，可能会误操作或操作不当，导致设备故障。
如果操作人员的行为方式存在问题，比如添水不及时、混水质量不合格等，都会导致电站锅炉爆管。
4. 设备故障电站锅炉设备故障也是导致爆管事故的原因之一。
由于长期运行，设备可能会产生老化、磨损、腐蚀、疲劳等问题，导致某些零部件的强度降低，部件变形失效，最终会导致爆管事故的发生。
二、对策1.加强检修与维护针对设备老化、损耗的问题，需要加强设备的检修与维护，及时更换、修理零部件，保证设备处于最佳的工作状态，降低设备故障率。
2. 提高操作人员技能操作人员是锅炉运行的关键环节，需要培养技术素质高、操作技能过硬的专业人员，对操作规程、安全手册等文件进行心中学习，提高操作人员对设备的认识和理解。
3.优化水处理技术通过对水质的检测，优化水处理技术，预防管道内沉积物的形成，并加大水质检测力度，减少混水的可能性，降低爆管事故的发生率。
4.保证设备安全加强设备的安全监测与保护，提高系统自动控制的精度和可靠性，并根据不同的工作状态，设置不同的预警带，及时发现问题，保证设备安全运行。
一台锅炉过热器爆管事故的原因分析及改进措施实用版
YF-ED-J6331可按资料类型定义编号一台锅炉过热器爆管事故的原因分析及改进措施实用版In Order To Ensure The Effective And Safe Operation Of The Department Work Or Production, Relevant Personnel Shall Follow The Procedures In Handling Business Or Operating Equipment.（示范文稿）二零XX年XX月XX日一台锅炉过热器爆管事故的原因分析及改进措施实用版提示：该解决方案文档适合使用于从目的、要求、方式、方法、进度等都部署具体、周密，并有很强可操作性的计划，在进行中紧扣进度，实现最大程度完成与接近最初目标。
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某厂1991年11月安装了两台SGL20—1.25/250—AⅡ型锅炉。
投入运行后，其中一台2#炉在短短两年多的时间内发生了三次过热器爆管事故。
1 事故经过第1次爆管发生在1993年初。
停炉检修时只是更换了全部38根过热器管后，于1993年11月重新投入运行。
第2次爆管发生在1994年1月29日。
当时有4根过热器管发生爆管，位置为右数第6、7、8、33根。
累计运行时间为913小时。
爆管后作了宏观检查。
在更换了24根过热器管并清理了百页窗式汽水分离器后，于1994年2月23日恢复了运行使用。
第3次爆管发生1994年3月12日，右数第7根过热器管爆管，累计运行时间仅400小时。
事后作了宏观和金相检查。
对后两次爆管进行宏观和金相检查，发现存在以下两种典型破口：①因管内被杂物堵塞而产生的短时超温爆管第二次爆管中右数第33根，爆破口位于弯管圆弧内侧。
长21mm，宽4.5mm。
破口边缘锋利呈刃状。
破口附近产生鼓疱，尺寸为12×23.5×4（mm）。
管子胀粗明显。
锅炉爆管典型事故案例及分析
锅炉典型事故案例及分析第一节锅炉承压部件泄露或爆破事故大型火力发电机组的非停事故大部分是由锅炉引起的。
随着锅炉机组容量增大，“四管”爆泄事故呈现增多趋势，严重影响锅炉的安全性，对机组运行的经济性影响也很大。
有的电厂因过热器、再热器管壁长期超温爆管，不得不降低汽温5~10℃运行；而主汽温度和再热汽温度每降低10℃，机组的供电煤耗将增加0.7~1.1g/kWh；主蒸汽压力每降低1MPa，将影响供电煤耗2g/kWh。
为了防止锅炉承压部件爆泄事故，必须严格执行《实施细则》中关于防止承压部件爆泄的措施及相关规程制度。
一.锅炉承压部件泄露或爆破的现象及原因（一）“四管”爆泄的现象水冷壁、过热器、再热器、省煤器在承受压力条件下破损，称为爆管。
受热面泄露时，炉膛或烟道内有爆破或泄露声，烟气温度降低、两侧烟温偏差增大，排烟温度降低，引风机出力增大，炉膛负压指示偏正。
省煤器泄露时，在省煤器灰斗中可以看到湿灰甚至灰水渗出，给水流量不正常地大于蒸汽流量，泄露侧空预器热风温度降低；过热器和再热器泄露时蒸汽压力下降，蒸汽温度不稳定，泄露处由明显泄露声；水冷壁爆破时，炉膛内发出强烈响声，炉膛向外冒烟、冒火和冒汽，燃烧不稳定甚至发生锅炉灭火，锅炉炉膛出口温度降低，主汽压、主汽温下降较快，给水量大量增加。
受热面炉管泄露后，发现或停炉不及时往往会冲刷其他管段，造成事故扩大。
（二）锅炉爆管原因（1）锅炉运行中操作不当，炉管受热或冷却不均匀，产生较大的应力。
1)冷炉进水时，水温或上水速度不符合规定；启动时，升温升压或升负荷速度过快；停炉时冷却过快。
2)机组在启停或变工况运行时，工作压力周期性变化导致机械应力周期性变化；同时，高温蒸汽管道和部件由于温度交变产生热应力，两者共同作用造成承压部件发生疲劳破坏。
（2）运行中汽温超限，使管子过热，蠕变速度加快1)超温与过热。
超温是指金属超过额定温度运行。
超温分为长期超温和短期超温，长期超温和短期超温是一个相对概念，没有严格时间限定。
锅炉过热器爆管原因分析及对策标准范本
安全管理编号：LX-FS-A56182锅炉过热器爆管原因分析及对策标准范本In the daily work environment, plan the important work to be done in the future, and require the personnel to jointly abide by the corresponding procedures and code of conduct, so that the overall behavior oractivity reaches the specified standard编写：_________________________审批：_________________________时间：________年_____月_____日A4打印/ 新修订/ 完整/ 内容可编辑锅炉过热器爆管原因分析及对策标准范本使用说明：本安全管理资料适用于日常工作环境中对安全相关工作进行具有统筹性，导向性的规划，并要求相关人员共同遵守对应的办事规程与行动准则，使整体行为或活动达到或超越规定的标准。
资料内容可按真实状况进行条款调整，套用时请仔细阅读。
摘要：锅炉承压部件的安全运行对整个电厂的安全至关重要。
文章结合微水电厂实际，分析了过热器爆管泄漏的机理、原因及实际采取的一些对策，以求对锅炉过热器设备的完好运行有所裨益。
关键词：锅炉过热器爆管电网1 前言据统计，河北省南部电网锅炉各种事故约占发电厂事故的63．2％，而承压部件泄漏事故又占锅炉事故的86．7％。
因此迫切需要大幅度降低锅炉临修次数。
下面结合微水电厂实际，分析过热器爆管泄漏的机理、原因及采取的一些对策。
微水发电厂锅炉型号为HG－220／100－4，露天布置，固态排渣煤粉炉，四角切圆燃烧，过热器由辐射式炉顶过热器、半辐射屏式过热器、对流过热器和包墙管4部分组成。
减温水采用给水直接喷入，分两级减温。
一起燃气轮机联合循环余热锅炉跳闸事件分析及处理
一起燃气轮机联合循环余热锅炉跳闸事件分析及处理摘要：重型燃气轮机具有快速“无外电源启动”的能力，调峰性能良好，以及联合循环效率高的特点，因此燃气轮机联合循环电厂在全世界被大量建设和投产。
本文描述了某燃气轮机联合循环厂一起余热锅炉跳闸事件，通过分析发现事件原因，并描述了问题解决过程，为类似问题提供参考和借鉴。
关键词：燃气轮机联合循环；余热锅炉；三通挡板；控制柜；电源模块1 机组概况某电厂为燃气-蒸汽联合循环电厂机组。
其中余热锅炉为单压补燃式余热锅炉，卧式布置，单汽包；汽机为背压式；余热锅炉三通挡板是整个联合循环的重要组成部分，安装在燃气轮机排气段后、余热锅炉进气道前，用于余热锅炉启动和停运时改变燃气轮机高温排气流向。
三通挡板关闭时，燃气轮机排气流向大气；三通挡板打开时，燃气轮机排气进入余热锅炉，使其产生高温、高压蒸汽，带动汽机运行。
三通挡板设备由液压油系统、密封风系统、三通挡板本体装置及就地PLC控制柜组成。
2 事件经过事件发生前，机组联合循环运行，1#/2#燃气轮机负荷分别为192MW/192MW，1#/2#余热锅炉主蒸汽流量分别为117kg/s和96kg/s；汽机负荷140MW；低压蒸汽外供流量202kg/s。
22时56分 DCS反复发出1#余热锅炉三通挡板电气故障报警并极快速自动恢复“pR DAMP SYST E-FAULT”，运行人员现场检查三通挡板系统运行无异常，就地控制柜无报警。
23时07分13秒 DCS再次发1#余热锅炉三通挡板电气故障报警“pR DAMP SYST E-FAULT”。
23时07分13秒 DCS发1#余热锅炉三通挡板液压系统故障“pR DAMP HYD SYST FAULT”、三通挡板系统故障“pR DAMP SYST FAULT”、三通挡板跳闸“pR DAMP SYST TRIP”；三通挡板控制柜显示屏出现400V电源供给故障报警“M122 Power supply 400V failed”。
一台锅炉过热器爆管事故的原因分析及改进措施(2020年)
( 安全技术 )单位：_________________________姓名：_________________________日期：_________________________精品文档 / Word文档 / 文字可改一台锅炉过热器爆管事故的原因分析及改进措施(2020年) Technical safety means that the pursuit of technology should also include ensuring that peoplemake mistakes一台锅炉过热器爆管事故的原因分析及改进措施(2020年)某厂1991年11月安装了两台SGL20—1.25/250—AⅡ型锅炉。
投入运行后，其中一台2#炉在短短两年多的时间内发生了三次过热器爆管事故。
1事故经过第1次爆管发生在1993年初。
停炉检修时只是更换了全部38根过热器管后，于1993年11月重新投入运行。
第2次爆管发生在1994年1月29日。
当时有4根过热器管发生爆管，位置为右数第6、7、8、33根。
累计运行时间为913小时。
爆管后作了宏观检查。
在更换了24根过热器管并清理了百页窗式汽水分离器后，于1994年2月23日恢复了运行使用。
第3次爆管发生1994年3月12日，右数第7根过热器管爆管，累计运行时间仅400小时。
事后作了宏观和金相检查。
对后两次爆管进行宏观和金相检查，发现存在以下两种典型破口：①因管内被杂物堵塞而产生的短时超温爆管第二次爆管中右数第33根，爆破口位于弯管圆弧内侧。
长21mm，宽4.5mm。
破口边缘锋利呈刃状。
破口附近产生鼓疱，尺寸为12×23.5×4（mm）。
管子胀粗明显。
具有典型的韧性断裂特征。
为短时超温爆管。
管内有深红色砖样异物，已将管子完全堵塞。
②因管内集积盐垢而产生的长时超温爆管如：第二次爆和中右数第8根。
破口距管子弯曲起点28mm，破口长27mm宽6mm。
一台锅炉过热器爆管事故的原因分析及改进措施
编号：AQ-JS-06328( 安全技术)单位：_____________________审批：_____________________日期：_____________________WORD文档/ A4打印/ 可编辑一台锅炉过热器爆管事故的原因分析及改进措施Cause analysis and improvement measures of a boiler superheater tube explosion accident一台锅炉过热器爆管事故的原因分析及改进措施使用备注：技术安全主要是通过对技术和安全本质性的再认识以提高对技术和安全的理解，进而形成更加科学的技术安全观，并在新技术安全观指引下改进安全技术和安全措施，最终达到提高安全性的目的。
某厂1991年11月安装了两台SGL20—1.25/250—AⅡ型锅炉。
投入运行后，其中一台2#炉在短短两年多的时间内发生了三次过热器爆管事故。
1事故经过第1次爆管发生在1993年初。
停炉检修时只是更换了全部38根过热器管后，于1993年11月重新投入运行。
第2次爆管发生在1994年1月29日。
当时有4根过热器管发生爆管，位置为右数第6、7、8、33根。
累计运行时间为913小时。
爆管后作了宏观检查。
在更换了24根过热器管并清理了百页窗式汽水分离器后，于1994年2月23日恢复了运行使用。
第3次爆管发生1994年3月12日，右数第7根过热器管爆管，累计运行时间仅400小时。
事后作了宏观和金相检查。
对后两次爆管进行宏观和金相检查，发现存在以下两种典型破口：①因管内被杂物堵塞而产生的短时超温爆管第二次爆管中右数第33根，爆破口位于弯管圆弧内侧。
长21mm，宽4.5mm。
破口边缘锋利呈刃状。
破口附近产生鼓疱，尺寸为12×23.5×4（mm）。
管子胀粗明显。
具有典型的韧性断裂特征。
为短时超温爆管。
管内有深红色砖样异物，已将管子完全堵塞。
②因管内集积盐垢而产生的长时超温爆管如：第二次爆和中右数第8根。
某发电厂低温过热器爆管原因分析
１ ９ 高压 锅炉 用无 缝钢 管》标 准规 定 的要求 。 ９ ５《
化学成份分析结果
表 ２
５ 力 学性 能试 验
果 与
。
对 爆 管取 样 进 力 Ｇ ５ １－ １９ 标 准对 比见表 ３ Ｂ ３０ ９ ５ ，从分 析结 果 来
。
萼 霪
… … 一 ……
～
～
５ ６
照片 ２ 爆 口宏 观 形 貌
爆 管 内外壁 存在 一层 较 厚 的氧化 皮 ，氧 化皮 较
易剥落 。管外壁氧化皮管子金属表面存在类似树皮 的形貌 ，爆 口主 方 向是沿 管子 轴 向 ，而 爆 口两端 的 裂纹 尖 端 的发展 却并 不是 沿最 大主 应力方 向发 展 的 （ 见照 片 ３， 以上所 述说 明该爆 管宏 观特 征具备长 ） 期爆管 的特性 。
甘
肃
电
力
技
术
某 发 电厂低温 过 热器 爆 管 原 因分析
杨 占君 岳 月 陆 有 李玉瑞 徐建有
（ 肃电力科 学研 究 院 甘 肃省 兰州市 ７０５ ） 甘 ３００ 【 摘 要 】 主要 论 述 了对 该发 电厂 低温过热 器爆管 原 因的具体 试验 与分析 结 果 ， 并提 出了相应 的预 防措施 。 爆 管 珠 光体球 化 长期过 热
进行 了测厚检查，具体测试数据见表 １ 。
测厚检验数据
表 １
４ 化学成分分析
对 爆管 爆 口附近 和距 离左 侧裂 纹尖 端 ｌｍ Ｏ ｍ部 位
分 别 取 样 进 行 了 化 学 成 份 分 析 ， 具 体 分 析 结 果 与
Ｇ ５ １ － １９ 标 准对 比见表 ２ 分析 结果 符合 Ｇ ５ １ Ｂ ３０ ９ ５ ， Ｂ ３０
循环流化床锅炉低温过热器爆管原因分析及处理措施
残存 腐蚀 性气 体 。
板 ） 硫 冷 器 的 固定 支 架 改 为 滚 动 支 座 。操 作 将
上 ， 免硫 冷器参 数大 幅波 动 ， 避 降低过 程气 中氧 含 量， 以有效 避免应 力腐 蚀 的发 生 。
（ ） 可能 使装 置长 期 连续 运转 。当负 荷 太 ２尽
小无法 维 持系统 温度 时 ， 加 大 配 风 量来 维 持 系 应 统温 度 ， 必要 时可 补入燃 料气 ， 保证 系统 温度 不低 于 １０ ｏ ３ Ｃ。在全公 司短 期 停 车 时 ， 应保 持 硫 回收
小氮肥
第３ ９卷
第 ２期
２１ ０ １年 ２月
７
循 环 流 化 床 锅 炉 低 温 过 热 器 爆 管 原 因 分 析 及 处 理 措 施
谭 伟
（ 东兖 矿 国泰 化 Ｚ 有 限公 司 山 － ．
低 温 过 热 器 出 ［集 箱 ］
０ 前 言
山东兖 矿 国泰 化 工 有 限公 司 １ＨＧ １ ０ ９ ８ 一３ ／ ． － ＬＹ ２ ． Ｍ ０型 循 环 流 化 床 锅 炉 于 ２ ０ ０ ５年 ５月 点 火 试 运行 ， 至今 锅 炉 已 累计 运 行 ３ ０ 。尾 部 烟 ２８０ｈ 道布 置在炉 膛后 部 ， 烟道 上 部 四周 及顶 棚 由包 墙 过热器 组成 ， 内沿 烟 气 流 程依 次 布置 高 温 过 热 其 器 、 温 过 热 器 ， 部 烟 道 内依 次 布 置 省煤 器 、 低 下 空 气预 热器 。低温 过 热 器 管 道水 平 布 置 ， ４ 共 ６排 ， 每排 ３根 ， 格 为 ８ ０ ＩＩ×４ ５ ｉｌ， 质 为 规 ． ｌ１ ． Ｉ 材 ｌ ｆ ｌ ｎ ２ Ｇ， 上 、 、 ３组 ， ０ 分 中 下 每组 最 上 一 层管 子 迎 风 面 都 安装 防磨 护瓦 。
65t／h锅炉过热器连接管和低温过热器爆管事故分析
65t／h锅炉过热器连接管和低温过热器爆管事故分析
贾恒盛
【期刊名称】《余热锅炉》
【年(卷),期】1998(000)002
【总页数】5页(P24-28)
【作者】贾恒盛
【作者单位】杭州锅炉厂
【正文语种】中文
【中图分类】TK229.61
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