《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
JGJ1302011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范1
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《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)一、规范修订的背景《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)的编写工作于1986年开始,经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后,于1993年定稿上报,2001年修改后批准实施。
规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化,规范内容应适应变化。
和本规范配套的相关规范在内容作了修订,使本规范在内容上应作出修改,和相关规范协调。
施工现场高大支架和模板工程数量增多,事故频发。
在技术上亟待给予指导和规范。
2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)规范的修订工作。
二、本次规范修订的主要内容1、修订了钢管规格。
取消φ51×3.0钢管;为符合《焊接钢管尺寸及单位长度重量》(GB/T 21835-2008)的规定,将原标准中φ48×3.5的脚手架用钢管改为φ48.3×3.6。
2、对钢管壁厚的下差更严格。
将原规定壁厚下差限值为0.5mm 改为0.36mm。
当所用钢管的壁厚不符合规范规定时,可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。
3、双管立杆脚手架的经济性不好,在施工现场已经很少使用,本次修订中予以取消。
4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙,可靠性差,不符合安全要求,本次修订中予以取消。
5、与建筑结构荷载规范的内容统一。
将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式形式由:w k=0.7μz·μs·w0(w0取n=50)修改为: w k=μz·μs·w0(w0取n=10)。
6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为0.9。
7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN,双排架取5kN改为3kN ;表4.3.1荷载效应组合8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定,此次修订内容中弱化了开敞式脚手架,对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
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• 6.4.4开口型脚手架的两端必须设置连墙件,连墙件 的垂直间距不应大于建筑物层高,且不应大于4m。
• 6.4.5 连墙件中的连墙杆应呈水平设置,当不 能水平设置时,应向脚手架一端下斜连接。
• 6.6 剪刀撑与横向斜撑
• 6.6.1 双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑,单排 脚手架应设剪刀撑。
单排
连墙件布置最大间距
高度
竖向间距 h
水平间距 l
≤50m
3h
3l
>50m
2h
3l
每根连墙件 覆盖的面积
m2
≤40
≤27
≤24m
3h
3l
≤40
• 6.4.3 连墙件的布置应符合下列规定
• 1.应靠近主节点设置,偏离主节点的距离不应大 于300mm;
• 2.应从底部第一步纵向水平杆处开始设置,当该 处设置有困难时,应采用其他可靠措施固定;
图6.10.5-2、图6.10.5-3)。
• 6.10.6 当型钢悬挑梁与建筑结构采用螺 栓钢压板连接固定时,钢压板尺寸不应小 于100mm×10mm(宽×厚);当采用螺 栓角钢压板连接时,角钢规格不应小于 63mm×63mm×6mm。
• 6.10.7 型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚 手架立杆与钢梁可靠固定的定位点,定位 点离悬挑梁端部不应小于100mm。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全 技术规范》(JGJ130-2011)
按立杆排数分,可分为:单排式脚手架、 双排式脚手架、满堂脚手架等;
按封闭程度分,可分为:开口型脚手架、 一字型脚手架、封圈型脚手架等;
我们最常见的是落地或悬挑扣件式钢管脚 手架(多为双排)、满堂扣件式钢管脚手 架。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ1302011)
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《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)宣讲稿一、规范修订的背景《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)的编写工作于1986年开始,经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后,于1993年定稿上报,2001年修改后批准实施。
规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化,规范内容应适应变化。
和本规范配套的相关规范在内容作了修订,使本规范在内容上应作出修改,和相关规范协调。
施工现场高大支架和模板工程数量增多,事故频发。
在技术上亟待给予指导和规范。
2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)规范的修订工作。
二、本次规范修订的主要内容1、修订了钢管规格。
取消φ51×3.0钢管;为符合《焊接钢管尺寸及单位长度重量》(GB/T 21835-2008)的规定,将原标准中φ48×3.5的脚手架用钢管改为φ48.3×3.6。
2、对钢管壁厚的下差更严格。
将原规定壁厚下差限值为0.5mm 改为0.36mm。
当所用钢管的壁厚不符合规范规定时,可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。
3、双管立杆脚手架的经济性不好,在施工现场已经很少使用,本次修订中予以取消。
4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙,可靠性差,不符合安全要求,本次修订中予以取消。
5、与建筑结构荷载规范的内容统一。
将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式形式由:w k=0.7μz·μs·w0(w0取n=50)修改为: w k=μz·μs·w0(w0取n=10)。
6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为0.9。
7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN,双排架取5kN改为3kN ;表4.3.1 荷载效应组合8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定,此次修订内容中弱化了开敞式脚手架,对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
6.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ_130-2011

建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011中华人民共和国建设部公告902号2011-01-28批准 2011-12-01实施1 总则1.0.1 为在扣件式钢管脚手架设计与施工中贯彻执行国家安全生产的方针政策,确保施工人员安全,做到技术先进、经济合理、安全适用,制定本规范。
1.0.2 本规范适用于房屋建筑工程和市政工程等施工用落地式单、双排扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管脚手架、型钢悬挑扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管支撑架的设计、施工及验收。
1.0.3 扣件式钢管脚手架施工前,应按本规范的规定对其结构构件与立杆地基承载力进行设计计算,并应编制专项施工方案。
1.0.4 扣件式钢管脚手架的设计、施工与验收,除应符合本规范的规定外,尚应符合国家现行有关强制性标准的规定。
2 术语、符号2.1 术语2.1.1 扣件式脚手架 steel tubular scaffold with couplers为建筑施工而搭设的、承受荷载的由扣件和钢管等构成的脚手架与支撑架,包含本规范各类脚手架与支撑架,统称脚手架。
2.1.2 支撑架 formwork support为钢结构安装或浇筑混凝土构件等搭设的承力支架。
2.1.3 单排扣件式钢管脚手架single pole steel tubular scaffold with couplers只有一排立杆,横向水平杆的一端搁置固定在墙体上的脚手架,简称单排架。
2.1.4 双排脚手架 double pole steel tubular scaffold with couplers 由内外两排立杆和水平杆等构成的脚手架,简称双排架。
2.1.5 满堂扣件式钢管脚手架fastener steel tube full hall scaffold 在纵、横方向,由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。
该架体顶部施工荷载通过水平杆传递给立杆,立杆呈偏心受压状态,简称满堂脚手架。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)
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《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)宣讲稿一、规范修订的背景《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)的编写工作于1986年开始,经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后,于1993年定稿上报,2001年修改后批准实施。
规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化,规范内容应适应变化。
和本规范配套的相关规范在内容作了修订,使本规范在内容上应作出修改,和相关规范协调。
施工现场高大支架和模板工程数量增多,事故频发。
在技术上亟待给予指导和规范。
2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)规范的修订工作。
二、本次规范修订的主要内容1、修订了钢管规格。
取消φ51×3.0钢管;为符合《焊接钢管尺寸及单位长度重量》(GB/T 21835-2008)的规定,将原标准中φ48×3.5的脚手架用钢管改为φ48.3×3.6。
2、对钢管壁厚的下差更严格。
将原规定壁厚下差限值为0.5mm 改为0.36mm。
当所用钢管的壁厚不符合规范规定时,可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。
3、双管立杆脚手架的经济性不好,在施工现场已经很少使用,本次修订中予以取消。
4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙,可靠性差,不符合安全要求,本次修订中予以取消。
5、与建筑结构荷载规范的内容统一。
将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式形式由:w k =0.7μz ·μs ·w 0(w 0取n =50)修改为: w k =μz ·μs ·w 0(w 0取n =10)。
6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为0.9。
7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN 改为2kN ,双排架取5kN 改为3kN ;表4.3.1 荷载效应组合8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定,此次修订内容中弱化了开敞式脚手架,对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-20111 总则1.0.1 为在扣件式钢管脚手架设计与施工中贯彻执行国家安全生产的方针政策,确保施工人员安全,做到技术先进、经济合理、安全适用,制定本规范。
1.0.2 本规范适用于房屋建筑工程和市政工程等施工用落地式单、双排扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管脚手架、型钢悬挑扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管支撑架的设计、施工及验收。
1.0.3 扣件式钢管脚手架施工前,应按本规范的规定对其结构构件与立杆地基承载力进行设计计算,并应编制专项施工方案。
1.0.4 扣件式钢管脚手架的设计、施工与验收,除应符合本规范的规定外,尚应符合国家现行有关强制性标准的规定。
2 术语、符号2.1 术语2.1.1 扣件式脚手架 steel tubular scaffold with couplers为建筑施工而搭设的、承受荷载的由扣件和钢管等构成的脚手架与支撑架,包含本规范各类脚手架与支撑架,统称脚手架。
2.1.2 支撑架 formwork support为钢结构安装或浇筑混凝土构件等搭设的承力支架。
2.1.3 单排扣件式钢管脚手架single pole steel tubular scaffold with couplers只有一排立杆,横向水平杆的一端搁置固定在墙体上的脚手架,简称单排架。
2.1.4 双排脚手架 double pole steel tubular scaffold with couplers由内外两排立杆和水平杆等构成的脚手架,简称双排架。
2.1.5 满堂扣件式钢管脚手架fastener steel tube full hall scaffold在纵、横方向,由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。
该架体顶部施工荷载通过水平杆传递给立杆,立杆呈偏心受压状态,简称满堂脚手架。
2.1.6 满堂扣件式钢管支撑架fastener steel tuber full hall formwork support在纵、横方向,由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。
JGJ130-2011-建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
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94、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011一、规范修订的背景《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)的编写工作于1986年开始,经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后,于1993年定稿上报,2001年修改后批准实施。
规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化,规范内容应适应变化。
和本规范配套的相关规范在内容作了修订,使本规范在内容上应作出修改,和相关规范协调。
施工现场高大支架和模板工程数量增多,事故频发。
在技术上亟待给予指导和规范。
2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)规范的修订工作。
二、本次规范修订的主要内容1、修订了钢管规格。
取消φ51×3.0钢管;为符合《焊接钢管尺寸及单位长度重量》(GB/T 21835-2008)的规定,将原标准中φ48×3.5的脚手架用钢管改为φ48.3×3.6。
2、对钢管壁厚的下差更严格。
将原规定壁厚下差限值为0.5mm改为0.36mm。
当所用钢管的壁厚不符合规范规定时,可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。
3、双管立杆脚手架的经济性不好,在施工现场已经很少使用,本次修订中予以取消。
4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙,可靠性差,不符合安全要求,本次修订中予以取消。
5、与建筑结构荷载规范的内容统一。
将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式形式由:w k=0.7μz·μs·w0(w0取n=50)修改为:w k=μz·μs·w0(w0取n=10)。
6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为0.9。
7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN,双排架取5kN改为3kN ;8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定,此次修订内容中弱化了开敞式脚手架,对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
JGJ130-2011 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
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94、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011一、规范修订的背景《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)的编写工作于1986年开始,经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后,于1993年定稿上报,2001年修改后批准实施。
规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化,规范内容应适应变化。
和本规范配套的相关规范在内容作了修订,使本规范在内容上应作出修改,和相关规范协调。
)改为敞式脚手架,对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸(m)注:10算等。
规范中将此类支架体系划分为满堂脚手架(顶部荷载通过纵、横向水平杆传至立杆)和满堂支撑架(顶部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆)二种体系。
满堂支撑架根据剪刀撑的间距(5m)细分为普通型满堂支撑架和加强型满堂支撑架。
三、双排脚手架的结构性能及其规范修订内容1、双排脚手架的结构性能在作用极限荷载时,双排脚手架结构的可能破坏形式是以连墙件为反弯点的脚手架平面外大波整体失稳或脚手架较大步距间立杆段的局部弯曲失稳二种形式。
通常情况下,脚手架的破坏表现为前一种形式,其承载力由平面外大波整体失稳时的承载力值确定。
如果脚手架的步距过大(超过二米),立杆段的局部稳定承载力可能低于架体整体失稳时的承载力。
这种情况通常由在构造上减小步距的方法来避免。
影响脚手架结构承载力的主要因素:跨距和排距、连墙件的布置方式和间距,立杆的截面面积和步距。
2、 双排脚手架的设计计算公式立杆稳定性计算是脚手架计算的主要内容。
由于扣件的偏心距很小,脚手架有一定高度,其底部立杆接近轴心受力构件,计算时视为轴心受压构件。
以不组合风荷载为例,规范中脚手架立杆稳定性的计算公式为:fA N ≤∙ϕ;式中:N —脚手架立杆的轴力设计值;A —脚手架立杆的横截面面积,f细比λ0m ϕ,。
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011附条文说明

中华人民共和国行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范Technical code for safety of steel tubular scaffold with couplers in constructionJGJ 130-20111 总则1.0.1 为在扣件式钢管脚手架设计与施工中贯彻执行国家安全生产的方针政策,确保施工人员安全,做到技术先进、经济合理、安全适用,制定本规范。
1.0.2 本规范适用于房屋建筑工程和市政工程等施工用落地式单、双排扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管脚手架、型钢悬挑扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管支撑架的设计、施工及验收。
1.0.3 扣件式钢管脚手架施工前,应按本规范的规定对其结构构件与立杆地基承载力进行设计计算,并应编制专项施工方案。
1.0.4 扣件式钢管脚手架的设计、施工及验收,除应符合本规范的规定外,尚应符合国家现行有关标准的规定。
2 术语和符号2.1 术语2.1.1 扣件式钢管脚手架 steel tubular scaffold with couplers为建筑施工而搭设的、承受荷载的由扣件和钢管等构成的脚手架与支撑架,包含本规范各类脚手架与支撑架,统称脚手架。
2.1.2 支撑架 formwork support为钢结构安装或浇筑混凝土构件等搭设的承力支架。
2.1.3 单排扣件式钢管脚手架 single pole steel tubular scaf-fold with couplers 只有一排立杆,横向水平杆的一端搁置固定在墙体上的脚手架,简称单排架。
2.1.4 双排扣件式钢管脚手架 double pole steel tubular scaf-fold with couplers 由内外两排立杆和水平杆等构成的脚手架,简称双排架。
2.1.5 满堂扣件式钢管脚手架 fastener steel tube full hall scaffold 在纵、横方向,由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范设计(JGJ130_2011)
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《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)一、规范修订的背景《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)的编写工作于1986年开始,经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后,于1993年定稿上报,2001年修改后批准实施。
规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化,规范内容应适应变化。
和本规范配套的相关规范在内容作了修订,使本规范在内容上应作出修改,和相关规范协调。
施工现场高大支架和模板工程数量增多,事故频发。
在技术上亟待给予指导和规范。
2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)规范的修订工作。
二、本次规范修订的主要内容1、修订了钢管规格。
取消φ51×3.0钢管;为符合《焊接钢管尺寸及单位长度重量》(GB/T 21835-2008)的规定,将原标准中φ48×3.5的脚手架用钢管改为φ48.3×3.6。
2、对钢管壁厚的下差更严格。
将原规定壁厚下差限值为0.5mm 改为0.36mm。
当所用钢管的壁厚不符合规范规定时,可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。
3、双管立杆脚手架的经济性不好,在施工现场已经很少使用,本次修订中予以取消。
4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙,可靠性差,不符合安全要求,本次修订中予以取消。
5、与建筑结构荷载规范的内容统一。
将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式形式由:w k=0.7μz·μs·w0(w0取n=50)修改为:w k=μz·μs·w0(w0取n=10)。
6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为0.9。
7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN,双排架取5kN改为3kN ;表4.3.1 荷载效应组合计算项目荷载效应组合纵向、横向水平杆强度与变形永久荷载+施工荷载脚手架立杆地基承载力1永久荷载+施工荷载型钢悬挑梁的强度、稳定与变形2永久荷载+0.9(施工荷载+风荷载)1永久荷载+可变荷载(不含风荷载)立杆稳定2永久荷载+0.9(可不荷载+风荷载)单排架,风荷载+2.0 kN连墙件强度与稳定双排架,风荷载+3.0kN8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定,此次修订内容中弱化了开敞式脚手架,对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
JGJ 130-2011 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范

UDC中华人民共和国行业标准J G JPJGJ 130—2011备案号 J84-2011建筑施工扣件式钢管脚手架 安全技术规范Technical code for safety of steel tubular scaffold with couplersin construction2011—— 发布 2011— —01 实施中华人民共和国住房和城乡建设部 发布中华人民共和国行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范Technical code for safety of steel tubular scaffold with couplersin constructionJGJ130—2011J84—2011批准部门:中华人民共和国住房和城乡建设部施行日期:2011 年月 1 日中国建筑工业出版社2011 北京前言根据原建设部《关于印发<二00 四年度工程建设城建、建工行业标准制订、修订计划>的通知》(建标[2004]66 号)的要求,规范编制组经广泛调查研究,认真总结了我国扣件式钢管脚手架应用的经验,参考有关国际标准和国外先进标准,并在广泛征求意见的基础上,修订了本规范。
本规范的主要技术内容是:1.总则;2.术语和符号;3.构配件;4.荷载;5.设计计算;6.构造要求;7.施工;8.检查与验收;9.安全管理。
本规范修订的主要技术内容是:荷载分类及计算;满堂脚手架、满堂支撑架、型钢悬挑脚手架、地基承载力的设计;构造要求;施工;检查与验收;安全管理。
本规范中以黑体字标志的条文为强制性条文,必须严格执行。
本规范由住房和城乡建设部负责管理和对强制性条文的解释,由中国建筑科学研究院负责具体技术内容的解释,在执行过程中如有意见或建议,请寄送中国建筑科学研究院(地址:北京市北三环东路30 号;邮政编码:100013)。
本规范主编单位:中国建筑科学研究院江苏南通二建集团有限公司本规范参编单位:哈尔滨工业大学天津大学浙江省建工集团有限责任公司九江信华集团建筑工程有限公司中国建筑一局(集团)有限公司山西六建集团有限公司浙江大学杭州二建建设有限公司中太建设集团股份有限公司河北省建筑科学研究院河北建工集团有限责任公司河北省第四建筑工程公司北京城建五建设工程有限公司北京建科研软件技术有限公司本规范主要起草人员:刘群杨晓东徐崇宝陈志华陈建国张有闻刘杰孙仲均刘子金金睿程坚陈红梁福中罗尧治张国庆谢良波张振拴安占法线登洲毛杰沈兵石永周马锦泰薛刚张心忠高任清张明礼李云霄陈增顺燕振义王玉恒本规范主要审查人员:郭正兴秦春芳应惠清阎琪赵玉章葛兴杰孙宗辅耿洁明房标刘新玉胡军陶伟农目次1 总则 (1)2 术语和符号 (2)2.1 术语 (2)2.2 符号 (4)3 构配件 (7)3.1 钢管 (7)3.2 扣件 (7)3.3 脚手板 (7)3.4 可调托撑 (7)3.5 悬挑脚手架用型钢 (8)4 荷载 (9)4.1 荷载分类 (9)4.2 荷载标准值 (9)4.3 荷载效应组合 (12)5 设计计算 (13)5.1 基本设计规定 (13)5.2 单、双排脚手架计算 (14)5.3 满堂脚手架计算 (19)5.4 满堂支撑架计算 (20)5.5 脚手架地基承载力计算 (21)5.6 型钢悬挑脚手架计算 (22)6 构造要求 (24)6.1 常用单、双排脚手架设计尺寸 (24)6.2 纵向水平杆、横向水平杆、脚手板 (25)6.3 立杆 (28)6.4 连墙件 (29)6.5 门洞 (30)6.6 剪刀撑与横向斜撑 (31)6.7 斜道 (32)6.8 满堂脚手架 (34)6.9 满堂支撑架 (35)6.10 型钢悬挑脚手架 (38)7 施工 (41)7.1 施工准备 (41)7.2 地基与基础 (41)7.3 搭设 (41)7.4 拆除 (44)8 检查与验收 (45)8.1 构配件检查与验收 (45)8.2 脚手架检查与验收 (48)9 安全管理 (54)附录A 计算用表 (56)附录B 钢管截面几何特性 (61)附录C 满堂脚手架与满堂支撑架立杆计算长度系数μ (62)附录D 构配件质量检查表 (65)本规范用词说明 (66)引用标准名录 (67)附:条文说明 (68)CONTENTS1General provisions (1)2Terms and symbols (2)2.1Terms (2)2.2Symbols (4)3Members and accessories (7)3.1Steel tube (7)3.2Coupler (7)3.3Ledger board (7)3.4Adjustable forkhead (7)3.5Steel shapes in cantilever scaffold (8)4Loads (9)4.1Loads classification (9)4.2Normal values of loads (9)4.3Load effect combinations (12)5Design calculation (13)5.1Basic requirement (13)5.2Calculation for single pole and double pole scaffold (14)5.3Calculation for full scaffold (19)5.4Calculation for full formwork support (20)5.5Calculation for upright tube foundation bearing capacity (21)5.6Calculation for steel shapes cantilever scaffold (22)6Detailing requirements (24)6.1Common design dimensions of s ingle pole and double pole scaffold (24)6.2Longitudinal horizontal tube、transverse horizontal tube、ledger board (25)6.3 Upright tube .. 286.4Tie member (29)6.5Door opening (30)6.6bridging and diagonal brace (31)6.7Inclined platform (32)6.8Full scaffold (34)6.9Full formwork support (35)6.10Profiled bar cantilever scaffold (38)7Construction (41)7.1Construction preparation (41)7.2Subgrade and foundation (41)7.3Installation (41)7.4Dismantlement (44)8Check and accept (45)8.1Check and accept for members and accessories (45)8.2Check and accept for scaffold (48)9Safety management (54)Appendix A Tables for calculatio n (56)Appendix B Geometrical sectional characters of the steel tube (61)Appendix C Efficient length coefficient µof upright tube in full scaffoldand formwork support (62)Appendix D Check table of components quality (65)Explanation of Wording in this code (66)List of quoted standards (67)Addition:Explanation of provisions (68)1 总则1.0.1 为在扣件式钢管脚手架设计与施工中贯彻执行国家安全生产的方针政策,确保施工人员安全,做到技术先进、经济合理、安全适用,制定本规范。
JGJ130-2011 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
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94、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011一、规范修订的背景《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)的编写工作于1986年开始,经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后,于1993年定稿上报,2001年修改后批准实施。
规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化,规范内容应适应变化。
和本规范配套的相关规范在内容作了修订,使本规范在内容上应作出修改,和相关规范协调。
施工现场高大支架和模板工程数量增多,事故频发。
在技术上亟待给予指导和规范。
2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)规范的修订工作。
二、本次规范修订的主要内容1、修订了钢管规格。
取消φ51×3.0钢管;为符合《焊接钢管尺寸及单位长度重量》(GB/T 21835-2008)的规定,将原标准中φ48×3.5的脚手架用钢管改为φ48.3×3.6。
2、对钢管壁厚的下差更严格。
将原规定壁厚下差限值为0.5mm改为0.36mm。
当所用钢管的壁厚不符合规范规定时,可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。
3、双管立杆脚手架的经济性不好,在施工现场已经很少使用,本次修订中予以取消。
4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙,可靠性差,不符合安全要求,本次修订中予以取消。
5、与建筑结构荷载规范的内容统一。
将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式形式由:w k=0.7μz·μs·w0(w0取n=50)修改为:w k=μz·μs·w0(w0取n=10)。
6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为0.9。
7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN,双排架取5kN改为3kN ;表4.3.1 荷载效应组合8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定,此次修订内容中弱化了开敞式脚手架,对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011
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• 经比较可见:
。
• 经以上变换,脚手架立杆设计计算公式写为: • 1.2NGk+∑1.4NQk≤允许搭设高度计算: • 结构自重和构配件自重标准值产生的轴力: NGk=NG1k+NG2k,其中NG1k—脚手架结构自 重标准值产生的轴力,其值等于脚手架立杆承受 的每米结构自重标准值gk 和架体总高度H的乘积: NG1k=gk· H;NG2k—脚手架上构配件自重标准 值产生的轴力。代入脚手架立杆设计计算公式: 1.2(gk· H+ NG2k)+∑1.4NQk≤可以求出:[H] = 双排脚手架的使用成熟、经验丰富,本次修订中 改动很少。主要改动内容:
l c
l
• • • • • • • • • • • •
2kN,双排架取3kN ; ——连墙件应力值(N/mm2); ——连墙件的净截面面积(mm2); ——连墙件的毛截面面积(mm2); ——连墙件的稳定系数,应根据连墙件长细比按本规范附录A表 A.0.6取 值; ——连墙件钢材的强度设计值(N/mm2),应按本规范表5.1.6采用。 b)连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的连接强度应按下式计算: N ≤ N 式中:——连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的抗拉(压)承载 力设计值,应根据相应规范规定计算。 c)当采用钢管扣件做连墙件时,扣件抗滑承载力的验算,应满足下式 要求: N ≤ R 式中:——扣件抗滑承载力设计值,一个直角扣件应取8.0kN。
2 0
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7320 7320 7320 i 2 ' 2 ' 2 ' 2 0.9 R (0 ) ( 0.9 R ) (0 ) 2 ( 0.9 R ) ( h) 2
(完整版)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ_130-2011
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建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011中华人民共和国建设部公告902号2011-01-28批准 2011-12-01实施1 总则1.0.1 为在扣件式钢管脚手架设计与施工中贯彻执行国家安全生产的方针政策,确保施工人员安全,做到技术先进、经济合理、安全适用,制定本规范。
1.0.2 本规范适用于房屋建筑工程和市政工程等施工用落地式单、双排扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管脚手架、型钢悬挑扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管支撑架的设计、施工及验收。
1.0.3 扣件式钢管脚手架施工前,应按本规范的规定对其结构构件与立杆地基承载力进行设计计算,并应编制专项施工方案。
1.0.4 扣件式钢管脚手架的设计、施工与验收,除应符合本规范的规定外,尚应符合国家现行有关强制性标准的规定。
2 术语、符号2.1 术语2.1.1 扣件式脚手架 steel tubular scaffold with couplers为建筑施工而搭设的、承受荷载的由扣件和钢管等构成的脚手架与支撑架,包含本规范各类脚手架与支撑架,统称脚手架。
2.1.2 支撑架 formwork support为钢结构安装或浇筑混凝土构件等搭设的承力支架。
2.1.3 单排扣件式钢管脚手架single pole steel tubular scaffold with couplers只有一排立杆,横向水平杆的一端搁置固定在墙体上的脚手架,简称单排架。
2.1.4 双排脚手架 double pole steel tubular scaffold with couplers 由内外两排立杆和水平杆等构成的脚手架,简称双排架。
2.1.5 满堂扣件式钢管脚手架fastener steel tube full hall scaffold 在纵、横方向,由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。
该架体顶部施工荷载通过水平杆传递给立杆,立杆呈偏心受压状态,简称满堂脚手架。
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ-130-2011
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建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ-130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011中华人民共和国建设部公告902号2011-01-28批准 2011-12-01实施1 总则1.0.1 为在扣件式钢管脚手架设计与施工中贯彻执行国家安全生产的方针政策,确保施工人员安全,做到技术先进、经济合理、安全适用,制定本规范。
1.0.2 本规范适用于房屋建筑工程和市政工程等施工用落地式单、双排扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管脚手架、型钢悬挑扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管支撑架的设计、施工及验收。
1.0.3 扣件式钢管脚手架施工前,应按本规范的规定对其结构构件与立杆地基承载力进行设计计算,并应编制专项施工方案。
1.0.4 扣件式钢管脚手架的设计、施工与验收,除应符合本规范的规定外,尚应符合国家现行有关强制性标准的规定。
2 术语、符号2.1 术语2.1.1 扣件式脚手架 steel tubular scaffold with couplers为建筑施工而搭设的、承受荷载的由扣件和钢管等构成的脚手架与支撑架,包含本规范各类脚手架与支撑架,统称脚手架。
2.1.2 支撑架 formwork support为钢结构安装或浇筑混凝土构件等搭设的承力支架。
2.1.3 单排扣件式钢管脚手架single pole steel tubular scaffold with couplers只有一排立杆,横向水平杆的一端搁置固定在墙体上的脚手架,简称单排架。
2.1.4 双排脚手架 double pole steel tubular scaffold with couplers 由内外两排立杆和水平杆等构成的脚手架,简称双排架。
2.1.5 满堂扣件式钢管脚手架fastener steel tube full hall scaffold 在纵、横方向,由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。
130-2011(脚手架新规范)
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130-2011(脚手架新规范)UDC中华人民共和国行业标准 J G JP JGJ 130—2011备案号J84—2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范Technical code for safety of steel tubular scaffold with couplersin construction2011—01—28发 布 2011—12—01实 施中华人民共和国住房和城乡建设部 发 布中华人民共和国行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范Technical code for safety of steel tubular scaffold with couplersin constructionJGJ130—2011批准部门:中华人民共和国住房和城乡建设部施行日期:2011年12 月 1 日中国建筑工业出版社2011 北京中华人民共和国住房和城乡建设部公告第902号关于发布行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的公告现批准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》为行业标准,编号为JGJ 130—2011,自2011年12月1日起实施。
其中,第3.4.3、6.2.3、6.3.3、6.3.5、6.4.4、6.6.3、6.6.5、7.4.2、7.4.5、8.1.4、9.0.1、9.0.4、9.0.5、9.0.7、9.0.13、9.0.14条为强制性条文,必须严格执行。
原行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130—2001同时废止。
本规范由我部标准定额研究所组织中国建筑工业出版社出版发行。
中华人民共和国住房和城乡建房建设部2011年1月28日前言根据原建设部《关于印发<二00四年度工程建设城建、建工行业标准制订、修订计划>的通知》(建标[2004]66号)的要求,规范编制组经广泛调查研究,认真总结了我国扣件式钢管脚手架应用的经验,参考有关国际标准和国外先进标准,并在广泛征求意见的基础上,修订了本规范。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
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• l0=k•m•h,其中:k—计算长度附加系数, m—考虑整体稳定因素的计算长度系数,它 们可以通过规范查得。h—立杆的步距。根 据以上公式,可以验算计算部位立杆的稳 定性。 • 在钢结构设计规范中,轴心压杆的稳定承 载力设计值可以由公式: 计算。式 —轴心受压构件的整体稳定系数,A— 中: 轴心压杆的毛截面面积,f—钢材的设计强 度值。轴心压杆的稳定承载力设计值=稳定 承载力极限值/( ),式中:γR—钢材 的抗力分项系数,γR=1.165,γs—荷载分 项系数的总和。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安 全技术规范》(JGJ130-2011)
规范修订的背景
• 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130-2001)的编写工作于1986年开始,经历 了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论 后,于1993年定稿上报,2001年修改后批准实施。 规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管 理和脚手架使用等方面都发生了很大变化,规范内 容应适应变化。 和本规范配套的相关规范在内容作了修订,使本规 范在内容上应作出修改,和相关规范协调。 施工现场高大支架和模板工程数量增多,事故频发。 在技术上亟待给予指导和规范。 2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技 术规范》(JGJ130-2001)规范的修订工作。
• 9、增加了悬挑脚手架挑梁结构及其锚固的 构造和计算内容。 • 10、补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相 关的内容。包括结构体系、构造要求、荷 载取值、设计计算等。规范中将此类支架 体系划分为满堂脚手架(顶部荷载通过纵、 横向水平杆传至立杆)和满堂支撑架(顶 部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆) 二种体系。满堂支撑架根据剪刀撑的间距 (5m)细分为普通型满堂支撑架和加强型 满堂支撑架。
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超过一定规模的危险性较大的分部分项工程
深基坑工程
(一)开挖深度超过5m(含5m)的基坑(槽)的土方开挖、支护和降水工程 (二)开挖深度虽未超过5m,但地质条件、周围环境和地下管线复杂,或影响 毗邻建筑(构筑)物安全的基坑(槽)的土方开挖、支护、降水工程。 (一)工具式模板工程:包括滑模、爬模、飞模等工程。 (二)混凝土模板支撑工程:搭设高度8m及以上;搭设跨度18m及以上;施工 总荷载15kN/m2及以上;集中线荷载20kN/m及以上; (三)承重支撑体系:用于钢结构安装等满堂支撑体系,承受单点集中荷载 700kg以上。 (一)采用非常规起重设备、方法,且单件起吊重量在100kN及以上的起重吊 装工程; (二)起重量300kN及以上的起重设备安装工程;高度200m及以上内爬起重设 备的拆除工程。 (一)搭设高度50m及以上的落地式钢管脚手架工程;(二)提升高度150m及 以上附着式整体和分片提升脚手架工程;(三)架体高度20m及以上悬挑式脚 手架工程;
安全多发事故部位分析(2005)
触电 6.54% 机具伤害 5.87% 其它 11.64% 高处坠落 45.52%
物体打击 11.82% 坍塌 18.61%
资料来源:中国建设部《全国建筑施工安全生产形势分析报告(2005年度)》
安全多发事故部位分析(2007)
现场临时用电 外用电梯 临时设施 土石方工程 线路 2.47% 1.98% 1.19% 3.16% 外电线路 墙板结构 0.99% 3.75% 施工机具 3.85% 井字架与龙门 架 6.72% 基坑 6.72% 模板 6.82% 塔吊 11.86% 脚手架 11.86%
摘自 《全国建筑施工安全生产形势分析报告(2007年度) 》
2007年死亡人数
死 亡 人 数
8
9
10
11
12
2006年、2007年全国建筑施工事故起数比较
90 80 70 60
事 故 起 数
50 40 30 20 10 0
北天河山内辽吉黑上江安浙福江山河湖湖广广海四云贵西陕甘青宁新重 兵 京津北西蒙宁林龙海苏徽江建西东南北南东西南川南州藏西肃海夏疆庆 团 市市省省古省省江市省省省省省省省省省省区省省省省区省省省区区市
风压高度变化系数μz,按照现行国家标准《建筑结构荷 载规范》规定的值进行选取。我们在设计脚手架时,要注意 此值的取法, 按现行国家标准《建筑结构荷载规范》的要 求,对于平坦或稍有起伏的地形,风压高度变化系数应依据 地面粗糙度类别进行选择确定
安全网 挡脚板
附柱杆 连墙件风荷载计算单元面积 柱子
a.双排脚手架连墙 件布置(平面图)
3 参考国外的经验。美国、日本、德国等也限制落地脚手架 的搭设高度:如美国为50m,德国为60m.日本为45m等。
与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚 手架上的水平风荷载标准值的计算公式 wk=0.7μz·μs· w0(w0取n=50的值)
修改为:
wk=μz·μs· 0 w
wk——风荷载标准值(kN/m2); μz——风压高度变化系数,应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》 GB50009规定采用; μs——脚手架风荷载体型系数,应按本规范表4.2.6的规定采用; wo——基本风压值 (kN/m2),应按国家标准《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001附表D.4的规定采用,取重现期n=10对应的风压值。
1995-2005三级事故趋势图 60 50 40 30 20 10 0
1995 1996 1 2 1997 1998 3 4 1999 2000 5 6 2001 2002 7 8 2003 9 2004 2005 10 11
50
52 41 33 40 30 30
52
48 42
43
2006年、2007年建筑施工事故起数比较
注:斜道上的施工均布荷载标准值不应低于2.0 kN/m2。 当在双排脚手架上同时有2个及以上操作层作业时,在同一个跨距内各操 作层的施工均布荷载标准值总和不得超过5.0kN/㎡。 支模、粉刷、砌墙等各工种进行立体交叉作业时,不得在同一垂直方向上操 作,下层作业的位置,必须处于上层高度确定的可能坠落的范围之外.不符合以上 条件时,应设置安全防护层. 摘自《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
专项方案应当包括的内容
(一)
工程概括 编制依据 施工计划 施工工艺技术 施工安全保证 措施 劳动力计划 技术书及相关 图纸
危险性较大的分部分项工程概括、施工平面布置、施工 要求和技术保证条件。 相关法律、法规、规范性文件、标准、规范和图纸(国 标图集)、施工组织设计等。 包括施工进度计划、材料与设备计划。 技术参数、工艺流程、施工方法、检查验收 组织保障、技术措施、应急预案、监测监控
3+2+ 2×0.35 (kN/m2)
1.5
1.80
1.5 1.80 1.5 1.80 1.5 1.80
1.8
1.8 1.8 1.8 1.8 2.0 1.8
1.5
(单排脚手架搭设高度不应超过24m;双排脚手架搭设 高度不宜超过50m,高度超过50m的双排脚手架,应采 用双钢管、分段卸荷、分段搭设等措施。)
•
柔性连墙件的做法粗糙,可靠性差,本次修订 中予以取 单杆相接 双杆联结 单立杆和双立杆的连接方式
规定脚手架高度不宜超过50m的依据:
2006年事故起数 140 120 100 80 60 40 20 0 1 2 3 4 5 6 月份 7 8 9 10 11 12 2007年事故起数
事 故 起 数
摘自 《全国建筑施工安全生产形势分析报告(2007年度) 》
2006年、2007年建筑施工事故死亡人数比较
2006年死亡人数 140 120 100 80 60 40 20 0 1 2 3 4 5 6 7 月份
建质[2009]87号 危险性较大的分部分项工程安全管理办法
• 适用范围:
– 本办法适用于房屋建筑和市政基础设施工程( 以下简称“建筑工程”)的新建、改建、扩建 、装修和拆除等建筑安全生产活动及安全管理 。
本办法自颁布之日起实施。原《关于印发 <建筑施工企业安全生产管理机构设置及专职 安全生产管理人员配备办法>和<危险性较大 工程安全专项施工方案编制及专家论证审查 办法>的通知》(建质[2004]213号)中的《 危险性较大工程安全专项施工方案编制及专 家论证审查办法》废止。
c.双排脚手架连墙件布置(立面图)
b.双排脚手架连墙件布置(剖面图)
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将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的 轴向力由单排架取3kN改为2kN,双排架 取5kN改为3kN ; (约束平面外变形) 强调连墙件的重要性,对连墙件的计算写 得更明确(计算部分) 根据现场施工脚手架应采用密目式安全立 网全封闭的安全管理规定,此次修订弱化 了开敞式脚手架,对常用脚手架的允许搭 设高度做了调整。
模板工程及支撑体 系
起重吊装及安装拆 卸工程
脚手架工程
拆除、爆破工程 其他
(一)施工高度50m及以上的建筑幕墙安装工程;(二)钢跨度大于36m及以 上的钢结构安装工程;跨度大于60m级以上的网架和索膜结构安装工程;(三 )开挖深度超过16m的人工挖孔桩工程;(四)地下暗挖、顶管及水下作业工 程;(五)采用新技术、新工艺、新材料、新设备及尚无相关技术标准的危险 性较大的分部分项工程。
2006年 58 9 26 7 17 47 26 33 63 64 37 56 31 10 22 19 35 29 59 19 6 46 33 29 1 21 15 14 10 20 26 0 2007年 39 15 22 6 26 24 27 35 62 82 41 63 28 13 26 21 33 32 46 21 6 21 39 33 0 13 16 12 16 15 24 2
需要了解相关的规范和标准 脚手架、模板、基坑
单、双排与满堂脚手架作业层上的施工荷载标准值 应根据实际情况确定,且不应低于表4.2.2的规定。 表4.2.2 施工均布荷载标准值
类别 装修脚手架 混凝土、砌筑结构脚手架 轻型钢结构及空间网格结 构脚手架 普通钢结构脚手架 标准值(kN/m2)
2.0
3.0 2.0 3.0
2009年3月24 日,位于江苏镇江 闹市区一幢6层楼 脚手架突然坍塌, 造成正在拆楼改造 的工人1死3伤。 事故原因主要是因 为工人将拆下的废 弃物堆积在脚手架 上,堆积物过于沉 重,加上砸墙时造 成脚手架晃动,导 致脚手架被压趴。
双管立杆脚手架由于经济性不好,很少使 用,本次修订中予以取消。 单排脚手架搭设高度不应超过24m;双排脚 手架搭设高度不宜超过50m,高度超过50m的 双排脚手架,应采用分段搭设等措施。
《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
随着高层建筑日益增多,建筑结构日趋复杂,脚手架、 模板工程、基坑、塔吊等工程在搭设、施工、使用中作业危 险因素多,极易发生伤亡事故。
建设工程的施工安全问题,直接关系到人民群众的生命 财产安全,受到社会的广泛关注。从建设部到各级地方主管 部门、从施工单位到项目部、从行业内到行业外,关爱生命 、关注安全一直是工作的主旋律。但是,不可否认的事实是 建设行业已经成为除能源矿业之外的第二大安全事故高发行 业,与今天中国快速发展的经济和越来越强调和谐社会、以 人为本的大环境不相适应。
1 根据国内几十年的实践经验及对国内脚手架的调查,立杆 采 用单管的落地脚手架一般在50m以下。当需要的搭设高度大 于50m时,一般都比较慎重地采用了加强措施,如采用双管立杆、 分段卸荷、分段搭设等方法。国内在脚手架的分段搭设、分段 卸荷方面已经积累了许多可靠、行之有效的方法和经验。 2 从经济方面考虑。搭设高度超过50m时,钢管、扣件的周 转使用率降低,脚手架的地基基础处理费用也会增加。
• 先有方案,后有现场。