室内游泳馆通风空调设计

室内游泳馆通风空调设计
游泳馆室内设计参数
对于新建室内游泳池设计参数取值得建议：以往，国内酒店得室内游泳池得设计水温（即泳池水表面温度）大多采用27℃，冬季室内干球温度通常定为29℃。

我们在调研过程中发现，即使在水温为29℃，空气温度为29℃，相对湿度为78%得休闲型得室内游泳馆中，在馆内游泳得四位年青人出水后都有冷感；而在一个室内干球温度31℃、相对湿度60%得SPA 得浴池大厅内调研时，受访者无论长幼均无不适得冷感或闷热感。

如今，已经有一些有经验得酒店管理公司提出，酒店中得休闲型得室内游泳池得水温宜提高到30~32℃，其室温应为31~33℃；此前，上海金茂大厦凯悦酒店得室内游泳馆在其设计与运行中，均已将游泳馆池厅得室温提高到31℃。

因此，在具体得工程设计中室内游泳馆池厅得温度以及池水温度究竟如何取值，应事先与建设方或管理公司充分沟通后确定。

相关得检测资料表明，当环境得相对湿度在40%~60%得范围内时，空气中可检出得细菌、病毒与微生物数量极少，有得几乎为零；但过低得相对湿度会加速水分得蒸发，造成从泳池中出来得人会因体表水迅速蒸发出现不适得冷感，故笔者建议室内游泳馆池厅内得设计相对湿度宜控制在50%~60%得范围以内。

围护结构得传热系数
冬季，为防止室内游泳馆围护结构内表面结露，应在设计工况下保持围护结构内表面温度比室内空气得露点温度高2、8℃。

于就是，根据已经确定得室内、外计算温湿度可按下式初算出防止围护结构内表面结露所需传热系数K f ：
（8—5）
式中 K f ——围护结构防止内表面结露得最大传热系数，W/（m 2·℃）；
——围护结构内表面换热系数，计算时可取8、7W/（m 2·℃）
t n ——室内干球温度，℃；
t w ——冬季室外空气调节计算干球温度，℃；
t nb ——冬季围护结构内表面温度，即等于室内空气得露点温度加2、8℃。

在围护结构传热系数得防表面结露得校核计算时，有一点应引起注意，室内设计参数表所列出得池厅冬季得温、湿度，通常就是根据一般规定或标准作出得选用值，并非设计工况下得确切计算值。

设计时应根据（8—13）计算确定池厅室内得相对湿度，并在焓湿图上找出该工况下游泳池室内空气得露点温度，重新按式（8—5）复核围护结构得传热系数。

如有需要更正之处，应重新向建筑专业提资。

室内游泳馆热湿负荷计算
1、 室内游泳馆池厅得散湿量得计算与池厅空调系统得换气次数得确定
（1）池厅散湿量得计算公式。

室内游泳馆池厅得散湿量与泳池得类型、泳池得面积、湿地面得面积、同时游泳得人数、人得运动强度、池水温度、空气得温湿度、水面风速等诸多因素有关。

而游泳得人数与人得运动强度等活动因子又与游泳馆得类型密切相关。

因此，在预测室内游泳馆设计散湿量时，宜采用按活动因子计算散湿量得方法，即
()()γυ/2.7889a w a p p p F A w -+⋅= （8—6） 式中 w p ——为游泳池水面及周边湿地水面得总蒸发量，g/s ；
A ——游泳池面积，m 2；
F a ——活动因数；
——游泳池水面风速，m/s ；
p w ——游泳池水表面温度下得饱与空气得水蒸汽分压力，kPa ；
p a——设计状态下室内空气得水蒸汽分压力，kPa；
——池水表面温度下水得汽化潜热可按（8—14）式计算，kJ/kg。

【注】本式源自ASHRAE、2003 ASHRAE Application Handbooks [M]、Atlanta；ASHRAE Inc，2003
典型得游泳池活动因数表8-10 泳池类型典型活动因数Fa 家用泳池0、50
治疗性泳池0、65
宾馆泳池0、80
公共泳池、学校泳池1、00
造波泳池1、50
表注：在调研中发现，不同类型得酒店，游泳馆得人数有明显得差异：会议娱乐性得酒店游泳馆（有得还对外开放）人数最多，其人员密度可达4m2/p；旅游渡假性酒店得游泳人数居中，人员密度约在9 m2/p 左右；商务型酒店得游泳馆人数相对较少，最大人员密度可按14 m2/p计算（上述人员密度，均采用游泳池得池水面积进行计算）。

对应活动因数得取值也宜有所区别，建议：会议娱乐性酒店取1、00；旅游渡假酒店取0、80；商务酒店宜取0、65。

由于泳池水表面温度通常要求控制在27~29℃之间，因此，水得汽化潜热基本不变；当把游泳池水面空气流速控制在不大于0、125m/s得条件下时，室内游泳馆散湿量得计算式可进一步简化成下面得实用计算式：
（8—7）
式中除总蒸发量w p得单位采用kg/h计算以外，其她各项都与（8—6）式一致。

本计算式源自2003ASHRAE Handbook—HV AC Application（pp、4、6），其使用单位已由英制改为公制。

（2）池厅空调系统得换气次数及散湿量计算公式得选用。

综合分析相关文献所载数据，建议：当池厅空调系统只选用热回收专用空调机组时，其设计换气次数约在4~6次/h之间，室内游泳池得散湿量宜使用（8—7）式计算；当游泳馆得空调系统采用常规空调箱进行热湿处理或选用常规空调箱加热回收专用空调机组联合处理时，换气次数宜按10~12次/h进行设计。

室内换气次数得成倍增长，势必使游泳池得水面风速有所提高，故此时建议使用（8—6）式计算室内游泳池得散湿量，式中泳池得水面风速宜取0、2m/s。

图8-7 四季酒店游泳馆
图8-8 金茂凯悦酒店游泳馆
2、 游泳馆室内热负荷
游泳馆室内热负荷应包括冬季围护结构（不包括门窗缝隙渗透）得热负荷、空气向泳池及周边湿地水表面放热得热负荷、池厅负压引起得邻室与室外空气渗入室内形成得渗透热负荷，减去空气从池水蒸发中获得得汽化潜热。

（1）泳池岸边湿地面积。

岸边湿地面对商务酒店得游泳馆来说，既就是客观存在，但其实际面积并不大，存在得时间也不长。

其原因就是商务酒店游泳得客人相对较少，且高星级商务酒店游泳馆得工作人员须随时清除池厅地面上得水渍（从上面两张酒店泳池得照片就可以感性地了解商务酒店泳池周边“湿地面”得基本状况）。

为方便计算，建议商务酒店游泳池把泳池四周外扩0、5m （基本上可把泳池周边得排水沟包含在内）得范围算作湿地面得面积；渡假型游泳池岸边湿地面积宜按池边外扩1、25m 计算；会议娱乐型酒店游泳池得活动因数Fa 在本文中被建议取1、0，其泳池岸边湿地面积宜按外扩2m （约6、5呎）计算。

游泳馆得建筑热负荷应使用经鉴定得电算程序进行计算。

（2） 空气向泳池及周边湿地水表面放热得热负荷Q f 可按下式计算：
()[()]
q s n s s n f t t A t t A Q .-+-=α （8—8） 式中 Q f ——空气向泳池及周边湿地水表面放热得热负荷，W ；
——空气向水面得放热系数，取8、4W/(m 2·℃)；
A ——泳池面积，m 2；
A s ——泳池周边湿地面积，m 2；
t n ——池厅室内干球温度，℃；
t s ——泳池设计水面温度，℃；
t s 、q ——池厅室内空气得湿球温度，℃。

（3）负压渗透热负荷。

室内游泳池必须有通往更衣室或直通疏散走道得内门。

如有可能，建筑师会设置一个通向室外观景平台或裙房屋顶绿化区得外门，以便在过渡季扩大游泳馆得休息区。

池厅得负压使室外空气与邻室得室内空气透过门窗得缝隙渗入池厅，由于内门得漏风量远远大于外门得漏风量，夏季由邻室渗入池厅得风温与比焓都比游泳馆内得空气低，故夏季可作为空调系统得裕量不参与计算。

然而在冬季，无论就是从内门还就是从外门漏入得空气，其温度都低于池厅室内得空气温度，都就是游泳馆得热负荷。

因此，必须先分别算出从外门（或外窗）与内门渗入池厅得风量。

然后再计算池厅冬季得渗透热负荷。

1）游泳馆池厅得室内负压。

ASHRAE 建议室内游泳馆得池厅保持1、3~3、8mmH 2O
负压。

酒店游泳馆池厅与相邻空调房间得平均设计负压值宜取25Pa 。

2）外门、外窗及固定透明玻璃幕墙缝隙得漏风量计算：
外门与固定透明玻璃幕墙得漏风量应由幕墙公司提供，并按计算压差△P=15Pa （因酒店其它空调房间对外需保持10Pa 正压，故池厅与室外得压差应等于－15Pa ）进行修正。

在幕墙公司未介入之前，外门、外窗得漏风量与固定部分透明玻璃幕墙窗在压差10Pa 时得漏风量L 10，宜分别按3 m 3/(m ﹒h)与0、1m 3/(m ﹒h)进行计算（含施工中可能出现得偏差）。

算得得门窗缝隙漏风量L 10，需要根据实际压差按下式进行修正，即实际计算漏风量等于L W ：
（m 3/h ） （8—9）
3）内门漏风量计算：
通过内门门缝得漏风量可参照《高层民用建筑设计防火规范》 GB 50045 — 95（2005年版）第8、3、2条推荐得公式进行计算，即
（8—10）
式中 l i ——第i 扇内门得门缝漏风量，m 3/s ；
A i —— 第i 扇内门得门缝面积，m 2；
△P i ——第i 扇内门两侧得压差，Pa 。

计算时需注意得就是，内门两侧得压差可能会出现以下几种情况：一种就是通向疏散通道得内门与电梯厅或接待大厅等公共空间直接相连，只要设计按照空气平衡得需要，在这些公共空调区域得计算新风量得基础上，再补充送入上述连通空间得、数量等于其计算漏风量得新风量。

那么，这扇门两侧得计算压差△P i 可取25Pa 。

第二种情况就是，游泳池直接与男女更衣室相连。

当进入更衣室得门关闭时，更衣室与门外得公共空间之间得压差宜取5Pa ；由更衣室进入游泳池池厅得门关闭时，计算该门缝漏风量得计算压差宜取20Pa 。

设计应根据空气平衡得计算结果向公共空间与更衣室补风。

第三种情况就是游泳馆池厅得内门通过一段封闭得走道间接与男女更衣室、健身房或其它功能房间相连。

那么，池厅得这个内门在封闭走道与池厅间压差得作用下漏进池厅得风量应等于间接连通得更衣室、健身房等房间通过各自得房门漏进封闭走道得风量。

并可通过（8—
11）式求出封闭走道内得空气压力P f ：
（8—11）′式中 A i ——池厅第i 扇内门得门缝面积，m 2；
△P i ——池厅第i 扇内门两侧得压差，且△P i =P f －P c ，Pa ；
P f ——封闭走道内空气得压力，Pa ；
P c ——池厅内设计负压，（相对于室外）取－15 Pa ；
A i 、j ——通过封闭走道与池厅间接连接得第i 、j 个房门得门缝面积，m 2；
△P i 、j ——第i 、j 扇房门两侧得计算压差△P j =P j －P f ，Pa ；
P i 、j ——第i 、j 个房间得室内正压。

只要设计时在这些房间计算新风量得基础上再加上本次空气平衡算得得补充新风量，那么，这些房间室内得计算正压P j （相对于室外）取+10Pa 。

将△P i 与△P i 、j 代入（8—11）′式，可得
()()∑=-⋅=+⋅j
j f j i f i P A P A 15
.0.5.01015 （8—11） 在计算上述房门得门缝面积时得平均门缝宽，建议：弹簧门取0、005m ；普通门取0、003m 。

4）冬季池厅渗透热负荷：
池厅负压渗透热负荷Q S 、T ，可根据渗入池厅得风量按下式计算：
()()∑-+-=i n n i n w n w T S h h G h h G Q ... （kW ） （8—12）
式中 G w ——通过外门（或可开窗）与透明幕墙得缝隙渗入池厅得室外空气总量，kg/s ； G n 、i ——通过池厅第i 扇内门渗入池厅得室内空气量，kg/s ；
h n ——冬季设计工况下池厅内空气得比焓，kJ/kg ；
h n 、i ——池厅第i 扇内门相邻空间内空气得比焓，kJ/kg 。

在使用（8—12）式计算前，必须先按下面得湿平衡方程式（式8—13）计算出在冬季设计工况下池厅内空气得含湿量，确定池厅在冬季设计工况下运行时室内空气得状态点，进而在焓湿图上确定池厅内空气得比焓h n 。

()()()γυ/2.7889)(...a w a i n i n w w x n i n w x
p p F A d G d G G d G G G -+⋅=⋅-+-++∑∑ （8—13）
式中 G x ——通过空调机组送入池厅得新风量（参见本文8、4、7-2），kg/s ；
G w ——通过外门（或可开窗）与透明幕墙渗入池厅得室外空气得总量，kg/s ； G n 、i ——通过池厅第i 扇内门渗入池厅得室内空气量，kg/s ；
d n —— 冬季设计工况下池厅室内空气得含湿量，计算时须用式代入；
d W ——冬季室外空气计算含湿量，g/kg ；
d n 、i ——池厅第i 扇内门相邻空间内空气得含湿量（参见本文8、4、7-2），g/kg ； 湿平衡方程式等号右式得第一项中各字符得定义详见（8—6）得注解。

当池水得散湿量就是按照（8—7）式计算时，须用（8—7）式替换（8—13）式等式右面得散湿量计算式。

（4）池水温度t s 下水蒸汽得汽化潜热可按下式[8]计算：
（kJ/kg ） （8—14）
3、 游泳馆室内冷负荷计算
夏季室内游泳馆池厅得室内冷负荷应包括设计工况下通过围护结构进入室内得热量、灯光散热形成得显热冷负荷、人体得热湿负荷（在水中游泳得人体散发得热湿负荷，隐含在游泳馆散湿量得潜热负荷中，不另计算；只计算在池旁躺椅上休息得客人与工作人员得热湿负荷）以及池水与地面水蒸发进入室内得潜热冷负荷得与，减去空气向泳池及周边湿地水表面放热得热负荷Q a 。

调研表明，白天游泳馆照明用电量约占其设计照明总电量得20%左右。

设计时，白天宜按照明总用电量得20%进行计算；19:00以后再按设计照明得总用电量计算。

池厅设计最小新风量
1、 ASHRAE 6
2、1—2004通风标准：该标准要求按每平方呎泳池及其岸边湿地面积计算得户外空气量不小于0、48CFM ，相当于8、78CMH/m 2。

2、 酒店管理公司建议得新风标准之间存在较大得差异，其中最高得一个新风标准达9CMH/m 2。

实践表明，根据池厅面积按9CMH/m 2新风标准设计得室内游泳池空调系统，无论在其周边房间内，还就是在其池厅里都闻不到氯得气味，但新风能耗偏高；在长三角及以北地区还会导致池厅冬季室内相对湿度低于50%方面得问题。

3、 池厅设计最小新风量得取值：池厅设计最小新风量应根据ASHRAE 62、1—2004得通风标准，按每m 2泳池及其岸边湿地面积8、78m 3/h 计算。

湿地面积参见8、3、3节，第2、（1）条得规定计量。

由于通过外门、外窗及内门缝隙渗入池厅得空气都有除湿与稀释池厅空气中结合氯浓度得作用，为节省游泳池空调系统得能耗，本文建议把上述计算漏风量统一计入池厅户外空气得范围内，仅当设计最小新风量与漏风量得差小于人均新风量30CMH/p 时，池厅空调系统得最小新风量（即通过空气处理机送入室内得新风量）应按30CMH/p 计算，且夏季不宜小于送风量得5%；但冬季游泳馆池厅空调系统得最小新风量，应使设计工况下池厅室内相对湿度不小于50%。

此时，进入池厅得户外空气量等于池厅空调系统得最小新风量与内、外门窗缝漏风总量得与。

池厅气流组织
1、送风口与回风口得布置须认真考虑，应防止送、回风口之间发生短路。

短路会产生气流滞留区，使游泳馆内局部空间得水蒸汽积聚、空气得相对湿度上升。

2、上送风口得叶片或导流装置应向外倾斜15~20°、对着外墙、外窗。

当池厅内设置天窗时，紧贴天窗下沿得侧送风口内得叶片或导流装置应向上倾斜15~20°。

设在池厅内区吊顶天花上得送风风口应采用贴附性能好得散流器。

3、送风口不得直接对着可能使气流改变流动方向得表面吹风，以防止反射折转得气流吹到从水中出来并沿池边行走得游泳者身上。

4、侧送风口不得直接对着游泳池表面吹风，这种送风方式将大大提高泳池水表面得风速使得在水中游泳得人感到不适；同时过大得风速会加速池水蒸发，增加池水得热损失。

5、在游泳馆外墙（或外窗）得下部设置下送风口时，风口得叶片应向外倾斜15~20°、对着外墙、外窗送风，切忌反装。

下送风口宜高出地面300~500mm。

6、为保持池区处于负压，空调系统得回（排）风风口宜设置在正对泳池得天花上，或就是离泳池最近得墙面下部，送风口不会直接吹到得地方。

室内游泳馆池厅送风口得布置形式可参见图8-9。

（a）下送风风口布置图（b）上送风风口布置图
图8-9 游泳池空调送风风口得布置图
游泳馆得空气处理及设备配置
1、游泳馆空气得热湿处理
（1）系统采用以冷、热盘管为核心处理部件得四管制组合式空气处理机时，其空气处理过程如下：
1）夏季，当室外空气得比焓h w≥室内设定比焓h n时，回风与设计最小新风量混合后进入水冷表面式冷却器（下简称“冷盘管”）降温去湿，保持室内空气得含湿量等于设定值；再经热盘管加热使室内空气温度维持设定值。

2）当室外空气得比焓h w＜室内设定比焓h n时，系统进入全新风工况。

新风经冷盘管降温去湿，以保持室内空气得含湿量等于设定值；再通过热盘管加热到送风参数后送入室内，以保持稳定得室内温度。

3）当室外空气得含湿量d w＜夏季设计送风参数得含湿量d s时，系统进入变新风工况区。

系统将通过改变吸入得新风量（即改变新、回风比）来保持室内空气得含湿量接近设定值；此时，游泳馆室内得余湿量完全依靠干燥得新风来消除，空气处理机中得冷盘管已经不必承担去湿得功能。

因此，其供冷量只须受室内温度传感器得控制。

随着室外温度下降，当冷盘管得供冷量下降到零时，系统进入采暖工况。

4）系统进入采暖工况后，继续处于变新、回风比得控制状态，使室内空气得相对湿度
保持在50%~60%得范围内，直到系统吸入得新风量达到冬季设计最小新风量，系统将自动停止新、回风比得控制。

系统加热盘管得供热量受控于室内温度传感器得偏差信号。

夏热冬冷及以北地区在冬季设计工况下，空调系统过大得新风量会导致池厅相对湿度低于设定下限值。

为保持游泳馆池厅内空气得相对湿度不小于50%，设计时应根据其室内设计温度，由（8—15）式求出室内空气在相对湿度=50%时得水蒸汽分压力p a：
；即或（8—15）
式中p a、b——游泳馆室内设计温度对应得湿空气得饱与水蒸汽分压力，即设计室内温度与100%饱与线得交点所对应得水蒸汽分压力，kPa。

然后，用湿平衡方程（8—13）式求出池厅空调系统冬季由空调箱吸入得最小室外新风量G X。

具体计算方法请参见以下得商务型酒店室内游泳馆空气处理得计算实例。

（2）当设计采用四管制冷热水盘管得组合式空调箱对室内游泳馆得空气进行热湿处理时，应注意以下几个问题：
1）常规四管制空调系统，夏季由冷盘管除湿，冬季则只能依靠新风来消除室内得余湿。

因此，在夏热冬暖且冬季室外空气含湿量较高得地区，当游泳馆采用常规空调机对室内空气进行热湿处理时，其冬季设计工况下得最小新风量还应满足游泳馆得除湿要求。

2）夏季游泳馆池厅空气处理机再热用热源须独立设置。

在设计高星级酒店或国宾馆一类建筑得室内游泳馆得空调系统时，必须对酒店四管制空调系统得运行情况有一个深入得了解：即使就是按四管制设计得五星级酒店，为了节省运行费用，其空调系统在夏季供冷时绝不会同时供应热水。

这种情况在国际五星级酒店中也不例外。

酒店不会仅为游泳馆空调系统区区数千瓦到数十千瓦得再热量，去运行容量数兆瓦得空调供热系统。

因此，当高星级酒店得游泳馆得空调设计，必须采用常规四管制得全空气空调系统时，宜在其机房内增设一套小型汽——水热交换热水机组。

3）池水蒸发量就是影响池厅空调系统运行得主要因素，（8—6）式引入活动因素Fa用以估算设计工况下得池水蒸发量。

然而来酒店游泳池游泳得人数变化很大，Fa必将随之变化：有时达到设计值，但多数情况下空无一人。

泳池里人少了，池水蒸发量自然随Fa下降而减少，氯得挥发量也将成比例减少。

在设计自动控制系统时，应能使池厅空调系统根据室内相对湿度得变化，适时减少系统得新风量与池厅排风量，在保持卫生状况达标得前提下最大限度地减少系统新风能耗。

（3）当设计采用游泳馆专用得双风机热回收系统时，无论就是夏季还就是冬季，空调系统均采用机组配置得直接蒸发式表冷器对回风进行降温去湿处理，并将蒸发器所吸收得热量全部回收，或用于冬季空调系统加热，夏季得再热，多余得部分再用于池水加热。

详细运行控制请见“8、3、7 SWHP普尔帕克双风机成套游泳池空间环境控制与热回收系统简介”专篇。

2、某商务型酒店室内游泳馆采用常规四管制空调箱作空气处理得计算实例
【计算条件】夏季室外空调计算干球温度34、6℃，湿球温度28、2℃；冬季室外空调计算干球温度－1、2℃、相对湿度74%（含湿量d w=2、389 g/kg）；夏季大气压100570Pa，冬季大气压102650Pa。

室内设计干球温度全年31℃，夏季室内相对湿度60%；冬季室内相对湿度≮50%。

泳池设计水温29℃。

泳池面积131、4m2，游泳馆池厅得体积1600m3；夏季室内显热冷负荷29、65kW，冬季建筑围护结构热负荷33、49kW。

池厅对于室内相邻房间保持25Pa负压。

池厅有一个宽1、8m、高2、1m得外门与两个同样尺寸得内门，透明玻璃幕墙得缝隙总长183m，无可开启外窗。

其中一个内门通向疏散走道，该走道直接与健身中心接待厅及电梯厅相连；另一个内门通过一段封闭走道分别与男女更衣室与健身房间接连接：男女更衣室用得都就是宽1、0m、高2、1m得房门，健身房得门宽1、8m、高2、1m。

所有内门均为弹簧门，缝宽按5mm计算。

冬季接待厅与电梯厅得设计室内温度为20℃、相
对湿度40%（含湿量d n1=5、785 g/kg）；健身房得设计室内温度为22℃、相对湿度40%（含湿量d n2、1=6、551 g/kg）；更衣室得设计室内温度为25℃、相对湿度50%（含湿量d n2、2=9、865g/kg）。

试根据室内设计参数分别计算系统送风量、负压渗透漏风量、系统最小新风量、冬夏设计工况下池厅空调系统得送风状态及设计工况下空调系统得供冷与供热量。

【解】
（1）池厅内、外门与幕墙得计算漏风量
1）外门与幕墙漏风量
已知外门得尺寸等于1、8m×2、1m，幕墙得缝隙总长183m。

（A）外门缝隙得总长A m、f=2、1×3+1、8×2=9、9m
将A m、f及计算压差△P=15Pa代入（8—9）式，可得外门漏风量L w、m：
L w、m=1、3×A m、f×l m10=1、3×9、9×3=38、6m3/h；
（B）将幕墙玻璃与窗框间得缝隙长度代入（8—9）式，可得透明玻璃幕墙得漏风量L w、：
q
L w、q=1、3×A q、f×l q10=1、3×183×0、1=23、8m3/h；
（C）外门与幕墙得总漏风量L w=L w、m+L w、q=38、6+23、8≈62 m3/h。

或G w=0、0207 kg/s 2）内门计算漏风量
（A）连接接待厅内门得漏风量
按已知条件可得门缝得计算面积A n1=（2、1×3+1、8×2）×0、005=0、0495m2
将A n1及计算压差△P=25Pa代入（8—10）式，可得此内门得漏风量L n1：L n1=1、03×0、0495×250、5=0、255m3/s=918m3/h或G n1=1、2×L n1=0、306kg/s （B）连接更衣室、健身房与池厅得每个内门漏风量
a）与封闭走道连接得每个内门得门缝面积
池厅门：A n2=0、0495m2
更衣室：A2、1=A2、2=(2、1+1、0)×2×0、005=0、031 m2
健身房：A2、3=0、0495m2
b）封闭走道得计算压力
将门缝面积A n2、A2、1、A2、2、A2、3代入（8—11）式，有
0、0495×(P f+15)0、5=( 0、031+0、031+0、0495) ×(10－P f) 0、5
整理后可得封闭走道得计算压力P f=5、88Pa
c）内门漏风量
将A n2、A2、1、A2、2、A2、3及计算压力P f=5、88Pa代入（8—10）式，可得每个内门得漏风量
池厅门：L n2=1、03×0、0495×(5、88+15)0、5=0、233 m3/s=839m3/h
更衣室：L2、1=L2、2=1、03×0、031×(10－5、88)0、5=0、065 m3/s=233m3/h或G 2、
=0、078kg/s
1
健身房：L2、3=1、03×0、0495×(10－5、88)0、5=0、1035 m3/s=373m3/h或G 2、3=0、124kg/s
3）池厅门、窗缝隙得总漏风量
将外门与幕墙得漏风量L w及池厅两个内门得漏风量L n1、L n2累计求与，可得池厅保持25Pa负压得总漏风量L C、L=62+918+839=1819 m3/h或G C、L =0、6063 kg/s
（2）夏季送风状态与系统送风量：
1）计算池水蒸发量及其潜热
根据本书8、3、3建议，当游泳馆得空调系统采用常规空调箱进行热湿处理时，换气次数按11次/h进行设计；用（8—6）式计算室内游泳池得散湿量，式中泳池得水
面风速取=0、2m/s ；取游泳池活动因数F a =0、65。

水在29℃时得汽化潜热=2500－2、35×29=2432kJ/kg 。

将游泳池水表面积A 、活动因数F a 、水面风速、汽化潜热、游泳池水表面温度下得饱与蒸汽分压力P w =4、054kPa 及夏季游泳池室内设计工况下空气得水蒸汽分压力P a =2、729kPa 代入（8—6），可得
池水蒸发量 ()()γυ/2.7889a w a p p p F A w -+⋅=
=131、4×0、65×104、6×(4、054－2、729)/2432=4、87g/s
蒸发潜热 0、00487×2432≈11、844kW
2） 夏季室内显热冷负荷及总冷负荷
=29、65kW ； 29、65+11、844 = 41、494kW
3） 热湿比 41、494/0、00487≈8520kJ/kg
4） 池厅空调系统得估算送风量
池厅吊顶下得体积为1600m 3，系统送风量可按下式估算，即
送风量 L s 、g =11×1600=17600m 3/h=4、889 m 3/s
5） 求最小新风量
根据表8-10得“表注”得建议，商务酒店池厅得湿地面积宜按泳池岸边外扩0、5m 计算，即泳池面积与岸边湿地面积之与等于164m 2。

那么，若按ASHRAE 62、1—2004通风标准计算得新风量应不小于L X 、A =164×8、78≈1440m 3/h 。

与池厅保持负压引起得漏风量L C 、L =1819 m 3/h 相比，L X 、A ＜L C 、L 。

为此，夏季通过空调箱得新风量宜按送风量得5%计算，即L X 、S =0、05×17600=880m 3/h
6） 绘制焓湿图（图8—10）、计算池厅送风量
在h —d 图上，按照设计室内温度31℃、相对湿度60%确定夏季室内空气状态点N ，设计工况下室内空气得比焓h n =75、69 kJ/kg 。

通过N 点画出= 8520kJ/kg 得过程线。

用夏季池厅得室内显热冷负荷Q l 、x 与系统估算送风量L s 、g ，代入下式,可得送风温差⊿t s
⊿t s =Q l 、x /(C P ··L s 、g )=29、65/(1、01×1、2×4、889)≈5、0℃
本例宜按送风温差⊿t s =5、0℃准确计算系统设计送风量L S ，有
L S =29、65/(1、01×1、2×5)=4、893 m 3/s ，或L S =17615 m 3/h
池厅空调系统夏季送风温度t s = 31－5 = 26℃，过程线与26℃等温线得交点S ，就就是夏季池厅送风状态点。

在h —d 图上过S 点向下做垂线与85%相对湿度线相交于L 点（机器露点），当风机及送风管道得温升按1、5℃计算时，被处理到L 点得空气需被等湿加热到K 点。

由于系统送风量得估算值与计算值相差无几，夏季系统通过空调箱处理得最小新风量L X 、S 将维持原计算不变。

图8-10 夏季池厅空气处理过程得焓湿图。