絮凝池设计(作业)

絮凝沉淀池设计

絮凝平流沉淀池设计本水厂采用平流式沉淀池，该沉淀池适用于大、中型水厂；其优点：（1）造价较低；（2）操作管理方便，施工较简单；（3）对原水浊度适应性强，潜力大，处理效果稳定；（4）带有机械排泥设备时，排泥效果好。

其缺点：（1）占地面积较大；（2）不采用机械排泥装置时，排泥较困难；（3）需维护机械排泥设备。

1 、设计处理水量为：，沉淀池分2座，则单池处理水量为：162000/281000 3375 0.94 沉淀池停留时间T：由原水水质和沉淀后的水质要求确定，一般采用 1.0～3.0 小时，本设计沉淀时间设为T2h；沉淀池水平流速v：沉淀池内平均流速一般为10～25mm/s；进出水均匀，池内水流顺直，流态良好时，池中水平流速亦可高达30～50 mm/s；本设计水平流速为v15mm/s2、池身的尺寸设计：（1）单池的容积为：（2）有效水深取H3.5m，超高取0.5m，则实际池深为4m。

（3）沉淀池长：L 3.6 T1 3.6 15 2 108 m ；（4）池宽为：，实际池宽取16m 由于宽度较大，沿纵向每池中间设一个导流墙，导流墙采用砖16 0.24砌，墙宽240mm ，沉淀池每格宽度 b 7.88m 。

2（5）校核池身的尺寸：长宽比：符合要求长深比：符合要求水平流速校核：，符合要求3、进水穿孔墙：为使水流均匀分布在整个进水截面上，并尽量减少扰动，在沉淀池进口处用砖砌穿孔。

墙长16m，墙高4m，有效水深3.5m ，单池设计流量为0.94 ，孔口流速为0.2m/s（为防止絮凝体破碎，孔口流速不宜大于0.15～0.2m/s）。

⑴孔口面积：；则孔洞个数N2孔洞形状采用矩形尺寸为宽×高：15cm×8cm，4.7 N 391.6 个；取392 个0 0.15 0.083孔洞布置：①孔洞布置成7 排，每排孔眼数为：个②水平方向孔洞间距取125mm孔与墙之间的间距为200mm，则每排56 个孔洞时其所占的宽度为剩余宽度均分在灰缝中。

一种直线推流式布置的折板絮凝池的制作方法

一种直线推流式布置的折板絮凝池的制作方法（原创版3篇）《一种直线推流式布置的折板絮凝池的制作方法》篇1直线推流式布置的折板絮凝池是一种常用的污水处理设备，用于去除污水中的悬浮物和浑浊物。

以下是一种制作方法:1. 确定设计参数：包括池子的尺寸、流量、水质等。

根据这些参数，确定絮凝池的结构和材料。

2. 绘制设计图纸：根据设计参数，绘制直线推流式折板絮凝池的设计图纸，包括池子的平面图和截面图。

3. 确定材料和配件：根据设计图纸，确定絮凝池所需的材料和配件，包括板材、支架、管道、阀门、泵等。

4. 制作池体：根据设计图纸，将板材切割成所需的形状，并使用支架将池体组装起来。

池体应该具有良好的密封性能，以避免污水泄漏。

5. 安装配件：将管道、阀门、泵等配件安装在池体上，并进行连接和调试。

6. 进行试运行：在絮凝池安装完成后，进行试运行，以检查设备是否正常运行，并根据需要进行调整和修复。

7. 投入使用：试运行合格后，将污水引入絮凝池，开始处理污水。

在制作过程中，应该注意材料的选择和加工质量，以确保絮凝池的性能和使用寿命。

折板絮凝池是一种常用的污水处理设备，用于去除污水中的悬浮物和浊度。

直线推流式布置的折板絮凝池是一种常见的设计方式，其制作方法如下:1. 确定设计参数：包括池体尺寸、水流速度、进水口和出水口的位置等。

这些参数需要根据具体的污水处理要求进行设计。

2. 制备材料：通常使用的材料包括混凝土、玻璃钢、不锈钢等。

需要根据具体的要求选择合适的材料。

3. 建造池体：根据设计参数建造池体，包括底部、侧壁和顶板。

池体需要满足防水、防渗和坚固耐用的要求。

4. 安装折板：折板是絮凝池中的关键部件，可以将水流分成多个细小的流道，增加水流与絮凝剂的接触面积，提高絮凝效果。

折板的安装需要按照设计要求进行，通常需要采用焊接或螺栓连接等方式固定在池体内。

5. 安装进水口和出水口：进水口和出水口需要安装在池体的适当位置，并采用防堵塞、防泄漏的措施。

絮凝池沉淀池

一、设计流量设一座，包括混合池、絮凝池及滤布滤池。

采用分流制，近期水量： 0.5×104m 3/d ，远期水量：1×104m 3/d ；近期总变化系数：K Z =1.74，远期总变化系数：K Z =1.58。

1．近期处理水量：最大时：0.5×104×1.74=8700m 3/d=362.5m 3/h=0.1 m 3/s 平均时：0.5×104m 3/d=208.33m 3/h=0.058 m 3/s 2．远期处理水量：最大时：1×104×1.58=15800m 3/d=658.33m 3/h=0.183m 3/s 平均时：1×104m 3/d=416.67m 3/h=0.116 m 3/s 二、混合池设计计算设一格。

混合池L ×B ×H=1.9×1.9×2.6=9.39m 3，近期停留时间HRT=9.39/0.1=94s 远期停留时间HRT=9.39/0.183=51s 取混合池平均速度梯度G=350s -1 则混合所需功率近期 N=10002QtG μ=1000350941.0001.02⨯⨯⨯=1.15kW远期 N=10002QtG μ=100035051183.0001.02⨯⨯⨯=1.14kW混合池搅拌机选用N=1.2kW ，叶轮直径800mm 。

三、絮凝池设计计算絮凝池分四格，每格设一台搅拌设备，叶轮线速度依次为0.5m/s 、0.4m/s 、0.3m/s 、0.2m/s 。

(1) 絮凝池尺寸每格尺寸BxL=3.1mx3.1m ，有效水深3m 。

超高0.9m 。

近期絮凝时间T=4x3.1x3.1x3/0.1=1153.2s=19.22min 远期絮凝时间T=4x3.1x3.1x3/0.183=630.2s=10.5min絮凝池分格墙上过水孔洞上下交错布置。

絮凝工程设计

絮凝工程设计混凝工艺的工程设计一、加药间（一）概述加药间包括药剂贮备（药品库）、药剂配制（溶解和溶液配制）、药剂投配。

（二）药剂的配制1．搅拌方式（1）机械搅拌（2）压缩空气搅拌（3）水泵搅拌（4）水力搅拌2．溶液池容积3．溶解池容积W1＝（0.2~0.3）W2 m3一般建于地下便于操作，池顶高出地面0.2m左右。

溶剂腐蚀性强时要注意防腐。

（三）药剂的投配投加设备包括计量设备、药剂提升设备、投药箱、必要的水封箱以及注入设备等。

根据不同投药方式或投药量控制系统，所用设备也有所不同。

1．计量设备药液投入原水中必须有计量或定量设备，并能随时调节。

（1）孔口计量：苗嘴、孔板等（中小水厂）（2）转子流量计、电磁流量计、计量泵（大中水厂）2．投加方式（重力投加和压力投加）（1）泵前投加：将药液靠重力投加在水泵吸水管或吸水井中的吸水喇叭口处。

（利用水泵叶轮混合）适用－取水泵站离水厂较近。

水封箱防止空气进入。

（2）高位溶液池重力投加：取水泵站距水厂较远，建高位溶液池，将药液投入水泵压水管或混合池人口处。

（3）水射器投加：利用水射器抽吸作用将药液吸入投加到压水管中。

效率低，应设计量设备。

（4）泵投加：计量泵投加或耐酸泵加转子流量计。

3．混凝投加量自动控制（1）数学模型法（2）现场模拟试验法（3）其它自动控制方法二、混合设施基本要求：药剂与水的混合须快速、均匀。

1．水泵混合：适合取水泵站距絮凝池距离小于150米。

2．管式混合：v≥1m/s△h≥0.3~0.4m L≥50d（1）静态混合器Static mixer（2）扩散混合器Diffuse mixer3．机械混合池Mechanical mixing chamber：在池内安装搅拌装置，以电动机驱动搅拌器使之混合。

时间T＝1～2min。

三、絮凝设施Flocculating equipment要求：混合后，在此形成肉眼可见的大、密的絮凝体。

包括：水力搅拌式：G由水流本身势能提供，利用沿程水位差，液体沿程水头损失所做的功，使液体达到相应的速度梯度。

水平轴式机械絮凝池设计

水平轴式机械絮凝池设计1. 已知条件：池宽8.2B m =，絮凝时间16min t =，采用水平轴式机械絮凝池，设计两座，设计流量33333075/1378.13/0.3828/Q m d m h m s ===。

2. 设计计算：⑴ 池体尺寸：① 每池容积：31378.1316367.56060Qt W m ⨯=== ② 池宽B ：与沉淀池宽度对应，池宽8.2B m =（包括导流墙厚）③ 池长L ：取有效水深 3.7H m =，则367.512.118.2 3.7W L m BH ===⨯，取12L m =，则实际絮凝池容积为 3m 。

⑵ 搅拌设备：絮凝池分为3挡，每挡有3根搅拌器。

① 叶轮直径。

叶轮旋转时，应不露出水面，也不触及池底。

取叶轮边缘与水面及池底间净空0.15h m ∆=，则：2 3.720.15 3.4D H h m =-∆=-⨯=② 叶轮的桨板尺寸。

桨板长度8.240.2 2.53l m -⨯==，桨板宽度取 0.2b m =，其中/ 2.5/3.40.7350.75l D ==<，满足要求。

③ 每个叶轮上设置4块桨板，每排搅拌器上桨板总面积与絮凝池过水断面积之比：桨板总面积22.50.2436m ⨯⨯⨯=，过水断面面积：28.2 3.730.34m ⨯=，两者之比为%<25%,满足要求。

④ 搅拌器转数0n 与角速度ω。

60o ov n D π=，2o v D ω=，第一排叶轮10.55/v m s =，第二排叶轮 20.4/v m s =，第三排叶轮30.2/v m s =，其中 2.70.2 2.7o D m =-=。

则：第一排搅拌器转数1160600.55 3.28/min 3.14 3.4v n r D π⨯===⨯，11220.550.367/2.7o v rad s D ω⨯===；第二排搅拌器转数2260600.4 2.39/3.14 3.4v n m s D π⨯===⨯，20.267/rad s ω=；第三排搅拌器转数3360600.2 1.19/3.14 3.4v n m s D π⨯===⨯，30.133/rad s ω=。

絮凝沉淀池施工设计

（絮凝斜管沉淀—清水池、取水泵房）工艺施工图设计总说明1、工程概况********位于*******，是未来*********。

******采用江水源区域热泵系统，江水源热泵集中供冷供热项目，采用集中式区域供冷、供热系统，为*****一期建筑提供集中的冷热源。

能源方案采用电制冷+江水源热泵+冰蓄冷的形式。

考虑到空调尾水量较大，而且水质较好，经过简单处理即可达到中水回用要求，为节省能源考虑在江北城中央公园建设尾水处理池（絮凝斜管沉淀—清水池）一座，通过中水管网，提供给各个用户，以用于绿化用水、冲洗街道。

服务范围为整个江北城道路广场，住宅区、商务区的道路和绿地，道路广场用地****公顷，设计用水定额*****;绿地****公顷，用水定额****，总用水量****。

本次设计规模为****。

中水室外管网已设计完成，本次仅对取水泵房、尾水处理池（絮凝斜管沉淀—清水池）进行设计。

2、设计依据2.1主要基础资料《****控制性详细规划》—****规划设计研究院，2004.05）《****水源热泵集中供冷供热项目室外管网工程》施工图—****工程咨询（中国）有限公司《****水源热泵集中供冷、供热项目尾水利用工程可行性研究报告》—****市政设计研究院《****水源热泵集中供冷、供热项目尾水利用工程》（室外管网部分）施工图—****市政设计研究院2.2 主要设计规范及标准《城市污水再生利用城市杂用水水质》（GB/T18920-2002）《污水再生利用工程设计规范》(GB50335-2002)《中水回用于景观水体的水质标准》（CJ/T-2000）《城市污水回用设计规范》（CECS61:94）《室外排水设计规范》（GB50014-2006）《城市给水工程规划规范》( GB50282-98)《地表水环境质量标准》(GB3838-2002)《泵站设计规范》( GB/T50265-2010)《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB50069-2002）《给水排水管道工程施工及验收规范》（GB50268-2008）《给水排水管道结构设计规范》（GB50332-2002）《埋地硬聚氯乙烯排水管道工程技术规程》（CECS122：2001）《高密度聚乙烯缠绕管结构壁管材》（CL/T165-2002）《市政公用工程设计文件编制深度规定》2004年版《建筑中水设计规范》（GB50336-2002）2.3对初步设计文件批复意见的执行情况根据****号、初步设计及批复意见，应业主要求，本次设计为项目施工图设计。

絮凝沉淀大作业

絮凝沉淀大作业
1班
某水源浊度50~300NTU,无有机污染物，试设计日产水量为30000m3的絮凝池、沉淀池，水厂自用水占5%，采用两组池子。

2班
某水源浊度60~300NTU,无有机污染物，试设计日产水量为35000m3的絮凝池、沉淀池，水厂自用水占5%，采用两组池子。

3班
某水源浊度60~300NTU,无有机污染物，试设计日产水量为39000m3的絮凝池、沉淀池，水厂自用水占5%，采用两组池子。

设计计算要求：
1、池型选择自己确定。

絮凝池出水一侧的宽度，应与沉淀池进水边的宽度一致，配水渠的宽度可直接取1米。

约定：内墙厚200mm,外墙厚300mm。

2、设计参数依照《室外给水设计规范》，参考《给水排水设计手册》（3）中相关内容进行选择。

3、设计计算所选用公式一律说明每个字母的意义及单位。

4、绘制草图可不按比例，尺寸按计算结果标注。

絮凝沉淀池

表3-20絮凝池的主要设计参数及计算公式形式主要设计要点及设计参数计算公式①池数一般不少于2个或分成2格，絮凝时间①絮凝池容积V=QT/60T= 20 〜30min;②平面面积F=f+V/nH i③池子长度L=F/B②廊道内进口流速〜0.6m/s，出口流速〜④隔板间距a=Q/3600n v n H0.3m/s，流速分段一般宜采用4〜6段。

⑤各段水头损失h n= (ES n V02/2g ) + ( l n V n2/ ( RC n')))③隔板间距不小于0.5米，小型池采用活动隔⑥总水头损失h=Eh n⑦平均速度梯度G=(Yh/60 g T) 1/2板可适当减少，进水管口应设挡水措施，避免水以上各式中V-絮凝池容积，m；Q—设计流量，m/h ;T—流直冲隔板。

絮凝时间，min；n —池数，个；F—单池平面面积，ni； f —④超高一般不小于0.3米，隔板转弯处过水断单池隔板所占面积，m；H1—平均水深，m L—池长，m面面积应为廊道断面面积的〜倍，同时水流转弯B—池子宽度，m 一般与沉淀池等宽；a —隔板间距，mV n —隔板间流速，m/S；h n—各段水头损失，m S n —该廊道处宜做成圆弧形。

内水流转弯次数；E—转弯处局部阻力系数，往复式隔板⑤池底坡向排泥口坡度一般为2%^ 3%排泥管为，回转式隔板为；V。

一该段转弯处的平均流速，m/s； C n—直径不小于150mm流速系数；巳一廊道断面的水力半径，m 1 n—该段的廊道总长度，m；G—平均速度梯度，s ；Y水的密度，1⑥絮凝池的平均速度梯度一般在30〜60s ,GT1000kg/m3；g—水的运动黏度，kg • s/m 2；h —总水头损值需达104〜105。

失，m=⑦一般往复式隔板絮凝池的总水头损失为〜0.5m，回转式隔板絮凝池的总水头损失为〜0.35m。

①.絮凝池宜布置成俩组或多组并联；絮凝时①相对折板水头损失折间T= 12~20min ;絮凝池一般分成前、中、后段，E h=n ( h1+h2)+E h i m= (V -祐)/2g板各段停留时间接近。

絮凝池的合理设计

絮凝池的合理设计前言完成絮凝过程的絮凝池(一般常称反应池)，在净水处理中占有重要的地位。

天然水中的悬浮物质及肢体物质的粒径非常细小。

为去除这些物质通常借助于混凝的手段，也就是说在原水中加入适当的混凝剂，经过充分混和，使胶体稳定性被坏(脱稳）并与混凝剂水介后的聚合物相吸附，使颗粒具有絮凝性能。

而絮凝池的目的就是创造合适的水力条件使这种具有絮凝性能的颗粒在相互接触中聚集，以形成较大的絮凝体(絮粒)。

因此，絮凝池设计是否确当，关系到絮凝的效果，而絮凝的效果又直接影响后续处理的沉淀效果。

当然，为了获得良好的絮凝效果，混凝剂的合理选择是重要的，但是也不能忽视絮凝池设计的重要性。

在生产实践中，不少水厂由于改进了絮凝池的布置，从而提高了出水水质，降低了药耗，或者增加了制水能力。

在混凝沉淀的设计中，也出现了宁可延长一些反应时间以缩短沉淀时间的看法。

这些都说明絮凝反应在净水处理中的重要作用。

近年来，由于高效能沉淀以及过滤装置的出现，使水厂的平面布置(包括构筑物尺寸及占地面积)大为缩小。

相对来说絮凝池所占比例就有所增加。

例如，在原平流式沉淀池中，絮凝只占较小的体积。

然而在斜管沉淀池中，絮凝部分的体积几乎与沉淀部分的体积相仿。

为此，国内不少同志在这方面进行着如何改进絮凝构筑物的研究，并提出了不少设想。

对设计工作者来说，亦迫切要求有一个科学的评价方法，以解决如何合理选择絮凝形式的问题。

絮凝反应是一个很复杂的过程，它不仅受絮凝池水力条件的控制，而且还与原水性质、混凝剂品种和加药量以及混和过程都有密切关系。

从目前国内外的研究情况来看，尚没有一个能定量地反映絮凝过程的完整数学模式，甚至作为定性分析，也还存在不少问题。

这些情况就给具体设计工作者带来很多困难。

严格地说，目前不少絮凝池的设计，仅是水力的验算，并没有对絮凝过程作完整的分析。

因此，往往出现即使原水的絮凝性质很不相同，而其絮凝池的布置却完全相同的情况。

根据规范或设计手册规定的设计数据，进行水力计算，是目前絮凝池设计中应用最广泛的方法。

絮凝池及其搅拌机的设计

絮凝池及其搅拌机的设计(总45页) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除摘要完成絮凝过程的絮凝池(一般常称反应池)，在净水处理中占有重要的地位。

天然水中的悬浮物质及肢体物质的粒径非常细小。

为去除这些物质通常借助于混凝的手段，也就是说在原水中加入适当的混凝剂，经过充分混和，使胶体稳定性被坏(脱稳）并与混凝剂水介后的聚合物相吸附，使颗粒具有絮凝性能。

而絮凝池的目的就是创造合适的水力条件使这种具有絮凝性能的颗粒在相互接触中聚集，以形成较大的絮凝体(絮粒)。

因此，絮凝池设计是否确当，关系到絮凝的效果，而絮凝的效果又直接影响后续处理的沉淀效果。

絮凝搅拌机是絮凝池机械搅拌的装置，它主要用于废水处理的搅拌过程。

本设计提到了絮凝池的设计，搅拌机的设计以及其工艺流程。

关键词：絮凝池混凝剂沉淀效果絮凝性能AbstractAccomplish flocculation process flocculation pool (call reaction in general often pool) , handle middle in clean water occupying important position. Natural water suspension matter and limb matter grain diameter are very to dislodge these matter being backed by the means drifting along curdling generally , that is ,add the appropriate coagulant , blend through sufficiently in raw water, let colloid stability be spoiled the polymer (coming off after steady) and being situated between with coagulant water looks at and appraises an adsorption , makes a pellet have the flocculation function. But, that flocculation pool purpose is to create appropriate waterpower condition makes this have flocculation function pellet assembling, to form bigger flocculation body (catkin granule) in contacting middle mutually. But therefore, flocculation pool designs thinking that indeed or not, effect being related to a flocculation, the flocculation effect has direct impact to follow-up treatment precipitayion effect. The flocculation mixer is flocculation pool mechanical rabble device , it is used for the waste water treatment mixing process mainly. Design the design having mentioned flocculation pool originally, the mixer design and whose process flow.Keywords: Flocculation pool Coagulant Precipitayion effect Flocculation function目录1 前言.................................................... 错误!未定义书签。

网格絮凝池设计

一、已知条件水厂设计规模8000m 3/d ，自用水系数10%，絮凝池设一组，则设计规模为3338000 1.18800/366.67/0.102/Q m d m h m s =⨯===絮凝池分为三段：前段放密网格，过流网速1=0.25/m s υ网，竖井平均流速1=0.13/m s υ井，絮凝时间14min t =；中段放疏网格，过流网速2=0.22/m s υ网，竖井平均流速2=0.13/m s υ井，絮凝时间24min t =；末端不放网格，竖井平均流速3=0.12/m s υ井，絮凝时间35min t =。

二、设计计算 1. 絮凝池容积W30.102136079.56W Q T m =⨯=⨯⨯=2. 絮凝池平面面积A絮凝池的有效水深 4.1H m =有效，则279.56==19.404.1W A m H =有效前段：20.1020.7810.13Q f m υ===，竖井边长0.88L f m ==，取0.9L m =，则单个竖井实际面积为20.90.90.81f m '=⨯=；中段：20.1020.7810.13Q f m υ===，竖井边长0.88L f m ==，取0.9L m =，则单个竖井实际面积为20.90.90.81f m '=⨯=；末段：20.1020.8510.12Q f m υ===，竖井边长0.92L f m ==取0.9L m =，则单个竖井实际面积为20.90.90.81f m '=⨯=。

3. 竖井的个数n前段：11/0.102604/4.1/0.817.4n A f '==⨯⨯=，取为8个。

中段：22/0.102604/4.1/0.817.4n A f '==⨯⨯=，取为8个。

末段：33/0.102605/4.1/0.819.2n A f '==⨯⨯=，取为9个。

校核：前段絮凝池实际絮凝时间10.818 4.1/0.102/60 4.3min t =⨯⨯=中段絮凝池实际絮凝时间20.818 4.1/0.102/60 4.3min t =⨯⨯= 末段絮凝池实际絮凝时间30.819 4.1/0.102/60 4.9min t =⨯⨯= 总絮凝时间12313.5min t t t t =++= 4. 竖井内网格的布置选用塑料斗状网格，断面为倒V 型。

水平轴式机械絮凝池设计

水平轴式机械絮凝池设计1.已知条件：池宽 B 8.2m，絮凝时间 t16min ，采纳水平轴式机械絮凝池，设计两座，设计流量 Q33075 m3 / d1378.13m3 / h 0.3828m3 / s 。

2.设计计算：池体尺寸：每池容积： W Qt 1378.13 16367.5m36060池宽 B ：与积淀池宽度对应，池宽B8.2m（包含导流墙厚）池长 L ：取有效水深H 3.7m，则L W367.5，取 L12m ，BH12.11m8.2 3.7则实质絮凝池容积为m3。

搅拌设施：絮凝池分为 3 挡，每挡有 3 根搅拌器。

叶轮直径。

叶轮旋转时，应不露出水面，也不涉及池底。

取叶轮边沿与水面及池底间净空 h 0.15m ，则：D H 2h 3.720.15 3.4m叶轮的桨板尺寸。

桨板长度 l 8.240.22.5m ，桨板宽度取 b 0.2m，3此中 l / D 2.5 / 3.40.7350.75，知足要求。

每个叶轮上设置 4 块桨板，每排搅拌器上桨板总面积与絮凝池过水断面积之比：桨板总面积 2.5 0.2 4 3 6m2，过水断面面积： 8.2 3.730.34m2，二者之比为 %<25%,知足要求。

搅拌器转数 n0与角速度。

n o60v，2v，第一排叶轮 v10.55m / s ，D o D o第二排叶轮v20.4m / s ，第三排叶轮 v30.2m / s ，此中 D o 2.70.2 2.7m 。

则：第一排搅拌器转数 n160v1600.553.28r / min ，D 3.14 3.42v120.550.367 rad / s ；12.7D o第二排搅拌器转数n260v2600.42.39m / s ，20.267rad / s；D 3.14 3.4第三排搅拌器转数 n360v3600.20.133rad / s 。

D 3.141.19m / s ，33.4每个叶轮旋转时战胜水的阻力所耗费的功率N oykl 3N o (kw)( r24r14 ) ，桨板数 y 4 ，值依据桨板宽度与其长度之比确立，408b / l0.2 / 2.50.081, 1.1 系数 k1.11000，2g256.129.5r21D o 1.6m ， r1r2b 1.60.2 1.4m 2各排轴上每个叶轮的功率分别为：第一排：456.12 2.50.367341.44) 0.183kw ，每排所耗费的N1408(1.6功率为： 3N1 3 0.183 0.552kw456.12 2.50.267341.44) 0.07 kw ，每排所耗第二排： N 2408(1.6功率为： 3N 2 3 0.07 0.21kw第三排： N 3456.12 2.50.133344)0.0088kw ，每排所408(1.6 1.4耗功率为：3N 330.00880.0265 kw 。

涡流絮凝池设计

涡流絮凝池计算1、已知条件设计流量Q=20000（m 3/d ）=833（m 3/d ）。

2、设计计算先按池数为n=4计算。

（1）圆柱部分横截面积f 1。

上圆柱部分上升流速采用v 1=5mm/s ，则f 1=13.6Q nv = 8333.645⨯⨯=11.56（m 3）（2）圆柱部分直径D 1。

D 1= （m ）（3）圆锥部分底面积f 2=833360040.7⨯⨯=0.826（m 3）（4）圆锥底部直径D 2。

D 2= = =0.324（m ）采用D 2=0.356m ，则圆锥部分实际面积f 2=0.0962（m 2）圆锥部分底部入口处实际流速v 2= 23600f Q n = 833360040.0926⨯⨯=0.601（m/s ）（5）圆锥部分高度H 2。

H 2= D 1/2=1.92（m ）（6）圆锥部分高度H 1。

底部锥角θ=40°，则H 1= 12D D cot(/2) 4.81()2m θ-= （7）池底立管高度H 3。

池底立管高度H 3=0.678m （按350m m ×350mm 钢制三通计算）。

（8）每尺容积W 。

W=D 12 2222212112123D ()312H D D D D H D π⎡⎤++++⎣⎦=42.7（m 2）（9）絮凝时间T 。

T=60nW Q =60442.712.3(min)833⨯⨯= T ﹥10min ，故需原尺寸进行调整。

由上述计算方法可知，增加池数n 可减少单池容积W ，从而使絮凝时间T 减小，下面按照n=6计算，v 1与v 2不变。

18337.71()3.665f m ==⨯⨯1 3.14()D m ==28330.055() 360060.7f m ==⨯⨯20.26()D m==则取D2=0.30m，则圆锥部分底部实际面积22 0.071()f m=圆锥部分底部入口处实际数据依次为28330.55(/) 360060.071v m s==⨯⨯H2=1.57(m)H1=3.9(m)H3=0.58(m)W=23.3(m3)T=10(min)此絮凝池符合要求。

机械搅拌絮凝池工艺设计

机械搅拌絮凝池工艺设计由于处理水量为2500m 3/d ，自用水量为处理水量的5%-10%，共2625m 3/d ，用水量较小，故采用垂直轴式等径叶轮机械搅拌絮凝池。

设计参数设计流量Q=109.38m 3/h ，池数n=2座，单池设计流量Q ’=54.68m3/s ，絮凝时间t=15min ，搅拌器的排数Z=3排。

1、絮凝池尺寸设计计算絮凝池的有效容积W=Q't=54.68×1/4=13.67m 3为了配合沉淀池尺寸，絮凝池分成3格，每格尺寸1.8×1.8m ，则絮凝池池深： 1.4m 1.81.8367.13=⨯⨯==A W H 絮凝池超高取0.3m ，总高度为1.7m 。

絮凝池分格隔墙上过水孔道上下交错布置，每格设一台搅拌设备，为加强搅拌效果，于池子周壁设四块固定挡板。

2、搅拌设备（1）叶轮直径取池宽的80%，采用D=1.5m 。

叶轮桨板中心点线速度采用：V 1=0.5m/s ，V 2=0.35m/s ，V 3=0.2m/s 。

桨板长度取1.1m （桨板长度与叶轮直径之比l/D=1.1/1.5=0.73）桨板宽度取b=0.1m每根轴上桨板数4块。

旋转桨板面积与絮凝池过水断面积之比为46%.174.18.11.11.04=⨯⨯⨯ 四块固定挡板宽×高为0.08×0.5m 。

其面积与与絮凝池过水断面积之比为%35.61.41.85.008.04=⨯⨯⨯ 桨板总面积占过水断面积为81%.2335%.646%.17=+，小于25%的要求。

（2）叶轮桨板中心点旋转直径D 0为()[]9m .0900m m 23002300-6000==÷+÷=D叶轮转速分别为sr a d r D s r a d r D s D /425.0min /25.49.014.32.06060v n /743.0min /43.79.014.335.06060v n 061rad/.1min 61r/.109.014.35.06060v n 303320221011==⨯⨯====⨯⨯====⨯⨯==ωπωπωπ桨板宽长比b/l=0.1/1.1<1，查表得10.1=ψ5681.92100010.12g k =⨯⨯==ψρ桨板旋转时克服水的阻力所耗功率：第一格外侧桨板：048kw .05.0-6.04081.0611.1564r -r 408ykl 44341423'01=⨯⨯⨯==）（）（ωN 第一格内侧桨板：0.013k w )0.3-(0.4408061.11.1564443''01=⨯⨯⨯=N 第一格搅拌轴功率：kw N N N 061.0013.0048.0''01'0101=+=+= 以同样的方法，可求得第二、三格的搅拌轴功率分别为0.021kw 、0.003kw（3）设三台搅拌机合用一台电动机，则絮凝池所消耗的功率为kw N 085.0003.0021.0061.00=++=∑电动机功率（取η1=0.75，η2=0.7）：160kw .07.075.0085.0=⨯=N 3、速度梯度G 及GT 值（按水温20°C 计，μ=102×10-6 kg ·s/m 2）第一格：161011116.4s 105.4102061.0102102-=⨯⨯⨯==W N G μ 第二格：1-623s .68105.4102021.0102=⨯⨯⨯=G 第三格：1-638s .25105.4102003.0102=⨯⨯⨯=G 絮凝池平均速度梯度：1-608s .78107.13102085.0102102=⨯⨯⨯==W N G μ 经核算，G 值和GT 值均较合适。

混合和絮凝池设计

混合和絮凝池设计1.机械搅拌混合池的设计设计基本要求浆板式搅拌器的设计参数搅拌所需功率例1-1 机械搅拌混合池计算2.机械搅拌絮凝池设计设计基本要求设计规定设计计算搅拌器转速计算搅拌器功率计算例 2-1 水平轴式浆板搅拌絮凝池计算例 2-2 垂直轴式浆板搅拌絮凝池计算混合和絮凝池设计存在于水和废水中的胶体物质一般都具有μm，颗粒间的吸引力大大小于同性电荷的相斥力，在稳定的条件下，由于布朗运动使颗粒处于悬浮状态，为了除去水中的胶体颗粒，在水处理工艺中通常使用投加化学药剂---混凝剂，使胶体颗粒脱稳并形成絮体，这一过程称之为“混凝”；为促使“混凝”过程产生的细而密的絮体颗粒间的接触碰撞凝聚成较大的絮体颗粒，这一过程称之为“絮凝”。

只有当胶体颗粒获得完善的絮凝过程产生稠密的大颗粒絮体之后，才能在后序的沉淀池中藉重力被有效地除去。

絮凝作用有两种形式：⑴微絮凝和⑵μm，其颗粒的絮凝是基于布朗运动或随机热运动而完成的；大絮凝系指大于1-2μm粒子的絮凝，则是通过诱发的速度梯度和粒子沉降速度差来完成。

为了强化絮凝过程，可投加絮凝剂，絮凝剂可为天然的或有机合成的聚合物。

由于“混凝”和“絮凝”两个过程所要求的水力条件是不相同的，在设计中常被置于混合池和絮凝池两个不同的单元内去完成。

1.机械搅拌混合池的设计设计基本要求对混合池设计的基本要求是使投加的化学混凝剂与水体到达快速而均匀的混合，要在水流造成剧烈紊动的条件下投入混凝剂，一般混合时时间5～30秒，不大于2分钟。

但对于高分子絮凝剂而言，只要到达均匀混合即可，并不苛求快速。

混合池的设计以控制池内水流的平均速度梯度G值为依据，G值一般控制在500～1000秒-1范围，过度的〔G值超过1000S-1〕和长时间的搅拌，会给后序的絮凝过程带来负面的影响。

机械混合所使用的浆板，多数采用结构简单、制作容易的叶片式浆板混合搅拌器。

图1为浆板式搅拌混合池示图。

图1 机械搅拌混合池混合池通常设计成圆形或方形，水深与池径之比一般为0.8～1.5，m 。

网格絮凝池设计

网格絮凝池设计网格(栅条)絮凝池网格絮凝池的二平面布置和穿孔旋流絮凝池相类似，由多格竖井串联而成。

絮凝池分成许多面积相等的方格，进水水流顺序从一格留到下一格，上下对焦交错流动，直到出口。

一、使用条件1. 原水水温为4.0~34.0?、浊度为25~2500度。

2. 单池处理的水量以1~2.5万m?/d较合适，以免因单格面积过大而影响效果。

水厂产水量大时，可采用2组或多组池并联运行。

采用网格或栅条的絮凝池效果相接近，但栅条加工比较方便，用料也省。

3. 适用于新建也可用于旧池改造。

二、设计要求1. 絮凝时间一般为10~15min;2. 絮凝池分隔大小按竖向流速确定;3. 絮凝池分格数按絮凝时间计算，多数分成8~18格:可大致按分格数均分成3段，其中前段各格为3~5mim，段端3~5min，末段4~5min;4. 网格或栅条数前段较多，中断较少，末段可不放，但前段总数宜在16层以上，中断在8层以上上下两层间距为60~70cm;5. 每格的竖向流速，前段和中段0.12~0.14m/s，末段0.1~0.14m/s;6. 网格或栅条的外框尺寸等于每格池的净尺寸。

前段栅条缝隙为50mm，或网格孔眼为80×80mm，中段分别为80mm和100×100mm;7. 各格之间的过水孔洞应上下交错布置，孔洞计算流速，前段0.3~0.2m/s,，中段0.2~0.15m/s，末段0.1~0.14m/s，各过水孔面积从前段向末段逐步增大。

所有过水孔须经常处于淹没状态，因此上部孔洞标高应该考虑沉淀池水位变化时会不会露出水面;8. 网孔或过栅流速，前段0.25~0.30m/s，中段0.22~0.25m/s; 9. 一般排泥可用长度小于5m、直径150mm~200mm的穿孔排泥管或单斗底排泥，采用快开排泥阀;10. 网格或栅条材料不可用木料、扁钢、钢筋混凝土预制件等。

木板条厚度20~25mm，钢筋混凝土预制件厚度30~70mm。

设计某水厂的絮凝池，已知水量Q=70000m3/d=2917m3/h1、用往复式隔板絮凝池2、选用数据：（1）廊道内流速采用六档:v1=o.5m/s,v2=o.4m/s,v3=0.35m/s,v4=o.3m/s,v5=o. 25m/sv6=o.2m/s.（2）絮凝时间：T=20min（3）池内平均水深：H1=2m（4）超高：H2=0.3m（5）池数：n=2个3、计算总容积 W=QT/60=2917×20/60=972m3F’=W/( n×H1)=972/(2×2)=243m2设池子宽度:B=20m池子长度：L’=243/20=12.15m隔板间距按廊道流速不同分成六档:a1=Q/(3600×n×V1×H1)=2917/(3600×2×0.5×2)=0.405m取 a1=0.405m 则实际流速：V’1=0.46m/s取a2=0.65 则实际流速：V’2=0.42m/s按上法计算得：a3=0.75m, V’3=0.37m/sa4 =0.9m, V’4=0.3m/sa5=1.1m, V’5=0.25m/sa6=1.35m,V’6=0.2m/s每一种间隔采取3条，则廊道总数为18条，水流转弯次数为17次，则池子长度L’=3(a1+a2+a3+a4+a5+a6)=3(0.6+0.65+0.75+0. 9+1.1+1.35)=16.05m隔板厚按0.2m计，则池子总长L=16.05+0.2×（18-1）=19.45m按廊道内的不同流速分成六段，分别计算水头损失:第一段：水力半径R1=a1×H1/（a1+2H1）=0.6×2/(0.6+2×2)=0.26m槽壁粗糙系数 n=0.013流速系数Cn=1/n×Rny1Y1=0.149故C1= Rny1/n=62.9第一段廊道长度:l1=3B=3×20=60m第一段水流转弯次数S2=3则絮凝池第一段水头损失为h1=0.073m各段水头损失计算结果H总=0.253m 求得G=45sGT值计算取T为20minGT=45×20×60=54000 在104 到105之内池底坡度I=h/L=0.253/20=1.26%。

10万吨水沉淀絮凝池设计

10万吨水两个反应池设计一．沉淀池（采用两组池子）1.水厂自来水取5%查规范选取数据：表面负荷d m m s mm u ⋅==230/8.51/6.0沉淀池停留时间h T 2=沉淀池水平流速s mm v /15=s m Q /608.036002405.1102135=⨯⨯⨯= 205.10138.51243600608.0m u Q A =⨯⨯== 池长m vT L 1082156.36.3=⨯⨯== 池宽m L A B 38.91085.1013=== 取9.4m 将宽度沿纵向分成两格，每格宽为4.7m 有效水深m BL QT H 3.41087.4236002608.0=⨯⨯⨯⨯== 2.絮凝池与沉淀池衔接处用穿孔花墙，孔口流速s m /2.0，孔口总面积为204.32.0608.0m = 每孔尺寸选为cm cm 815⨯，则孔口数为：25308.015.004.3=⨯个放空管径：取放空时间T=3h m T BLH d 369.0360033.410838.97.07.05.05.0=⨯⨯⨯⨯== 采用d 为0.37；DN=400mm3.出水渠断面宽度m gB Q H 68.0181.9608.073.173.132312=⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛= 此时堰宽取1m ，堰高取0.68m ，出水渠深度增加0.1m ，保护高为0.78m4.校核水力半径m x w R 52.16.87.43.47.4=+⨯== 5221051.19811525.1-⨯=⨯==kg v F r 2280001.01525.1=⨯==γvRR e二．絮凝池（采用往复式）选用絮凝时间25min ，絮凝池宽与沉淀池相同为9.4m ，平均水深为4.3m1.长度m BH QT L 8.22604.34.9203600608.0'=⨯⨯⨯⨯== 2.絮凝池起端流速s m v /55.01=，末端流速s m v /25.02=m m Hv Q b 3.026.055.03.4608.011≈=⨯== m m Hv Q b 6.057.025.03.4608.022≈=⨯== 分四段宽度 0.30.4 0.5 0.6 流速 0.550.36 0.28 0.25 各段廊道数目 55 4 4 各段廊道净宽1.52.0 2.0 2.4四段廊道宽度总和：∑=m b 9.7取隔板厚度：m 1.0=σ 共17块隔板总长：m b L 6.917=+=∑σ。