水工钢闸门计算表
DLT 5039-1995 水利水电工程钢闸门设计规范
各网 省局 水电水利规划设计研究总院 水利水电工程总公司 各水利水电勘测设计研究 院 各水电工程局 各水电修造企业 武警水电指挥部 有关高等院校 科研院所
水利水电工程钢闸门设计规范 电力行业标准 经审查通过 批准为推荐性标准 现 予发布 其编号为 DL/T5039 95 该标准自 1995 年 9 月 1 日起实施
2.4 引水发电系统 2.4.1 当机组或钢管要求闸门作事故保护时 对坝后式电站 其进水口应设置快速闸门和检 修闸门 对引水式电站 除在压力管道进口处设快速闸门外 宜在长引水道进口处设置事故 闸门
河床式水电站 当机组有可靠防飞逸装置 其进水口只需设置事故闸门和检修闸门 小型电站可适当简化 2.4.2 对设于调压井中的事故闸门 应考虑涌浪对闸门的停放和下降的影响 必要时 应进 行专门研究 2.4.3 快速闸门的关闭时间 应满足对机组和钢管的保护要求 其下降速度 在接近底槛时 不宜大于 5m/min 快速闸门启闭机 应能就地操作和远方操作 并应配有可靠电源和准确的开度指示控制 器 2.4.4 电站进水口应设有可靠的测水位差设施 以便监视拦污栅前后的水位差 以及事故闸 门 检修闸门在开启前的平压情况 2.4.5 拦污设施的布置型式 应根据河流中污物的性质 数量以及对清污的要求等来确定
2.2 泄 水 系 统 2.2.1 在溢洪道工作闸门的上游侧 宜设置检修闸门 对于重要工程 必要时也可设置事故 闸门 但当水库水位每年有足够的连续时间低于闸门底槛 并能满足检修要求时 可不设检 修闸门 2.2.2 在泄水孔工作闸门的上游侧 应设置事故闸门 对高水头长泄水孔的闸门 尚应研究 在事故闸门前设置检修闸门的必要性 2.2.3 泄水孔工作闸门 可选用弧形闸门 平面闸门或其他型式的门 阀 当选用弧形闸门 时 要注意采用合理的止水型式 当选用平面闸门时 还要注意采用合理的门槽型式 门槽 型式按照附录 C 选择 当闸门孔口尺寸较大 且操作水头大于 50m 时 宜选用弧形闸门 2.2.4 泄水孔的工作闸门 门后宜保持明流 门前的压力段宜保持有一定的收缩率
[SL74-95]水利水电工程钢闸门设计规范条文说明
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中华人民共和国行业标准水利水电工程钢闸门设计规范条文说明目次总则总体布置材料及容许应力结构设计埋件设计启闭力和启闭机附录闸门孔口尺寸和设计水头系列标准附录通气孔面积的计算附录平面闸门门槽型式的选择附录闸门荷载计算的主要公式附录闸门止水橡皮定型尺寸及性能附录几种支承材料性能表附录面板验算公式及图表附录栅条稳定临界荷载计算附录压合胶木滑道和填充聚四氟乙烯板滑道的有关要求附录闸门滚轮的计算附录吊耳与吊杆的计算附录轨道的计算公式附录摩擦系数附录本规范用词说明根据原水利电力部水利水电规划设计院年及年月在年月提出送审稿同年年月正式提出本规范修订本共分章条和新增正文条文新增附录个修订附录这次修订的主要内容有充实并增加了总体布置及对高许应力的调整系数系数表增列了弧门支臂计算长度系数本规范修订本切实总结并吸取了对原适用条文的说年月本条是水利水电工程钢闸门设计时必须遵循的基本原则也是本规范所遵循的方针和应达本条为原规范第适用范围增加了沿用原规范第关于闸门的分类本规范只提出按工作性质划分闸门的规定至于其他如导大致可这些数值界限沿用原规范第据调查本条为原规范第通过的高度上予以认定从应尽量符合修订为应符合本条为原规范第这是当前国际上结构设计验算的先进方法大势所趋但要达到这一步必须具备一定条件通过一系列大规模调查待条件成熟后即可过渡到可靠度理论参照先进国家水工钢结构设计规范如德国就是这样规定的同时结构和工作条件参考有关设计手册去选择一般规定沿用原规范第原规范第这样可据调查以致闸是导致该门支臂失稳破坏的原因之出口回流和淹没出流同样也易引起闸首先在布置上应尽量避免才出现门槽顶部和闸孔同时过水沿用原规范第是否需要局部开启或快速关闭等对门型选择都有很大关系在出口设弧门有利在中部或进口选弧门要设较大当操作水头较大时湖南省岑天河电站自动挂脱梁一沿用原规范第原条文的规定是合适的需同时小开度提升多孔本条为原规范第原条文只规定这次修订时增加了应满足门槽混凝土强度与抗渗要求空蚀不利年月水利水电科学研究院水本条为原规范第数量机组没有安装按条文规定设置为宜本条是根据根据国内已建露顶式闸门例统计闸门超高如下个数合计本条为原规范第艹对于冰冻沿用原规范第对通气孔的要求是安全可靠通气孔上端应远离行人处其下口有条件者最好做到均匀通气本条为原规范第根据国内余座利用节间充水平压闸门的调查对小于同时提出注意事项设导水装置和使节间充水启门力与整扇闸门静水启门沿用原规范第原条文的规定年代初在我国有采用铆接但对一些有特殊要求的部位连接本条为原规范第第二款对启闭机的设置高程和机房尺寸提出了要求至少要大于对第三款增加露顶式闸门尺寸的规定系根据已建工程调查中运行单位提出的本条为原款规范第钢闸门防腐蚀的主要关键然后进行预处理涂车间底漆并按制造安装规范要求予以保证其必要的粗糙度其次根据不同工作条件选还要制定妥善的维修保养制度等泄水系统沿用原规范第从调查看低水头闸门绝大多数没扇工作闸门作为备用门的方法来解因后者属于不设检修闸门的条件下如何具体解决工作闸门检修的方法之一本条为原规范第增加了尚应研究在事故闸门前设置检修闸门的必要性其闸门是设置事故门关于据国内调查同时也有些反面教训沿用原规范第经研究从统计资料分析根据实践经沿用原规范第据调查即保持一定的收缩率一般可选用压缩比据国沿用原规范第据调查否则在洞中积沙难以防止泥沙淤积过高据调查泥沙对边墙磨损很厉害特别对边界有突变抗磨材料目前处于试验研究中但在设沿用原规范第据调查据调查下闸后检查发现底槛及门槽下游遭磨蚀或局部破坏的事例也不少综合考虑沿用原规范第经研究要从下列数点予以注意宜小于对平面闸门此外根据国内近它是靠偏宜经论证和试验可以选用据调查我国近年来有约年年这个问题具有一定的普遍性从设计角度闸门冲击避免胸墙底部空腔产生水气锤作用支臂端部适当加振动开度等沿用原规范第据调查此外尚有壳体闸门及水力操作闸门等所以在条文中提出因地制宜灵活选用的原则本条为原规范第增加了对特别重要的进洪闸或泄洪闸等宜设置事故检修闸门这主要指闸门在挡水时期发这在国内目前没有先例是否会出本条是根据条内容并综合原规范第据调查所以在有条所以在条文中提出当然南和福建等省均有此种布置的闸阀型式最大的锥形阀设在广东枫树坝电一般启闭机为锥形阀均布置于泄水建筑物的出口处山西汾河水库为平置式云南以礼河二级电站为竖置式一般向下斜置的锥形阀其直径均小于当阀直径大于斜置角度约为沿用原规范第据调查在河南浮体闸用得较为普遍虽然大多数为混凝土或钢丝网水泥也有因本条为原规范第经研究经调查和与上述地区的有关同志座谈认为挡潮闸的闸门门型大都是平面闸门一般均要求在潮水涌现时若干孔闸门能大量流去故排灌本规范仅就原则提示本条为原规范第据调查沿用原规范第据调查根据国内调查由于布置上的缺陷图鹤地水库弧门为而在后二个工程上根据正反两方面的教训和经采取措施有其金属结构设计的主要关键在于选择合理的当要求在拍门引水发电系统沿用原规范第据调查和研究主要着眼于总结实据国内快速闸门吊在孔口用它挡水大多数为低水头大流量转桨式机组一般只设检修闸门和事故闸门如浙江设事故闸门较为有利沿用原规范第据调查本条为原规范第本次修订时增加了应配有准确的开度指示控制器沿用原规范第据调查除此以外充水孔要有足够面积本条为原规范第所以必要的卸污平台是必抽水蓄能电站但抽水蓄能电站今后必将为一种有发展前途的电年长尾水洞除于尾水洞出口处设检修闸门和拦污栅外设在尾水管厂房内贯流式机组电站近十几年来国内亦陆续兴建组本身对防飞逸装置较可靠动对拦污栅的影响根据国内外荷载沿用原规范第本条为原规范第增加了水锤压力和地震动水压力两项地震力对闸门结构起作用的力为地震动水压力对下游无水的浅孔式设计烈度度设计烈度度设计烈度度设计烈度度设计烈度度设计烈度度根据国家地震基本烈度分布图分析弧门支腿影响较大本条为原规范第增加了在校核水头下的地震动水压力本条为原规范第删去了地震动水压力和沿用原规范第因考虑了不均匀或超载系某些闸门曾产生较强烈的振动进渠因此流体与闸门结构的相互作用不力计算方法年以来闸门振动问题进行的大量原型观测资料以及模型试规范中的动力系数系指闸门可能承受的某些直接作用于门体并且作用时间较长的动力荷载例如水流及波浪对闸门的冲击以及在动水操作中闸门其理由如下弧形门及西津溢流坝面工作门动力系数的原型观测资料如下表密云水库潮河输水洞出口弧形闸门动力系数原型观测资料见表表西津溢流坝工作门原型观测资料因此在某一开度下的静荷载加水操作的相对开度为式中压力脉动的空间尺度在水跃区约为水下固体边界面积的因此作用于固体边界的总动水压力脉动的强度为式中由于式中所以因此在规范动力系数振动力大动力系数沿用原规范第材料及容许应力材料本条为原规范第本次修订了两项本条为原规范第根据现行国家标准对冲击试验的合钢按计算温度分档对本条为原规范第根据现行国家标准本条为原规范第所等六个单位研制并于目前已在国内部分工程中使本条为原规范第这种材料摩擦系数不稳定等同时根据填充聚四氟乙烯板滑道和钢基铜塑复合材料已经在部分工程支承滑道上采用武汉水利电力学院等单位又研制了本条为原规范第根据现行国家标准本条为原规范第根据国家标准本条为原规范第根据现行国家标准本条为原规范第根据现行国家标准本条为原规范第根据现行国家标准容许应力本条为原规范第钢取用许用应力规定如下管设计基准筑钢结构取用钢相当于从国内情况看压力钢管取对于工业与民用钢结构取但考虑年来我国水工钢闸门都是按来设计的修订中调整系数的取值为部开启的大型闸门根据设计资料和承受规定乘以动力系数其他闸门沿用原规范第铸锻造主轨和的容这是考虑到铸锻造主轨结构的匀质较差取值乘一般多采用轧制钢材断面但由于其强度储备较少乘以沿用原规范第本次按现行国家标准本条为原规范第存在问题比较的青铜轴套比压用工从我国各地的设计取用值和运行和许用比压沿用原规范第号的规定沿用原规范第沿用原规范第并根据现行国家标准沿用原规范第设计的容许应力与校核应力应有区别本条规定了规范表的容许应力值在校核情况和特殊情况下中钢材的容许应力的局部承压结构设计结构布置沿用原规范第沿用原规范第经研究经调查平面闸门主梁的设置情况大概为采用多主梁时顶中部主梁按如对部分利用水柱故提出尽可能采用修订为对下游倾角还增加了本条为原规范第本次修订对原条文第二款不大于小于年原苏联专家谢维廖夫在我国长春讲学时但此规定系根据当时已建平面钢闸门尺寸作我国在解放后所修建的平面露顶闸门其中超过限制为沿用原规范第及沿用原规范第条和第本条为原规范第根据国内外最近设计资料统计分改为改为沿用原规范第在调查中发现度大等优点本条为原规范第此条内容系将附录中相应部拟将原规范附录九闸门结构计算的主要公式本条为原规范第度比第一篇是由水利水电科学研究院结构所于年该文调查了国内已建的个深孔弧门和个露个和双悬臂框架取该文不足之处是在优化过程中将主梁断况略有出入年该文从内力分析出发要求满足下列三个条件并认为规范所提出的该论文调查统计了国内外余座潜孔式弧门和露顶式弧门扇弧完成了扇弧门主框架优化设计和单位刚度比宜取本条为原规范第则两支臂要形成一个角度所不同支臂扭角鉴于上述情况角度进行了推导先后收到在这次规范定稿会上及年式中斜支臂水平偏斜角度大于其间隙为式中斜支臂水平偏斜角度经综合比较即现举设计中较常采用当时相差而若支臂端面宽度时而间隙沿用原规范第参见较切实可行的办法根据实例调查和初步理论分析大致可采用如下措施主框架平面外的刚度要切实予以保证对于露顶式弧门由于门顶可能临时漂过水浪沿用原规范第据调查从运行情况来看沿用原规范第经研究不产生弯矩故结构拱轴线采用圆拱轴线的矢高比接近左右有的拱形门由于刚度很小结构计算沿用原规范第沿用原规范第本条为闸门结构强度验算的基本要求原条文规定为流水中的工作门检修门悬臂梁梁格辅助构件条规定为主要结构的主梁同时在说明中说条规定第条规定受弯构件的值为手动吊车和单梁吊车主梁其他梁轻型屋面其他屋面支柱砖石砌体墙的横梁石棉瓦和铁皮墙的横梁关于受弯构件的挠度在水工闸门上挠度过大带来的问题主要有特别是当闸门采用上游止水时经过分析对比沿用原规范第沿用原规范第经研究本条为原规范第面板及其参与梁系有效宽度的计算为了建立符合钢闸门面板又对福建省闽东水电站进根据试验成果并与面板的局部弯应力按弹性薄板理论计算而且认屈服点具体意见分述如下和图室内试验成果如图弯曲应力原型观测成果如图这是闽东水电站进水口钢闸门原型实测和表中部区格面板中点挠度的实测值和理论值的差值注计算值系按四边固定支承薄板受匀载的挠度计算值因此钢闸门中部区格面板的局部弯应力建议按四边固定支承板计算是符合面板的实际受力情况闸门面板应力由试验结果分析可知深孔多主梁钢闸门的边区的区格和图的区格的区格和图的区格面板与边部梁格相连支承边的实际工作不是完全固定该支承边的实际作用负弯矩值减少约为按固定边计算的负弯矩的而跨中正弯矩值略为为了简化和统一计算起见仍可近似地按四边固定板计算局部弯应力边的弹性固定很弱其试验条件为水头差所量测的面板应力值为局部应力和整体弯曲应力相叠加的应力接承受传递水压力本身发生挠曲变形产生局部弯应力故面板上下游面的应力由于主梁整体弯曲对仅需考虑局部弯曲应力图图图图为各截面应力分布图为按平面体系计算值图闸门面板应力截面应力分布图闸门面板应力截面应力分布闸门面板应力平面布置图截面应力分布图截面应力分布图面板的受力情况比较复杂如沿支承边局部弯矩为负值跨对于如沿支承边局当则恰与故为异号双向应力而下游面根据理论分析与试验结果均说明面板在故面板应力的控制点为比的作用会促使故应按第四强度理论验算面板的折算应力截面应力分布图应力情况应力情况图式中面板的折算应力布置成大于当闸门面板为适应水压力分布规律点下游面可能为图式中为点应力即式中从室内模型的弹塑性阶段试验成果表明可将其容许应力提高到钢材的屈服点计荷载的随着荷载的继续增加形向面板中部开展面板的塑性为其中为工点故初式中面板计算区格中心的水压力强度主梁截面选定后应按图及图验算点上游面和对于但亦可用解联立方程式引进系数方法解规范计算方法的据调查国外规范都有锈蚀裕度的规定新增加条文的主要公式对圆柱铰和锥形铰可取系根据年第原规范附录九中所列弧门支臂的计算长度系数调查分析了弧形闸门主框架各种型式以下推导内容以下公式和附图所采用的符号均沿用原文屈曲柱的计算简图可表示成图图中和经推导得出临界荷载的特征方程可表示如下式中两侧止水弹簧起作用一侧止水弹簧起作用图屈曲柱如图程变为式中横梁与支臂的单位刚度比式中一般反对称屈曲模型最为不利绘制成六组弧门主横梁式梯形框架如图为了求得该框架的临界式中总刚度矩阵临界荷载图一侧有两根柱的露顶弧门柱的计算长度系数图一侧有三根柱的露顶弧门柱的计算长度系数图潜孔弧门柱的计算长度系数图一侧有两根柱的露顶弧门的计算长度系数图一侧有三根柱的露顶弧门的计算长度系数图潜孔弧门柱的计算长度系数和相应的轴向力求得支臂的有效长度系数图主横梁式梯形框架图梯形框架柱的计算长度系数用所示框架分成个单元和程组横梁与支臂的单位刚度比和组橡皮止水的弹簧常数值即本程序中计算了在各种和成经研究主纵梁式多层三角形框架的变形可表示为对称和反对称屈曲两种模型如图和故单支臂的屈曲模态可表示成图显然反对其特征方程经导得为该方程的解示于图上述三种弧门主框架支臂的计算长度系数列于表表弧门框架支臂的计算长度系数经分析推荐弧门支臂的计算长度系数对主横梁式梯形及矩形框架对主纵梁式多层三角形框架图多层三角形框架屈曲模态图多层三角形框架柱的计算长度系数沿用原规范第拦污栅沿用原规范第据调查则原规范规定的水压差值沿用原规范第沿用原规范第拦污栅的形式沿用原规范第原规范规定经分析现推导如下根据式中栅条整体稳定的临界荷载为栅条截面对栅条的抗扭刚度当钢时因式中令代入上式得取安全因素并令沿用原规范第沿用原规范第一般规定沿用原规范第本条为原规范第据调查而镀层厚度超过约电镀费用通常镀铬层厚不宜超过而多年来水中工作的连增加了也可采用不锈钢材料这是参照国外相应本条为原规范第同的毛病而且目前还有更好材料可代替而有害处行走支承沿用原规范第据调查降低启闭力本条为原规范第据调查悬臂轮荷载已达简支轮的荷载已达还有达因此结合材料孔口宽采用简支轮的闸门孔口最大孔口宽度为这样提的目的在于通过适当措又因闸门滚轮沿用原规范第经研究偏心距可采用本条为原规范第可望维持在本条为原规范第工作闸门和事故闸门的滑道支承材料填充聚四氟乙烯板滑道为近年来新研制也是近年来新研制材料对于操作不太频繁条件下较适合复合材料制造工艺应其取值系根据实验数据和工程应用经验而定对于压合胶木滑道和钢基铜塑复合材料滑道单位压强可选用四氟乙烯板滑道单位压强可选用沿用原规范第沿用原规范第本条为原规范第本条为原规范第对闸门滚轮承载能力计算有较大修改详见附录沿用原规范第原条文的规定沿用原规范第经研究对直升平面闸门的吊耳孔明确应设置在闸门隔板或边梁的顶部由于露顶式弧门尺寸逐步艹窝等工程从布置上看也有一定优点但在借一整数时此一微小值不会影响多孔共用闸门的运行对止水却会产生良好影本条为原规范第沿用原规范第故明确规定仅在下列情况才采用吊杆沿用原规范第原条文关于吊杆分段长度的原则要求是合适的沿用原规范第增加并明确了对吊杆中间断面的计算和吊杆作为压杆时需过渡段外根据板伸入腹板长度一般为腹板高度的沿用原规范第沿用原规范第沿用原规范第止水装置沿用原规范第提出止水装置安设的位置沿用原规范第对顶止水橡皮不仅有向上翻卷现象沿用原规范第据调查提出一般用目前设计中多数选用据反另外本条为原规范第转铰式通过近十几年来实践运用故条文中提出可沿用原规范第经研究对深孔弧门的顶止水目前常用两道同时提出目前还沿用原规范第据调查本条为原规范第沿用原规范第本条为原规范第对要求焊透的增加了支臂与两端支承板及承受弯矩段腹板与翼缘据调查和理论分析这些部位的焊缝很重要沿用原规范第沿用原规范第沿用原规范第经研究疲劳强度高可大型闸门门叶的拼接沿用原规范第埋件设计本条为原规范第本次修订时增列了门槽混凝土面距离门体不宜小于如前苏联规范及日本以致造成闸门据调查采用一期混凝土安装混凝土安装我国有些工程但是由于门故没有本条为原规范第为沿用原规范第据调查当过闸流速因此须采取措施以保护底板及门槽底部的侧初步实践证明混凝土等效果尚可有些地方采用铸铁衬护由于使用不多沿用原规范第沿用原规范第根据调查沿用原规范第经调查和分析图门楣相对尺寸电站进水口观测资料认本条为原规范第本次修订时增加了填充聚四氟乙烯板滑道与轨头设计宽度和轨沿用原规范第沿用原规范第沿用原规范第深孔弧门支铰沿用原规范第据调查目前有些深孔闸门在门槽内设置侧向导轨因而在整个门槽内就没有必要设置副轨与沿用原规范第经研究拦污栅埋件设计底槛则偏小根据实践经验选用且根据具体运用条件启闭力和启闭机启闭力计算沿用原规范第大于闸门充水平压水压差均达闸门自重修正系数及加重块不沿用原规范第经研究因此计算启闭力应沿用原规范第经研究理由为拦污栅产生水位差同时电站运行规程对清污也沿用原规范第沿用原规范第据调查在多泥沙河道上设置闸门沿用原规范第经研究小型闸门由于闸门自重小所以计算启闭力不易准确讨论中有人建议用应根据计算准确程度启闭机选择本条为原规范第增加了但不得超过本条为原规范第据调查据运行经。
水利水电工程钢闸门设计规范word版本
水利水电工程钢闸门设计规范Hydraulic and Hydroelectric EngineeringSpecification for Design of steel GateDL/T5013—95主编单位：批准部门：1总则1.0.1为在水利水电工程钢闸门设计中贯彻执行国家的技术经济政策，确保质量，做到技术先进、经济合理、运行安全，特制定本规范。
1.0.2本规范适用于水利水电工程钢闸门(含拦污栅)的设计。
设计钢闸门时，尚须符合现行的国家和水利水电行业标准有关规定。
1.0.3水利水电工程的钢闸门，按其工作性质主要可分为：(1)工作闸门：系指承担主要工作并能在动水中启闭的闸门；(2)事故闸门：系指当闸门的下游(或上游)发生事故时，能在动水中关闭的闸门；当需快速关闭时，也称为快速闸门；这种闸门宜在静水中开启；(3)检修闸门：系指水工建筑物和机械设备等检修时用以挡水的闸门，这种闸门宜在静水中启闭。
1.0.4设计闸门时，应根据具体情况分别具备下列有关资料：(1)水利枢纽的任务和水工建筑物的布置；(2)闸门的孔口尺寸和运用条件；(3)水文、泥沙、水质、漂浮物和气象方面的情况；(4)有关闸门的材料、制造、运输和安装等方面的条件；(5)地质、地震和其他特殊要求等。
1.0.5闸门孔口尺寸和设计水头的选定，应符合附录A“闸门孔口尺寸和设计水头系列标准”的规定。
1.0.6本规范采用容许应力方法进行结构验算。
凡未确规定的计算方法，只要能准确、可靠、简便地求得结构内力及应力，计算方法可酌情选择。
2总体布置2.1一般规定2.1.1闸门应布置在水流较平顺的部位，应尽量避免门前横向流和漩涡、门后淹没出流和回流等对闸门运行的不利影响。
闸门布置在进口时，尚应避免闸孔和门槽顶部同时过水。
2.1.2闸门型式的选择，应根据下列因素综合考虑确定。
(1)水利枢纽对闸门运行的要求；(2)闸门在水工建筑物中的位置、孔口尺寸、上下游水位和操作水头；(3)泥砂和漂浮物的情况；(4)启闭机的型式、启闭力和挂脱钩方式；(5)制造、运输、安装、维修和材料供应等条件；(6)技术经济指标等。
水工金属结构设计
为使两主梁在设计水位时所受的水压力相等，两个主梁的位置对称于水压力合力的作用线，如图9-1所示。
主梁位置还需要满足下列要求：①主梁的间距应尽量大些，以保证闸门的竖向刚度。
②闸门的上悬臂c不易过长，通常要求CO.45H ,以保证门顶悬臂部分有足够的刚度。
悬臂c 值也不宜超过3.5m。
③主梁间距应满足滚轮行走支承布置的要求。
④工作闸门的下主梁距平面闸槛的高度应不至于产生真空现象，并要求下悬臂a >0.12H 和a >0.4m，取：a=0.12 X6 M D.7m，c=0.45 X6=2.7m ;主梁间距：2b=H-c-a=6-2.7-0.7=2.6m ;一6000 一10出0 一一1430 GL 丄陋0 GL 阴0二匸690」也£CL :一100-T r_ /50 _ _ 巧20 1130 _；_ 95Q _ _ 840 亠8102700 —— 2 呦D ——700图9-1梁格布置尺寸4、 梁格的布置及型式梁格采用复式布置和等高连接，使水平次梁、竖直次梁和主梁的前翼缘都直接与 面板相连，以便于梁系与面板形成强固的整体，面板可与梁系共同受力，形成梁截面 的一部分，从而减少梁系的用钢量。
水平次梁穿过横隔板上的预留孔并被横隔板支承 成为连续梁，面板直接支承在梁格的上翼缘上。
水平次梁间距布置上疏下密，使面板需要的厚度大致相等。
具体数据见“面板设 计” 一节。
5、 联接系的型式及布置① 横向联接系为了简化闸门的制造、横向联接系采用横隔板式，其布置应和梁的设计跨度有关,本闸门根据主梁的跨度决定布置三道横隔板，间距为 2.18m 、2.18m 、2.175m ，隔板兼做竖直次梁。
2■:-»2180水平次梁底梁11 a1 11 ip r 鬥4!k h1 1< 13 1O5M上游面F 游而I I水半欢d 2180O I ■£]¥'・〕制I '21肓十60匚-------------------------- -I乂下主梁；■»，三］S'，占匸*s = 毒 左 左 #li因此作用在主梁上的最大剪力和弯矩分别为:②截面模量计算考虑钢闸门自重引起的应力影响，取容许弯应力为[o]=0.9x1600kg/cm 2，则需要的截面抵抗矩为:W仏26・92 1051869cm 3 o[]0.9 1600③ 腹板高度选择k=1.5，双向水压力作用在下主梁的均布荷载为：q1.94t / m ;Q maxqL i 11.942 2 10 9.70t ；M maxqLL 1 426.92 t m 。
钢闸门重量计算
备注 B≤10m B>10m
Kb--孔口宽度系数；当B≤5m时，Kb=0.29,5m<B≤10m时，Kb=0.472,10m<B< Kb=0.075，B>20m时，Kb=0.105。
Kc--材料系数；闸门用普通碳素钢取1.0，用低合金钢取0.8。
P 1 h2b 2
KN；
81，滚轮支承取1.0，台车式支承取1.3。 0，用低合金钢取0.8。 6；当5m<H<8m时，取0.13。H>8m时，按下式
29,5m<B≤10m时，Kb=0.472,10m<B<20m时时， 0，用低合金钢取0.8。
FQ （0.10 ~ 0.12）P 1.2G
1.6
FW （0.10 ~ 0.12）P 1.2G
K1 工作门、事故门 检修门、导流门
K2 H/B≥2 H/B<1 其他情况
K3 Hs<60m Hs≥60m
备注 H<5m 5m<H<8m H>8m
KZ--闸门行走支承系数；滑动支承取0.81，滚轮支承取1.0，台车式支承取 Kc--材料系数；闸门用普通碳素钢取1.0，用低合金钢取0.8。
B（孔口宽度） H（孔口高度）
1
1.4
558来自9露顶式弧形钢闸门
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Kc Hs(设计水头） B（孔口宽度） H（孔口高度）
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Dl5018水利水电工程钢闸门制造安装及验收规范
DL/T5018-94水利水电工程钢闸门制造安装及验收规范Hydraulic and hydroeleclric engineeringspecification formanufacture，installation and acceptance of steel gateDL／T5018—94主编单位：中国水利水电长江葛洲坝工程局机电建设公司批准单位：中华人民共和国电力工业部1 总则2 引用标准3 一般规定4 焊接5 焊后消除应力热处理6 螺栓连接7 表面防腐蚀8 闸门和埋件制造9 闸门和埋件安装10 拦污栅制造和安装11 验收附录A 常用金属材料性能（补充件）附录B 焊接工艺评定机械性能试板的制备、试样尺寸、试验方法及合格标准（补充件）附录C 焊接工艺评定报告推荐格式（参考件）附录D 高强度螺栓连接面无机富锌漆配方（参考件）附录E 高强度螺栓紧固力及力矩计算表（参考件）附录F 涂装前钢材表面除锈等级（摘自GB8923—88）（补充件）附录G 大气露点计算表（参考件）附录H 金属涂层厚度和结合性能的检查（补充件）附录1 常用滑道支承材料（补充件）附录J 止水橡皮的物理机械性能（补充件）附录K 闸门高强度环氧势料配制与特性附加说明中华人民共和国电力工业部关于发布《水利水电工程钢闸门制造安装及验收规范》电力行业标准的通知电技［1994］ 675号《水利水电工程钢闸门制造安装及验收规范》电力行业标准，经部审查通过，批准为推荐性标准，现予发布。
该标准编号为DL／T5018－94，自 1995年3月 1日起实施。
请将执行中的问题和意见告电力部水电站金属结构及启闭机标准化技术委员会（挂靠在北京水电勘测设计研究院）。
本标准由电力出版社负责出版发行。
一九九四年十一月十四日DL/T5018-941 总则1．0．1 为了保证水利水电工程钢闸门（包括拦污栅，下同）制造和安装质量，制定本规范。
1．0. 2 本规范规定了水利水电工程钢闸门制造和安装及验收的技术要求。
露顶式平面钢闸门设计说明
露顶式平面钢闸门设计一、设计资料闸门形式：露顶式平面钢闸门；孔口净宽：3.0m；设计水头：2.8 m；结构材料：Q235钢；焊条：E43；止水橡皮：侧止水用P形橡皮；行走支承：采用胶木滑道，压合胶木为MCS-2；砼强度等级：C20。
参考资料：《水利水电工程钢闸门设计规》（SL74 -95）、《水工钢结构》。
二、闸门结构形式及布置1、闸门尺寸的确定，如图-1所示：1）闸门的高度：考虑风浪所产生的水位超高为0.2m，闸门的高度 H=2.8+0.2=3.0m；2）闸门的荷载在跨度为两侧止水间的跨度：L0=3.0m ；3）闸门的计算跨度：L=L0+2 × 0. 15=3.30m。
图1 闸门主要尺寸图2、主梁形式的确定。
主梁的形式根据水头的大小和跨度大小而定，一般分为实腹式和行架式，为方便制造和维护，采用实腹式组合梁。
3、主梁布置。
当闸门的跨度L不大于门高H或L/H<1.5时，采用多主梁式。
根据每根主梁承受相等水压力的原则进行布置，保证主梁尺寸一致，便于制作安装。
水面至门底距离为H，主梁个数n，对于露顶式闸门，第K根主梁至水面的距离为y k，则：本次设计根据实际情况采用两根主梁，采用两根主梁布置时，应该对称于水压力合力的作用线 ⎺y=H/3=2.8/3=0.93m，闸门上悬臂C 不宜过长，通常要求C≤0.45H=0.45×2.8=1.26m，下悬臂a≥0.12H，则a=0.33≈0.12H=0.336（m ）主梁间距2b=2( y-a)=2×(0.93-0.33)=1.20m则C=H-2b-a=2.8-1.2-0.33=1.27≈0.45H （满足要求） 4、梁格布置。
梁格布置一般分为：简式、普通式、复式三种。
设计跨度较小且宽高比L/H<1.5时,可不设次梁，面板直接支承在多根主梁上。
本设计采用普通式，不设水平次梁，只在竖向设两道横隔板。
图2 梁格布置尺寸图5、梁格连接形式。
水工建筑物的荷载计算
水工建筑物的荷载计算水工建筑物上的作用有：重力、水作用、渗透作用力、风及波浪作用、冰及冰冻作用、温度、土及泥沙作用、地震作用等。
一、自重W=V γ一般素砼取23.5~24kN/m 3，钢筋砼取24.5~25kN/m 3，浆砌石取21.5~23kN/m 3，对土石坝的材料重度应根据具体性能及不同部位，分别取湿重度、干重度、饱和重度、浮重度等几种情况计算。
水工建筑物上永久固定设备，如闸门、启闭机等，其自重标准值采用设备标牌重量作用分项系数：大体积混凝土、土石坝取1.0；对普通水工混凝土、金属结构（设备）取1.05，当自重对结构有利时取0.95。
地下工程的混凝土衬砌取1.1，其对结构有利时取0.9。
二、水压力水体对各种水工结构均发生作用，作用结果是对结构产生水压力，其可分为静水压力和动水压力。
1．静水压力水体静止状态下对某结构表面的作用力称为静水压力（1）作用在坝、闸等结构面上的水压力 P H =221H w γ P V =w w V γ（2）管道及地下结构上的水压力计算。
内水压力：作用在管道内壁上的静水压力； 外水压力：作用于管道或衬砌外侧的水压力。
对内水压力，为计算方便，常将其分解成均匀内水压力和非均匀内水压力两部分。
h p w wr γ=')cos 1(''θγ-=i w wr r p对有压隧洞的砼衬砌的外水压强标准值可按式（2-6）计算。
e e ek H p ωγβ= （2-6）式中：ek p ——作用于衬砌上的外水压强标准值（KN/m 2）；e β——外水压力折减系数，可按表2-1采用；e H ——作用水头(m)，按设计采用的地下水位线和隧洞中心线的高差确定。
同内水压力一样，外水压力也可分解成均匀外水压力和非均匀外水压力。
非均匀外水压力的合力方向垂直向上，合力的大小应等于单位洞长排开水体的重量。
2．动水压力（1）渐变流时的时均压强：θρcos gh p w tr =式中：tr p ——过流面上计算点的时均压强代表值（N/m 2）；w ρ——水的密度（kg/m 3）；g ——重力加速度(m/s 2)； h ——计算点A 的水深(m)；θ——结构物底面和平面的夹角。
水工钢结构 第八章 平面钢闸门
对于实腹式主梁的工作闸门和事故闸门，一般应使底主 梁的下翼缘到底止水边缘连线的倾角不应小于30。（图8-3、图 8-4），以免启门时水流冲击底主梁和在底主梁下方产生负压， 而导致闸门振动。当闸门支承在非水平底槛上时，该角度可适 当增减，当不能满足30。要求时，应对门底部采取补气措施。 部分利用水柱闭门的平面闸门，其上游倾角不应小于45。，宜 采用60。（见图8-3）。 如图8-4， 双主梁式闸门的主梁位置应对称于静水压力合 P 力P的作用线，在满足上述底缘布置要求的前提下，两主梁的 间距b宜尽量大些，并注意上主梁到门顶的距离C不宜太大，一 般不超过0.45H，且不宜大于3.6米。
第三节 平面钢闸门的结构设计
一、钢面板的设计
面板的工作情况及承载能力： 面板的工作情况及承载能力： 对于四边固定支承的面板（图8-9），根据理论分析和实验 研究，在均布荷载作用下最大弯矩出现在面板支承长边的中点A 处。但是当该点的应力达到所用钢材的屈服点fy时，面板的承载 能力还远远没有耗尽，随着荷载的增加，支承边上其它各点的 弯矩都随之增加，而使面板上、下游面逐步达到屈服点，此时， 面板仍然能够承受继续增大的荷载。试验表明，当荷载增加到 设计荷载（A点屈服时）的（3.5~4.5）倍时，面板跨中部分才进 入弹塑性阶段。这说明面板在 使用过程中有很大的强度储备。 因此，在强度计算中，容许面 板在高峰应力（点A）附近的 局部小范围进入弹塑性阶段工 作，故可将面板的容许应力[σ] 乘以大于1的弹塑性调整系数α 予以提高。
（二）面板参加主（次）梁整体弯曲时的强度计算 面板参加主（ 在初步选定面板厚度，并在主（次）梁截面选定后，考虑到面 板本身在局部弯曲的同时还随主（次）梁受整体弯曲的作用， 则面板为双向受力状态。故应按第四强度理论验算面板的折算 应力强度。 ⑴当面板的边长比b/a＞1.5，且长边b沿主梁轴线方向时（图810（b）），只需按下式验算面板A点在上游面 点在上游面的折算应力： 点在上游面 （8-4） σ zh = σ 2 + (σ mx − σ 0 x ) 2 − σ my (σ mx − σ 0 x ) ≤ 1.1α[σ] my 式中 σmy= ky ·p a2/ t2 解见讲义内容。 σmx=µ·σmy，µ=0.3；其余符号极其注
(完整word版)水工钢结构课程设计
水工钢结构课程设计某节制闸工作闸门的设计姓名：学院：专业班级：学号：组号：指导教师：设计日期： 2015年1月5日—2015年1月9日华北电力大学（北京）可再生能源学院目录水工钢结构课程设计 0一、课程设计任务与要求 (3)二、设计资料 (3)三、闸门结构形式及布置 (3)1.闸门尺寸的确定 (3)2.主梁的数目及形式 (4)3.主梁的布置 (4)4.梁格的布置及形式 (4)5.连接系的布置和形式 (4)6.边梁与行走支撑 (5)四、面板设计 (5)1.估算面板厚度 (5)2.面板与梁格的连接计算 (6)五、水平次梁，顶梁和底梁的设计 (6)1.荷载与内力验算 (7)2.截面选择 (8)3.水平次梁的强度验算 (9)4.水平次梁的挠度验算 (10)5.顶梁和底梁 (10)六、主梁设计 (10)1.设计资料 (10)2.主梁设计 (10)（1）截面选择 (10)（2）截面改变 (13)（3）翼缘焊缝 (14)（4）腹板的加筋肋和局部稳定性验算 (14)（5）面板局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力的验算 (16)七、横隔板设计 (16)1.荷载和内力计算 (16)2.横隔板和截面选择和强度验算 (17)八、纵向连接系设计 (18)1.荷载和内力计算 (18)2.斜杆截面计算 (18)九、边梁设计 (19)1.荷载和内力计算 (19)2.边梁强度验算 (20)十、行走支承设计 (21)十一、胶木滑块轨道设计 (21)1.确定轨道底板宽度 (21)2.确定轨道底版厚度 (22)十二、闸门启闭力和吊座验算 (22)1.启门力 (22)2.闭门力 (23)3.吊轴和吊耳板验算 (23)十三、参考文献 (24)一、 课程设计任务与要求1、 《钢结构》课程设计的任务为某节制闸工作闸门的设计。
2、 要求根据钢闸门设计规范与要求，设计出合理、可行的平面定轮钢闸门。
二、 设计资料某供水工程，工程等级为1等1级，其某段渠道上设有节制闸。
钢结构设计(平板钢闸门)
漏顶式平面钢闸门设计一、设计资料闸门形式：溢洪道漏顶式平面钢闸门孔口净宽：10m设计龙头：5.8m结构资料：3号钢（Q235）焊条：E43型止水橡皮：侧止水为P型橡皮，底止水为条形橡皮行走支承：采用双滚轮式，采用压合胶木定轮轴套，滚轮采用国家定型产品钢筋混凝土强度等级：C20二、闸门结构的形式及布置1、闸门尺寸的确定闸门高度：不考虑风浪所产生的水位超高，H=5.8m；闸门的荷载跨度为两侧止水的间距：L1=10m；闸门的计算跨度：L=L0+2d=10+2×0.2=10.4m，其中，d为行走支承中心线到闸墩侧壁的距离。
2、主梁的形式主梁的形式应根据木头和跨度大小而定，本闸门属于中等跨度，为了便于制造和维护，决定采用实腹式组合梁。
3、主梁的布置由于L>1.5H，所以采用双主梁式。
为使两个主梁在合计水位时所受的水压力相等，两个主梁的位置应对称与水压力合力的作用线y'=H/3=1.93m，并要求下悬臂a≥0.12H，且a≥0.4m，同时满足于上悬臂c≤0.45H，且a≤3.6m，今取a=0.7m≈0.12H=0.696m；主梁间距：2b=2（y'-a）=2×（1.93-0.7）=2.46m；则c=H-2b-a=5.8-2.46-0.7=2.64m≈0.45H=2.61m，且c<3.6m，满足要求；闸门的主要尺寸如图所示.4、梁格的布置和形式梁格采用复式布置和等高连接，水平次梁穿过横隔板上的小孔并被横隔板所支承，水平次梁为连续梁，其间距上疏下密，使面板各区格需要的厚度大致相等，梁格布置的具体尺寸见图2所示。
5、联结系的布置和形式（1）横向联结系根据主梁的跨度，决定布置三道横隔板，其间距为10.4/4=2.6m，横隔板兼做竖直次梁。
（2）纵向联结系设在两个主梁下翼缘的竖平面内，采用斜杠式桁架。
6、边梁采用双复板式，行走支承采用双滚轮式；滚轮安装于边梁双腹板中间，为减小滚动摩擦力，采用压合胶木定轮轴套；滚轮采用国家定型产品。
弧形钢闸门计算实例
弧形钢闸门计算实例弧形钢闸门是一种应用广泛的水工结构，通常被用于水坝、水电站和船闸等工程中。
它由一段弧形的钢板组成，可以随着水位的变化而升降。
在设计和计算弧形钢闸门时，需要考虑多个因素，包括水压、水位、重力等。
下面是一个弧形钢闸门的计算实例，用于说明设计和计算过程。
假设有一个用于船闸的弧形钢闸门，其跨度为15米，高度为5米。
为了使钢闸门能够顺利升降，我们需要计算当水位变化时所受到的水压力，以及钢闸门的重力。
然后，将两者进行比较，以确定钢闸门是否能够顺利升降。
首先，我们需要计算钢闸门所受到的水压力。
水压力可以通过下面的公式计算：P = ρgh其中，P为水压力，ρ为水的密度，g为重力加速度，h为水的高度。
假设水的密度为1000 kg/m³，重力加速度为9.81 m/s²。
在最大水位时，水高度为5米，那么水压力可以计算为：接下来，我们需要计算钢闸门的重力。
钢闸门由一段弧形的钢板组成，其面积可以通过下面的公式计算：A=(π/2)*r²其中，A为钢闸门的面积，r为钢闸门的半径。
由于钢闸门是弧形的，我们需要计算其半径。
假设弧形钢闸门的半径为10米，那么钢闸门的面积可以计算为：A=(π/2)*10²≈157.08m²钢闸门的重力可以通过下面的公式计算：F=m*g其中，F为重力，m为钢闸门的质量，g为重力加速度。
钢闸门的质量可以通过下面的公式计算：m=ρ*V其中，m为质量，ρ为钢闸门的密度，V为钢闸门的体积。
假设钢闸门的密度为7850 kg/m³，那么钢闸门的质量可以计算为：m = 7850 * 157.08 ≈ 1,230,234 kg钢闸门的重力可以计算为：F=1,230,234*9.81≈12,058,471.54N这个计算实例展示了如何计算弧形钢闸门所受到的水压力和重力，并比较二者以确定钢闸门的升降能力。
在实际设计和计算中，还需要考虑其他因素，如钢闸门的尺寸、材料强度等，以确保工程的安全和可靠性。
水工机械结构件采用Q345钢时的许用应力取值
水工机械结构件采用Q345钢时的许用应力取值论文集:2004年第3期作者:孙鲁安丁正中侯庆红发布时间:2004/9/1 0:0水工机械结构件采用Q345钢时的许用应力取值黄河勘测规划设计有限公司工程设计院孙鲁安丁正中侯庆红摘要：通过分析Q345钢和16Mn钢在新旧材料标准中存在的差异，根据现行行业标准确定的安全系数和Q345钢的厚度尺寸分组及对应的材料屈服极限，推算出Q345钢的许用应力，并与16Mn钢的许用应力进行对比。
结果显示，材料厚度尺寸相同时，二者的许用应力并不完全相同。
说明不能直接将16Mn钢的许用应力无条件的套用在Q345钢上。
关键词：许用应力材料标准 Q345钢 16Mn钢1概述目前水利水电工程的钢闸门和启闭机设计中已用Q345钢替代了老牌号的16Mn钢，但由于水电行业标准的更新滞后于国家材料标准，现有的《水利水电工程钢闸门设计规范》（S L 41-95）和《水利水电工程启闭机设计规范》（SL 41-93）两个标准均缺乏对Q345材料的许用应力的规定。
因此工作中发现一些设计人员将16Mn钢与Q345钢等同看待，直接将1 6Mn钢的许用应力用于Q345钢，而忽视了二者在某些方面的不同。
实际上，Q345钢是老牌号的12MnV、14MnNb、18Nb、16MnRE、16Mn等多个钢种的替代，而并非仅替代16M n钢一种材料。
在化学成分上，16Mn与Q345也不尽相同。
更重要的是两种钢材按屈服强度的不同而进行的厚度分组尺寸存在较大差异，而这必将引起某些厚度的材料的许用应力的变化。
因此，简单地将16Mn钢的许用应力套用在Q345钢上是不合适的，而应根据新的钢材厚度分组尺寸重新确定许用应力。
2 Q345与16Mn钢的一些不同点2.1 厚度分组不同16Mn与Q345钢的厚度尺寸分组见表1。
表1 16Mn与Q345钢材的尺寸分组从表1可以看出，旧标准分了5组，新标准则只有4组。
在钢板的厚度尺寸上，除第1组相同外，第2～4组均发生了较大变化。
水工钢闸门结构设计(详细计算过程)
6 金属结构设计6.3 金属结构设计计算6.3.1 设计资料（1）闸门型式：露顶式平面钢闸门（2）孔口尺寸（宽×高）：6m ×3m （3）设计水头:3.16m （4）结构材料：Q235钢（5）焊条：E43（6）止水橡皮：侧止水型号采用P45-A ，底止水型号采用I110-16 （7）行走支承：采用胶木滑道，压合胶木为MCS-2 （8）混凝土强度等级：C25 （9）规范：《利水电工程钢闸门设计规范》（SL74-95）6.3.2 闸门结构的形式及布置6.3.2.1 闸门尺寸的确定1.闸门高度:考虑风浪产生的水位超高，将闸门的高度确定为3m 。
2.闸门的荷载跨度为两侧止水的间距：L 0=6.0m3.闸门计算跨度：L=L 0+2d=6.0+2×0.15=6.3m 6.3.2.2静水总压力闸门在关闭位置的静水总压力如图6.1所示，其计算公式为：229.8344.1/22gh PkN m图6.1 闸门静水总压力计算简图P6.3.2.3 主梁的形式主梁的形式应根据水头的大小和跨度大小而定，本设计中主梁采用实腹式组合梁。
6.3.2.4主梁的布置根据主梁的高跨比，决定采用双主梁。
两根主梁应布置在静水压力合力线上下等距离的位置上，并要求两主梁的距离值要尽量大些，且上主梁到闸门顶缘的距离c 小于0.45H ，且不宜大于 3.6m ，底主梁到底止水的距离应符合底缘布置的要求。
故主梁的布置如图 6.2所示图6.2 主梁及梁格布置图6.3.2.5 梁格的布置和形式梁格采用复式布置并等高连接，并使用实腹式竖向隔板兼作竖直次梁，使水平次梁穿过隔板上的预留孔而成为连续梁，其间距上疏下密，面板各区格需要的厚度大致相等，具体布置尺寸如图 6.2所示。
6.3.3 面板设计根据《利水电工程钢闸门设计规范》（SL74-95），关于面板的计算，先估算面板厚度，在主梁截面选择之后再计算面板的局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力。
水工闸门防腐表面积计算方法对比
电站水工闸门设备防腐面积计算方法对比范文斌随着工厂成本控制力度的加大，要求各种定额的量化结果要相对准确、基本符合实际情况和可接受的变化幅度。
所以就要求在做技术准备工作时，必须要采用基本固定、统一的各种定额的计算、确定方法，比如，材料定额、加工工时、防腐面积、油漆量等。
我厂同巴基斯坦业主WAPDA签订的盖孜巴洛塔电站ME-09闸门设备供货合同中规定，几乎所有设备的面漆均留到工地由土建承包商施工，我厂需要按工厂底漆施工量的5%提供底漆给土建承包商，用于工地在面漆施工前修补底漆，同时还要向土建承包商提供所有种类和规定厚度所需的量120%的面漆、固化剂、稀释剂，这是此类国际供货合同的惯例。
如果，在工厂进行定额计算过程中，对闸门设备的防腐面积的计算不够准确，就有大量多余的油漆材料剩在工地上没有用，将给工厂带来直接损失，而多余的油漆材料对土建承包商或业主来说，基本是没有多大用途，等不到将来对闸门设备进行补漆，余下的漆料就早已过期失效。
本文是笔者根据实际需要，摸索出的方法，整理出来提供大家参考，以期望能抛砖引玉，把厂里的此项工作完善起来。
1几何尺寸计算法几何尺寸计算法，就是按闸门设备的几何形状、图纸尺寸进行表面积计算的方法。
此方法最准确，但计算工作量相当大，一般适用于几何形状相对简单的平板形闸门，或对计算结果有比较高的要求，允许有充足的计算时间时采用此方法。
下面是巴基斯坦巴洛塔电站底泄水弧门表面积几何尺寸计算法示例，因篇幅所限，这里就不提供详细的结构示意图。
1.1固定铰：单个 1.17×(0.52+0.28)÷2×4+0.2×1.16×6+1.17×1.16=4.62 m21.2活动铰：单个0.6×1.5×2×2+0.86×1.5×2×2+π×0.63×0.5=9.75 m21.3支臂：连接板I：(0.119×1.15×2+0.288×0.125×2)×2=0.7 m2连接板II：0.96×0.19×2+0.18×0.62×2=0.58 m2翼、腹板体：7.452×0.55×2+7.452×0.6×2=17.14 m2加强肋板：0.25×1.776×2+0.56×1.776+0.185×1.5÷2×10=3.27 m2单根总面积：0.7+0.58+17.14×2+3.27=38.83 m21.4门叶：面板：3.372×18.26×2=123.2 m2主梁：(0.55×18.26+1.425×18.26×2)×2=124.2 m2腹板：(1.794×1.456+0.563×1.456+0.215×1.456)×7×2=52.4 m2翼板：(2.031×0.25)×7×2=7. 2 m2型钢：25b----12.488 m →→250[80→→12.488×0.82=10.2 m225b----18.9×2 m →→250[80→→18.9×0.82×2=31 m2筋板：例如，序号11计算式为---0.125×0.3×24=1.8 m2，表1是对称一半门叶上的筋板的计算方法和结果.表1 门叶上各筋板的计算结果序号计算式数量结果m2序号计算式数量结果m211 0.125×0.3 24 0.9 30 0.15×0.24 24 0.8627 0.35×3.4 2 2.38 9 0.49×18.1 1 8.8728 0.075×3.4 2 0.51 37 0.3×1.5 12 5.429 0.075×0.2 22/2 0.33 12 0.3×0.3 8 0.7232 0.38×0.55 10 2.09 22 0.3×0.57 2 0.347 0.25×18.2 1 4.55 23 0.51×0.86 4 1.758 0.1×18.2 1 1.82 18 0.6×4 1 2.4合计32.92整个门叶上所有筋板计算结果为32.92×2 65.84 门叶总共面积：123.2+124.2+52.4+7.2+10.2+31+65.84=414.04 m21.5顶止水支架：(0.08+0.18+0.08)×18.112=6.161.6其他：考虑到计算有遗漏，在汇总各项计算结果时，根据闸门的大小、复杂程度和附属装置（止水装置、导向装置、平台、梯子、栏杆等）是否需要计入等情况，可外加2~7%的向上修正面积，这样计算结果就比较有利于施工单位的实际利益，且又基本没有差错。