抗浮锚杆大样
抗浮锚杆施工方案
抗浮锚杆施工技术方案编号：编制单位：编制日期：二〇一五年十月目录1 工程概况 (1)2 设计简介 (1)3 施工方案 (1)3.1 施工工艺流程图 (1)3.2 施工方法 (2)3.3 杆体质量要求 (3)3.4 杆体运输与安装 (3)3.5 M30水泥砂浆配置与灌注工艺 (3)3.6抗浮锚杆施工技术要求 (3)4 施工准备及资源配置 (3)4.1 技术准备 (3)4.2 现场准备 (4)4.3 材料准备 (4)4.4 施工人员准备 (4)4.5 施工设备准备 (5)5 质量措施 (5)5.1 检测原材料 (5)5.2 检查钻孔 (5)5.3 检查注浆设备 (5)5.4 检查浆液配合比 (6)5.5 检查注浆质量 (6)5.6记录和养护 (6)6 工期保证措施 (6)7 安全管理保证措施 (7)7.1安全管理措施 (7)8 文明施工保证措施 (7)9 冬季、雨期施工措施 (8)10成品保护措施 (8)1 工程概况xxxxxxx建设项目施工2标工程位于xxx科技新城。
该项目共包括10栋高层单体、一个地下室车库、部分商业房等内容，地下室车库为单层和双层结构，建筑单体为二至三层地下室结构建筑，规划总用地面积254939.05平方米，可建设用地面积228280.25平方米，总建筑面积603514.35平方米，计容建筑面积434408.30平方米。
本工程共有抗浮锚杆1277个。
本项目由xxx置业投资有限公司投资建设，xxx土建工程咨询有限公司设计，勘察单位为xx地质工程勘察院，监理单位为xxx项目管理有限责任公司，中国xx集团有限公司总承包施工。
锚杆工程工期18天，工程量4341.8米，每天完成240米。
2 设计简介根据《基础结构平面布置图（五）》设计要求:1 通过现场抗拔试验来确定锚杆的抗拔力特征值。
2 锚杆采用M30水泥砂浆灌注，水泥标号≥42.5R。
3 施工方案3.1 施工工艺流程图3.2 施工方法1 测量放孔根据甲方提供的控制点现场定位放线，把控制点转侧到场区周围，并设多出固定点加以保护，作为施工控制依据。
15-抗浮锚杆施工方案
宝钢大厦（广东）【抗浮锚杆专项施工方案】宝钢大厦（广东）项目抗浮锚杆专项施工方案建设单位：广东宝钢置业有限公司监理单位：广州珠江工程建设监理有限公司设计单位:广东省建筑设计研究院总包单位：中国建筑第八工程局有限公司审核：审批：中国建筑第八工程局有限公司二零一四年二月第一章工程概况一、编制依据1、宝钢大厦施工蓝图；宝钢大厦合同.2、《宝钢大厦（广东)项目岩土工程勘察报告》3、采用规范、标准：《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）;《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300—2001）；《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011)；《建筑地基基础检测规范》（DBJ15—60—2008);《建筑施工手册》（第五版）；其他有关现行国家标准及规范、规程。
二、工程设计概况根据设计，本工程塔楼以外地下室底板下设置了抗浮锚杆,共约1911根，最小间距2100×2250mm,最大间距3000×3000mm,锚杆采用3根Φ32钢筋，M35水泥砂浆灌孔。
抗浮锚杆分布示意图如图1—1所示,抗浮锚杆大样如图所示。
图1—1 抗浮锚杆分布示意图图1—2 抗浮锚杆大样图设计要求：（1）锚杆成孔直径180mm,锚杆入中风化≧10m或微风化≧6。
7m；(2）采用静载试验的方法检查锚杆的抗拔力，单根锚杆的设计抗拔力特征值为480kN。
三、地质、水文条件1、由钻探揭露，场地内土层依次为杂填土层,冲击成因的淤泥质土、粉细沙，基岩为泥岩和泥质粉砂岩。
j34557 86FD 蛽De〈25627 641B 搛21077 5255 剕20630 5096 傖2、场地内地下室主要为上层滞水与基岩裂隙水，主要赋存于上部各土层与基岩裂隙中。
较低矮的平地，地下水位较低，而山丘处地下水位较深。
地下水位受季节及气候影响,主要接受大气降水补给。
地下水位埋深为0。
4~6。
3m。
第二章施工部署一、生产准备:(一）人员准备：根据施工作业计划，安排施工人员.劳动力安排如下表2-1:表2—1 劳动力安排表（二）施工机具及材料进场准备；1、施工机具：由于现场地质情况，立柱桩入岩较深,冲孔速度慢,而现场工期紧，为保证施工要求，我项目部计划在立柱施工过程中投入以下机械设备，如2—2表所示：表2—2 施工机械设备表2、施工材料：38044 949C 钜38129 94F1 铱 H29199 720F 爏32324 7E44 繄24203 5E8B 庋水泥砂浆：0.5MPa压力灌注M35水泥砂浆至密实.钢筋：锚筋采用HRB400级钢筋3Φ32为主筋。
抗浮锚杆概述
抗浮锚杆概述.抗浮锚杆，也叫抗浮桩，是建筑工程地下结构抗浮措施的一种。
抗浮锚杆不同于一般的基础桩，有其自身的独特性能，与一般基础桩的最大区别在于：基础桩通常为抗压桩，桩体承受建筑荷载压力，受力自桩顶向桩底传递，桩体受力大小随着建筑荷载的变化而变化；而抗浮桩则为抗拔桩体承受拉力，普通抗浮桩受力也是自桩顶向桩底传递，桩体受力大小随着地下水位的变化而变化，但两者受力机制恰好相反。
抗浮锚杆是指抵抗建筑物向上位移的各种桩型的总称,抗浮锚杆不同于一般的基础桩,有其自身的独特性能,抗浮桩为抗拔桩。
适用规范抗浮锚杆的设计并无相应的规范条文，《建筑地基基础设计规范》GB50007---2002中“岩石锚杆基础”部分以及《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2002有关锚杆的部分可以参考使用，不过最好只用于估算，锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，有一些锚杆构造做法可以参考。
对于锚杆估算，推荐使用《建筑边坡工程技术规范》GB 50330-2002，对于岩土的分类较细，能查到一些必要的参数。
验算内容1)锚杆钢筋截面面积；2)锚杆锚固体与土层的锚固长度；3)锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度；4)土体或者岩体的强度验算；注意事项1) 集中点状布置，抗浮锚杆与岩石锚杆基础结合为优，需注意柱底弯矩对锚杆拉力的影响，特别是柱底弯矩较大的时候；2) 参考《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》，应选用永久性锚杆部分内容；3) 岩石情况（坚硬岩、较硬岩、较软岩、软岩、极软岩）应准确区分，可参考《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》表7.2.3-1注4；4) 锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，可参考《建筑边坡工程技术规范》GB 50330-2002附录C；5) 抗浮设计水位的确定应合理可靠，一般应由地质勘测单位提供，比较可靠和有说服力，应设置水位观测井，对于超出抗浮设计水位的情况应有应对措施；6) 锚杆抗拔承载力特征值现场试验时由于一般为单根锚杆加载，未考虑锚杆间距影响，特别是锚杆间距较为密集时的情况；当单根锚杆影响范围内的土体自重大于锚杆拉力时，可以不考虑锚杆间距影响；7) 由于锚杆钢筋会穿过底板外防水，锚杆钢筋应有防水措施；8) 锚杆锚固体与（岩）土层的锚固长度应取有效锚固长度，由于基坑开挖会对底板下土体有一定扰动，特别是采用爆破开挖的基坑，一般要加300-500MM。
地下室底板抗浮锚杆结构设计
地下室底板抗浮锚杆结构设计摘要：以泰安爱琴海购物公园项目为设计实例，通过查阅规范和相关资料并结合现场的实际情况，介绍抗浮锚杆大致的一些设计方法，包括计算方法，设计要点，防水节点做法等，望本文能对同行提供经验和借鉴。
关键词：抗浮锚杆；计算方法；防水节点1.引言本项目位于山东泰安天平湖路北侧，泮河以南，据区域水文地质资料，根据地下水位、现状地形地貌，并结合水位观测日期及当年降水量情况，工程抗浮设计水位高程为136.60米，±0.000绝对标高138.65m，而本项目为地下二层，地下室底板相对标高为-11.000米，抗浮水位很高，根据地勘报告以及当地的工程经验，建议采用抗浮锚杆。
2.工程概况泰安爱琴海购物公园位于山东泰安泮河以南、天平湖路以北，建筑面积为157703.3㎡。
其中，地上建筑面积为约100000㎡，地下建筑面积为57703.3㎡。
建筑层数：地上5层，地下2层。
建筑高度：地上28.800m，地下室埋深11m。
3.土层物理力学参数4.锚杆设计本项目采用《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）、《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）及《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）为设计依据（下文直接简称为《地规》、《建筑边坡》、《岩土锚杆》）4.1 计算方法a.结构自重标准值G k=83 kN/m2（根据PKPM计算模型计算所得），b.浮力标准值 NW，K=10*[11+0.6-（138.65-136.6）]=95.5 kN/m2，0.6为底板厚度c.抗浮安全系数 KW=1.05d.需要锚杆提供的拉力标准值 Nf= KWNW，K-Gk=17.28 kN/m2按照规范最低要求取锚杆锚固段长度la=3m，采用《建筑边坡》中的公式8.2.3可得如下结果：Nak≤la*π*D*frbk/K=3*π*0.15*1200/2.4=706KN采用《岩土锚杆技术规程》中的公式7.5.1-1可得如下结果：Ntk≤la*π*D*fmgΨ/（1.35K）=3*π*0.15*1200*1.3/（1.35*2.2）=742KN两者计算结果相近因受力太大，实际无法达到，按照附近已建工程的经验，同类型的锚杆实际取300KN≤0.8π*d1*l*f=0.8π*0.15*3*1200=1356KN（满足《地规》8.6.2条）As≥Kb*Nak/fy=2*300*1000/360=1667mm2（《建筑边坡》式8.2.2-1）As≥Kt*Nt/fyk=1.6*1.35*300*1000/400=1620mm2（《岩土锚杆》式7.4.1）选用328（As=1846mm2）配筋率ρ=10.45%<20%（满足《建筑边坡》8.4.2-1条）裂缝验算（参考《混凝土结构设计规范》7.1条）：σsq = ψq*Nak/As=0.8*300/1846=130N/mm2ρte =1846/（π*1502/4）=0.1ψ=1.1-0.65ftk/（ρte*σs）=1.1-0.65*2.01/（0.1*130）=1ωmax=αcr*ψ*σsq *（1.9cs+0.08deq/ρte）/Es=2.7*1*130*（1.9*25+0.08*28/0.1）/（2*105）=0.123mm<0.2mm满足裂缝要求（《混凝土结构设计规范》3.4.5条）。
从适用情况、设计计算及构造做法介绍抗浮锚杆
从适用情况、设计计算及构造做法介绍抗浮锚杆随着城市的发展，地上空间已经越来越饱和，地下空间越来越被重视，地下空间的建设层数也越来越多，深度也逐渐加深，抗浮设计也比较普遍。
针对当前设计，本文总结了抗浮设计的几种建筑设计的形式，从适用情况、设计计算及构造做法几个方面介绍了抗浮锚杆。
1、抗浮形式1.1配重抗浮顾名思义，就是采用配重的手段抵抗浮力，一般采用增加盖板的回填土实现，增加底板的回填土均匀受力比较如此一来均匀，且不需要能够不断增加底板及顶板配筋，不建议增加顶板的覆土实现，顶板覆土接触面不直接，需要底板传力，且不均匀，底板及顶板配筋及截面均需要增大。
适用情况：水浮力不是很大的情况，一般砂浆不宜大于 2.0米时，回填土超过2.0米，抗浮认可度就会大幅下降。
1.2锚杆(抗拔桩)抗浮通过设置锚杆系遇及抗拔桩与防水侧板协调工作，共同抵抗水浮力，锚杆截面一般为150~250mm，锚杆的特征值一般选用300~450KN。
适用情况：理论抗浮全都可采用，一般是配重方案不经济时桨叶采用，尤其是水浮力较高时。
水浮力越大时，性价比越高。
1.3消除水浮力法一般是设置排水沟等措施，把水排出去，消除水浮力，扩建工程中可行性不高，一般很少采用。
2、抗浮锚杆的种类大小及适用情况2.1普通钢筋全长薄板型锚杆采用普通钢筋的工作台，一般选用HRB400,或者HRB500钢筋实例示意优点：取材方便，施工简单，工期短，降水时间短。
缺点：水浮力较高时，钢筋用量较多，施工时操作空间大。
适用情况：水浮力不是很高，腐蚀性较弱情况。
2.2高强钢筋全长粘结型锚杆采用武艺高强钢筋的锚杆，一般选用PSB1080级精轧螺纹钢筋优点：可节省钢筋用量，尤其是高承载力时，施工简单，工期短，降水时间短。
缺点：钢筋价格水平不足，一般特征值很高，空中加油检测单位要求较高，施工之时操作空间大。
适用情况：锚固段为岩石，水浮力较高时，水浮力越高，性价比越高，腐蚀性较弱情况。
某游泳池抗浮分析及加固处理
袁海庆，周建凡，丛欣福（武汉理工大学土木工程与建筑学院，武汉 430070）zhoujianfan007@摘要：本文对某游泳池底板上浮的原因进行了分析，提出了几种抗浮的方案，对所选用的锚杆抗浮方案进行了设计计算。
关键词：游泳池；抗浮；抗浮锚杆；加固1. 引言随着城市高楼大厦的兴起，埋置于地下的车库、人防工程逐渐增多，建筑物的基础采用抗浮设计普遍存在；另外，一些自重较轻且呈箱型的建筑物在上层滞水的影响下，容易出现底板上浮并产生裂缝，游泳池、消防水池、清水池等就属于这类建筑物。
游泳池在装有水时，池中水的自重可以抵抗地下水的浮力作用，游泳池的底板就不会发生上浮；但在没装水或装水不多时，如果回填土质量不符合要求或池顶覆土没有及时施工，在遇上大雨后，大量地表水就会渗入基坑，造成上层滞水水位的上升。
若水位上升的高度超过了设计选用地下水高度，就会造成底板上浮，甚至引起底板开裂。
2. 工程概况武汉市的某已建游泳池就属于上述情况。
该游泳池所处的场地属于长江冲积平原，场地经过平整，地形平坦，起伏不大。
其土层自上而下为：①素填土，成份以粘性土、粉土为主，局部存在淤泥质土，层厚0.8-3.2m,该层全场均有分布。
②粉质粘土，硬塑-坚硬，局部含砾石，层顶埋深0.9-3.2m，该层未揭穿，全场均有分布，F ak=520kpa,E s=20MPa。
该游泳池是一个50m×25m的长方形结构，最深处离地面2.5m,最浅处离地面1.1m,游泳池底板厚度为0.4m。
在施工过程中，发现游泳池的过渡区及深水区的底板有上浮的可能。
分析其原因是由于局部水文资料不全，加上没有作好基坑的排水措施，在降雨后，地表水渗入基坑内，造成地下水位高度超过设计的地下水位高度。
3. 抗浮方案的选择为了防止该游泳池上浮，必须采取抗浮和加固措施。
建筑物抗浮一般有三种方法：第一种是配重法，即在建筑物上增加荷载，以平衡浮力。
这种方法可通过增加建筑物的自重来实现，比如增加建筑物的层数或在建筑物上放置重物等。
抗浮锚杆
目录1、概述 (02)2、场地工程地质条件与水文地质条件 (02)3、设计基本情况 (03)4、抗浮锚杆施工工艺和技术要求 (04)5、施工组织规划与部署 (08)1、概述1.1工程概况长利家居组装配送中心抗浮锚杆工程，位于湖南省天心区，北临新电路、西临新梅路、南临新岭路。
根据工程设计需要，设计锚杆孔径为150mm，锚入中风化泥质粉砂岩长度不小于3.5m，如遇强风化泥质粉砂岩夹层，强风化泥质粉砂岩中每1.5m长可折算为中风化泥质粉砂岩1m长，锚杆钢筋为3C18。
单根锚杆承载力特征值110kN。
锚杆在端口处作防锈防腐处理，锚杆孔内水泥浆强度等级为M30。
1.2编制依据《工程结构可靠性设计统一标准》（GB50153-2008）《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223-2008）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《混凝土结构耐久性设计规范》（GB/T50476-2008）《建筑基桩检测技术规范》（JGJ106-2014）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）2015年版《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）2、场地工程地质条件与水文地质条件2.1工程地质条件2、场地工程地质条件与水文地质条件2.1工程地质条件根据锚杆设计图，和地质勘察报告，场区地质情况为中化泥质粉砂岩。
2.2水文地质条件根据地质勘察报告和现场实际钻孔，场区抗浮锚杆施工位置地下水丰富。
3、设计基本情况3.1设计概况本工程设计的抗浮锚杆为永久性无预应力锚杆，完整的抗浮锚杆是在基础底板下岩层内形成有效锚杆锚孔直径D＝150mm，锚筋为3C18。
锚固段长度a=3.0m的锚杆，此结构可防止地下水回升对建筑物上浮而产生破坏力，以达到永久抗浮之目的。
3.2抗浮锚杆结构设计主要参数本工程地下室防水底板下均设抗浮锚杆，锚杆间距大多为1.5×1.5m设置，单根抗拔承载力特征值为110KN。
抗浮锚杆总结
抗浮ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ杆设计
BY:仲夏（QQ763299231） 说明：本人为结构菜鸟，才疏学浅，以下内容未免有引用不当或错误之处，敬请 网友批评指正，本人将不胜感激。文中所提引用的北京院技术措施、广东省院技 术措施等均来自网络，内容真实性无法考证。 一、原理： 锚杆打入土层中，靠土层与锚杆体之间的摩擦力抗浮。 二、计算步骤： 1、 水浮力计算： 地下水作用及抗浮设计应根据地质勘察资料并结合工程所在地的历史水位 变化情况确定设防水位， 设防水位及水压力分布应取建筑物使用年限内可能产生 的最高水位和最大水压。 当地质勘察报告中未明确提供设防水位时，一般情况下 可取室外地坪标高，构件正常使用极限状态（裂缝）验算时，可取常年水位或室 外地坪标高下 2~3 米， 或可按照最大水压乘以 0.7 的折减系数进行裂缝验算。 （广 东省院技术措施） 地下水作用计算时， 一般可按照永久荷载考虑，计算底板承载能力极限状态 下配筋时，荷载分项系数取 1.2。 （广东省院技术措施） 结构设计设计应按照最不利情况进行抗浮设计。在计算地下水的浮力时，不 应考虑地下室侧壁及底板与岩土接触面的摩擦力和粘滞作用， 抗浮安全系数不得 小于 1.05. （广东省院技术措施） 根据勘察提供的抗浮水位，计算抗浮水头高度 H。 gv w h（KN / m 2） 单位面积水浮力： P A 单位面积建筑物重量：W 净水压力：F 净=1.05 w h - W （KN / m2） 2、单根锚杆抗拔承载力(施工前，尚需现场实验)
三、锚杆大样（图片来自网络） 立面图：
剖面图：
顶部防水做法：
Rt 0.8d1lf（算出为特征值，除以 安全系数得设计值） f：砂浆与岩石间的粘结 强度特征值。
（安全系数取 2） 3、锚杆钢筋截面面积：As≥Kt×Nt/fyk
抗浮锚杆施工专项方案
XXXXXX项目X地块编制单位：XXXXXXXX建设有限公司编制人：项目经理：编制时间：二○一七年六月目录第一章工程概况、总体概况场地位于XXXXXXXXX复杂构造变形区,下伏基岩主要为三叠系安顺组T1a灰色、灰白色中厚层至厚层状微～细晶白云岩,场区内地层产状正常,岩体呈单斜产出,岩层倾向95°,倾角为25°;受区域构造影响,岩体节理裂隙发育,呈近垂直于岩面发育特征;场地主要发育两组节理：①J1：产状310～355∠68～76°,延伸长度～150cm,张开度～30.0mm,泥质胶结,线密度3～6 条/m；②J2：产状253～277∠77～82°,延伸长度～100cm,张开度～40.0mm,钙质胶结,线密度3～4 条/m;、场地岩土特征根据地勘资料,自上而下分述如下：1、素填土Qml：土黄色,褐黄色,褐色,主要由碎石、粘土组成,碎石含量50%-70%,粒径1-20cm 不等,场平产生,未碾压,结构松散,为新近回填;2、红粘土Qel+de：褐色,褐黄色,湿,手可掰开,土质均匀,块状结构,偶见铁锰质结核及强风化残块,根据其塑性状态可分为硬塑和可塑;3、基岩：三叠系安顺组白云岩T1a,为本次勘察场区下伏基岩,按其风化程度分为强风化和中风化两层,地勘钻探深度范围内,场地岩石主要为中风化白云岩,根据地质调绘及钻探情况,本场地西侧及北侧白云岩主要为中厚层状,节理裂隙较发育,岩体较破碎,钻探岩芯以砂状为主,针对该部分区域的岩石层划分为一个岩质单元A；本场地东南角区域白云岩为厚层状,岩体较好,钻探岩芯以短柱状、柱状为主,对该部分相对地基承载力较高的岩石层划分为另一岩质单元B;A 岩质单元：岩石为中风化白云岩,灰白色,褐红色,中厚层,节理裂隙发育,褐红色铁质胶结或泥质胶结,岩芯较破碎,主要呈砂状、块状,少量短柱状及碎块状,岩体基本质量级别为Ⅳ级;根据现场岩基载荷试验成果,地基承载力特征值fa 取5000KPa,变形模量E0 取;B 岩质单元：岩石为中风化白云岩,灰白色,灰色,中厚层-厚层,节理裂隙发育,褐红色铁质胶结或泥质胶结,岩芯较破碎,岩芯呈短柱状,柱状及块状,岩体基本质量级别为Ⅳ级;、气候气象条件据XXXX省工程建设地方标准XXX省建筑气象标准黔DBJ22-01-89,拟建场区所处贵阳市属北亚热带,冬季半干燥夏季湿润风气候;冬无严寒,夏无酷暑,四季分明,雨量丰富、热量充足、日照率低、风力较弱及逆温天多的特点;年平均气温14.1℃,一月平均气温3.8℃,七月平均气温22.7℃,最高气温34.5℃,最低气温-8.6℃,年平均降雨量1186.7 毫米,主要集中于夏秋季节,最大一日降雨量曾达221.20 毫米,年平均日照时数小时,年平均相对相对湿度81%,年平均无霜期天;年平均风速2.7 米/秒,全年以NE 风为多,夏季盛行S 风,冬季盛行N 风,全年静风频率为12%,自然地理气候良好;、水文地质条件1、地表水：拟建场地原为一缓坡耕地,现经过初步场平,地势相对周边区域略低,场地内较平坦,地表水体主要表现为雨后地表水含场地西侧原始山体地表水和周边居民生活排水的聚集;同时该场地西侧围绕本场地有一原始小溪,为常年性地表水体,该水体原始位置处于本项目红线范围之内,因此业主单位在平场过程中已多次对该水体进行改道引流,现该水体距离本场地较近,大概在1～2m 左右;总体来说,本项目场地地表水系较发育对本工程影响较大;2、地下水：拟建场地地下水稳定水位高程在绝对标高1110.50m左右,高于地下室底板标高;3、水质分析：本次勘察场地水质分析相关试验参数均参照周边项目水质分析成果资料,场地环境类别属Ⅱ类湿润——半湿润区,场地地下水水质类型为HCO3. SO4 -Ca 型;地下水对混凝土结构、钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性;4、地表水及地下水对建筑物基础的影响本次勘察期间场地地下水稳定水位1110.50m高于地下室底板标高1109.250m;结合花溪区水文资料,场地地下水自西北侧原始山体较高位置向东南侧本场地低洼处缓慢径流,丰水期为5～10月,地下水位较高,枯水期为12月至次年4月,每次较大降雨后均能引起地下水位上升,但水位峰值滞后降雨1～6天,水位的变化受季节因素影响较大;现拟建场地地势上处于较低洼地段,场区周边最低处南侧道路标高1115.20m,结合场地实际情况分析总结,建议本场地地下水抗浮设防水位取1114.50m;根据设计方案,本项目±绝对标高1128.500m,地下室底板标高为1109.250m,地下室底板标高低于建议抗浮设防水位5.25m,必需考虑地下室底板的抗浮问题,同时亦需考虑枯水期地下室底板及侧壁的防水问题;、参建单位第二章编制依据结合设计勘察文件及现场实际情况,为满足方案指导现场施工,确保施工安全和施工质量,特编制本专项方案;、规范标准、进度计划根据现场实际情况,平基单位先期能移交场地XXXX号楼,XXXXX号楼及XXXXXX号楼场地移交需要根据基础平整场地进度;以每栋主楼及相应车库为单元,锚杆施工计划有效工期10天,考虑钻孔、清孔、钢筋安装、灌浆、养护等工作;先从X号楼开始施工,再进行XXXX及车库部分;、材料计划主要作业人员地勘资料说明：本次勘察期间场地地下水稳定水位1110.50m高于地下室底板标高1109.250m;结合花溪区水文资料,场地地下水自西北侧原始山体较高位置向东南侧本场地低洼处缓慢径流,丰水期为5～10月,地下水位较高,枯水期为12月至次年4月,每次较大降雨后均能引起地下水位上升,但水位峰值滞后降雨1～6天,水位的变化受季节因素影响较大;现拟建场地地势上处于较低洼地段,场区周边最低处南侧道路标高1115.20m,结合场地实际情况分析总结,建议本场地地下水抗浮设防水位取1114.50m;根据设计方案,本项目±绝对标高1128.500m,地下室底板标高为1109.250m,地下室底板标高低于建议抗浮设防水位5.25m,必需考虑地下室底板的抗浮问题,同时亦需考虑枯水期地下室底板及侧壁的防水问题;3地块分1～5号楼矮跨场地、6～9号楼高跨场地,根据地勘资料并结合现场实际情况：1、场地平基土石方采取爆破施工,地基表层岩石被扰动和破坏,无法满足“锚杆入原状中风化岩石”,实际开挖锚杆深度＞2.2m;2、5号楼及其周边地质情况很差,地基以下较深范围内均为强风化散碎岩石或红粘土或素填土,无法满足“锚杆入原状中风化岩石”,实际开挖锚杆深度永远超过2.2m;同时,地下水非常丰富,为防止开挖施工过程中垮孔,需增加钢管护筒;、设计参数1、锚杆设计施工说明2、锚杆设计大样做法3、锚杆设计平面布置布置原则：“MG1”横竖间距2.1m；以地下室挡土剪力墙起始,距离挡土墙1.05m布置第1排锚孔；当锚孔按2.1m布置时,所处位置正好在柱墙范围内,取消该处锚杆即柱墙结构可作锚杆使用;、工艺流程抗浮锚杆宜在抗浮板和基础施工前施工;1、施工准备1、熟悉图纸、规范及相关锚杆施工技术资料；2、完成施工现场的平面布置；3、水电引入施工现场；4、完成钻机、泥浆泵、管线和排浆池的设置；5、安排人员作好现场保卫工作；6、机具、人员进场；7、所需材料－水泥、砂及外掺剂进场；8、设备调试和检验；9、开工前进行施工技术交底和安全教育；10、M30水泥砂浆配合比实验；11、锚杆工艺样板带路;2、定位放线锚杆设计布置原则：起点距离地下室挡墙L/2L为锚杆设计间距,锚杆设计间距2.1m；当锚杆布置处有柱墙时,取消锚杆设置；筒体和集水坑内不设置锚杆,并做好标记和预检;桩位误差控制在规范要求之内;放线内容检查无误,再由监理单位复查定位准确性后报监理审核,确保孔位准确;清理锚孔定位处1.0m范围内松散土石方;3、钻机就位、钻孔、土层采用钢护筒1、安装锚孔钻机、调平、调立、稳固;2、锚孔孔径130mm,孔径偏差不大于1cm,深度偏差不大于设计深度1%,成孔深度达到设计要求：嵌入原状中风化岩石≥2.2m;因平基土石方采用爆破施工,地基表层岩石被扰动个破坏,实际施工锚杆深度大于2.2m;3、上部松散和土层范围,成孔后易垮塌;孔内采取特制直径130mm钢管护筒,壁厚1mm,锚杆采用直筋待灌浆体达到设计强度要求后,再将锚筋弯折成设计标准,边灌浆边拔护筒直至浇筑完成;4、锚孔钻进经常检查钻头尺寸,保证钻孔孔径；5、掌握锚孔中心度,防止锚孔偏斜,跑斜后应采取措施,重新成孔;6、锚孔成孔后,将联接空压机的洗井管置入孔内,由上往下,再由下往上反复冲洗,孔内沉渣小于等于30cm；7、清理孔口松散土石,保证孔口维护完好,防止泥浆流入孔内;4、钢筋加工制作及孔内安装1、按实际开挖深度和设计要求进行钢筋制作,钢筋下料长度如下;2、锚杆上焊接定位钢筋圈,间距1.0m,保证锚固钢筋保持与锚孔平行,锚筋周围浆体厚度一致,如下图;此种做法既可以有效保证锚杆位置,控制锚杆周边灌浆厚度;同时,能及时发现锚孔垮孔、缩颈等质量问题;3、固定中心支架使用φ8钢筋焊接;4、注浆管安装与锚杆安装工作同时进行,沿锚杆钢筋安装,注浆管内径20mm,长度超出锚筋顶部0.5m左右;注浆管采用内径20mm钢管,钢管壁厚～0.3mm,待注浆完成后,缓慢拔出注浆管,严格控制避免带动锚筋上移;5、钢筋锚杆采用人工安装,下锚前,其制作质量和长度需经监理验收合格后,方可下入孔内;6、锚杆按设计及规范制作组装;7、锚筋安装完成后,应有可靠措施保证锚筋位移;同时,检查锚筋安装高度;8、所有锚筋上部水平锚固段应统一往一个方向摆放,减少对后续工艺施工影响,如底板钢筋绑扎等;6、锚孔灌浆1、M30水泥砂浆890kg、细机制砂890kg、自来水380kg、速凝剂89kg;采用台秤进行计量,施工中严格按设计配合比配料;注浆水泥砂浆按要求留置试件;2、因本工程地下水丰富,锚孔内积水严重,注浆方式采用“高压注浆”;水泥浆搅拌均匀,具有可靠性,低泌浆性;3、注浆前先泵送清水至孔口返水以疏通管路,后采用高压泵送方法注浆,注浆前不得拔出注浆管,以保证锚杆底端注浆充实;4、采用水下混凝土灌注法,首次注浆量以注满孔为准,水泥砂浆充盈系数达以上;5、注浆作业连续,注浆管要边注边拔,拔管高度不超出孔内浆液面;6、锚固段注浆采用孔底返浆法,将注浆管插入到距孔底50cm处,用压浆机泵将水泥砂浆通入注浆管注入孔底,水泥砂浆从钻孔底口向外依次充满并将孔内空气压出,而水泥砂浆则由孔眼处挤出并冲破第一次注浆体;7、灌浆机距离作业面不大于30m,水泥砂浆采用强力式搅拌机按要求搅拌,再用料斗调运至注浆机处进行锚杆注浆作业;8、按规范要求进行试块制作,规格70.7mm×70.7mm×70.7mm,取28d抗压强度值；基本试验则取同条件养护下试块强度;9、补浆：待孔内素浆初凝后,开动注浆泵先用清水冲洗孔内泥浆,再用上述方法注浆,直至孔内浆液饱满;7、养护1、因地下水丰富,锚孔内水泥砂浆灌浆体采取自然养护;2、锚孔浆体养护阶段,严禁扰动锚杆或其他操作,如焊接、弯曲等;3、锚杆灌浆体养护天数不小于10天;8、检查验收1、清理桩头,剔除桩头浮浆及井圈砖砌体至设计底板垫层面标高;2、待锚固灌浆强度达到100%后,按要求按照建筑地基基础设计规范GB50007-2011p118页,要求锚杆检验数量不得少于5%,且不得少于6根进行抗拔试验;3、实验结果满足设计及规范要求后,再进入下道工序;第五章保证措施、质量保证措施1、在本工程施工中严格遵循国家有关规范、规程和设计的具体要求,施工全过程中各个环节严格质量控制与监督,高质量地完成所承担的抗浮锚杆施工工作;项目质量负责人是抗浮锚杆施工质量保证系统的负责人,受项目经理的委托,有效地、严格的执行规定的质量要求和全面负责确保施工质量;2、在工程开工初期,对钢筋、水泥等材料抽检后送验,合格后方使用,严格执行技术交底制度,对参加施工人员进行工序交底,明确抗浮锚杆施工过程中质量控制要点,加强施工中过程控制;3、在施工过程中,严格按照设计图纸施工,做到定点、定线准确,施工人员应及时、详尽按照要求做好施工记录；每一工序完工后,均由甲方、监理共同验收,在达到要求后,方进行下一工序的施工;4、抗浮锚杆的质量检验应符合下表的规定：5、不合格锚杆处理1、当锚杆验收试验出现不合格时,应按锚杆总数的30%重新抽检,若再有锚杆不合格时应全数进行检验;2、按不合格锚杆占锚杆总量的百分率推算锚杆实际总抗力与设计总抗力的差值,并应按差值增补锚杆予以补偿;、安全文明施工保证措施1、安全生产防护各施工操作人员须经安全培训,不得无证上岗,各种作业人员应配戴相应的安全防护用具和劳保用品;严禁操作人员违章作业,管理人员违章指挥;施工中所用机械、电气设备必须达到国家安全防护标准,自制设备设施通过安全检验及性能检验合格后方可使用;2、落实安全技术交底制度工程开工前,向参加施工的人员进行安全技术措施的交底；实行逐级安全技术交底制,开工前由技术负责人向全体施工人员进行交底,在下达施工任务时,必须填写安全技术交底卡;3、落实安全生产检查制度1、各生产班组建立班前安全活动制度,检查本班组当天的工作范围,若发现存在隐患要及时整改,如有本班组解决不了的隐患,应立即通知领导派人处理,严禁违章冒险作业;工地专职质检员、安全员,每天必须在工地巡视检查质量、安全,如发现问题要及时向班组工人提出整改,并复查整改情况;2、坚持定期和不定期相结合的安全检查制度;建立登记、整改制度,在查出的隐患没有排除前必须有可靠的防护措施,如有危及人身安全的情况,应立即下令停止作业,待整改完成经验收合格后方能恢复施工;3、落实特殊作业人员持证上岗制度;电工、电焊工须持证上岗,其它施工机械操作人员也要依照有关规定持证上岗,禁止无证人员操作;4、安全文明施工措施1、进入施工现场人员必须着工作服,戴安全帽,严禁酒后上岗;2、对施工用电线路经常进行检查,防止触电事故;3、施工临时线路整齐有序；总电源处安装总的漏电保护器,各用电设备配电均安装漏电保护器,坚持一机一闸,电器设备配以金属外壳,有保护接地或接零装置;夜间施工,现场要有足够的照明;4、施工过程中做到工完场清,及时安排人员对施工区域水、泥浆进行清理、外运; 、工期保证措施1、从项目经理、项目技术负责人、施工技术管理人员到操作班组长,制定各级工期目标责任制,明确各部门承担的责任,从制度上保证工期目标的落实;2、严格执行“三检”制,尤其是自检、交接检,明确影响进度的关键是抓住质量不放松,争取每次验收一次达到合格要求,防止返工,发现隐患坚决消除;3、根据施工进度计划,预先做好材料准备,尤其是大宗材料,要按规定规格、标准分期进场,提前检查验收,如发现问题及早处理;4、加强对工人的技术培训和考核,根据技术水平高低分配工作;根据工作量大小适当成立专业小组,提高工效;5、组织专业机修人员对机械进行经常性检查、维修和保养,以保证所有机械设备的良好运行;。
(完整版)抗浮锚杆计算书
7#地下室整体抗浮计算1、根据建筑施工图及基础施工图，本工程地下室底板面的绝对标高为350.000米,根据地勘报告提供的本工程的抗浮设计水位为绝对标高356米。
2、设计抗浮水头为356-351=6m。
3、结构自重计算一（覆土部分）：1）：600mm厚地下室顶板覆土：18X0.6=10.8KN/m22）：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m23）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m24）：梁柱折算荷载：4KN/m2以上1~4项合计：31.3KN/m2，即抗力R=31.3KN/m24、结构自重计算：1）：地面上5层120mm结构楼、屋面：5X25X0.12=15KN/m22)：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m23）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m24）：梁柱折算荷载：4KN/m2以上1~4项合计：35.5KN/m2，即抗力R=35.5 KN/m25、抗浮计算：荷载效应：S=1.05x6X10=63 KN/m2根据以上计算知：R小于S整体不满足抗浮满足要求，无需另外配重或增加锚杆抗浮。
7#抗浮锚杆深化设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高0.5 m地下室底板底标高-5.5m浮力60 kN/m2二、抗浮验算特征点受力分析：一）车道入口A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计26kN/m2抗浮验算60-26x0.9=36.6kN/m2二）有0.6m覆土的一层地下室A)一层顶板：覆土层0.6X18=10.8 kN/m2顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计36.8kN/m2抗浮验算60-36.8x0.9=26.87kN/m2三）一层地下室+五层A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5 kN/m2C)地下室梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2D)二~七层板：板自重0.12X25x5=3x5=15 kN/m2F)二~五层梁自重3x4=12 kN/m2总计53kN/m2抗浮验算60-53x0.9=12.3kN/m2二、计算结果经计算，锚杆孔径为150mm，其中：A、B、C类锚杆均采用3根Ф25的HRB400钢筋，钢筋自由段长度为1m，A 类锚杆锚固段长度为5m,B 类锚杆锚固段长度为8m,C 类锚杆锚固段长度为10m ；A 类锚杆按2500mm ×2500mm 布置，B 类锚杆按3000mm ×3000mm 布置。
抗浮预应力锚杆设计
抗浮预应力锚杆设计1 预应力锚杆类型与构造1.1拉力型抗浮锚杆由杆体、自由段、锚固段及锚头构造组成，分普通拉力型锚杆及拉力分散型锚杆（图1.1）。
图1.1-1 拉力型锚杆图1.1-2 拉力分散型锚杆1—杆体2—锚具3—垫板4—保护罩（填充防腐材料）5—钻孔6—锚固段灌浆体7—自由段隔离套8—杆体隔离架9—结构底板10—垫层1.2 压力型锚杆分普通压力型抗浮锚杆及压力分散型抗浮锚杆（图1.2）。
普通压力型预应力锚杆结构由不与灌浆体相互粘结的带隔离防护层的杆体和位于杆体底端的承载体及锚头组成。
压力分散型锚杆应由两个或两个以上压力型单元锚杆复合而成，各压力型单元锚杆的锚固段应位于锚杆总锚固段的不同部位。
图1.2-1 压力型锚杆图1.2-2 压力分散型锚杆1-杆体2—锚具3—垫板4—保护罩（填充防腐材料）5—钻孔6—锚固段灌浆体7—自由段隔离套8—杆体隔离架9—承载体10—结构底板11—垫层2 锚杆计算2.1单锚平均竖向上拔力标准值，应满足式2.1的要求：wk k k N G N n -=（2.1） 式中：N k ——荷载效应标准组合时传至单根锚杆顶部的平均竖向上拔力标准值（如同时作用有偏心荷载，按现行有关建筑结构规范规定计算采用）；N wk ——水浮力作用标准值；G k ——结构自重及其上作用的有利永久荷载的标准值（不计入活荷载），结构顶部上覆土处于地下水位以下部分取浮重度； n ——锚杆数量；注：未计入地下室侧壁摩擦力及其它抗浮抗力。
2. 2单锚平均竖向上拔力设计值，满足式（2.2）的要求：0f k N N γγ= （2.2）式中：N——荷载效应基本组合下的单根锚杆顶部的平均竖向上拔力设计值；γf ——上拔力分项系数，取值1.3；γ0——抗浮结构重要性系数2. 3单锚抗拔承载力标准值R k 应按下式确定：uk k R R K =（2.3） 式中：R uk ——单根锚杆极限抗拔承载力标准值；K——安全系数，取值2.0；2.4单根锚杆极限抗拔承载力标准值R uk 应按3.01条规定由基本试验确定，当无相应试验资料时可按式2.4-1估算；对荷载分散型锚杆极限抗拔承载力标准值可由各个单元锚杆极限抗拔承载力标准值组合而成，并按式8.3.4-2 估算：uk mgik ai R D f l π=∑（2.4-1）,1n u k uk i i R R ==∑ （2.4-2） ''uki mgi k ai R Df l π=∑ （2.4-3）式中 R uk ——单根锚杆极限抗拔承载力标准值（KN ）；,uk i R ——第i 个单元锚杆极限抗拔承载力标准值（KN ），i=1,2,3…n ；n ——单元锚杆数量；ai l ——穿越第i 层岩土层锚杆锚固段长度（m ）；'ai l ——穿越第i 层岩土层单元锚杆锚固段长度（m ），i ‘=1,2,3…n ；D ——锚杆锚固段钻孔直径（m ）；mgik f ——锚杆锚固段灌浆体与第i 层岩土层间极限粘结强度标准值（kPa ），应通过试验确定，当无试验资料时可按表2.4-1取值；表2.4-1 岩土层与水泥砂浆（或水泥结石体）极限粘结强度标准值注：1 表中数据适用于一次常压灌浆，若采用二次压力灌浆法加固锚固段周边地层时，锚杆承载力可提高20%~60%，或由现场试验确定；2 采用泥浆护壁成孔工艺时，应按表取低值后再根据具体情况适当折减；3 采用套管护壁成孔工艺时，可采用表中高值；4 当砂土中细粒含量超过总质量的30%时，表中数值可乘以0.75；5 对有机质含量为5%~10%的有机质土，应按表取值后适当折减；6 当锚固段长度大于10m 时，应对表中数值适当折减。
建筑工程抗浮锚杆施工工艺
建筑工程抗浮锚杆施工工艺1.1设计概况本项目抗浮锚杆选用直径200mm全长粘结性锚杆，配筋详见锚杆构造图，单根锚杆抗拔承载力标准值不应小于100KNo锚杆主筋为3E18,钢筋采用并筋的形式每隔L5m采用E12限位短筋固定。
锚杆主筋需接长时采用机械连接，连接接头为二级，其质量应符合《钢筋机械连接通用技术规程》JGJlO7-2016的规定。
本工程抗浮锚杆设计单根长度6.5m,共计1253根，成孔直径180mm。
水泥浆为水灰比1.0纯水泥浆，旋喷压力25~30MPa,浆量75L∕min0锚杆做法如下图所示：图7.5.1-1锚杆做法大样图1.2施工工艺流程锚杆检测图7.5.2-1锚杆施工工艺流程图1.3施工方法1、施工准备施工前应做好场地平整，对不利于施工机械运行的松散土，应进行适当处理。
雨季施工必须采取有效排水措施。
施工前应选定机械设备，明确施工工艺及技术要求拟定补救措施。
2、放线定位1）按施工桩位平面布置图放线定桩位，做好标记和预检。
2）桩位误差控制在规范要求之内。
3、钻孔及成孔根据地勘报告，锚杆地层主要为粉土，选用前导式三翼钻头正循环清水钻进，遇砂类土地层需采用泥浆护壁，遇土质较差塌孔严重区域采用全套管跟进施工工艺进行施工。
锚孔钻井应经常检查钻头尺寸，保证钻孔孔径。
成孔直径200mm孔位偏差不大于100mmo长度允许误差+100—30mm0向钻孔中安放锚杆前应将孔内岩粉和士屑清洗干净钢筋应平直、除油、除锈。
4、洗孔1）采用泥浆护壁成孔后，将联接空压机的洗井管置入孔捏，由上往下，再由下往上反复冲洗，同时不断补充孔内泥浆比重小于等于L05,沉渣小于等于30cm；2）做好孔口围护，防止泥浆流入孔内。
3）钢筋加工制作及孔内安装（1）钢筋制作：钢筋必须按照设计图纸进行制作，并符合规范要求，应防止钢筋弯曲变形。
（2）钢筋吊装：锚杆钢筋的吊装必须在孔深、孔径、垂直度、孔底沉渣等成孔质量经现场质检员和甲方现场代表、监理工程师检查验收，并确认符合要求后才可行。
抗浮锚杆设计(8.0m)
抗浮锚杆设计与施工本工程基础抗浮采用土层锚杆来解决，土层锚杆是一种埋入土层深处的受拉杆件，它的一端与工程建筑基础相连，另一端锚固在土层中，通过杆体与土体间的粘结力抵抗地下水对地下室的浮力。
本工程抗浮设计水位按36.0m 考虑，浮力标准值30kPa 。
锚杆间距根据本地区同类型设计施工经验，锚杆间距占取2.0m×2.0m （土方开挖完成后锚杆抗拔试验完成后最终确定）。
9.1 单锚抗拔力确定单根锚杆的抗拔力设计值R=2.0×2.0×30×1.25(荷载分项系数)=150kN;9.2 锚杆直径与长度抗浮锚杆主要依靠杆体与土体（抗水板下主要为为稍密～密实卵石）的粘结力来抵抗（水体对基础或底板的浮力）上拔力。
依据《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）中5.4.6-1式进行抗浮设计计算： i i si l u q λ∑=a R (5.4.6-1)式中：a R —锚杆抗拔承载力特征值（kN ），根据设计要求为150kN ；i q —第i 层土体与锚固体粘界强度特征值(kPa)；i u —锚杆的周长m ，对等直径锚杆取d u i π=(d 为锚固体直径)，根据北京地区的施工常用的施工机械，d 可取0.150m ；i l —第i 层土体中的锚杆长度（m ）；根据勘察报告，锚杆按稍密卵石层进行计算，取i q =70kPa 。
按照8.6.11式计算，得l=7.58m 。
考虑到施工因素，取锚杆设计长度为8.0m 。
根据上述计算成果，在12400m 2抗浮底板上按照2.0m×2.0m 的间距共布置3100根长度8.0m 、直径Φ150mm 的抗浮锚杆可以满足抗浮要求，其平面布置见抗浮锚杆平面布置图。
该工程整个抗浮锚杆施工工作量如表3.2.1所示。
锚杆工作量 表3.2.19.3 锚杆配筋根据工程性质、施工工艺，拟采用热轧普通钢筋（HRB400），按下式进行计算配筋：0a s yR A f γξ≥ 式中：γ0—建筑物重要系数，针对于本工程，取1.1；ξ—锚筋抗拉工作条件系数，永久性锚杆取0.69；f y —钢筋抗拉强度设计值，取360MPa ；根据上式计算，As≥664mm 2，实际采用2根钢筋直径22mm ，As=691mm 2，满足设计要求。
压力型预应力抗浮锚杆的应用
压力型预应力抗浮锚杆的应用随着《建筑工程抗浮技术标准》JGJ476-2019（以下简称标准）的实施，关于抗浮水位的取得、抗浮措施的应用等又迎来了新的一轮讨论，而新型抗浮锚杆的应用也越来越多。
根据标准7.5.8条第1款，抗浮锚杆锚固体裂缝控制设计应符合下列规定：抗浮设计等级为甲级的工程，按不出现裂缝进行设计，在荷载效应标准组合下锚固浆体中不应产生拉应力。
此条要求抗浮锚杆不能采用传统的拉力型锚杆，应该采用压力型锚杆。
下面介绍一下某工程采用压力型预应力抗浮锚杆的成功案例。
一、工程概况山东某工程包括购物广场及室外街，地下二到三层，±0.000相对于绝对标高54.00m，地下室基底标高43.00m，基底持力层为强风化花岗岩。
场区在勘探深度范围内所揭露的地层主要为第四系杂填土、耕土、淤泥质粉质黏土、粉质黏土，基底岩性为燕山晚期花岗岩。
自上而下分述如下：（1）杂填土（Q4ml）：黄褐色～杂色，松散，干～稍湿，表层为近期改造回填，主要由粘性土、粉土、砂土及少量碎石土等组成，回填时间 3～5 年，该层场区内普遍分布，厚度 0.50～10.50m，平均值 6.29m，层底标高 46.50～58.27m，平均值51.34m。
（2）耕土（Q4ml）：黄褐色，松散，稍湿，主要由粘性土组成，表层含植物根系，该层场区局部分布，厚度0.50～1.40m，平均值 0.79m，层底标高55.50～58.43m，平均值57.01m。
（3）淤泥质粉质黏土（Q4al）：灰黑色～灰褐色，软塑，韧性低，干强度低，混细砂，局部相变为淤泥或淤泥质粉土，有腥味，该层系山前冲沟沟底冲淤积物。
该层场地零星分布，厚度1.10～1.50m，平均值1.34m，层底标高45.40～52.90m，平均值49.86m。
（4）粉质黏土（Q4al+pl）：灰褐色，可塑，韧性中等，干强度中等。
该层主要分布场地东侧，厚度 1.30～6.10m，平均 3.67m；层底标高 50.40～55.43m，平均 53.45m。
某项目地下室上浮隆起分析及处理措施
某项目地下室上浮隆起分析及处理措施摘要：某项目场地为大面积级配砂石回填，场地内两栋多层单体之间设有一层纯地下室车库，结构均已封顶完工，纯地下室顶板上部还未覆土；2022年2月13日暴雨之后，现场发现该顶板出现轻微上浮，地下室内有较多柱顶开裂及墙体开裂的现象。
本文就是旨在分析这一事故并介绍对应的处理措施。
关键词：地下室；砂石回填；暴雨；顶板隆起0 引言近些年国内项目地下室抗浮不足，大雨之后出现结构破坏的现象时有发生，造成人员伤害及经济损失；这些项目许多有共性的原因，也有具体特殊的原因。
本文力求从现场处置、检测鉴定、计算分析、构件加固等方面去叙述，给有需要的工程技术人员一个完整的视角去看待此事件，增强对地下室抗浮设计、抗浮施工措施两个方面的相关知识。
1 工程简介1.1工程概况项目原场地为低洼鱼塘、淤泥质土，开挖后回填4~6米厚的级配砂石。
项目场地正负零标高为19.000，地勘报告抗浮设计水位取室外以下1米，即抗浮水位取17.700米，底板底标高13.150米，计算出抗浮水头为4.55米。
项目办公楼主体结构于2021年10月28日施工结束，食堂主体结构于2021年10月29日施工结束，地下室后浇带封闭时间为2021年12月19日。
整个地块地下室面积约为17561㎡，地下室主要功能为车库，如图一所示，其中食堂地上5层，地下1层；办公楼地上6层，地下一层；相连范围局部有一层消防控制室，其余部分均为无上部结构的纯地下室（覆土厚度为0.8米）。
1.2 现场简介该项目在暴雨之后，地下室顶板目视有轻微上浮情况，进入地下室查看；查看后发现较多数量的框架柱，在柱顶与地下室顶板梁底交界处存在较严重的开裂破损现象，同时一定数量的柱底与桩承台顶交界处也存在开裂破损现象。
柱顶及柱底开裂破损的柱头呈现出一侧混凝土受压破坏，对边一侧受拉破坏的现象；部分柱顶出现角部受压破坏，如图2所示。
部分填充墙体出现严重开裂现象，如图3所示。
1图2柱顶开裂图3墙体开裂项目部人员根据现场情况判断，地下室由于水位上涨，抗浮不够，导致地下室隆起：于是采取开设2个泄压孔的紧急措施，如图4所示为当时底板开孔后的情况。
大型地库抗浮锚杆设计
大型地库抗浮锚杆设计摘要：城市用地日益紧张，地下空间应用越来越广泛，地下结构物建筑面积大，结构自重不足以抵杭地下水的上浮力，杭浮问题日益突出。
在地下水位较高的场地，一般采用增设杭浮锚杆的方式来解决地下室杭浮问题。
论文结合工程实例就某大型商业地下车库抗浮锚杆的设计，进行了一些探讨，供同行参考。
关键词：大型地库；抗浮锚杆；设计；防水板；受力性能1、引言当前人们对地下空间提出的使用需求不断增加，因此地下建筑、车库等建筑工程量也同步提升。
由于上述工程实施所处于的区域水位较高，且浮力较大，如果单纯依赖于建筑物自身及回填土的重量，难以与水的浮力保持平衡，此时抗浮设计便成为地下工程实施的必要内容。
当前国际和国内普遍应用的抗浮技术主要分为下述类型：一是抗力平衡方法，也就是说能够通过设置抗拔桩等减小或者彻底消除水浮力所形成的影响。
二是自重平衡方法，即采取增加配重的方法来与水浮力进行平衡。
三是浮力消除方法。
即运用排水等措施来降低地下存水量，从而降低或者彻底消除水浮力的影响。
四是综合设计方法。
即使用上述两种以上的方法来平衡浮力作用。
如果地下水位上升，建筑物长时间受到地下水浮力的影响，则可使用抗力平衡方法进行处理。
入股基础持力层为岩石，则可广泛使用抗浮锚杆来达到平衡浮力的目的。
抗浮锚杆主要由锚杆和砂浆构成，可作为新型的抗浮力手段，且其自身的受力功能也较为理想。
抗浮锚杆不但不会对地下室的净高度产生影响，同时由于锚杆间距较小，因此地下室的底板厚度可不用过大，从而能够压缩项目的成本投入。
本文便依据工程的实际案例，对基础持力层为岩石的抗浮锚杆设计工作进行研究，希望能够为后续的工程设计提供有益的参考。
2、工程概况山东省日照市黄海明珠广场项目东临青岛路，南临学林路。
基地呈长方形，东西长约148米，南北长约235米，建设用地总面积约为37440.80㎡，基地西北地势较高，东南地势较低，场地最大高差约4m,地块的东、南、西、北侧紧邻道路。