500管桩计算(新规范)
动力学公式计算打桩贯入度
PHC500(125)型桩极限贯入度控制标准(停锤标准)
管桩)
计算符号 Q A P q H S 14.5351646
桩型号 每米理论重 500(125) 0.383 500(100)A 0.3142 400(90)A 0.2191 300(70)A 0.1265
输入项目锤型号桩半径单桩设计承载力桩帽重量桩长桩每米理论重量停锤落距贯入度控制标准数据8
动力学公式计算打桩贯入度(PHC管桩
输入项目 锤型号 桩半径 单桩设计承载力 桩帽重量 桩长 桩每米理论重量 停锤落距 贯入度控制标准 计算公式: S= AQH P(P+A) × Q+0.2q Q+q 数据 8.3 250 360 0.6 41 0.383 1.8 6.88 单位 计算数据 备注说明 吨 8300 (冲击部分重量) ㎜ 196250 (管桩截面积) 吨 360000 (极限承载力) 吨 16303 (附加重量) 米 吨/米 米 1800Байду номын сангаас(桩锤起跳高度) ㎜/击 6.88 (平均贯入度)
500-600单桩承载力计算
滨江花园φ500/600直径
单桩承载力计算书
本计算采用：建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)
根据甲方提供的地质勘察报告，甲方要求改用长螺旋管灌注桩，桩端进入强风化玄武岩层不小于0.5m，桩端土承载力特征值为：
对于500直径的桩q pa=3000kPa。
1，单桩竖向承载力特征值估算(式8.5.5-1)：
R t=q pa A P+ u p∑q sia l i＝0.252*3.14*3000+0.50*3.14*30粘土21.0 ＝588KN +989N
=1577KN
2，桩身砼强度应满足桩的承载力设计要求(式8.5.9)：
Q≤A P f c￠c=0.252*3.14*14.3*0.6=1683KN
3，单桩承载力特征值取值：
R=Q/1.35=1683/1.35=1248KN 取（1200KN）
对于600直径的桩q pa=3000kPa。
1，单桩竖向承载力特征值估算(式8.5.5-1)：
R t=q pa A P+ u p∑q sia l i＝0.302*3.14*3000+0.60*3.14*30粘土21.0 ＝847KN +1186N
=2033KN
2，桩身砼强度应满足桩的承载力设计要求(式8.5.9)：Q≤A P f c￠c=0.302*3.14*14.3*0.6=2425KN
3，单桩承载力特征值取值：
R=Q/1.35=2425/1.35=1800KN 取（1800KN）
设计:
校对:
审核：
长宇(珠海)国际建筑设计有限公司。
《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008
《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008灌注桩：4.1.2桩身混凝土及混凝土保护层厚度应符合下列要求：1.桩身混凝土强度等级不得小于C25，混凝土预制桩尖强度等级不得小于C30。
2.灌注桩主筋的混凝土保护层厚度不应小于35mm，水下灌注桩的主筋混凝土保护层不得小于50mm。
6.1.4成桩机械必须经鉴定合格，不得使用不合格机械。
6.2.6粗骨料可选用碎石，其骨料粒径不得大于钢筋间距最小净距的三分之一。
6.2.7检查成孔质量合格后应尽快灌注混凝土，直径大于1000mm或单桩混凝土量超过25立方米的桩，每根桩桩身混凝土应留1组试件：直径大于1000mm的桩或单桩混凝土量不超过25立方米的桩，每个灌注台班不得少于1组：每组试件应留3件。
6.3.2泥浆护壁应符合下列规定：1.施工期间护筒内的泥浆面应高出地下水位1000mm以上，在受水位涨落影响时，泥浆面应高出最高水位1500mm以上；2.在清孔过程中，应不断置换泥浆，直至浇注水下混凝土；3.浇注混凝土前，孔底500mm以内的泥浆比重应小于1,。
25：含砂率不得大于8%；粘度不得大于28s；4.在容易产生泥浆渗漏的土层中应采用维持孔壁稳定的措施。
6.3.9钻孔达到设计深度灌注混凝土之前，孔底沉渣厚度指标应符合下列规定：1.对端承型桩，不应大于50mm2.对摩擦型桩，不应大于100mm3.对抗拔、抗水平力桩，不应大于200mm6.3.26钢筋笼吊装完毕后，应安置导管或气泵管二次清孔，并应进行孔位、孔径、垂直度、孔深、沉渣厚度等检查，合格后应立即灌注混凝土。
6.3.27水下灌注的混凝土应符合下列规定：1.水下灌注混凝土必须具备良好的和易性，配合比应通过试验确定；坍落度宜180—220mm；水泥用量不应少于360kg每立方（当掺入粉煤灰时水泥用量可不受此限）；2.水下灌注混凝土的含砂率宜为40%—50%，并宜选用中粗砂；粗骨料的最大粒径应小于40mm；3.水下灌注混凝土宜掺外加剂。
直径500静压预应力管桩施工方案
目录编制依据 (2)第一章施工总体策划 (2)第一节工程概况 (2)第二节施工组织机构 (3)第二章施工前期准备工作 (5)第一节技术准备工作 (5)第二节生产准备工作 (6)第三节劳动力准备 (6)第四节施工协调配合工作 (6)第五节地下管线勘测工作 (6)第六节交通组织方案 (7)第三章施工平面布置图 (7)第四章进度计划及保障措施 (7)第一节进度计划安排 (7)第二节工程进度的主要保证措施 (9)第五章资源需用量计划 (11)第六章施工技术方案 (13)第七章质量目标设计 (16)第一节质量目标 (16)第二节质量保证体系 (16)第三节质量管理制度 (18)第八章安全生产措施 (20)第一节安全目标 (20)第二节组织机构 (20)第三节安全保证体系 (21)第四节施工安全控制体系 (22)第五节安全施工措施 (22)第六节制度保证 (24)第九章文明施工及环境保护措施 (27)第一节文明施工及环保管理方针目标 (27)第二节环境保护组织机构及工作制度 (27)第三节现场布置、污染和废弃物管理措施 (28)编制依据本方案根据设计图纸及及国家有关建设工程的施工规定规程进行编制：1、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2018)2、《建筑变形测量规程》（JGJ/T8-2016）3、《桩基础施工技术规程》（JGJ94-2018）4、《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ 33-2012）5、《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-2014）6、《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ 46-2018）7、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）8、本工程施工图纸第一章施工总体策划第一节工程概况一、工程简介本工程桩基础采用静压预应力混凝土管桩Φ500×100mm管桩，平均桩长约20m，实际结果以现场试验结果确定；计划安排1台KVZ1100H 型静压机进场施工。
500管桩单桩水平承载力特征值计算书
管桩单桩水平承载力（地震）特征值计算书一.基本资料桩类型：125A -PHC500 桩顶约束情况：铰接，半固接混凝土强度等级: C80二.系数取值1.桩入土深度 h ＝ 15.000~25.000m2 桩侧土水平抗力系数的比例系数 44/5000/5m KN m MN m ==（松散或稍密填土）44/2500/5.2m KN m MN m ==（淤泥或淤泥质土）3.桩顶容许水平位移a X 0＝ 10mm4.砼弹性模量CE ＝ 38000N/mm 2=7108.3⨯KN/m 2 三.执行规范《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008）《先张法预应力混凝土管桩基础技术规程》（DBJ13－86-2007） 四.计算内容1.管桩截面惯性矩：64)1(44απ-=D I =64)50.01(5.014.344-⨯=31087.2-⨯m 4 其中，α==Dd 500.0500250= D ——管桩外径，d ——管桩内径2.管桩截面抗弯刚度：EI =237927011087.2108.385.085.0m KN I E C •=⨯⨯⨯⨯=-3.管桩桩身计算宽度：m 125.10.5)0.9(1.5D b0=+=4.管桩水平变形系数：50I E mb c =α=592701125.15000⨯=)/1(571.0m 5.管桩桩顶水平位移系数：桩的换算深度al >4.0查表得：441.2=x V6.单桩水平承载力设计值：a x C H X V IE R 03α==KN 701.7001.0441.292701571.03=⨯⨯ 7.单桩水平承载力特征值：KN R R H Ha 5337.5235.1/701.70/≈===γ五.结论：根据《福建省结构设计暂行规定》第4条规定：（1） 单桩和两桩承台基础中的单桩水平承载力特征值取值为：KN R Ha 53=（2） 三桩及三桩以上承台基础（非单排布置）中的单桩水平承载力特征值取值为：KN KN R Ha 4.775346.1'=⨯=注：桩顶约束为固接时，940.0=x V ，故，桩顶约束介于铰接与固接之间 假定桩顶水平位移系数为线性变化（供参考）：675.12940.0441.2'=+=x V ，KN R V V R Ha x x Ha 24.7753675.1441.2''=⨯=⨯= （3） 当地基土为淤泥或淤泥质土(44/2500/5.2m KN m MN m ==)时， KN R Ha 5.34=，KN R Ha 3.50'=（4） 当有地震作用参与组合时，RE Ha E Ha R R γ⨯=其中，44/5000/5m KN m MN m ==时单桩两桩KN KN R E Ha 25.6625.153=⨯=，三桩及以上KN KN R E Ha 75.9625.14.77'=⨯=其中，44/2500/5.2m KN m MN m ==时单桩两桩KN KN R E Ha 13.4325.15.34=⨯=三桩及以上KN KN R E Ha 8.6225.13.50'=⨯=(5) 与SATWE 结果文件WDCNL.OUT 对接时,应当将其设计值按照1.35的分项系数转化为标准值，与此计算书转化对应。
管桩水平承载力计算
单 桩身换算截面 桩 惯性距 Io 水 平 钢筋混凝土桩 承 EI
载 (4)、桩的水平变 力 形系数 α 按下 设 式确定：(桩基 计 5.7.5) 值
计
对于圆形桩，
算 当直径 d≤1m时，
I1=π(d2C)4/64=
Io=I2-I1=
0.00040 m4 0.00277 m4
EI＝0.85EcIo= 89319.5 m4
45 mm 195000 N/mm2
40 m
3.5 MN/m4
χoa=
Ac=π[d2-(d2C)2]/4=
ρg=As/Ac＝
10 mm
125660 mm2 0.0056
do＝d-2c＝
410 mm
αE=Es/Ec=
πd2[d2+2(αE-1) ρgdo2]/64=
5.13 0.00316 m4
桩空心部分截 面惯性距 I1
验算综合仓库桩基水平承载力：
Hky=57/2=28.5kN﹤ Rha=42kN 根据桩规5.7.1 ， 桩基水平承载力满 足要求。
2.441 42 KN
桩类型：钢筋混 凝土预制管桩 PHC 桩身直径d 桩身壁厚C 混凝土强度等级 混凝土弹性模量 Ec 桩身纵筋As 净保护层厚度c 基 本 钢筋弹性模量Es 资 料 桩入土深度
桩侧土水平抗力 系数的比例系数m
桩顶容许水平位 移χoa
(1)、桩身面积 Ac (2)、桩身配筋率 ρg (3)、桩身抗弯刚 度 EI：
bo＝ 0.9(1.5d+0.5)
=
1.13 m
桩的水平变形 系数 α
α＝ (m*bo/EI)1/5=
0.5356
(5)、桩顶水平位 移系数 νx： （查表 规范 5.7.2）
500管桩单桩水平承载力特征值计算书
管桩单桩水平承载力（地震）特征值计算书一.基本资料桩类型：PHC500-125A桩顶约束情况：铰接，半固接混凝土强度等级:C80二.系数取值1.桩入土深度h＝15.000~25.000m2桩侧土水平抗力系数的比例系数45000/4m5MN/mKNm（松散或稍密填土）42500/4m2.5MN/mKNm（淤泥或淤泥质土）3.桩顶容许水平位移X0＝10mma4.砼弹性模量E＝38000N/mm2=C2= 37KN/m.81037KN/m2三.执行规范《建筑桩基技术规范》（JGJ94－2008）《先张法预应力混凝土管桩基础技术规程》（DBJ13－86-2007）四.计算内容1.管桩截面惯性矩：44D(1) I= 64 3.1440.5(16440.50) = 342.8710m其中，α= dD2505000.500D——管桩外径，d——管桩内径2.管桩截面抗弯刚度：EI= 72.871092701320.85E C I0.853.810KNm3.管桩桩身计算宽度：b00.9(1.5D0.5)1.125m2.管桩水平变形系数：5 mb 0 EI c= 5 50001.125=0.571(1/m) 92701 3.管桩桩顶水平位移系数：桩的换算深度al>4.0 查表得：2.441V x4.单桩水平承载力设计值：3 EI CR H X 0a V x3 5.92701 =0.0170.701KN3. 5.单桩水平承载力特征值：R Ha R H /70.701/1.3552.3753KN 五.结论：根据《福建省结构设计暂行规定》第4条规定：（1）单桩和两桩承台基础中的单桩水平承载力特征值取值为：R Ha 53KN（2）三桩及三桩以上承台基础（非单排布置）中的单桩水平承载力特征值取值为：R H a '1.4653KN77.4KN注：桩顶约束为固接时，V0.940，故，桩顶约束介于铰接与固接之间x 假定桩顶水平位移系数为线性变化（供参考）：3.150.940V2.441V'1.675，R Ha 'R Ha 5377.24KN xx2V1.675x' （3）当地基土为淤泥或淤泥质土(m)时，0.6MN/mKNm42500/4RKNHa34.5，R Ha'50.3KN（4）当有地震作用参与组合时，RH a R EHa RE其中，45000/4m5MN/mKNm时单桩两桩R Ha53KN1.2566.25KN，E三桩及以上RKNKNH a'77.41.2596.75E其中，42500/4m2.5MN/mKNm时单桩两桩RKNKNHa34.51.2543.13E三桩及以上R Ha'50.3KN1.2562.8KNE(5)与SATWE结果文件WDCNL.OUT对接时,应当将其设计值按照1.35的分项系数转化为标准值，与此计算书转化对应。
400方桩和500管桩造价分析
400(240)AB空心方桩与500（１00）AB管桩的性价比预应力空心方桩是一种结合预应力管桩和预制方桩二者的优点,同时克服了其大部分缺点的新型桩型,其相对于其它桩型,特别是预应力混凝土管桩而言,其突出的优点在:1、同截面积混凝土方桩外表面积大于管桩,且成方型或多边角型的外形,在土层中桩体周边土与土的休止角比圆型的摩阻系数要大得多.这就意味着空心方桩比管桩在同等地质条件下能获得更大的承载力,为工程省下大量的基础资金。
2、从下表的对比情况看400（240）AB空心方桩的桩本身承载力均要大于500（100）AB的管桩，每KN承载力造价要低于预应力混凝土管桩，同时由于桩的外边长从500减小到400，承台或剪力墙基础的尺寸可进一步减小，基础的减小可减小钢筋的用量和基础的深度。
3、空心方桩的理论计算抗剪力是同等混凝土用量管桩的2-3倍，据日本建设省的实际测试是管桩的4.5倍，这说明空心方桩的抗震性能非常优越，很值得在多震的区域及高层建筑、大面积地下室的建筑物基础中推广使用。
4、预应力空心方桩继承并发扬了原有混凝土方桩的施工破损率低的特点，高强混凝土配上方形的头部，具有比圆形头部更大的耐冲击性能，使预应力空心方桩在施工中桩头破损的情况比管桩小得多；方形比圆形更大的焊接周长充分保证每节桩之间的有效焊接强度，大大减小了管桩在施工中出现的节头脱焊或移位现象，使沉桩质量更优。
5、由下表可以清楚地看出，400（240）AB空心方桩在力学性能上完全可以替代500（100）AB管桩，同时使用小桩径的基础，在施工速度、挤土影响等方面又可大大改进，其性能上还超越管桩。
400(240)AB方桩与500(100)AB管桩的技术指标对比注：所有数据的采集均采用统一标准，极限侧阻力标准值和极限端阻力标准值均采用勘察报告提供的数据，侧阻力修正系数和端阻力修正系数均采用最大值。
若为承台基础，根据桩基技术规范，各桩间中心距不宜小于桩外边长的3.5倍，承台外边缘于桩体中心距不小于桩外边长1倍，据此推算，400（240）AB空心方桩比500（100）AB管桩节约承台基础费用36%。
01桩身抗拔承载力计算500
单桩抗拔
承载力特
300kN
抗拔桩桩芯砼高度
计算(Φ500mm，内
桩内直径Φ250mm
桩芯砼灌注
长度2.5m
抗拔承载力
设计值600 kN
桩芯砼強度
等級C 40
桩芯砼与桩内壁粘结强0.35N/mm^2
桩芯砼抗拉
计算值=0.305732484N/mm^2<ƒn=0.35N/mm^2
满足砼抗
拉要求!
抗拔桩钢筋计算:
实配钢筋直
径:22mm
钢筋抗拉强度标准值ƒyk 400N/mm^2
实配钢筋根
数:6
实配配筋面
As
2279.64mm^2
桩芯砼抗拉计算值=:263.20N/mm^2<ƒyk400N/mm^2
满足钢筋
抗拉要求!
接桩节点焊缝
计算
对接焊缝受
拉强度设计120N/mm^2
对接焊缝厚
度
10mm 桩直径Φ250mm
抗拔承载力
标准值600 kN
对接焊缝抗拉计算值76.43312102N/mm^2<ƒtw120N/mm^2
满足焊缝
抗拉要求!
桩身抗拔承载力计算。
500桩基计算
桩顶
-194.7 -200.2 219.8 276.3 157.0 1110
承载力
0.00 5.80 15.30 17.50 21.40 22.40 22.4
实际桩长
-182.1 -223.7 138.2 336.8 157.0 1094
承载力
0.00 5.80 15.00 17.70 21.50 22.50 22.5
福建经纬新纤科技实业有限公司锅炉房
单桩承载力特征值计算书 地质报告名称： 地质报告单位： 地质报告编号： 计算公式： 桩型： 桩径(d)： 桩身周长(u)：
桩端阻力标准值(KN)：
单桩承载力标准值取值(Ra): 土 层 号 桩侧阻力标准值(KPa) 桩端阻力标准值(KPa) 层号 层名
福建经纬新纤科技实业有限公司厂区110KV变电站、锅炉房岩土工程勘察报告
福建西海岸建筑设计院 11012-F Quk=QpkAp+uΣ Qsikli (JGJ94-2008)(5.3.5) 混凝土预制管桩（Φ 500X125） ±0.000相当于绝对标高为7.000 500 mm 桩顶标高为-X.XX(相当于绝对标高为X.XX) 1.57 m 1963 1-1， -20 KN KN 2 -15 桩身混凝土承载力设计值2800KN 3 4 5 40 55 100 10000
实际桩长
-182.1 -216.7 169.6 328.1 157.0 1109
承载力
0.00 6.10 14.90 17.60 19.50 20.50 20.5
实际桩长
-191.5 -207.2 169.6 164.1 157.0 1027
承载力
0.00 6.30 16.20 15.20 17.10 18.60 19.6
500管桩承载力计算0406
预应力管 预应力管 桩在各土 桩侧阻力 桩端阻力 层内长度 特征值 特征值 (m) qsa(Kpa) qpa(Kpa) 4 -10 4.2 38 0 30 0 22 0 8 0 15 0 28 4 43 14.8 75 3500 1 120 4000 28
桩侧阻力 桩端阻力 (Kn) (Kn) -62.8 250.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 270.0 1742.7 188.4 785.0 承载力特征值(Kn) 3173.9
0.000高程(m) 持力土层序号
31 (5-2) 桩径(m) 0.5
钻孔号
ZK3-1
孔口高程(m)
桩顶相对标高(m)
24.3 -1.5 预应力管 桩侧阻力 特征值 qsa(Kpa) -10 38 30 22 8 15 28 43 75 120
0.000高程(m) 持力土层序号
31 (5-2) 桩径(m) 0.5
土层序号 (1) (2) (3-1) (3-2) (3-3) (3-4) (3-5) (4) (5-1) (5-2)
层底标高 土层名称 (m) 分层厚度(m) 耕表土 23.1 0.5 坡积粉质粘土 16.6 6.5 冲洪积粉质粘土 16.6 0 冲洪积粘土 16.6 0 淤泥 16.6 0 冲洪积中砂 16.6 0 粉质粘土 16.6 0 砂质粘性土 2.1 14.5 花岗岩全风化层 0.3 1.8 花岗岩强风化层 1.1 1
土层序 号 (1) (2) (3-1) (3-2) (3-3) (3-4) (3-5) (4) (5-1) (5-2)
层底标高 土层名称 (m) 分层厚度(m) 耕表土 29.8 0.5 坡积粉质粘土 27.8 2 冲洪积粉质粘土 27.8 0 冲洪积粘土 27.8 0 淤泥 27.8 0 冲洪积中砂 27.8 0 粉质粘土 27.8 0 砂质粘性土 17.3 10.5 花岗岩全风化层 17.3 0 花岗岩强风化层 16.3 1
500管桩桩位偏差允许范围
500管桩桩位偏差允许范围什么是管桩桩位偏差？管桩桩位偏差是指在建设工程中，由于各种原因导致管桩的实际位置与设计位置存在一定的偏差。
这种偏差可能是由于施工过程中的误差、工艺问题或其他不可预测的因素引起的。
为什么管桩桩位偏差会存在？1.施工误差：施工人员操作不准确、测量仪器不精准等都可能导致管桩位置偏差的产生。
2.土质问题：土质松软、含水率高等土壤条件可能导致管桩在施工过程中发生偏移。
3.地质问题：地质条件复杂，如岩层、断层、盐渍土等，可能会影响管桩施工和位置的准确性。
4.环境问题：建设工程周围的环境因素如水下流速、海水潮汐等，都可能导致管桩位置发生一定的偏差。
管桩桩位偏差允许范围的重要性管桩桩位偏差允许范围的确定对于建设工程的安全性、质量和经济性都具有重要的意义。
保障建设工程的安全性如果管桩桩位偏差过大或超过规定的允许范围，有可能导致建筑物的结构不稳定、变形甚至倒塌的风险。
因此，确定合理的偏差范围可以保障建设工程的安全性，减少意外事故的发生。
确保建设工程的质量管桩承担着建筑物的承重任务，如果管桩的位置偏差过大，会导致建筑物的结构不稳定，影响建筑物的使用寿命。
确定合理的偏差范围可以确保建设工程的质量，避免后期产生一系列的维修和加固工作。
提高建设工程的经济性合理的管桩桩位偏差允许范围可以减少施工成本和周期。
如果允许范围太小，施工人员需要花费更多的时间和资源来确保管桩位置的准确性，增加施工难度和成本。
而合理的允许范围可以降低施工的难度和成本，提高建设工程的经济效益。
管桩桩位偏差允许范围的确定方法确定管桩桩位偏差允许范围需要考虑多个因素，包括建设工程的类型、土质条件、设计要求等。
1.建设工程的类型：不同类型的建设工程对于管桩桩位的要求不同。
例如，高层建筑和大桥对于管桩桩位的精度要求较高，需确保偏差范围较小；而一些非结构性建设工程对于管桩桩位的精度要求相对较低，可允许一定的偏差。
2.土质条件：土质条件是确定管桩桩位允许偏差范围的重要因素。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
工程名称: 桩类别： 计算公式： Qpa(kN)＝qpaAp＝ 层序 岩土名称 桩长 1 素填土 -10 -6 -10 28 80 40 0 0 0 0 0 0 2a 淤泥 2b 粉质粘土 2c 中砂 2d 淤泥质土 砂质粘性土 4a 全风花岗片麻岩 4b 强风花岗片麻岩 4c 中风花岗片麻岩 3 预应力管桩 桩身直径d(mm)： 500 单桩竖向承载力特征值 Ra=Qpa+Qsa=qpaAp+up∑qsili 785.4 桩身周长up(mm)=π d= 必填 校核选填 中间结果 结果 4000 中风化岩 1570.8
30 2.5 14 4.5 0 8 0 1 0 0 0 0 0 0 763 1549
25 2.3 0 1.9 0 1.1 1 0 0 0 0 0 0 -60 726
28.6 1.9 0 0.8 7.5 0 1 0 0 0 0 0 0 784 1569
26 2 19 0 1.8 2.2 0 1 0 0 0 0 0 0 145 931
30 0.17 10 7 2.8 3.9 2.1 3.4 0.6 0 0 0 0
31.6 35.6 26.1 21.8 2.4 0 1.5 0 4.2 1 0.6 0 0 0 0 0 115 900 2.5 3 0 1.2 2 6 0.6 0 0 0 0 0 792 1.5 7.8 5.6 0 0 1 0 0 0 0 0 0 789 17.4 3.4 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 0 480 18.8 19.5 10.2
桩端端阻力特征值qpa(kPa)=
侧摩阻力 岩土厚度hi(m) 特征值 qsa(kPa) ZK32 ZK29 ZK32 ZK35 ZK26 ZK42 ZK43 ZK44 ZK45 ZK46 ZK47 ZK48 ZK49
30.6 2 5.5 10.7 1.3 3.6 4 1.2 3.4 0 0 0 0
0 0 0 Qsa=up∑qsili= 510 538 Ra=Qpa+Qsa= 1295 1324
6.28 4.08 -305
单桩竖向承载力特征值 Ra平均值(kN)＝
1078
0
实取单桩竖向承载力特征值 Ra平均值(kN)＝
26.5 29.5 27.3 2 19 0 1.8 0 2.7 1 0 0 0 0 0 0 38.3 824 2.1 0 4.8 3.5 0 1 0 0 0 0 0 0 447 1233 2.8 0 2.2 2.4 0 1 1 0 0 0 0 0 186 971 18.1 17.9
18.7 17.4