独立基础计算表格
独立基础自动计算表及计算书(新规范)
0mmh0=720mm Y向轴力点=Fk2*cy/(Fk1+Fk2)=0mm(双柱)柱根宽度bc600mm X向轴力偏心距ex0=0mm(双柱)柱根长度hc600mm Y向轴力偏心距ey0=0mmFk=2540.00kN fc=11.9N/mm^2竖向力F=γz*Fk=3429.00kN ft= 1.27N/mm^2 fa＝fak+ηb*γ*(b-3)+ηd*γm*(d-0.5)=240kpa轴心受压基底面积=(Fk+Gk)/(fa-γg*ds)12.70M^2(注：γg取20.0kN/M^3)计算基础长度b=3564mm 取基础长度b=计算基础宽度L=3564mm 取基础宽度L=Mx=γz*{(Mkx1'+Mkx2')-(Vky1+Vky2)*H+Fk*ey0}=-55.4kN·MMy=γz*{(Mky1'+Mky2')+(Vkx1+Vky2)*H+Fk*ex0}=-50.2kN·MY 轴方向截面面积 Acb 2.3M^2X 轴方向截面面积 AcL 2.3M^2X轴基础顶面坡度15.42°Y轴基础顶面坡度15.42°基础底面积A12.96M^2X向Wx＝l * b * b / 67.78M^3Y向Wy ＝ b * l * l / 67.78M^3基础及土自重标准值Gk＝γg*A*ds＝518.40kN基础及的土重设计值G＝γz*Gk＝699.84kN轴心荷载作用下pk ＝ (Fk+ Gk) / A235.99<fa=240.0kpa通过X向pkmaxX＝(Fk+Gk)/A+|Mky|/Wx=240.77< 1.2*fa=288.0kpa通过X向pkminX＝(Fk+Gk)/A－|Mky|/Wx=231.20>0.00kpa >0可以X向偏心矩ex＝Mky/(Fk+Gk)=-0.012<b/6=0.60mY向pkmaxY＝(Fk+Gk)/A+|Mkx|/Wy=241.26< 1.2*fa=288.0kpa通过Y向pkminY＝(Fk+Gk)/A－|Mkx|/Wy=230.72>0.00kpa >0可以Y向偏心矩ey＝Mkx/(Fk+Gk)=-0.013<L/6=0.600mpmaxX＝γz*PkmaxX=325.04kpa pjmaxX＝pmaxX-G/A=271.0kpapmaxY＝γz*PkmaxY=325.70kpa pjmaxY＝pmaxY-G/A=271.7kpaX方向冲切验算因b - hc=3000=L - bc=3000mmb=3600>hc+2*Ho=2040mmL=3600>b c+2*Ho=2040mm Alx＝0.5*(b-hc+2*bc+2*Ho)*[(b-hc)/2-Ho]=2199600mm^2 ab ＝ Min{bc + 2 *Ho，l} ＝2040mmamx ＝ (bc + ab) / 2＝1320mm0.7 * βhp * ft * amx* Ho ＝760.42>Flx＝pjmaxX*Alx＝596.18通过Y方向冲切验算Aly＝0.5*(l-bc+2*hc+2*Ho)*[(l-bc)/2-Ho]=2199600m m^2 ab ＝ Min{hc + 2 *Ho，b}2040mmamy ＝ (hc + ab) / 21320mm0.7 * βhp * ft * amY* Ho ＝760.42>Fly＝pjmaxY*Aly＝597.63通过X 方向（b 方向）剪切验算计算宽度Lo＝{1.0-0.5*[1.0-(bc+2*50)/L]*(Ho-h1)/Ho}*L＝2955.56mmVx＝pj*Ax＝pj*(b-hc)*L/2＝1463.63<0.7*βh*ft*Lo*Ho＝1891.79通过Y 方向（l 方向）剪切验算计算宽度bo＝{1.0-0.5*[1.0-(hc+2*50)/b]*(Ho-h1)/Ho}*b＝2955.56mmVy＝pj*Ay＝pj*(l-bc)*b/2=1463.63<0.7*βh*ft*bo*Ho＝1891.79通过X 方向（b 方向）柱边（绕 Y 轴）抗弯计算pmaxX＝γz*PkmaxX=325.04kpapminX＝γz*PkminX=312.13kpapX＝pminX+(pmaxX-pminX)*(b+hc)/b/2=319.66kpaMIx=(b-hc)^2*[(2*L+bc)*(pmaxX+pX-2*G/A)+(pmaxX-pX)*L]/48=788.6kN·M MⅡx=(L-bc)^2*(2*b+hc)*(pmaxX+pminX-2*G/A)/48=773.9kN·M Y 方向（l 方向）柱边（绕 X 轴）抗弯计算pmaxY＝γz*PkmaxY=325.70kpapminY＝γz*PkminY=311.47kpapY＝pminY+(pmaxY-pminY)*(L+bc)/L/2=319.77kpaMIy=(b-hc)^2*[(2*L+bc)*(pmaxY+pY-2*G/A)+(pmaxY-pY)*L]/48=790.1kN·M MⅡy=(L-bc)^2*(2*b+hc)*(pmaxY+pminY-2*G/A)/48=773.9kN·M MⅠ＝ Max{MⅠx，MⅡy} ＝788.56kN·MAsⅠ=MⅠ/0.9*h0*fy*L=1127mm^2/MΦ12@100 MⅡ＝ Max{MⅡx，MⅠy} ＝790.06kN·MAsⅡ=MⅡ/0.9*h0*fy*B=1129mm^2/MΦ12@100柱下局部受压承载力计算混凝土局部受压面积 Al＝ bc * hc ＝360000mm^2Ab ＝ (bx + 2 * c) *(by + 2 * c)=490000mm^2βl ＝ Sqr(Ab / Al)= 1.171.35 * βc * βl * fc *Al ＝6747.30> F =3429.0kN通过注意:轴心荷载pk通过X向pkmaxX通过X向pkminX>0可以Y向pkmaxY通过Y向pkminY>0可以X方向冲切验算通过Y方向冲切验算通过X方向剪切验算通过Y方向剪切验算通过柱下局部受压通过AsI=1127mm^2/M AsⅡ=1129mm^2/MΦ12@100Φ12@100中间结果Alx＝0.5*(L+bc+2*Ho)*(L-bc-2*Ho)/2+L*(b-hc-L+bc)/2=2199600 Alx＝L*[0.5*(b-hc)-h0]=2808000 Alx＝0.5*(b-hc+2*bc+2*Ho)*[(b-hc)/2-Ho]=2199600 Aly＝0.5*(b+hc+2*Ho)*(b-hc-2*Ho)/2+b*(L-bc-b+hc)/2=2199600 Aly＝b*[0.5*(L-bc)-h0]=2808000 Aly＝0.5*(l-bc+2*hc+2*Ho)*[(l-bc)/2-Ho]=2199600。
独立基础计算
110.0Kpa 设计号：600.0KN 计算号：JC-173.0KN.M基础埋深D= 2.2m 地下水位d=柱宽b=柱高h=混凝土强度等级:C25fc=ft=钢筋强度等级:HRB335fy=10.08m 2267.1KN1.400.08<L/6=0.6098.09Kpa 73.95Kpa P jmax <1.2f d =132.0Kpa 0.5003.10> 2.50.450m71.6Kpa47.5Kpab+2*h 20= 1.4< B= 2.80m2.590m 21.4000.950m185.4KN 380.0KN310.7KN0.97m 2864.6KN61.2Kpa 162.2KN.M101.0KN.M 1334.8mm 2/B=477mm 2/m 831.5mm 2/L=231mm 2/m A sl =M l /(0.9.h 20.f y )=A sb =M b /(0.9.h 20.f y )=七、受弯计算及配筋：P jc =(Pjmax-Pjmin)*(L/2+h/2)/L+Pjmin=M l =1/48*(P jmax +P jc )*(L-h)2*(2*B+b)=M b =1/48*(P jmax +P jmin )*(B-b)2*(2*L+h)=满足冲切要求五、剪切验算：b0*H0=Vx<0.7*βhp*ft*b0*H0满足剪切要求0.7*βh*ft*b0*H0=P jmin =Fd/A-6M e /(L 2.B)=冲切荷载面积A'=l t =b+2h 20=l m =(l t +b)/2基础冲切力F l =P j.A'=0.7*βhp *f t *l m *h 20=对称偏心受压独立基础地基承载力特征值 f d =上部竖向荷载标准值 F d =二、基础底面积确定：一、基本数据：上部结构弯矩标准值 M d =基础底面积A=Fl<0.7*βhp*ft*lm*h20Vx=Pj*B*(L-h)/2=r o D=20*d+10*(D-d)=f d -r o D=P jmin =(F d +G)/A-6M e /(L 2.B)=四、抗冲切验算：A=F d /(f d -r o D)=h 20=地基静反力 P jmax =F d /A+6M e /(L 2.B)=符合地基应力要求基础板根部厚度H=基础柱边高宽比:(L-h)/2/H=取 B= L=基础自重G=放大系数n=偏心距e=Me/(F+G)=三、基底应力验算：P jmax =(F d +G)/A+6M e /(L 2.B)=。
独立基础复合地基承载力计算表-2019
±0-1.27垫层厚度0.1-1.623.82.53褥垫层厚度0.25 2.18独块面积30独块桩数19桩径0.40.0795土层编号岩土名称层顶高程地层厚度l pi q si q si *l pi q p αp ①素填土 3.4 4.1 2.8817.550.47000.9②粉质粘土-0.7 6.4 6.412.580③粉砂-7.1 4.5 4.522.5101.25③4粉砂-11.65517.587.5④粉砂-16.6 5.90.827.522⑤粉质粘土-22.5⑤4粉砂⑤粉质粘土⑥粉质粘土⑦粉砂桩长19.58式中：u p 桩的周长（m）q si l pi 桩长范围内第i层土的厚度（m）αp 桩端阻力发挥系数，应按地区经验确定q pλ0.85β0.95f sk 180λRa Ap βf spk f sk单桩承载力发挥系数，可按地区经验取值0.8-0.9处理后桩间土承载力特征值（kPa),可按地区经验确定单桩竖向承载力特征值（kN)桩的截面积（m 2)桩间土承载力发挥系数，可按地区经验取值0.9-1.0复合地基承载力特征值（kPa)复合地基承载力特征值430.66五、复合地基承载力计算桩周第i层土的侧阻力特征值（kPa）可按地区经验确定桩端端阻力特征值（kPa),可按地区经验确定；对于水泥搅拌桩、旋喷桩应采取未经修正的桩端地基承载力特征值独立基础复合地基承载力计算表-2019二、面积置换率计算面积置换率单桩竖向承载力特征值四、单桩承载力计算基础底相对标高基础底绝对标高桩顶相对标高桩顶绝对标高一、基本参数输入三、地层参数输入507.6124。
独立基础计算(带公式)
L=
A=b*L=
偏心荷载作用:
Pk=(Fk+Gk)/A= 抵抗矩W=Lb2/6=
3.30 m 10.89 38.77 kPa
5.9895
<fa, OK
标准荷载
Mk=
5.98 kN*m
偏心距e=Mk/(Fk+Gk)= 0.014162 m
a=b/2-e= 1.635838
[e]=b/6=
0.550
Pkmax=
γm=
20.00
d=
1.25 m
基础底面积试 算A:
轴心荷载作用
A0=Fk/(fa-γm*d)= 1.842105 m2
标准荷载
Fk=
Gk=A*γ m*d=
150.00 kN 272.25 kN
试取基础长宽为b,L
沿弯矩作用方向高度
(用迭代法自动重新计算地基承载力)
b=
3.30 m
垂直弯矩作用方向宽度
独立基础计算
基础编号:
单位：
#8-3
m,kN,kPa
(绿色为需输入数据，红色为计算结果)
1. 地基承载力, 基础底面积计算:
地基承载力特征值fa: fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=
95 kPa
fak=
80.00 kPa
ηห้องสมุดไป่ตู้=
0.00
γ=
10.00
b=
3.30 m
ηd=
1.00
柱轴力设计 值N:
N=1.25*Fk=
187.5 kN
柱底土反力 设计值N1:
N1= 18.26618 kN
冲切荷载设 计值FL:
独立柱基标准计算
满足要求
根数 200 根数 200
99.47 mm2 AsI(mm2) 11.50 1299.96 32.27 mm2 AsII(mm2) 14.00 1582.56
3000
满足要求 满足要求
200 0 600 400 按由柱边起成45°的冲切角锥体的斜面进行冲切验算。 基底净反力为pjmax=pmax－γG*d＝ 51.56 KN/M2 pjmin=pmin－γG*d＝ -29.59 KN/M2 基础有效高度h0＝h－55＝ 745 mm 这时冲切荷载作用面积A为： A＝(a/2-hc/2-h0)*b-(b/2-bc/2-h0)2= 0.115475 m2 F l= pjmax* A = 5.95 KN 1.柱与基础交接处抗冲切强度： 0.7*0.9ft*bm*h0= 801.72 KN (统一取βh=0.9) ＞F l = 5.95 KN (四)基础底板配筋计算 pjI按直线比例关系求得： pjI＝pjmin+(pjmax-pjmin)*(a+2hc)/2a= 26.59 KN/M2 沿柱边截面处的弯矩计算： MI=(1/48)*(a-hc)2*(2b+bc)*(pjmax+pjI)= MII=(1/48)*(b-bc)2*(2a+hc)*(pjmax+pjmin)= 配筋计算： AsI=MI/(0.9*h0I*fy)= 选用钢筋 直径mm 间距mm 12 AsII=MII/(0.9*h0II*fy)= 选用钢筋 直径mm 间距mm 12 20.01 KNM 6.39 KNM
00knm2满足要求三冲切计算根据构造手册确定基础的外形尺寸如图所示初选基础高度h800mmh1h2h34000400选基础尺寸mma1a2a3b1b2b320006004000350按由柱边起成45的冲切角锥体的斜面进行冲切验算
四脚塔独立基础自动计算表格Excel
M标准ky =组M合ky下0 +基V 础kx0底(d+面 压平力均值
最大
p k /f a pk≤fa p k,max /1.2f a p k,max ≤ 1.2f a 2基、础抗重拔（稳考定虑验浮算力） G土f体重量（考虑浮 力）G e 基础的受拔力F G e /γ R1 +G f /γ R2 F/(G e /γ R1 +G f /γ F≤G e /γ R1 +G f /γ 3基、础抗顶滑面移水稳平定力验代算表 值基础顶面竖向力代表 值基N础（自即重塔包重括）土重 （考虑浮重度）G （ N+G ）μ /P h （ N+G ）μ /P h ≥ 4、抗冲切验算（受 基底所受的力
基础底面摩擦系数μ 上拉角α 0
作用力（标准值）
3.6 m 100 kP a
0.3 20 °
拔力 T 压力 N 水平力 H x
水平力 Hy
铁塔自重
380 kN 480 kN 60 kN
60 kN 10 t
支座反力
轴力
N k0
X向剪力 V kx0 V x0
Y向剪力 V ky0 V y0
绕X轴弯矩M kx0 M x0
Ma xk=y =0.M5bk-ye0 x+=V0k.x50b(-d+
a y =0.5l-e y =0.5l-
a x a y /0.125bl a标x准a y组≥合0.下12基5b础l 即底基面 压平力均值 最大p k,max ＝ p k /f a pk≤fa p k,max /1.2f a p k,max ≤ 1.2f a 1塔.柱2受顶压面竖向力标准 值标F准k组合下基础底面 力矩
坡形独立基础砼及钢筋工程量计算表格
坡形独立基础是土建工程中常见的一种基础形式，它广泛应用于建筑物、桥梁、管道等工程中。
在设计和施工过程中，对坡形独立基础的砼及钢筋工程量进行准确计算是十分重要的。
下面我们将从砼和钢筋两个方面，总结坡形独立基础的工程量计算表格。
1. 砼工程量计算表格砼的工程量计算是坡形独立基础设计中的重要内容，其正确性直接关系到工程的安全和稳定。
以下是一份典型的坡形独立基础砼工程量计算表格：序号项目工程量单位1 底板 A1 x h1 m32 边坡 A2 x h2 m33 垫层 A3 x h3 m34 立柱 A4 x h4 m35 砼支座 A5 x h5 m36 钢筋笼L x ρ x n kg在该表格中，我们对坡形独立基础中的底板、边坡、垫层、立柱、砼支座等部位的砼工程量进行了详细的计算。
其中，A代表了各部位的面积，h代表了相应部位的高度，L代表了钢筋笼的长度，ρ代表了钢筋的密度，n代表了钢筋笼的根数。
通过这份表格，我们可以清晰地了解到各部位砼的用量，为工程的施工提供了明确的指导和依据。
2. 钢筋工程量计算表格钢筋在坡形独立基础中起着增强砼的作用，能够有效地提高基础的抗弯强度和承载能力。
钢筋的工程量计算同样是十分重要的。
以下是一份典型的坡形独立基础钢筋工程量计算表格：序号项目工程量单位1 立柱 A1 x l1 x n kg2 砼支座 A2 x l2 x n kg在这份表格中，我们对坡形独立基础中立柱和砼支座的钢筋工程量进行了详细的计算。
其中，A代表了立柱和砼支座的截面积，l代表了相应部位的长度，n代表了钢筋笼的根数。
通过这份表格，我们可以清晰地了解到钢筋的用量情况，为工程的施工提供了重要的参考依据。
总结回顾：通过以上对坡形独立基础砼及钢筋工程量计算表格的详细介绍，我们可以清晰地了解到在设计和施工过程中，对工程量的准确计算有着重要的意义。
砼和钢筋作为基础工程中的重要材料，它们的用量直接关系到工程的安全和稳定。
在实际工程中，我们需要严格按照设计要求，对砼及钢筋的工程量进行详细的计算，确保施工的顺利进行。
独基+防水板计算表格
防水板荷载设计值qwj= 34.5 柱截面宽 C= 0.6
防水板引起的独立基础附加配筋计算 基本参数 柱距Lx x向 y向 7 柱距Ly 8 基础宽ax 基础宽ay 4.6 4.6 qe 65.325 防水板配筋计算 0.4 0.039
a/l 0.2 0.25 0.3 k 0.11 0.075 0.059 柱下板带和跨中板带弯矩分配值 截面位置 边支座截面负弯矩 端跨 跨中正弯矩 第一内支座截面负弯矩 支座截面负弯矩 内跨 跨中正弯矩
基础h= 600
引起的独立基础附加配筋计算 a 4.6 防水板配筋计算 0.45 0.031 a/l k 0.657143 0.010571429 0.575 0.017 0.5 0.025 0.55 0.019 me 20.424 32.844 0.6 0.015 M11 As附加 694.9404 3899.778 752.0724 4220.384 0.65 0.011 0.7 0.008 0.75 0.8 0.005 0.003
ห้องสมุดไป่ตู้
Mx My 533.7533 734.6966667
h0= 250 跨中板带 弯矩 配筋 38.96399 120.2592 131.3033 405.2572 117.4257 362.4251 117.4257 362.4251 89.67056 276.761 跨中板带 弯矩 配筋 53.63286 189.1812 180.7354 637.5146 161.6333 570.135 161.6333 570.135 123.429 435.3758
柱下板带 弯矩 配筋 158.5247 489.2739 124.8983 385.4885 240.189 741.3241 240.189 741.3241 86.46804 266.8767 柱下板带 弯矩 配筋 218.2049 769.6822 171.919 606.4163 330.6135 1166.185 330.6135 1166.185 119.0209 419.8267
独立基础钢筋 砼 土石方算量表
63#
JC-1
-3.500
193.000
64#
JC-1
-3.500
193.000
65#
JC-1
-3.500
193.000
66#
JC-1
-3.500
193.000
67#
JC-1
-3.500
193.000
68#
JC-1
-3.500
193.000
69#
JC-1
-3.500
193.000
71#
JC-1
-3.500
信息
长边 （m） 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100 2.900 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100
1.950
0.154
1.950 189.500 0.120 189.500 187.550
1.950
0.154
1.900 189.500 0.120 189.500 187.600
1.900
0.362
1.850 189.550 0.120 189.500 187.700
1.800
0.154
1.900 189.500 0.120 189.500 187.600
60#
JC-1
61#
JC-1
62#
JC-1
设计标高 （m） -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500 -3.500
独立基础计算
1500 kN
3. 基础配筋计算：
沿弯矩作用方向高度
(用迭代法自动重新计算地基承载力) 3.30 m 3.30 m 10.89 135.19 kPa 基础尺寸不满足 5.9895 5.98 kN*m
偏心距e=Mk/(Fk+Gk)= 0.004062 m a=b/2-e= 1.645938 [e]=b/6= 0.550 Pkmax= Pk+Mk/W( 用于e≤ [e]) Pkmax= 2/3*(Fk+G k)/(L*a)(用 于e>[e])
独立基础计算
基础编号: #8-3
单位：
m,kN,kPa
(绿色为需输入数据，红色为计算结果)
1. 地基承载力, 基础底面积计算: 地基承载力特征值fa: fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)= fak= ηb= γ= b= ηd= γm = d= 80.00 kPa 0.00 10.00 3.30 m 1.00 20.00 1.25 m 95 kPa
基础假定高度h= 保护层厚度as= h0=H-as-10= ft= βhp= 柱截面宽高bc,hc: bc= hc= 临界截面的周长μm: μm=2*(bc+hc)+4h0=
基础抗冲切承载力R: R=0.7βhpftμmh0= 1520.419 kN 柱轴力设计值N: N=1.25*Fk= 柱底土反力设计值N1: N1= 243.6501 kN 冲切荷载设计值FL: (未扣除基础及以上土重,也没有考虑弯矩影响) FL=N-N1= 1256.35 kN 判断: FL<R, OK! 冲切计算基础高度h= 500 mm
基础底面积试算A: 轴心荷载作用 标准荷载 A0=Fk/(fa-γm*d)= 12.89474 m2 Fk= Gk=A*γm*d= 1200.00 kN 272.25 kN
单管塔独立基础计算表格excel
未开裂截面重 心未位开置裂截面惯 性开矩裂截面与型 钢组重合心板距等离效惯 性矩
短期效应换算 截永面久刚荷度载短期 效长应期挠效度应组合 板挠度
=< [组W合] 板自振频 满足要求 率
KN 满足条件
yc1= Io=
ys2= Ieq=
66.06 mm 3.38E+07 mm4
82.97 mm 2.48E+07 mm4
2.组合板施 工(1)阶施段工验荷载 计楼板算自重 （单单位位板板宽均 布荷载设计
(2)板强度设 计截面抵抗矩 的最较大小正值弯矩 设最计大负弯矩 设计
(3)板变形设 计荷载短期效 应组合的标
允许挠度
板的变形
3.组合板使 用阶段验 (使1)用荷阶载段计恒算 载标准值
(2)组合板抗 弯能力验算
组合板受As压·f= 区组高合度板抗弯 能最力大正弯矩 设最计大负弯矩 设计
C Ec= Es= ρ1= hs= p1= p3= q2= α1= α2= ψ= α3=
30 30000 N/mm2 200000 N/mm2
25 KN/m3 55 mm 2.5 KN/m2 0.0 KN/m2 2.0 KN/m2 0.125
0.125 0.500 0.250
E= f= Ycg= Is= Zt= h0= ρ=
钢承板厚度： 钢钢承承板板自截重面：面 积钢：承板受压区 抵钢抗承矩板：波 宽：
临时支撑影响 系数：
fc= fy= ft= h= hc= p2= q1=
l= β1= β2= P2= β3=
Th= ρ2= As= Zb=
b=
r=
14.3 N/mm2 360 N/mm2 1.4 N/mm2 120 mm
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a/l 0.20.250.30.350.40.450.50.55k 0.110.0750.0590.0480.0390.031
0.025
0.019
a/l 0.60.650.70.750.8k
0.015
0.011
0.008
0.005
0.003
独立基础计算表格
独基加防水板基础适合于柱荷载相对不是很大的单层及多层建筑，本工程为 1 层建筑，适合采用。
作用在防水板上的荷载有：地下水浮力qw、防水板自重qs及其上建筑做法重量qa。
当 时，公式涉及代数含义如下：
qwj ——相应于荷载效应基本组合时，防水板的水浮力扣除防水板自重及其上地面重量后的数值（kN / m 2 ）；
lx、ly ——x向、y向柱距（m）；
ax、ay——独立基础在x向、y向的底面边长（m）；
k ——防水板的平均固端弯矩系数，可按表 1 取值；其中沿独立基础周边均匀分布的线荷载：防水板及独立基础受力简图如下：
沿独立基础边缘均匀分布的线弯矩：
a s w q q q +>y
x a a =a
抗浮设计标高独基顶标高防水板厚度
独基高度（m）独基尺寸
（m）柱轴力
车库地
面恒载柱lx 柱ly
Hg0（m）Hg1（m）h（m）H ax(ay)N（KN）KN/m2lx（m）ly（m）71.067.80.400.60 2.50963.0
1.0
5.40 4.80
11.0KN/m2；36.0KN/m2；39.4KN/m2；77.5KN/m；
0.46
k=
0.030
30.43KN·m；
pj1=154.08KN/m2；pj=
76.58
KN/m2；
独基周边均布线荷载qe=
a/l=
独基边缘均布线弯矩me=已知上部结构传给基础的相应于荷载效应基本组合时则作用在基础底面的平均净反力：则扣除水浮力基础设计的独基底面平均压力设计值：
标准值(qs+qa)=水浮力标准值qsw=水浮力控制的内力组合qwj=独基加防水板基础的主要计算过程如下：
独基沿柱边缘截面的基础底面弯矩设计值M1计算如下：
M1=M11+M12其中，M11为防水板抵抗水浮力引起的弯矩
M12为基础底面地基反力设计值引起的弯矩其中
pj=由公式2）M1=
基础底板最小配筋率为0.15%
mm2
由《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011第8.2.11条公式得出：
独立基础配筋计算：
单位面积As=864.3
1）
3）
由公式1）得出
公式2）
0.45
0.460.50.031
0.030
0.025
直线内插法。