塔吊基础天然地基承载力计算书
63塔吊天然基础(手算)
QTZ63塔吊基础的计算书(天然地基)一. 基本参数塔吊型号:QTZ63, 自重F1=47.67kN，起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=1796.00kN.m，塔吊起重高度H=74.89m，塔身宽度B=1.60m，混凝土强度等级:C30，钢筋强度等级：HRB335级基础埋深D=3.00m，基础厚度h=1.35m，基础宽度Bc=6.00m，荷载分项系数：1.2、1.4二. 最不利工况塔机固定在基础上，在塔机未采用附着装置以前，对基础产生的载荷值时，基础所受的荷载最大。
（非工作状态）P---基础所受的垂直力 513 KNH1、H2---基础所受的水平力 73.5 KNM1、M2---基础所受的倾覆力矩 1796 KN.m三. 塔吊基础地基承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力（包括塔吊自重，压重和最大起重荷载）F=1.2×513=615.6kN；G──基础自重与基础上面的土的自重G=1.2×(25.0×B c×B c×H c+20.0×B c×B c×D) =4050.00kN；B c──基础底面的宽度，取B c=6.00mW──基础底面的抵抗矩，W=B c×B c×B c/6=36.00m3M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距M=1.4×1796.00=2514.40kN.ma──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=6.00/2-2514.40/(615.6+4050.00)=2.46m经过计算得到:无附着的最大压力设计值 P max=(615.6+4050.00)/6.002+2514.40/36.00=199.44kPa无附着的最小压力设计值 P min=(615.6+4050.00)/6.002-2514.40/36.00=59.76kPa有附着的压力设计值 P=(615.6+4050.00)/6.002=129.6kPa偏心距较大时压力设计值 P kmax=2×(615.6+4050.00)/(3×6.00×2.46)=210.73kPa 三. 地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
塔吊基础计算书典范
一、QTZ5013塔吊天然基础的计算书1、地基承载力计算1.1塔基在独立状态时，作用于基础的荷载应包括塔机作用于基础顶的竖向荷载标准值（F k）、水平荷载标准值（F vk）、倾覆力矩（包括塔机自重、起重荷载、风荷载等引起的力矩）荷载标准值（M k）、扭矩荷载标准值（T k）,以及基础及其上土的自重荷载标准值（G k）。
1.2矩形基础地基承载力计算应符合下列规定：1、基础底面压力应符合：1）、当轴心荷载作用时：p k≤f a=200kpa式中：p k ------相当于荷载效应便准组合时，基础底面处的平均压力值;f a -------修正后的地基承载力特征值。
2）、当偏心荷载作用时，除符合上式外，尚应符合下列要求：p kmax≤1.2 f a=1.2*200=240 kpa 式中：p kmax -------相应于荷载效应标准组合时，基础底面边缘的最大压力值。
2、基础底面的压力可按下列公式确定：1）当轴心荷载作用时:p k=(F k+G k)/bl=（842.4+1108.404）/（5*5）=78.03216 kn/m2≤240 kpa 故，符合要求。
式中：F k -----塔机作用于基础顶面的竖向荷载标准值；G k -----基础及其上土的自重标准值；b-------矩形基础底面的短边长度；l--------矩形基础底面的长边长度。
2）当偏心荷载作用时：p kmax=(F k+G k)/bl+(M k+F vk•h)/W=（842.4+1108.404）/（5*5）+（882+4*1.35）/20.83=78.03216+42.6=120.63 kn/m2≤1.2 f a 符合要求。
式中：M k-------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的力矩值；F vk-------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的水平荷载值；h-------基础的高度；W--------基础底面的抵抗矩。
塔吊基础天然地基承载力计算书
塔吊天然基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:QT80E,自重(包括压重)F1=440.02kN,最大起重荷载F2=80.00kN塔吊倾覆力距M=800.00kN.m,塔吊起重高度H=140.00m,塔身宽度B=2.50m混凝土强度等级:C30,基础埋深D=5.00m,基础最小厚度h=2.00m基础最小宽度b=5.00m二. 基础最小尺寸计算基础的最小厚度取:H=2.00m基础的最小宽度取:b=5.00m三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：其中 F——塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=520.02kN；G——基础自重与基础上面的土的自重，G=25.0×B c×B c×H c+20.0×B c×B c×D =3750.00kN；B c——基础底面的宽度，取B c=5.00m；W——基础底面的抵抗矩，W=B c×B c×B c/6=20.83m3；M——倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=800.00kN.m。
经过计算得到:无附着的最大压力设计值 P max=(520.02+3750.00)/5.002+800.00/20.83=209.20kPa无附着的最小压力设计值 P min=(520.02+3750.00)/5.002-800.00/20.83=132.40kPa有附着的压力设计值 P=(520.02+3750.00)/5.002=170.80kPa四. 地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
计算公式如下:其中 f a——修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；f ak——地基承载力特征值，取105.00kN/m2；ηb——基础宽度地基承载力修正系数，取3.00；ηd——基础埋深地基承载力修正系数，取4.40；γ——基础底面以下土的重度，取20.00kN/m3；γm——基础底面以上土的重度，取20.00kN/m3；b——基础底面宽度，取5.00m；d——基础埋深度,取5.00m。
塔吊天然基础的计算书
QTZ80(TC5610-6)塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》一.参数信息塔吊型号:QTZ80( TC5610-6)起重荷载标准值：Fqk=58.8kN塔吊计算高度：H=45.9m非工作状态下塔身弯矩:M=1552kN.m钢筋级别:HRB400承台宽度：Bc=6m1) 塔机自重标准值Fk1 =464.1kN2) 基础以及覆土自重标准值G<=6X 6X 1.35 X 25=1215kN3) 起重荷载标准值Fqk=58.8kN2. 风荷载计算附件一计算简图：二.荷载计算1.自重荷载及起重荷载(JGJ/T 187-2009)。
塔机自重标准值:Fk1=464.10kN塔吊最大起重力矩：M=1335kN.m塔身宽度:B=1.6m承台混凝土等级:C30地基承载力特征值:350kPa1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2) 叫=0-昭丛口凯=0.8 X 1.59 X 1.95 X 1.349 X 0.2=0.67kN/m 2字止=f H=1. 2X 0.67 X 0.35 X 1.6=0.45kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F v k=q s k X H=0.45X 45.9=20.64kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Mjk=°.5Fvk X H=0.5X 20.64 X 45.9=473.73kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.35kN/mi2)Wjt =2=0.8 X 1.63 X 1.95 X 1.349 X 0.35=1.20kN/m- m f H=1.2 X 1.20 X 0.35 X 1.6=0.81kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F v k=q s k X H=0.81 X 45.9=37.03kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Mjk=0.5F vk X H=0.5X 37.03 X 45.9=849.88kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值l\^=1552+0.9X( -1335+473.73)=776.85kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值l\^=1552+849.88=2401.88kN.m三.地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算塔机工作状态下：当轴心荷载作用时：22=(464.1+58.8+1215)/(6 X 6)=48.28kN/m 2 当偏心荷载作用时：肚二(代十旳隅訂陆=(464.1+58.8+1215)/(6 X 6) -2X (776.85 X 1.414/2)/36.002=17.76kN/m 2由于P kmin》0所以按下式计算Pkmax：2 =(垃十曳)"+亚化+甌訂陷=(464.1+58.8+1215)/(6 X 6)+2 X (776.85 X 1.414/2)/36.002=78.79kN/m 2塔机非工作状态下：当轴心荷载作用时：2 =(464.1+1215)/(6 X 6)=46.64kN/m 2当偏心荷载作用时：肚严以十翼山- 叭-M訂％=(464.1+1215)/(6 X 6)-2X (2401.88 X 1.414/2)/36.00=-47.70kN/m由于P kmin<0所以按下式计算Pkmax：二近+兀顾爲心=(2401.88+37.03 X 1.35)/(464.10+1215.00)=1.46m < 0.25b=1.50m载力满足要求！—12-X 忑f2=3-1.03=1.97m=(464.1+1215.00)/(3 X 1.97 X 1.97)=144.57kN/m四.地基基础承载力验算修正后的地基承载力特征值为:f a=570.00kPa非工作状态地基承轴心荷载作用：由于f a》Pk=48.28kPa，所以满足要求！偏心荷载作用：由于1.2 Xf a》P kma>=144.57kPa,所以满足要求! 五•承台配筋计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第8.2条。
塔吊基础承载力计算书
塔吊基础承载力计算书编写依据塔吊说明书要求及现场实际情况，塔基承台设计为5200m×5200m×，根据地质报告可知，承台位置处于回填土上，地耐力为4T/m2，不能满足塔吊说明书要求的地耐力≥24T/m2。
为了保证塔基承台的稳定性，打算设置四根人工挖孔桩。
地质报告中风化泥岩桩端承载力为P＝220Kpa。
按桩径r＝米，桩深h＝9米，桩端置于中风化泥上（嵌入风化泥岩1米）进行桩基承载力的验算。
一、塔吊基础承载力验算1、单桩桩端承载力为：F1=S×P=π×r2×P＝π××220＝=2、四根桩端承载力为：4×F1＝4×＝3、塔吊重量51T（说明书中参数）基础承台重量：×××＝塔吊＋基础承台总重量＝51＋=4、基础承台承受的荷载F2＝××=5、桩基与承台共同受力＝4F1+F1=+=>塔吊基础总重量＝所以塔吊基础承载力满足承载要求。
二、钢筋验算桩身混凝土取C30，桩配筋23根ф16，箍筋间距φ8@200。
验算要求轴向力设计值N≤(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso) 必须成立。
Fc=mm2（砼轴心抗压强度设计值）Acor＝π×r2/4（构件核心截面积）＝π×11002/4＝950332mm2fy’=300N/MM2（Ⅱ级钢筋抗压强度设计值）AS’=23×π×r2/4＝23×π×162/4＝4624mm2（全部纵向钢筋截面积）x＝（箍筋对砼约束的折减系数，50以下取）fy=210N/mm2 （Ⅰ级钢筋抗拉强度设计值）dCor＝1100mm （箍筋内表面间距离，即核心截面直径）Ass1＝π×r2/4＝π×82/4＝16×＝（一根箍筋的截面面积）S螺旋箍筋间距200mmA’sso=πdCorAssx/s=π×1100×200=（螺旋间接环式或焊接，环式间接钢筋换算截面面积）因此判断式N≤(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso)=×950332＋300×4624+2××210×=.6N<经验算钢筋混凝土抗拉满足要求。
QTZ80塔吊基础天然基础计算书
QTZ80塔吊天然基础的计算书（一）计算依据1.《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008；2.《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)；3.《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）；4.《南明区大健康欧美医药园项目岩土工程勘察报告》；5.《QTZ80塔式起重机使用说明书》；6.建筑、结构设计图纸；7.《简明钢筋混凝土结构计算手册》。
（二）参数数据信息塔吊型号：QTZ80（6013）塔吊起升高度H：150.00m塔身宽度B：1665mm 基础节埋深d：0.00m自重G：596kN（包括平衡重）基础承台厚度hc：1.40m最大起重荷载Q：60kN 基础承台宽度Bc：6.50m混凝土强度等级：C35 钢筋级别：Q235A/HRB335基础底面配筋直径：25mm公称定起重力矩Me：800kN·m 基础所受的水平力P：80kN标准节长度b：2.80m主弦杆材料：角钢/方钢宽度/直径c：120mm所处城市：贵州省贵阳市基本风压ω：0.3kN/m2地面粗糙度类别：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数μz：1.27 。
地基承载力特征值fak：147kPa基础宽度修正系数ηb ：0.3 基础埋深修正系数ηd：1.5基础底面以下土重度γ：20kN/m3基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3（三）塔吊基础承载力作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=596kN（整机重量422+平衡重174）；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：F k ＝G ＋Q ＝596＋60＝656kN ；2、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数： 地处贵州省贵阳市，基本风压为ω0=0.3kN/m 2； 查表得：风荷载高度变化系数μz =1.27； 挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B 2+b 2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.665+2×5+(4×1.6652+52)0.5)×0.12]/(1.665×5)=0.302因为是角钢/方钢，体型系数μs =2.402； 高度z 处的风振系数取：βz =1.0； 所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz ×μs ×μz ×ω0=0.7×1.00×2.402×1.27×0.3=0.64kN/m 2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M ω=ω×φ×B×H×H×0.5=0.64×0.302×1.665×100×100×0.5=1609kN·m； M kmax ＝Me ＋M ω＋P ×h c ＝800＋1609＋80×1.4＝2521kN ·m ；（四）塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算： e ＝M k /（F k +G k ）≤Bc/3式中 e ──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k ──作用在基础上的弯矩； F k ──作用在基础上的垂直载荷；G k ──混凝土基础重力，G k ＝25×6.5×6.5×1.4=1479kN ； Bc ──为基础的底面宽度；计算得：e=2521/(656+1479)=1.18m < 6.5/3=2.2m ； 基础抗倾覆稳定性满足要求！（五）塔吊基础地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
80塔吊天然基础计算书
80塔吊天然基础计算书综合开发“丰和坊”一期工程工程；属于框剪结构;地上0层;地下1层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：17.8平方米；总工期：0天；施工单位：浙江环宇西安分公司。
本工程由西安福原置业有限公司投资建设，四设计，地质勘察，监理，浙江环宇西安分公司组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
一、参数信息塔吊型号:QT80A，塔吊起升高度H=110.00m，塔吊倾覆力矩M=1526kN.m，混凝土强度等级:C30，塔身宽度B=1.8m，基础埋深D:=0.60m，自重F1=870kN，基础承台厚度h=1.50m，最大起重荷载F2=80kN，基础承台宽度Bc=5.60m，钢筋级别:II级钢。
二、塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=950.00kN；G──基础自重与基础上面的土的自重：G=25.0×Bc×Bc×Hc+γm ×Bc×Bc×(D-h) =1176.00kN；γm──土的加权平均重度Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.600m；W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=29.269m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1526.00kN.m；e──偏心矩，e＝M / (F + G)＝0.718 m,故e≤承台宽度/6=0.933 m；经过计算得到:无附着的最大压力设计值P max=(950.000+1176.000)/5.6002+1526.000/29.269=119.930kPa；无附着的最小压力设计值P min=(950.000+1176.000)/5.6002-1526.000/29.269=15.657kPa；有附着的压力设计值 P=(950.000+1176.000)/5.6002=67.793kPa；三、地基承载力验算地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.2.3条。
[VIP专享]塔吊天然基础的计算书
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1) 塔机自重标准值 Fk1=456kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=5.5×5.5×1.35×25=1020.9375kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN
2. 风荷载计算
1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
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塔吊天然基础的计算书
一. 参数信息
塔吊型号:QT80E,自重(包括压重)F1=440.02kN,最大起重荷载F2=80.00kN
塔吊倾覆力距M=800.00kN.m,塔吊起重高度H=140.00m,塔身宽度B=2.50m
混凝土强度等级:C30,基础埋深D=5.00m,基础最小厚度h=2.00m
基础最小宽度b=5.00m
二. 基础最小尺寸计算
基础的最小厚度取:H=2.00m
基础的最小宽度取:b=5.00m
三. 塔吊基础承载力计算
依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:
当不考虑附着时的基础设计值计算公式：
当考虑附着时的基础设计值计算公式：
其中 F——塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=520.02kN；
G——基础自重与基础上面的土的自重，G=25.0×B c×B c×H c+20.0×B c×B c×D =3750.00kN；
B c——基础底面的宽度，取B c=5.00m；
W——基础底面的抵抗矩，W=B c×B c×B c/6=20.83m3；
M——倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=800.00kN.m。
经过计算得到:
无附着的最大压力设计值 P max=(520.02+3750.00)/5.002+800.00/20.83=209.20kPa
无附着的最小压力设计值 P min=(520.02+3750.00)/5.002-800.00/20.83=132.40kPa
有附着的压力设计值 P=(520.02+3750.00)/5.002=170.80kPa
四. 地基基础承载力验算
地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
计算公式如下:
其中 f a——修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；
f ak——地基承载力特征值，取105.00kN/m2；
ηb——基础宽度地基承载力修正系数，取3.00；
ηd——基础埋深地基承载力修正系数，取4.40；
γ——基础底面以下土的重度，取20.00kN/m3；
γm——基础底面以上土的重度，取20.00kN/m3；
b——基础底面宽度，取5.00m；
d——基础埋深度,取5.00m。
解得地基承载力设计值 f a=621.00kPa
实际计算取的地基承载力设计值为:f a=621.00kPa
地基承载力特征值f a大于最大压力设计值P max=209.20kPa，满足要求！。