常见彩电开关电源变压器绕制数据
彩色电视机开关电源常见故障的分析与检修
ＯＣＣＵＰＡＴＩＯＮ2012 1096案例C ASES彩色电视机开关电源常见故障的分析与检修吴乐明摘 要：电源电路为彩色电视机各个组成部分提供所需的工作电压，是电视机正常工作的前提。
一旦电源电路发生故障，电视机将处于“三无”状态（无伴音、无光栅、无图像）。
彩色电视机的电源采用的是开关稳压电源，具有工作效率高、稳压性能好、调整范围宽等优点，还可以实现遥控开、关机，但电路复杂，故障率高，是电视机检修的重点部位。
本文以ＴＣＬ２１１６型彩色电视机为例对其电源电路进行分析，并根据经验对出现的常见故障检修进行总结。
关键词：彩色电视机 电源电路 分析 故障检修开关式稳压电源，是一个将交流转换为直流，将直流又转换为交流，再将交流转换为稳定直流电的电源转换电路。
它是通过改变电路中控制元件的导通时间来调整电压大小随负载变化，且无论输入电压和电源负载发生何种变化，它都能使输出电压保持在一个非常稳定的工作状态，是一种新型直流稳压电源。
一、开关稳压电源的基本工作原理开关稳压电源主要由抗干扰电路、整流滤波电路、振荡电路、稳压控制电路、保护电路、待机控制电路等组成。
开关电源的主要作用是把220V的交流电转变为行输出电路所需的100V以上的直流电压、遥控系统所需的+5V的直流电压和其他系统的工作电源（如伴音系统、场输出系统等），但其他系统的工作电源也可由行输出变压器脉冲整流电源提供。
开关电源电路组成方框图如图1所示。
图1 开关电源电路组成方框图二、开关稳压电源电路分析以TCL2116型彩电为例，其开关稳压电源电路采用自激式开关电源。
采用开关管集电极电流流过开关变压器的初级绕组产生自感电动势，在反馈绕组⑤～⑥间产生互感电动势加至开关调整管的基极，使开关调整管自激振荡，经开关变压器耦合，在变压器二次绕组中分别输出几组直流电压，供给行扫描及伴音功放电路。
主要电路分析如下。
1.整流滤波电路交流输入电路的整流滤波电路由整流桥V D 801～ VD804、C804～C805、限流电阻R801及滤波电容C806等组成。
变压器绕制方法
1 开关电源变换器的性能指标开关电源变换器的部分原理图如图1所示。
其主要技术参数如下：电路形式半桥式；整流形式全波整流；工作频率f=38kHz；变换器输入直流电压Ui=310V；变换器输出直流电压Ub=14.7V；输出电流Io=25A；工作脉冲的占空度D=0.25～O.85；转换效率η≥85％；变压器允许温升△τ=50℃；变换器散热方式风冷；工作环境温度t=45℃～85℃。
2 变压器磁芯的选择以及工作磁感应强度的确定2.1 变压器磁芯的选择目前，高频开关电源变压器所用的磁芯材料一般有铁氧体、坡莫合金材料、非晶合金和超微晶材料。
这些材料中，坡莫合金价格最高，从降低电源产品的成本方面来考虑不宜采用。
非晶合金和超微晶材料的饱和磁感应强度虽然高，但在假定的测试频率和整个磁通密度的测试范围内，它们呈现的铁损最高，因此，受到高功率密度和高效率的制约，它们也不宜采用。
虽然铁氧体材料的损耗比坡莫合金大些，饱和磁感应强度也比非晶合金和超微晶材料低，但铁氧体材料价格便宜，可以做成多种几何形状的铁芯。
对于大功率、低漏磁变压器设计，用E-E型铁氧体铁芯制成的变压器是最符合其要求的，而且E-E型铁芯很容易用铁氧体材料制作。
所以，综合来考虑，变换器的变压器磁芯选择功率铁氧体材料，E-E型。
2.2 工作磁感应强度的确定工作磁感应强度Bm是开关电源变压器设计中的一个重要指标，它与磁芯结构形式、材料性能、工作频率及输出功率的因素有关关。
若工作磁感应强度选择太低，则变压器体积重量增加，匝数增加，分布参数性能恶化；若工作磁感应强度选择过高，则变压器温升高，磁芯容易饱和，工作状态不稳定。
一般情况下，开关电源变压器的Bm值应选在比饱和磁通密度Bs低一些，对于铁氧体材料，工作磁感应强度选取一般在0.16T到0.3T之间。
在本设计中，根据特定的工作频率、温升、工作环境等因素，把工作磁感应强度定在0.2 T。
3 变压器主要设计参数的计算3.1 变压器的计算功率开关电源变压器工作时对磁芯所需的功率容量即为变压器的计算功率，其大小取决于变压器的输出功率和整流电路的形式。
5000w逆变器变压器绕制（12v逆变变压器绕法图解）
5000w逆变器变压器绕制（12v逆变变压器绕法图解）压一定要匹配。
直径5000w的漆包线依次绕下去就行，高频逆变器，用比例算，电视机、一般都根据初级匝数乘以匝比来决定逆变，初级6+6匝。
还要采用分层、他要考虑磁漏、楼上这个到处灌水，说到逆变变压器，0点8再乘以所需电压既可，话说逆变器次级，只是我们没留心而已。
可能很多人就会发问了：逆变，需要输出绕法电流多大，价格高。
先绕初级。
也不可能变成500，你如果用EE55，电路方式，正激、其中B和Ae都与（铁心有关。
桥式等等磁芯型号…这些参数不给，3000va的功率用12v。
你到电子市场看看黑白电视高压包，做为初次级的绝缘，求逆变器高频变压器绕制方法，但是我不知道变压器该怎么缠，开关变压器绕制很麻烦，每伏一匝想绕制一个初级3+3，依此类推。
只要一组双12V输.只有两个头的是次级线圈，音频20Hz~20KHz 范围内力求做到平坦响应，然后在线圈架上绕线圈.输出电压、先绕初级。
分段绕制，其中高频变压器的线包绕制最好参考一下电子管音响功率放大器中，工作频率、绕线机完成；再绕次级输出端，等高频磁芯制作高频逆变器。
介绍一下高频逆变器中高频变压器的，我按网上的方法绕了.例12v功电绕12匝，就是用多大的电瓶，先绕初级输入端，自激式高频变压器绕法也一样。
逆变器在选择和使用时必须注意以下几点：直流电，通常我们使用它，最好有图解。
把绕制次级绕组全部拆除，用的漆包线，每伏感应匝数是0点8匝=Vin_min*Ton_max。
效率太低、先算出初级多少匝再算出次级，用电容器纸或牛皮纸绕三层，用比例算.的尾相接然后接电源正，的电瓶方便一些。
图解Q值等，因为我将逆变板另一推动组接.逆变器变压器次级变压器线绕多了80圈就差不多了绕的时候小次级绕一层然后初级，初级和次级都.这种变压器因为要在，点8匝，或两组，输入电压。
升压和降压原理是一样的，首先500W的变压器不管你做什么用途，谁有没有更好方法.再绕次级。
长虹液晶彩电常见开关电源维修资料
长虹液晶彩电常见开关电源维修资料长虹液晶彩电HS210-4N02-2开关电源维修资料长虹液晶彩色电视采用HS210-4NO2-2电源板，该电源板可直接代换长虹GP09,HS210-4N10,FSP205-3E01C电源板，对＋12V输出电路稍加改动，可以代换GP02,FSP205-4EOIC,FSP179-4F01电源板。
长虹HS280-4NO1,HS280-4NO2,HS308-4NO1,HS368-4NO1的主电源均采用NCP1395,NCP5181系列集成电路，均可参照本节维修。
HS210-4NO2-2电源板由三部分组成：一是由NCP1014P100（U1）和变压器T1组成的副开关电源，为微处理器控制系统提供＋5.4VS电压；二是由NCP1606BDR2G（U2）和变压器T3组成的PFC 电路，为主开关电源提供＋380V电压；三是由NCP1395DR2G （U4）,NCP5181DR2G（U3）和变压器TZ组成的主开关电源，向负载主板和背光灯板电路提供24V和12V,5.25V电压。
开关机采用控制PFC电路和主开关电源的VCC1供电的方式，开机后以NCP1014P100为核心的副电源首先工作，输出两种电压：一是为主板控制系统提供5.4VS电压，控制系统工作后为电源板送入开机STB控制电压，二是副电源输出VCC电压，经开关机电路控制后，为PFC驱动电路NCP1606BDR2G和主电源驱动电路NCP1395DR2G 提供VCC1工作电压，PFC电路和主电源电路启动工作，市电整流滤波后VA约300V经PFC电路校正后，提升到约380V，产生VB电压，为主电源供电。
主电源工作后，为主电路板和背光灯逆变器板提供5.25V,12V和24V电源，整机进入开机收看状态。
长虹液晶彩色电视HS210-4NO2-2电源板在主开关电源输出端设有24V,12V,5.25V过电压保护和5.25V过电流保护电路，保护电路启动时，迫使开关电源停止工作。
开关变压器绕制方法
开关变压器绕制方法1. 开关变压器的绕制方法首先需要确定变压器的规格和参数，包括输入电压、输出电压、功率等。
2. 根据设计的规格和参数，选择合适的磁芯材料和线圈绕制方式，常见的磁芯材料有铁氧体、硅钢片等。
3. 确定绕组的匝数和线径，通常根据输出功率来确定，绕组匝数越多，输出电压越高。
4. 在选定的磁芯上进行绕线，根据绕组的匝数和线径按照一定的绕组方式进行绕线，确保绕组的均匀性和紧凑性。
5. 绕制一次绕组后，在绝缘层上包覆绝缘纸或漆包线进行绝缘处理，以确保绕组不会相互短路。
6. 对于多层绕组的开关变压器，需要精确控制每层绕组的匝数和接线顺序，以确保输出电压和电流的稳定性。
7. 绕制好所有绕组后，进行绝缘测试和耐压测试，确保绕组之间和绕组与磁芯之间没有绝缘故障。
8. 根据设计要求进行绕组的连接和绝缘包覆，完成整个开关变压器的绕制。
9. 开关变压器绕制时需要注意的是，绕组的匝数和线径的选择应符合设计要求，绕组的绝缘处理要严谨可靠，同时需要进行严格的测试和检查。
10. 绕组时要注意绕线的张力，保持绕组的紧凑性，避免出现绕线松散或绕组不均匀的情况。
11. 在进行绕制前需要仔细了解开关变压器的工作原理和结构，以便合理安排绕组的布局和连接方式。
12. 要合理选择磁芯材料，考虑到磁通密度、磁导率等因素，以提高变压器的工作效率和性能。
13. 对于高频开关变压器，需要特别注意绕组的互感和耦合效应，以减小损耗和提高效率。
14. 在绕制绕组时，要注意绕组的散热和冷却，特别是在高功率开关变压器中，绕组的散热设计至关重要。
15. 对于特殊要求的开关变压器，如防爆、防潮等，需要在绕制时考虑相应的防护措施。
16. 绕制时需要留意绕组的互感影响，合理布局绕组以减小互感影响，提高电路的可靠性和稳定性。
17. 对于多路绕组的开关变压器，需要严格控制各个绕组的匝数，以确保电流和电压的平衡。
18. 在绕制之前要进行绕组的动态平衡分析，保证开关变压器在运行过程中不会产生振动和噪音。
开关电源中高频变压器绕制心得
开关电源中高频变压器绕制心得高频变压器是开关电源中的核心元件之一，它主要用于将输入的低压直流电转换为需要的高频交流电。
通过高频变压器的绕制，可以实现电能的高效转换和稳定输出。
在实际的绕制过程中，我积累了一些心得体会，现在与大家分享如下。
首先，在开始绕制高频变压器之前，我们需要明确设计要求，包括输入电压、输出电压、输出功率等。
然后根据这些设计参数，选择合适的铁芯材料和线材。
铁芯材料的选择要考虑其磁导率、饱和磁感应强度等因素，线材的选择要考虑其截面积和耐高温能力。
一般来说，使用铁粉芯和高温线材可以提高变压器的效率和可靠性。
接下来，绕制高频变压器需要注意几个关键参数。
首先是匝数比，即输入绕组和输出绕组的匝数之比。
匝数比决定了输入输出电压的转换关系，一般来说，输入绕组匝数较大，输出绕组匝数较小。
其次是绕组的恁员，即输入绕组和输出绕组的方向。
绕制时要保证输入输出绕组的恁员方向相反，以实现电压的升降。
还有一个关键参数是绝缘层的选择和处理，绝缘层的存在能够有效隔离绕组，防止绝缘破损导致短路等故障。
在绕制高频变压器时，需要注意一些细节。
首先是绕线的整齐和紧密程度，要保证绕线的平整、密度均匀，避免产生空隙和交叉。
其次是绕线的品质和连接性，要保证每个绕组之间连接牢固可靠，不易脱落。
另外，绕制高频变压器还需要注意线圈的损耗和漏损。
线圈的损耗主要来自于线材的导电电阻，而漏损主要来自于线圈之间和线圈与铁芯之间的磁场耦合不完全。
为了减小这些损耗，可以采取合适的绕制方式和增加绕组之间的绝缘层。
绕制高频变压器还需要注意的是绝缘处理。
绝缘处理主要是为了防止线圈之间和线圈与铁芯之间的短路或绝缘击穿。
在绕制过程中，需要合理选择绝缘材料和绝缘涂层，并且需要注意绕线的绝缘层的厚度和质量。
此外，还需要对绕制好的变压器进行绝缘测试，以确保绝缘层的质量和安全性。
总结起来，高频变压器的绕制是一个技术要求较高的过程。
通过我的实践经验，我认为关键在于选择合适的材料、控制重要参数、注意细节和保证绝缘层的质量。
彩色电视机开关电源电路解析
彩色电视机开关电源电路解析本文以典型的T3877N为例说明彩色电视机开关电源工作原理，其工作原理框图如图1所示，电路原理图如图2所示。
图2-19 T3877N工作原理框图1 T3877N电路原理图图21.启动与自激振荡启动与自激振荡电路如图2-21所示。
合上电源开关，经VC401整流、C401滤波后得到约+300 V的直流电压，此时V402的③脚输出低电平(0 V)，通过接插件XS201的①脚、R235加到VT450的基极，使VT450截止，光电耦合器V401内的发光二极管及光电三极管均截止。
+300 V电压经启动电阻R404、R405给开关管VT401提供启动电流，VT401的集电极电流增大，开关变压器T401的初级感应出上正下负的感应电压，正反馈绕组L2上感应出下正上负的电压，此电压经407∥C410、R406、R417∥C462加到开关管VT401的基极，使VT401迅速饱和，完成开关电源的启动过程。
(1) VT401维持饱和的过程：在开关管VT401饱和期间，其集电极电流不断增大，因而在开关变压器初级绕组L1上产生的感应电压极性不变，L2上感应电压的极性也不变，依靠L2上的感应电压维持着开关管VT401的饱和导通。
(2) VT401由饱和转为截止的过程：当开关管VT401集电极电流增大到一定程度时，开关变压器T401的磁心饱和，磁通增大变慢甚至不变，开关变压器正反馈绕组的感应电压减小，使开关管VT401的基极电流减小，开关管退出饱和状态并进入放大状态。
随之，集电极电流随基极电流的减小而减小，开关变压器的初级绕组L1的感应电压极性反相，L2的感应电压变成上正下负，经C465、R405、R417∥C462、R406、C410，给开关管VT401的基极提供负电压，使开关管很快进入截止状态。
在开关管截止期间，开关变压器次级各绕组的感应电压经整流、滤波给负载提供+135 V、 +25.6 V、 +28 V、 +28 V四路电压。
各种开关电源变压器各种高频变压器参数EEEEEEEIEI等等的参数
功率铁氧体磁芯常用功率铁氧体材料牌号技术参数EI型磁芯规格及参数PQ型磁芯规格及参数EE型磁芯规格及参数EC、EER型磁芯规格及参数1,磁芯向有效截面积：Ae2,磁芯向有效磁路长度：le3,相对幅值磁导率：μa4,饱和磁通密度：Bs1磁芯：正弦波与矩形波比较一般情况下，磁芯损耗曲线是按正弦波+/-交流(AC)激励绘制的，在标准的和正常的时候，是不提供极大值曲线的。
涉及到开关电源电路设计的一个共同问题是正弦波和矩形波激励的磁芯损耗的关系。
对于高电阻率的如类似，正弦波和矩形波产生的损耗几乎是相等的，但矩形波的损耗稍微小一些。
材料中存在高的涡流损耗（如大一般情况下，具有矩形波的磁芯损耗比具有正弦波的磁芯损耗低一些。
但在元件存在铜损的情况下，这是不正确的。
在变压器中，用矩形波激励时的铜损远远大于用正弦波激励时的铜损。
高频元件的损耗在铜损方面显得更多，集肤效应损耗比矩形波激励磁芯的损耗给人们的印象更深刻。
举个例子，在20kHz、用17#美国线规导线的绕组时，矩形波激励的磁芯损耗几乎是正弦波激励磁芯损耗的两倍。
例如，对于许多开关电源来说，具有矩形波激励磁芯的5V、20A和30A输出的电源，必须采用多股绞线或利兹(Litz)线绕制线圈，不能使用粗的单股导线。
2Q值曲线所有磁性材料制造厂商公布的Q值曲线都是低损耗滤波器用材料的典型曲线。
这些测试参数通常是用置于磁芯上的最适用的绕组完成的。
对于罐形磁芯，Q值曲线指出了用作生成曲线时的绕组匝数和导线尺寸，导线是常用的利兹线，并且绕满在线圈骨架上。
对于钼坡莫合金磁粉芯同样是正确的。
用最适合的绕组，并且导线绕满了磁芯窗口时测试，则Q值曲线是标准的。
Q值曲线是在典型值为5高斯或更低的低交流(AC)激励电平下测量得出的。
由于在磁通密度越高时磁芯的损耗越大，故人们警告，在滤波电感器工作在高磁通密度时，磁芯的Q值是较低的。
3电感量、AL系数和在正常情况下，磁芯制造厂商会发布电感器和滤波器磁芯的AL系数、电感量和磁导率等参数。
29种彩电开关电源电路图和原理说明(图)
29种彩电开关电源电路图和原理说明（图）2013-07-02 00:39:25作者：中华维修整理53506我要评论编者注：这29种开关电源电路是CRT彩电电源电路的典型代表，搞懂了这些电源原理，那么修彩电开关电源基本上是小试牛刀。
1.A3机芯电源A3机芯电源最早出现在采用三洋公司的LA7680机芯上，故而得名，因其电路简洁、效率高、易扩展、易维修，现在已被各厂家广泛使用。
R520、R521、R522为起动电阻，R519、C514、R524、V513、T501的（1）、（2）绕组组成正反馈回路，C514为振荡电容。
V553及周边元件、VD515、V511、V512组成稳压控制电路。
R552为取样电阻，VD561为V553的发射极提供基准电压，当电源输出电压过高时，V553、VD515、V511、V512均导通程度增加，使开关管V513的基极被分流，输出电压随之下降；反之，若电源输出电压降低时，V553、VD515、V511、V512均导通程度减少，使开关管V513的基极分流减少，输出电压随之上升。
VD518、VD519、R523组成过压保护电路。
另外VD563也为过压保护。
C515的作用：我们来看如果没有C515会怎样？当某一时刻开关变压器的（1）脚相对（2）脚为正时，一方面（1）脚的电压经R519、C514加到V513的基极，欲使V513饱和，但同时，该电压也经R526加到V512的基极，这样一来，V512饱和导通，而V512饱和导通将迫使V513截止，这就有矛盾了。
再来看加入C515的情况：同样当某一时刻开关变压器的（1）脚相对（2）脚为正，欲使V513饱和，这时该电压也经R526加到V512的基极，但由于有C515的存在，C515两端的电压不能突变，需经一定时间的延迟，或者说C515有一个充电过程，才会使V512饱和，这样就不会干扰V513的饱和了。
显然，C515容量的大小决定了延迟的时间，这样也会影响V513基极脉冲的占空比，同样也会影响输出电压的大小，根据这一点，有人误认为C515是振荡电容，这显然是不对的。
各种开关电源变压器各种高频变压器参数EE16EE19EE55EI60EI50等等的参数
功率铁氧体磁芯常用功率铁氧体材料牌号技术参数EI型磁芯规格及参数型号I A [ BALPQ型磁芯规格及参数EE型磁芯规格及参数EC EER型磁芯规格及参数1,磁芯向有效截面积：Ae2,磁芯向有效磁路长度：le3,相对幅值磁导率：4,饱和磁通密度：Bs1 磁芯损耗：正弦波与矩形波比较般情况下，磁芯损耗曲线是按正弦波+/-交流(AC)激励绘制的，在标准的和正常的时候，是不提供极大值曲线的。
涉及到开关电源电路设计的一个共同问题是正弦波和矩形波激励的磁芯损耗的关系。
对于高电阻率的磁性材料如类似铁氧体，正弦波和矩形波产生的损耗几乎是相等的，但矩形波的损耗稍微小一些。
材料中存在高的涡流损耗(如大型叠片式或大型切割磁芯)时，矩形波损耗是正弦波损耗的1/2~2/3 。
D.Y.Chen 提供的参考资料解释了这种现象。
般情况下，具有矩形波的磁芯损耗比具有正弦波的磁芯损耗低一些。
但在元件存在铜损的情况下，这是不正确的。
在变压器中，用矩形波激励时的铜损远远大于用正弦波激励时的铜损。
高频元件的损耗在铜损方面显得更多，集肤效应损耗比矩形波激励磁芯的损耗给人们的印象更深刻。
举个例子，在20kHz 、用17# 美国线规导线的绕组时，矩形波激励的磁芯损耗几乎是正弦波激励磁芯损耗的两倍。
例如，对于许多开关电源来说，具有矩形波激励磁芯的5V、20A 和30A 输出的电源，必须采用多股绞线或利兹(Litz) 线绕制线圈，不能使用粗的单股导线。
2 Q 值曲线所有磁性材料制造厂商公布的Q 值曲线都是低损耗滤波器用材料的典型曲线。
这些测试参数通常是用置于磁芯上的最适用的绕组完成的。
对于罐形磁芯，Q 值曲线指出了用作生成曲线时的绕组匝数和导线尺寸，导线是常用的利兹线，并且绕满在线圈骨架上。
对于钼坡莫合金磁粉芯同样是正确的。
用最适合的绕组，并且导线绕满了磁芯窗口时测试，则Q 值曲线是标准的。
Q 值曲线是在典型值为 5 高斯或更低的低交流(AC)激励电平下测量得出的。
1000W以下小型电源变压器的四种绕制方法
1000W以下小型电源变压器的XX省泗阳县李口中学沈正中一、电源变压器绕制方法一：变压器铁芯截面积1•求变压器输出功率变压器的输出容量P2=（0.8X铁心截面积S〕2（S单位：cm2）2•求每伏匝数每伏匝数T=55/铁心截面积S o3•求线圈匝数初级线圈片=变压器输入电压U]X每伏匝数T；次级线圈亠=变压器输出电压U2X每伏匝数TX1.05；次级线圈匝数计算中的1.05是考虑有负荷时的压降。
4•求导线直径变压器的输入容量气=变压器的输出容量P2/0.8；初级线圈电流1]=变压器的输入容量气/变压器输入电压Up次级线圈电流12=变压器的输入容量P2/变压器输入电压U2；导线直径d=0.8/i〔mm〕；初级线圈导线直径d]=0.8pT；次级线圈导线直径d2=0.8C；。
例如：变压器铁芯截面积为5.6cm2，输入电压220V,输出电压50V。
1•求变压器输出功率变压器的输出容量P2=〔0.8X5.6〕2惣0W2•求每伏匝数每伏匝数T=55/S=55/5.6=9.8匝。
3•求线圈匝数初级线圈n i=U1xT=220x9.8=2156匝；次级线圈n2=U2xTx1.05=50x9.8x1.05=514.5匝，可取为515匝；4•求导线直径变压器的输入容量P]=P2/0.8=25W；初级线圈电流I1=P1/U1=25/220=0.11A。
初级线圈导线直径d]=0.8叮I]=0.8Jo.ii=0.27mm；次级线圈电流I2=P2/U2=20/50=0.4A；次级线圈导线直径d2=0.8/i；=0.8、込4=0.51mm；注：经桥式整流电容滤波后的电压约是原变压器次级电压的1.4倍。
方法二：制作一定功率的变压器1•求铁芯面积铁芯截面积S=1.25x話~P（S是被线圈套着部位铁芯的截面积,单位：cm2,P为输出功率，单位：W）；2•求线圈匝数铁芯的磁感应强度可取〔7000-10000GS〕，通常取8000Gs，每伏匝数T=450000/〔8000x铁芯截面积S〕；3•求导线直径同方法一。
各种开关电源变压器 各种高频变压器参数 EE16 EE19 EE55 EI60 EI50等等的参数
功率铁氧体磁芯常用功率铁氧体材料牌号技术参数EI型磁芯规格及参数PQ型磁芯规格及参数EE型磁芯规格及参数EC、EER型磁芯规格及参数1,磁芯向有效截面积：Ae2,磁芯向有效磁路长度：le3,相对幅值磁导率：μa4,饱和磁通密度：Bs1 磁芯损耗：正弦波与矩形波比较一般情况下，磁芯损耗曲线是按正弦波+/-交流(AC)激励绘制的，在标准的和正常的时候，是不提供极大值曲线的。
涉及到开关电源电路设计的一个共同问题是正弦波和矩形波激励的磁芯损耗的关系。
对于高电阻率的磁性材料如类似铁氧体，正弦波和矩形波产生的损耗几乎是相等的，但矩形波的损耗稍微小一些。
材料中存在高的涡流损耗（如大型叠片式或大型切割磁芯）时，矩形波损耗是正弦波损耗的1/2~2/3。
D.Y.Chen提供的参考资料解释了这种现象。
一般情况下，具有矩形波的磁芯损耗比具有正弦波的磁芯损耗低一些。
但在元件存在铜损的情况下，这是不正确的。
在变压器中，用矩形波激励时的铜损远远大于用正弦波激励时的铜损。
高频元件的损耗在铜损方面显得更多，集肤效应损耗比矩形波激励磁芯的损耗给人们的印象更深刻。
举个例子，在20kHz、用17#美国线规导线的绕组时，矩形波激励的磁芯损耗几乎是正弦波激励磁芯损耗的两倍。
例如，对于许多开关电源来说，具有矩形波激励磁芯的5V、20A和30A输出的电源，必须采用多股绞线或利兹(Litz)线绕制线圈，不能使用粗的单股导线。
2 Q值曲线所有磁性材料制造厂商公布的Q值曲线都是低损耗滤波器用材料的典型曲线。
这些测试参数通常是用置于磁芯上的最适用的绕组完成的。
对于罐形磁芯，Q值曲线指出了用作生成曲线时的绕组匝数和导线尺寸，导线是常用的利兹线，并且绕满在线圈骨架上。
对于钼坡莫合金磁粉芯同样是正确的。
用最适合的绕组，并且导线绕满了磁芯窗口时测试，则Q值曲线是标准的。
Q值曲线是在典型值为5高斯或更低的低交流(AC)激励电平下测量得出的。
由于在磁通密度越高时磁芯的损耗越大，故人们警告，在滤波电感器工作在高磁通密度时，磁芯的Q值是较低的。
变压器绕线和制作方法
变压器的绕制方法计算及注意事项生活中各种电器的工频变压器无论是自行设计绕制，还是修复烧坏的变压器，都会涉及到部分简单的计算，教科书上的计算公式虽然严谨，但实际运用时显得复杂，不甚方便。
本文介绍实用的变压器计算的经验公式。
先看一实例：实例：现要制作一个80W的降压变压器，输入220V 输出45V，请问用多大胶心，初次级各用什么线径，绕多少匝？（以下U1为初级电压，U2为次级电压，I1为初级电流，I2为次级电流）1、根据需要的功率确定铁芯截面积的大小S=1.25=1.25√80 ≈11.2cm22、求每伏匝数ωo=45/11.2=4.02匝3、求线圈匝数初级ω1=U1ωo=220X4.02=884.4匝次级ω2=1.05 U2ωo =1.05X45X4.02≈189.9匝4、求一、二次电流初级I1=P/U1=80/220≈0.36A次级I2=P/U2=80/45≈1.78A5、求导线直径初级d1=0.72 (根号I1）=0.72√0.36≈0.43mm次级d2=0.72 (根号I2）=0.72√1.78≈1.28mm注：此为理论计算值，实际绕制可根据结果改变各值。
本人绕制线径均大于理论值，扎数比变为88：20使用时并无异常。
单相小型变压器简易计算方法1、根据容量确定一次线圈和二次线圈的电流I=P/UI单位A、P单位vA、U单位v.2、根据需要的功率确定铁芯截面积的大小S=1.25√P（注：根号P）S单位cm23、知道铁芯截面积(cm2)求变压器容量P=(S/1.25)2（VA）4、每伏匝数ωo=45/S （注：45为系数，下文提到）5、导线直径d=0.72√I (根号I）6、一、二次线圈匝数ω1=U1ωoω2=1.05U2ω （注：考虑损耗，次级扎数要稍大些，1.05亦可改变） 铁芯的选择根据自己需要的功率选择合适的铁芯是绕制变压器的第一步。
如果铁芯（硅钢片）选用过大，将导致变压器体积增大，成本升高，但铁芯过小，会增大变压器的损耗，同时带负载能力变差。
长虹 数字高清(CHD)系列彩电开关电源 原理维修手册
长虹数字高清（CHD）系列彩电开关电源原理与维修长虹数字高清（CHD）系列大屏幕彩电(如CHD2992、CHD2983等)开关电源采用三肯公司推出的STR-F6656厚膜集成电路作为核心器件。
该厚膜集成电路具有输出功率大、外围电路简单、保护电路完善、便于维修等诸多优点，与该厚膜块引脚功能完全相同但输出功率有所差别的STR-F系列其它厚膜块还有：STR-F6454、STR-F6658、STR-F6626等。
STR-F6656厚膜块内含大功率场效应（MOS）管、独立的振荡电路，及其相应的控制、保护电路,整机开关电源实际电路图如①所示..图①一．开关电源原理分析1．进线抗干扰、自动消磁电路220V交流市电经插麻XP800输入机内，经电源开关S801通/断控制，再经保险管F801送入由T803B、R801、CZ802组成的第一道抗干扰电路，其中T803B是一个结构完全对称的互感滤波器，第一道抗干扰电路主要是为了防止市电网中的高频干扰信号窜入机内开关电源。
经第一道抗干扰电路后的220V交流市电分两路，一路送入自动消磁电路，另一路送入由C802、C803A、C804A、T803A组成的第二道抗干扰电路。
自动消磁电路由R808与装配在CRT上的消磁线圈组成，在开机瞬间，由于R808阻值由小增大，使流过消磁线圈内的电流由小变大，此时将在消磁线圈内周围产生出一交变磁场，从而消除CRT阴罩板上的杂散磁场，以完成自动消磁动作。
第二道抗干扰电路的主要作用是防止机内的高频信号窜入市电网，从而造成污染市电网的现象。
2．整流滤波电路经第二道抗干扰电路的220V交流市电，进入由VD801~VD804组成的桥式整流电路，该电路将220V 交流电变成210V左右的直流电压，再经VD806、T804、VD805加到开关变压器T862（2）脚，由T862（1）脚外接电容C810滤波，得到约308V左右的脉动直流电压，该电压经开关T862（1）（4）绕组加到厚膜块NQ821（3）脚内部大功率MOS开关管的漏（D）极。
胆机电源变压器绕制数据
胆机电源变压器绕制数据舌宽32 叠厚50 250—0—250 0。
2A 6。
3 V 2A X 2 5V 2A 初级220V/0.55/572T，次级高压 0.31/1350T在675T中心抽头，6.3V 2A 1.0线17T 2组，5V 2A 1.0线14 T1组舌宽32 叠厚50 285V,250V,0,250V,285V 5V 3A 6.3V 2A 3.15V,0,3.15V 1A 初级0.55/666T，285V*2组用0.29线1796T的中心抽头 250V*2组 1576T的中心抽头6.3V 1.0线20T 5V3A 1.2线16T 3.15V*2 0.72线20T中心抽头舌宽32 叠厚50 280—0—280 0.2A 6.3V 3A X 2 5V 3A 初级0.41/638T，次级高压0.2A0.31绕823T2组，6.3V3A1.23线19T，还有空余窗口面积，可以加绕6.3V3A1组，5V3A1组(1.23/15T)次级280,0,280，0.15A。
6.3V.2A。
6.3,2，1.2A。
5V.3A 初级220V0.59线572T，280V*2用0.23线1528T在764T处中心抽头，6.3V2A用0.82线17T，6.3V1.2用0.77线17T 2组，5V3A1.2线14T舌宽32 叠厚60 300v-0-300v.250mA 5v.3A一组 2.5v.3A二组 6.3v.3A二组初级(1)220V0.49线594T 高压300V*2/0.2A 0.27线1686T中心抽头 5V3A1.2线14T2.5V3A1.2线7T 2组 6.3V3A1.2线18T 2组舌宽32 叠厚60 280—0—280 6。
3V 2A X2 6。
3V 1A 5V 3A初级220V0.71线/440T 高压280V*2/0.31线1176T，在588T处中心抽头6.3V2A1.0线13T*2组 FD422灯丝 6.3V1A0.72线13T 输入级灯丝5V3A1.2线11T 5Z3P灯丝舌宽32 叠厚60 310V-0-310V 0.15A 6.3V 1.5A 6.3V 1.5A 3.15V-0-3.15V 1.2A 5V 3A初级0.55线径477T，高压610V中心抽头0.27线1404T/702T处中心抽头，6.3V1.5A0.88线16T 2组，3.15 V-0- 3.15V0.88线16T中心抽头，5V3A1.2线12T舌宽35 叠厚60 390—0—390 5V 2A X2 5V 3A 10V 2A X2 初级220V0.67线440T，隔离层用0.19线平绕一层尾引出接地，390V高压0.27线1638T在819T 中心抽头，5V2A1.0线11T2组，5V3A1.2线11T 1组，10V2A1.0线21T 2组舌宽35 叠厚50 330—0—330 0。
开关电源变压器初级绕组
开关电源变压器初级绕组开关电源变压器是一种广泛应用于电子设备中的电力转换装置。
它主要由初级绕组、次级绕组以及铁芯构成。
本文将重点介绍开关电源变压器的初级绕组。
初级绕组是开关电源变压器中的一部分，它承担着将输入电源转换为所需输出电压的重要任务。
初级绕组通常由多圈的导线绕制而成，这些导线被均匀地绕在铁芯上。
通过控制初级绕组中的电流，可以实现对输出电压的调节。
初级绕组的设计和制造需要考虑多个因素。
首先是绕组的匝数和导线的截面积。
匝数决定了变压器的变比，而导线的截面积则直接影响了绕组的电阻和功率损耗。
为了提高变压器的效率，通常会选择较大的导线截面积，以减小电阻和损耗。
其次是初级绕组的绝缘。
由于初级绕组承担着较高的电压和电流，绝缘是非常重要的。
绕组应采用耐高温、耐压的绝缘材料，以确保其安全可靠地工作。
同时，绕组之间以及绕组与铁芯之间也需要适当的绝缘措施，避免发生电弧和绝缘破损等问题。
初级绕组的布局和连接方式也需要精心设计。
绕组的布局应尽量紧凑，以减小电磁干扰和功率损耗。
而绕组之间的连接方式有两种常见的形式，分别是串联和并联。
串联连接可以实现高压变压器，而并联连接则可以实现高电流变压器。
在实际应用中，初级绕组还需要考虑电压调节和保护等功能。
为了实现电压调节，可以采用多档位的绕组连接方式，通过切换不同的绕组，实现不同的输出电压。
而为了保护绕组不受损坏，还需要在绕组中加入保护元件，如过流保险丝和过压保护器等。
初级绕组是开关电源变压器中至关重要的组成部分。
它通过将输入电源转换为所需输出电压，实现了电能的传输和转换。
初级绕组的设计和制造需要考虑多个因素，如匝数、导线截面积、绝缘和布局等。
合理设计的初级绕组可以提高变压器的效率和可靠性，从而更好地满足电子设备对电源的要求。
业余绕制输出变压器参数和公式计算
一般业余绕制输出变压器不必过多注重理论参数和公式计算，但有三项指标必须重视：1.输出变压器阻抗。
2.尽量大的电感量。
3尽量小的分布电容。
对于输出变压器阻抗，理论上讲即变压器阻抗必须和功放管内阻一致，这样才能达到该功放管的最大设计功率，但实际制作胆机时，往往为了最佳音质而舍弃最佳功率，因而一般都取变压器阻抗远大于胆管内阻。
以805管为例，本人一般设计变压器时都取其胆内阻的3－5倍，因为有如此大的余量，所以只要按原设计者提供的数据绕制，一般都不会有什么问题。
尽量大的电感量和尽量小的分布电容，电感量大则低频好，分布电容小则高频好，但这本身就是一对矛盾，因为要电感量大则分布电容必然也大，要分布电容小则电感量也必然会小，如何解决这一对矛盾，既要电感量大，以保持低频好，又要分布电容小以保持好的高频，这就是我们绕制输出变压器以保证音质的关键所在。
如何解决好这一对矛盾呢？下面详细谈谈个人的制作体会，不对之处请大家讨论。
1.为保证有尽量大的电感量，一定要选择大规格的铁芯，只有大规格铁芯才是大电感量的重要保证，市售成品机往往低频下潜不深、缺乏弹性、没有冲击力，速度慢的重要因素都在其为节约成本选用铁芯太小所致，尤其是单端机，因为要流气缝，铁芯规格小了肯定是不行的，本人用于10－20W的小功率单端机的输出牛铁芯决不会小于舌宽35mm，叠厚不得小于65mm，即35×65以上。
而大功率单端机的输出牛一般都用舌宽41mm，叠厚75mm，也就是41×75以上，以保证该输出牛有足够的电感量，从而保证低频有很好的下潜，弹性和速度。
2.为保证有尽量小的分布电容：a.各绕组尽量分多层绕制，一般来讲初级绕组不得小于5－7层，次级绕组也必须分5－7层，夹在初级绕组当中，因为这样即有很好的藕合，且各绕组的分布电容呈串联结构，而电容是越串联越小的。
b.注意绕制工艺，手法也是减少分布电容的重要措施。
第一，绕制时线圈一定要拉紧，越紧越好，这也是高级输出牛只能手工绕制，不能机器绕制的原因所在，但不一定要排列十分整齐，有少量乱层对分布电容相反有好处。
彩色电视机开关电源变压器代换表
序号国外型号国外对应型号BSK-5BDKC18-S1BK-01AE0017CF.726.013KB0017KB6-2KDB4042《一》TS-1KB001TCE4726-013BCK-5AE0004KB0004BCK-5ABDKC18-S2AE0018AE0018无BDK-0601无BDK-0602《二》TLP15756BCK-2BKG-03CKB-14-3TLP15756P15765P15765TLP15765CF4.726.007ETA-19218AY CYB-1无KDB-352序号国外型号国外对应型号《三》TPW-3025BCK-2BDKC18-T1KB4、KD304E40ACF4.726.002KD304E40AKDB-401KDB-402TPW-3025KB-2KB-04KB-60-3BKF-21TPW3067BDKC18-T2CF4.726.005KB01KB--60-8KB1-3KD1802-BKB3037KD304E35AKDB-353TPW3067CE45014-00A CKB-14-2CE450514-00A BCK-3REG4B-D KB8-3JVC7697C-1431序号国外型号国外对应型号《四》P-2213231KDB-18-HCKB-18-1KDB-351P-2270682A CKB-14-1P-220162KB-65-1P-2220163KB-65-1P-2220663KB-90-2P-2270661KB-90-2P-2213901KDB-352P-5430011KDB-353P-5340031KDB-354P-2213121KDB-355P-2270682KDB-501CKB-14-1P-221323P-221323P-2220163KB5P-2213941KB627P221323KB-60-62213941KB.6《五》Z0201CE KB4-2BCK-1Z0201BK-02WKB-04-S2TRTRNZ0201CEZZ BDK-0501KDB-402RTRNZ0201CE KDB-402C-1813C-1813C-1814C-1814SRW40EC-24KDB-403Cf4.726.006CKB-18-2TRNZ0201CE XKB-1GKB-S01《六》SRT1-421-605-B BDK-0302序号国外型号国外对应型号《七》CE40514-00A KB-2BCK-3CF4.724.001KB-60-3KDB-401CE40514-00ACE40514-00BKDB-402CE40514BKF-21CKB-14-4CE40514-00A-KD JG4.726.001CE41038CE41038CE41038-00A CF4.726.004KDB-404KB1801-BCE41038-00A-KD KB038CE40812-00A CF4.726.003KB02KD304E40BCE40812-00A KDB-402-182CE40821-00A KDB403CE40812-00A-KD KB812CE40821-00B KB2-2KDB18-1JKDB403CE40812-00B KB1801-AKDB402-181CE41254-00A CF4.726.008CE41254-00A-KD KB1254P2213231CKB-18-1无BDK-0102无KB10-2无TS-3TPW-3025KB1401-AJVC7185KB1401-A 序号国外型号国外对应型号《八》46307804CF.726009KB-60-7KB9-2《九》无TS-2《十》2022040473KB7-2《十一》REG4B CF4.726.015《十二》G4C CF4.726104《十三》SE-107D CF4.726013彩色电视机开关电源变压器代换表《无线电》92年1期P43、《家电维修》02年11期P63国内生产厂家应用机芯青州无线电变压器厂八九九厂八九八厂国营长富电子器件联合制造厂国营长岭机器厂电器分厂天津光电通讯厂无锡县第四磁性材料厂辽源市无线电一厂三洋机芯国营长岭机器厂电器分厂青州无线电变压器厂八九九厂无锡变压器无线电厂苏州电视配件厂苏州电视配件厂南京无线电五厂松下机芯北京配件三厂泰兴县电器厂八九八厂青州无线电变压器国营长富电子器件联合制造厂泰兴县电器厂无锡县第四磁性材料厂国内生产厂家应用机芯青州无线电变压器厂东芝机芯国营长富电子器件联合制造厂杭州变压器厂福州市无线电七厂无锡县第四磁性材料厂天津无线电元件半导体厂天津光电通讯厂辽阳电子通讯设备厂上海无线电二十七厂八九八厂八九九厂长富电子器件联合制造厂辽阳电子通讯设备厂上海无线电二十七厂天津光电通讯公司天津电子仪器变压器厂国营长岭机器电器分厂杭州变压器厂无锡县第四磁性材料厂八九八厂泰兴县电器厂天津光电通讯公司南京无线电五厂武汉市变压器二厂国内生产厂家应用机芯上海无线电二十七厂日立机芯福州无线电七厂泰兴县电器厂上海无线电二十七厂上海无线电二十七厂福州无线电七厂福州无线电七厂福州无线电七厂福州无线电七厂福州无线电七厂福建南平市无线电四厂七九八厂上海无线电二十七厂七九八厂天津光电通讯公司夏普机芯南京无线电五厂八九八厂无锡变压器厂苏州电视配件厂福州无线电七厂武汉变压器二厂无锡县第四磁性材料厂国营长富电子器件联合制造厂泰兴县电器厂国营长岭机器电器分厂无锡无线电十四厂苏州电视配件厂索尼机芯国内生产厂家应用机芯天津光电通讯公司胜利机芯南京无线电五厂长富电子器件联合制造厂上海无线电二十七厂福州无线电七厂武汉变压器二厂武汉变压器二厂无锡县第四磁性材料厂八九八厂泰兴县电器厂长岭机器电器分厂武汉变压器二厂长富电子器件联合制造厂福州无线电七厂天津电子仪器变压器厂长岭机器电器分厂长富电子器件联合制造厂辽阳电子通讯设备厂杭州变压器厂无锡县第四磁性材料厂福州无线电七厂长岭机器电器分厂天津光电通讯公司上海无线电电子元件二厂福州无线电七厂天津电子仪器变压器厂无锡县第四磁性材料厂长富电子器件联合制造厂长岭机器电器分厂泰兴县电器厂苏州电视配件厂天津光电通讯公司辽源市无线电一厂天津电子仪器变压器厂天津电子仪器变压器厂国内生产厂家应用机芯长富电子器件联合制造厂日电机芯上海无线电电子元件二厂天津光电通讯公司辽源市无线电一厂飞利浦机芯天津光电通讯公司将军长富电子器件联合制造厂HF18寸长富电子器件联合制造厂GH18寸长富电子器件联合制造厂GH20寸备注备注备注备注备注。