变压器零序差动保护的讨论

变压器零序差动保护的讨论

朱声石

（国电自动化研究院，江苏省南京市210003）

摘要归纳了对变压器装设零序差动保护必要性的不同论点后指出，零序差动保护仅在变压器绕组靠近中性点（占整个绕组2％）处发生接地故障，相间差动保护灵敏度不足时方才显示出其灵敏度高的优越性。但是一方面在靠近中性点处电压很低，发生故障的几率很小，被短路的匝数小，故障危害不大；另一方面零序差动保护也不可能没有死区，其死区有多大还未深入研究。因此，作者认为装设零序差动保护的必要性不大。如果愿意装设零序差动保护作为补充，应将安全性放在首位，宜限制其保护范围。为此，提出用比例判据代替比率制动判据的方案。关键词零序电流差动保护接地故障差动保护

变压器零序差动保护在我国没有被广泛

采用，因此此问题一再引起讨论。近来从“变

压器保护运行不良的反思”（1）一文开始，继

而有“变压器绕组短路接地故障的保护”（2），

再有“再谈220kV及以上大型变压器装设零

序差动保护的必要性”（3）陆续发表。通过讨

论，对此问题的讨论已比较深入，可以有一

个较为全面的认识。为此本文对各种论点作

进一步阐述，并再次发表自己的观点。

图1 双侧电源变压器在Y侧A相绕组发生单相接地

论点之一：文献1和3一再强调在单相接地故障时，相间差动保护反应的两侧电流相位会出现外部故障的特征，因而灵敏度下降。图（1）示出这种故障的情况。图1是转录文献2中的图3。文献3中的图（9）也示出这种情况，但忽略了非故障相中的电流。实际只要相间互感不可忽略，非故障相中必然有电流。就现在讨论的问题两文的差异无关紧要。令文献2导出的公式中Ix=Iy=0便得到与文献3相同的结果，

W k I k-(W Y-W k)I A=W△I a

式中Ia的正方向与文献3相反。文献3提出,如果（W Y－W k）I A＞W k I k则I A与I a相位相反，呈现外部故障的特征，相间差动保护的灵敏度下降。因为上式成立，以（W Y- W k）I A）> W k I k为原因，得出I A与I a符号相反的结果是必然的，这与直接提出I A与I a 符号可能相反毫无差别。

严格地讲上式两边并不相等。[W Y- W k）I A+ W△I a]- W k I k等于励磁安匝。当出现W k I k后，为了保持磁通不变，（W Y- W k）I A+ W△I a要增加，而I A和I a的增加使得它们在系统阻抗和变压器漏抗上的压降增加，从而导致变压器主磁通及其感应电势下降。所以外部若有电源必向变压器供给短路电流。只要各侧电源电势相位差不大，各侧电流的相位就不会有明显的差别，不会呈现外部短路的特征。如果是轻微故障，变压器内部感应电势下降甚微，竟然仍高于某一侧外部电源的电势，那么该侧才会有电流流出。因为内外电势不可能有显著的差别，此流出电流一定很小，依靠幅值的差别，比率制动继电器也一定能动作。不要一提流出电流就谈虎色变。

上面分析可见外部电源电势低才可能有电流流出。因而单侧电源内部发生轻微故障应当是最严重的情况。在这种情况下出现的最大流出电流，实际是穿越性的负荷电流。故障时短路电流有2个分量。一是故障分量，一是负荷分量。应用叠加原理分析故障，电流的故障分量是由在故障点施加的与故障前该点电压幅值相等，相位相反的唯一假想电势产生的。内部故障时此假想电势在内部，其所产生的电流必然都由各侧流出。各侧的电流的故障分量相位必基本相同，不会呈现外部短路的特征。电流的负荷分量是穿越性的，两侧负荷分量的相位必呈现外部短路的特征。所以变压器内部故障对于相间差动保护灵敏性最严重的情况是：单侧电源内部轻微故障并继续送出最大负荷电流的情况。作者认为可取总故障分量（即差动电流）Id=0.5In，同时负荷分量为In的情况。作为对变压器差动保护考核

灵敏

240

241

度的标准。如果采用1I &和2I &的比率差动继电器是以22

1I I I res &&+=为制动电流（都以流入变压器为正方向），则当Ires=1.25In,Id=0.5In 时继电器应

能动作。

论点之二。零序差动保护在单相接地故障时比相间差动保护灵敏。这是显而易见的事。零序电流属于故障分量，在区内故障时不会有零序电流流出。穿越性负荷电流中也没有零序分量。这些都是零序差动保护有较高灵敏度的原因，但还不是根本的原因。

相间差动保护测量到的电流是变压器各侧引线上的电流，而零序差动保护测量到的是星形绕组高压引线和中性点侧的零序电流。在绕组单相接地故障时中性点侧的电流就是短路匝中的电流。如果是双绕组变压器短路匝中电流Ik 是高压引线上电流I A 的（W Y －W K ）倍，此时相间差动保护测量到的差动电流为I A ，而零序差动保护则为这就是

A K

Y

K A I W W I I ×=

+。说后者测得的差动电流是前者的W Y ／W K 倍。

当故障点靠近中性点时，例如W K ＝0.02 W Y 时零序差动保护的灵敏度将是相间差动保护的50倍，这才是零序差动保护灵敏度高的根本原因。 论点之三。零序差动保护只能作为相间差动保护的补充。

相间差动保护能反应变压器各侧各种类型的故障，包括相间及接地短路故障和匝间短路故障。而零序差动保护只能反应星形接线侧的接地短路故障。顺便指出只要保护范围以各侧断路器的位置定界，不论何种原理（包括今后可能研发的创新原理）的保护都有避开励磁涌流的问题。在变压器的等值回路图上励磁阻抗是横向接地的，它和内部故障时出现的故障支路具有相同的性质。当励磁阻抗在暂态过程中饱和时就出现了涌流。涌流在变压器等值回路内和故障电流相似，相间差动保护以及可能创新的主保护都有误动的可能，而对策只有依靠波形识别。最近提出的由励磁阻抗或其自感系数不是常数实现闭锁的原理，其本质仍是涌流波形的非正弦。

所以相间差动保护被涌流困惑并非其原理失误所

致。零序差动保护只能作为相间差动保护的补充，它解决不了后者躲涌流的问题。能避开涌流决不是要不要零序差动保护要考虑的问题，相间差动保护对星形绕组单相接地故障的灵敏性如何才是需要讨论的重要问题。绕组单相接地故障对于相间差动保护来说和单相匝间故障性质完全相同。此时引线上的电流（图（1）中的I A ）决定于短路匝W K 归算到一次侧的漏抗X ’k 。短路匝W K 的漏抗

其中A 为漏磁通的截面积，l K 为漏磁通的平均长度。将X K 归算到一次侧为

随着短路匝数W K 的减少，漏磁通平均长度减小，X

′

K 增大。匝数W K 越少，X ′

K 增大越多。实际故障录波和动态模拟试验都表明：在轻微匝间故障W K =(0.01~0.02) W Y 时引线上短路电流约为I A =(0.5~1.0) I n ，其中I n 为变压器的额定电流。虽然收集到的故障记录还不充分，但有鉴于在轻微匝间故障时I A 可能小于满负荷电流，在不同运行方式下I A 的数值变化不会大。上面的估计有着普遍意义。 在轻微匝间故障时变压器可能有穿越性的负荷电流流过。在“论点之一”最后指出此时比率差动继电器的Id=0.5In,Ires=1.25In 。现在微机比率差动继电器的动作特性都是折线。一般在Ires<(1.25~1.5)In 时继电器的启动电流为常数，即等于0.5In 甚至更小。所以相间差动保护对绕组单相接地故障虽然相当灵敏，但仍有约2％的死区。零序差动保护在单相接地故障时比相间比相间差动保护更灵敏，其死区会更小。不过零序差动保护也只有在相间差动保护的死区内发生故障时其灵敏度更高的优点才真正发挥出来。

论点之四。变压器绕组单相接地故障是几率较多的一种故障，但相间差动保护不动作，必须由零序差动保护跳闸的还是很少的。

变压器故障以匝间故障为最多，已是不争的事实。单相接地故障较多也是合理的推断。文献3认为统计资料中接地故障的记录较少是以往统计时未区分“相间”和“接地”故障，把几率较多的接地故障统计为相间故障所致。差动保护正确动作率不高，但拒动几乎没有。1995年全国对主设备保护所作的调查就没有相间差动保护拒动的记录。因此上面“接地”故障被统计为“相间”故障的推断正说

K K K K l A W L X m w

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