第六讲-压力恢复测试

i 0.183q
Kh
公式（4-9）
图4-3 压力恢复测试的理论曲线和实测曲线
采用公式（4-9）可以求取排驱面积范围内的流动 系数的平均值，
kh 0.183 q

i
（达西制）
kh 21.91q

i
公式（4-10）
（矿场制）
如果将直线外推到lg(Δt/ (tp+Δt))=0处，可以 得到油藏的原始地层压力Pi，因为在该点上有
较小）；
tp:为生产时间，对一次测试而言， tp 为常数；
公式单位采用达西制（如采用矿场制，则系数“0.183” 改为“21.91”）；
由于关井前油井产量往往不容易保持稳定，所以
霍纳法根据物质平衡原则提出，生产时间tp可用近似 计算方法确定
tp
油井累积产量 稳定产量

Np q
公式（4-8）
公式（4-8）中的tp称为折算生产时间或视生产时间。
第四章 油井压力恢复测试
在不稳定试井当中，压力恢复测试是最常用、 最有效的一种方法。
压降试井要求产量稳定，但在实施过程当中， 往往又受到一定限制，尤其对低渗透地层的油气测 试更为困难。仅管有变产量测试计算方法，但是它 的精度与实际效果以及测试技术和测试成本上都不 如压力恢复测试方法简便和节省。所以，压力恢复 测试能够得到广泛应用，特别是在探井和需要增产 的油气井中，常常成为必须获取的资料。

pw (t p
t)

0.183q（lg
Kh
K(t p t)
Ct rw2
0.351 0.87s)
公式（4-1）
拟注水井的压降为：
p注

pw (t

0)
0.183 q（lg Kt
Kh
Ct rw2
0.351 0.87 s)
公式（4-2）
或写成，
（p(t

0)）
0.183 q 2.25K
(lg
பைடு நூலகம்
Kh
Ct rw2
0.87 s)
公式（4-12）在半对数坐标内（Pw（Δt）-lgt）将成为一条 直线，如图4-4所示。
---------Horner曲线与MDH曲线的关系-----------
（1）在任何情况下（无论是生产时间长短，油藏是有 限还是无限大），霍纳法的半对数直线均可以用于计算 地层参数，而且具有精度高、可靠的优点；
第 I 阶段包括了纯井储效应阶段与部分井储效应阶段， 而后者同时反映了井筒内的压力与井底附近地层的压力变 化，所以井底地层的污染堵塞情况、油井的完善性等直接 影响其作用时间的长短，根据这阶段曲线形态可以定性判 断井的完善和堵塞情况，这阶段压力变化不满足压力恢复 公式，所以此段不为直线而为一段曲线
压力恢复曲线三阶段分析
（图4-3右边）
第 II 段称为径向流段 当井筒内的压力达到一定值后， 则井底附近地层压力开始回升，测试由部分井储效应逐 渐过度到井储效应结束出现地层的平面径向流动阶段， 该段满足压力恢复公式，为有效的半对数直线段。其斜 率大小直接与地层的渗流特征有关。地层渗透性好，则 斜率小，反之，则斜率大，当井底地层因相变等原因产 生横向非均质性时，半对数直线斜率发生变化，斜率从 小变大，说明地层渗透性由好变差；反之，渗透性由差 变好。
pw (t)

pw (t

0)）
q [ln 4Kh
Kt
Ct rw2
0.8091
2s)
用常用对数代替自然对数
pw (t)

pw (t

0)）
0.183 q [lg Kt
Kh
Ct rw2
0.351 0.87 s)
公式（4-11）
比较公式（4-11）与公式（4-2）可见，MDH法的表达式 就是注入井压力的回升公式。
压力恢复测试的方法介绍
压力恢复测试的方法是先将油、气井以
不变的产量生产一定时间tp以后，井口关井，
使其井底压力不断恢复，并且用井底压力计 连续地记录关井时间Δt与不断上升的井底压 力Pw（Δt）。
如图4-1是压力恢 复测试时的产量与 井底压力变化的示 意图。现场测试时， 除了由井底压力计 中读取关井时间与 其相应的井底压力 之外，还需要收集 稳定生产时的产量 和生产期间的累积 产量NP ；测试日期 和测试层位。
同时又由于压力恢复测试过程 当中的井储效应比压降测试更为严 重，因此，对于压力恢复曲线的识 别尤为重要。
一般来说，应该采用半对数曲线， 双对数曲线的分析方法，并且结合储层 地质特征来识别曲线、确定有关的地质 参数和判断井底地质情况。
压力恢复曲线分析方法与压力降落 分析方法有很多相似之处，例如参数计 算，判断断层、典型曲线选择与匹配方 法等，但是要注意两者的差异和不同。
A B
图4-2 霍纳法原理示意图（拟生产井与拟注水井迭加=关井）
由此可以得到一个重要的结论：
如果tp>>Δt（Δt<0.1 tp）,则MDH的压力恢复曲线可以看 成是生产井压降曲线的逆过程。
对公式（4-11）进行变换，
pw (t)

A

0.183q
Kh
lg
t
公式（4-12）
A

pw (t
（二） MDH曲线分析法
MDH法实际上是霍纳法的简化方法 （特例）。 它只有在油井生产时间tp很长 时，才能使用MDH法进行压力恢复资料的 整理。
MDH法压力恢复曲线表达式的推导
MDH 法 压 力 恢 复 曲 线 的 表 达 式 ， 可 由 公 式 （4-7）和公式（3-10）表示的油井关井时，井底 压力Pw（Δt=0）的表达式进行变换处理求得。
（4）无论是MDH法还是霍纳法的半对数直线都是表 示在无穷大地层时的径向流动阶段，虽然压力恢复时地 层流体未被采出地表，但是井底远处的流体仍以径向流 动方式流向井底，使井筒内压力不断恢复，从井底处向 外的地层压力逐渐达到新的平衡；
压力恢复曲线三阶段分析
（图4-3右边）
第 I 阶段称为续流段（也叫井储效应阶段），反映测 试早期关井压力恢复时，井筒内流体被压缩过程的压力变 化，因为在关井初期，虽然井口关井，但井下远处地层流 体却仍然在继续向井筒方向流动，正是这些远处流来的流 体进入井筒，才使得井筒内的流体被压缩，重新积聚弹性 能量而使压力回升。
t
1 t t p
则Δt→∞
即外推直线得到的压力是关井时间趋于无穷 大的压力，故为原始地层压力。但是，只有地层 是无限大的条件下才能采用这种方法确定原始地 层压力。如果是封闭油藏或多井同时生产，则方 法不可用。
------关于霍纳法的两个理论问题的讨论-------
（1）油井在关井前已生产很长时间，则进入视稳态后， 那么霍纳法是否会适用？

0)注

pw (t

0)）

0.183 q（lg
Kh
Kt
Ct rw2
0.351 0.87 s)
公式（4-3）
将公式4-1与公式4-3迭加，并改变等号左边项的排列 顺序有，
[ pi

pw (t)注 ] [ pw (t

0)

pw (t p

t)]

0.183 q
根据上述推导过程并结合图4-2可以看到，当tp很长时， 拟生产井的井底压力Pw（Δt+tp）下降速度很小，在那时 关井压力与关井时的流压Pw（tp）差值很小，所以可以忽 略，即Pw（Δt+tp）≈Pw（tp），经过这样简化后，在图42下部斜线部分的面积也可以忽略，所以拟注入井压力回 升曲线P注（Δt）可代替压力恢复曲线Pw（Δt）。
如 果 按 照 公 式 （ 4-7 ） 取 Pw （ Δt ） 与 lg(Δt/ (tp+Δt))的对数坐标作图，将出现一条直线，如 图 4-3 所 示 ， 称 该 曲 线 为 霍 纳 曲 线 ， 图 中 Δt/ (tp+Δt) 值 为 小 数 ， 并 且 由 左 向 右 增 大 。 直 线 的 斜率为
有改善）； （4）不考虑井储效应，即关井后，地层流体立即
停止进入井筒；
（一） 霍纳曲线分析法
霍纳法是压力恢复方法中最常规、最基本的一 种方法。其基本思想是：“将油气井稳定生产一定
时间tp后，关井的压力恢复过程看成是该井（拟生
产井）在关井期间继续生产，同时有一口与生产井 流体、流量、井径等均相同的“注水井”（拟注水 井）在同时、同地向地层注入。
理论上不适用，柯柏-斯密斯在研究后认为，在这 种情况下，采用霍纳曲线斜率计算地层参数效果也是相 当精确的；
（2）在有限大油藏内，霍纳公式是否适用？
在前面试井理论分析中介绍过，在有限油藏内，当 压降漏斗未达到油藏边界前，同样会出现半对数直线段， 并与无限油藏具有相同的渗流特征，所以，对于压力恢 复测试同样试用。一旦恢复的测试半径到达边界，半对 数直线斜率发生变化时，霍纳法就不在适用了。
Kh
lg
tp
t t
公式（4-4）
令
A pi pw (t)注
B= pw (t 0) pw (t p t)
所以A为图4-2中所示部分的压力降，B为图4-2中所示 部分的压力降；A+B的意义，可以将B部分的压力差移到 注入井压力回升Pw(Δt)注的曲线下面，形成一条Pw(Δt)曲 线，该曲线为实际的压力恢复曲线，即
根据压力迭加原理，这口井关井的压力恢复则 应是拟“生产井”与拟“注水井”两口井压降影响 的代数和。关井压力恢复如图4-2所示。”
A B
图4-2 霍纳法原理示意图（拟生产井与拟注水井迭加=关井）
根据上述思想，利用第三章油井压降公式（3-10）， 油井生产了tp+Δt时间的压力降落解为：