现浇梁上部构造预拱度计算表_xls

农桥上部构造单元工程质量评定表(示例)

凝固时进行，否则应在拱脚预留空缝，待拱
圈砂浆达到设计强度70%后，再将拱脚预留
空缝用砂浆填塞；
4）拱上建筑的施工，应在拱圈合拢，混凝
土或砂浆达到设计强度30%后进行。由拱脚
向拱顶对称的砌筑，侧墙砌筑后，再填拱腹
填料及修建桥面结构等。 1）梁板构件断面尺寸符合设计规定，外形
轮廓清晰，线条直顺，不得有翘曲现象；
Hale Waihona Puke 2）混凝土抗压强度达到合格条件；检
2
梁板预制安装 3）构件安装就位后，梁两端支座应对位，
板梁与支座须密合，否则重新安装；
4）构件吊装就位后，不应出现扭曲、损坏
现象，否则重新检验或报废。
查
3
项
目 4
5
混凝土浇筑模板和支架
钢筋工程
参照下部结构质量标准。
1）宜采用标准化和通用化组合模板，钢模板及其配件应按批准的加工图加工，成品经检验合格后方可使用。木模板应选择优良、脆性小、无扭曲、节疤和其他弊病的木材制作； 2）安装模板时，应考虑防止模板移位和凸出，基础侧模可在模板外设立支撑固定，墩、台梁的侧模可设拉杆固定。对于小型结构物，可用金属线代替拉杆； 3）固定在模板上的预埋和预留孔洞须安装牢固，位置准确； 4）模板安装完毕后，应对其平面位置、顶部高程、节点联系及纵横稳定性进行检查，符合要求后方可浇筑混凝土； 5）支架一般架立在枕木上，枕木下须经人工处理地基（密实沙砾、石灰土、水泥稳定土），支架要牢靠、稳定，若有条件可在支架顶上预压，以减少竖向变形； 6）拱架卸落应待砂浆强度达到设计标号的 70%以上方能进行。以拱顶开始，逐次向拱钢筋骨架的钢筋品种、数量、规格、安装间距必须符合设计图纸规定。
1）铺装前应按设计要求设置防水层，防水

成桥预拱度计算方法

5.5.1 成桥预拱度计算方法目前，由于对混凝土徐变的计算，不论是老化理论，修正老化理论还是规范规定的计算方法，都难以正确地估算混凝土徐变的影响，在施工中对这一影响不直接识别、修正，通常是用以往建成的同类跨径的下挠量来类比的，并且通过立模标高的预留来实现的。

因此，成桥预拱度合理设置尤为重要。

根据近几年来工程实践检验，后期混凝土收缩、徐变对中孔跨中挠度影响约为L/500~L/1000（L：中孔跨径），边孔最大挠度一般发生在3/4L处，约为中孔最大挠度1/4。

另外，连续刚构桥边中跨比例0.52~0.6，桥墩采用柔性墩。

在后期运营中向跨中方向产生位移，刚构墩、梁固结，由变形协调可知，转角位移使边孔上挠。

中孔跨中下挠。

因此，边跨成桥预拱度一般设置较小，在3/4L处设置fc/4预拱度（fc：中孔跨中成桥预拱度）。

根据陕西省连续刚构桥成桥预拱度计算方法：“中跨预拱度在设计预拱度的基础上，按L/1000+1/2d2(L为中跨跨径，d2为活载挠度)提高预拱度（最大挠度在跨中），边跨预拱度按中跨最大挠度1/4计算，边跨最大挠度在3/4L处。

其余各点按余弦曲线分配。

在中孔跨中fc确定后，中孔其余各点按y=fc/2(1-cos(2πx/L))进行分配。

边孔3/4L处成桥预拱度取中孔跨中成桥预拱度fc的1/4，边孔其余各点按余弦曲线分配。

原因：(1)余弦曲线在墩顶两曲线连接处切线斜率为零，满足平顺要求；(2)余弦曲线在L/4处预拱度为跨中预拱度1/2，与有限元计算吻合。

1．活载挠度计算1) 荷载等级：公路—Ⅰ；2) 车道系数：三车道，车道折减系数0.78；3) 中跨活载最大挠度： d 2＝0.029m;A 曲线：1cos()290y =-⎢⎥⎣⎦ (090x ≤≤) B 曲线：21cos()261fc x y π⎡⎤=-⎢⎥⎣⎦ (22.553x ≤≤) C 曲线：21cos()245fc x y π⎡⎤=-⎢⎥⎣⎦(022.5x ≤≤) 5.5.2 施工预拱度的计算方法不论采用什么施工方法，桥梁结构在施工过程中总要产生变形，并且结构的变形将受到诸多因素的影响，极易使桥梁结构在施工过程中的实际位置（立面标高、平面位置）状态偏离预期状态，使桥梁难以顺利合拢，或成桥线形与设计要求不符，所以必须对桥梁进行施工控制，使其在施工中的实际位置状态与预期状态之间的误差在容许范围和成桥状态符合设计要求。

第八节、挠度、预拱度的计算

3．浇筑及振捣混凝土
该施工过程包括混凝土搅拌、混凝土运输、浇筑混凝土、振捣密实4个工序。混凝土的砂、石配合比反水灰比均应通过设计和试验室的试验来确定，拌制一般采用搅拌机。混凝土的振捣一般采用插入式振捣器、附着式振捣器、平板式振捣器或振动台等设备，这需依据不同构件和不同部位的需要来选用，目的是达到模板内的软体混凝土密实，不能使混凝土内存在大约空洞、蜂窝和麻面。
4、养护及拆除模板
混凝土浇筑完毕后，应在收浆后尽快用草袋、麻袋或稻草等物予以覆盖和洒水养护。洒水持续时间，随水泥品种的不同和是否掺用塑化剂而异，对于用硅酸盐水泥拌制的混凝土构件不少于7昼夜，对于用矿渣水泥、火山灰水泥或在施工中掺用塑化剂的，不少于14昼夜。混凝土构件经过养护后，达到了设计强度的25％一50％时，即可拆除侧模；达到了设计吊装强度并不低于设计强度等级的70％时，就可起吊主梁。
直径d＞28mm的钢筋和轴心受拉、小偏心受拉构件中的钢筋宜采用焊接。当采用搭叠式电弧焊接时，钢筋端都应预先折向一侧，使两接合钢筋轴线一致。搭接时，双面焊缝的长度不得小于5d，单面焊缝的长度不得小于10d(d为钢筋直径)，如图所示。当采用夹杆式电弧焊接时，Байду номын сангаас杆的总截面面积不得小于被焊钢筋的截面积。夹杆长度如用双面焊缝不小于5d，如用单面焊时不应小于10d，如图所示。
二、混凝土简支梁桥的制造工艺
㈠钢筋混凝土梁施工工艺对于钢筋混凝土简支梁，无论采用哪一种施工方法进行施工，都必须经过下图所示的基本施工工艺流程才能成型。
1．支立模板
常用的构件模板材料有木模和钢模两种。前者多用于就地浇筑或者非等跨结构的场合；后者多用于预先制作的装配式标准构件，以利成批生产，降低成本。下图是目前常用于空心板的木制模板构造。除了构成截面形状的外模(侧模和底模)和内模壳板外，还要沿构件的纵向每隔一定间距设置竖肋衬档和螺栓等来固定外模板，而固定内模则用骨架、活动撑板、拉杆和铁铰链等。脱模时，只要抽动拉杆将撑板从顶部拉脱，并借助铁铰链，便可拆除内模板。

施工预拱度计算

施工预拱度计算
在桥梁悬臂施工的控制中，最困难的任务之一就是施工
预拱度的计算。

箱梁预拱度计算根据现场测定的各项参数由
专业程序计算得出并结合实际测量值进行比对：
①在第N#梁段混凝土灌注前，精确测量该梁段端头测
点的标高(即为段测点处的顶板施工立模标高)Ml。

②在第N#梁段混凝土灌注硬化后，精确测量该梁段端
头测点的标高M2。

③在第N#梁段纵向预应力束张拉前，精确测量该梁段
端头测点的标高M3。

④在第N#梁段纵向预应力束张拉压浆完成后、移挂篮前，精确测量该端头测点的标高M4。

⑤计算第N#梁段混凝土灌注前后测点的标高差d1=M2—Ml，以及该段纵向预应力束张拉压浆完成前后的标高差的d2=M4—M3。

将这两个标高差与线形控制软件计算得出的结果ΔMl、ΔM3分别进行比较，如果d1与ΔM 1、d2与ΔM3相比的误差都小于设计值，则按上述步骤进行下一梁段的施工；若两个误差值中有一个或两个都大于规定值，则需要从施工现场和数据文件两个方面查找产生差别的并修改相应的数据文件、输入微机、重新计算后，对下一梁段的立模实际标高进行修正。

按上述步骤不断循环，直至悬灌梁段施工完毕。

公路40米T型梁预施应力时上拱度计算

40m 预应力混凝土T 梁上拱度计算(一)一、截面几何特性计算 1、L /2截面几何特性计算管道自身惯性矩从略(含L/4、3L/8、端部) 计算结果见下表： 2、L/4截面3、L/8截面用cad 查询 (计入管道自身惯性矩)结果：3、3L/8截面4、端部截面几何特性计算计算结果见下表二、有效预应力值的计算1、张拉控制应力σcon=0.75*1860=1395Mpa2、摩擦损失平均弯起角θ=（7330/60000*2+11782/75000+16797/120000+12597/90000）/5=0.136271radl=（39304*2+39358+39390+39432）/5/2=19679mmσl1=σcon[1-e－（μθ+κχ）]=1395*[1- e－（0.25*0.13627+0.0015*19.679）]=85.9 Mpa3、锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的预应力损失σl2==1.95*105*6/19679=59.5 Mpa4、砼弹性压缩损失σl3=αEPΔσpcαEP=1.95*105/3.45*104=5.7计算截面取在l/4跨度，先张拉钢筋重心处，由于后张拉一根钢筋产生的砼法向应力一根钢束预加应力为(按中跨每束8根钢绞束)cosαn=（cos0。

*2+cos9.00078。

+cos8.01998。

+cos8.01950。

）/5=0.99363N y=（1395-85.9-59.5）*140*8*0.99363=1390637N=1390.637kN钢束重心距梁底373.9mme=1425.964-373.9=1052.1mmW0=0.797915/1.0521=0.758402m3Δσpc ==1390637/(958870)+( 1390637*1052.1)/(7.58402*108)=1.93 Mpaσl3=αEPΔσpc=5.7*1.93*(5-1)/2=22.0Mpa5、钢束有效预应力σy=σcon-σl1-σl2-σl3=1395-85.9-59.5-22.0=1227.6 Mpa二、上拱度计算预应力T型梁在预加应力作用下，在纵轴线方向由于受到编心压力的作用而产生上拱度。

连续梁成桥预拱度计算过程

5.5.1 成桥预拱度计算方法目前，由于对混凝土徐变的计算，不论是老化理论，修正老化理论还是规范规定的计算方法，都难以正确地估算混凝土徐变的影响，在施工中对这一影响不直接识别、修正，通常是用以往建成的同类跨径的下挠量来类比的，并且通过立模标高的预留来实现的。

因此，成桥预拱度合理设置尤为重要。

根据近几年来工程实践检验，后期混凝土收缩、徐变对中孔跨中挠度影响约为L/500~L/1000（L：中孔跨径），边孔最大挠度一般发生在3/4L处，约为中孔最大挠度1/4。

另外，连续刚构桥边中跨比例0.52~0.6，桥墩采用柔性墩。

在后期运营中向跨中方向产生位移，刚构墩、梁固结，由变形协调可知，转角位移使边孔上挠。

中孔跨中下挠。

因此，边跨成桥预拱度一般设置较小，在3/4L处设置fc/4预拱度（fc：中孔跨中成桥预拱度）。

根据陕西省连续刚构桥成桥预拱度计算方法：“中跨预拱度在设计预拱度的基础上，按L/1000+1/2d2(L为中跨跨径，d2为活载挠度)提高预拱度（最大挠度在跨中），边跨预拱度按中跨最大挠度1/4计算，边跨最大挠度在3/4L处。

其余各点按余弦曲线分配。

在中孔跨中fc确定后，中孔其余各点按y=fc/2(1-cos(2πx/L))进行分配。

边孔3/4L处成桥预拱度取中孔跨中成桥预拱度fc的1/4，边孔其余各点按余弦曲线分配。

原因：(1)余弦曲线在墩顶两曲线连接处切线斜率为零，满足平顺要求；(2)余弦曲线在L/4处预拱度为跨中预拱度1/2，与有限元计算吻合。

1．活载挠度计算1) 荷载等级：公路—Ⅰ；2) 车道系数：三车道，车道折减系数0.78；3) 中跨活载最大挠度： d 2＝0.029m;A 曲线：1cos()290y =-⎢⎥⎣⎦ (090x ≤≤) B 曲线：21cos()261fc x y π⎡⎤=-⎢⎥⎣⎦ (22.553x ≤≤) C 曲线：21cos()245fc x y π⎡⎤=-⎢⎥⎣⎦(022.5x ≤≤) 5.5.2 施工预拱度的计算方法不论采用什么施工方法，桥梁结构在施工过程中总要产生变形，并且结构的变形将受到诸多因素的影响，极易使桥梁结构在施工过程中的实际位置（立面标高、平面位置）状态偏离预期状态，使桥梁难以顺利合拢，或成桥线形与设计要求不符，所以必须对桥梁进行施工控制，使其在施工中的实际位置状态与预期状态之间的误差在容许范围和成桥状态符合设计要求。

拱桥预拱度的计算与设置

附录B 拱桥预拱度的计算与设置B．0．1 施工预拱度的计算预拱度的大小应按无支架和有支架两种情况，并分别考虑下列因素进行估算。

1 无支架施工的拱桥1)主拱圈及拱上建筑自重产生的拱顶弹性下沉δu13)混凝土主拱圈由混凝土收缩和徐变产生的拱顶下沉δu3整体施工的主拱圈，可按温度降低15℃所产生的下沉值计算，分段施工的主拱圈，可按温度降低5—15℃所产生的下沉值计算，即在本条第(B．0．1—3)公式内，整体施工的主拱圈取(t l—t2)=—15℃，分段施工的主拱圈取(t l—t2)=—5~—15℃。

4)墩、台水平位移产生的拱顶下沉δu46）对于无支架施工的拱桥，本款内1）~4）项可估算为，当墩台可能有位移时取较大值，当无水平位移时取较小值。

2 满布式拱架施工的拱桥满布式拱架受载后，主拱圈拱顶产生的弹性及非弹性下沉，本条第1款的1)—4)项仍然适用。

满布式拱架本身的下沉可按下列项目估算：2)非弹性变形δs2非弹性变形各类缝隙压密量可按下列估计：顺木纹相接，每条接缝变形取2mm；横木纹相接时取3mm；顺木纹与横木纹材料相接取2．5mm；木料与金属或木料与圬工相接取2mm。

对于扣件式钢管拱架，扣件拉柱滑动或相对转动可引剧(架非弹睦变形，按经验估算断。

3)砂筒的非弹性压缩量δs3可按经验估算：一般200kN压力砂筒取4mm，400kN压力砂筒取6mm，筒内未预先压实时取10mm。

4)支架基础在受载后的非弹性下沉δs4支架基础非弹性下沉可按下列值估算：枕梁在砂类土上取5～10mm，枕梁在粘土上取10-20mm，打入砂土的桩取5mm，打入粘土的桩取10mm。

拱顶处的预拱度，根据上述各种下沉量，按可能产生的各项数值相加后得到，施工时应根据以上计算值并结合实践经验进行调整。

一般情况下，有支架施工的拱桥，当无可靠资料时，预拱度可按l/600—l/800估算。

B．0．2 预拱度的设置预拱度应根据上述各项因素产生的挠度曲线反向设置；可根据以往的实践经验按下述方法之一设置：1 按抛物线设置3 对于不对称拱桥或坡拱桥，按拱的弹性挠度反向比例设置。

现浇预应力混凝土连续箱梁施工技术

2003年3月31日完成主体结构二次衬砌,实际施工时间为16个月。

按一般公路双线隧道开挖面积约90m 2折算,平均施工进度为58成洞米/月,施工进度指标一般。

但考虑到本工程的地理位置、周边环境、施工难度,以及施工过程中未发生任何安全质量事故,本工程可以说取得了巨大的成功。

监测结果表明,采取的各种周边建筑物的保护措施是有效的,施工过程中未对周边建、构筑物造成损害。

参考文献[1]　张毅刚等.大跨空间结构[M ].北京:机械工业出版社,2005[2]　冯叔瑜等.城市控制爆破(第二版)[M ].北京:中国铁道出版社,1996[3]　《建筑施工手册》编写组.建筑施工手册(第二版)[M ].北京:中国建筑工业出版社,1999[4]　李明华.路桥隧工程施工技术[M ].北京:中国铁道出版社,2004[5]　景师庭.隧道结构可靠度[M ].北京:中国铁道出版社,2004[6]　王文通,张项铎.城市地铁车站监控量测技术设计[J ].铁道勘察,2005,31(3)[7]　汤勇洛.超浅埋及超高断面结构暗挖施工技术[J ].铁道勘察,2005,31(2)[8]　赵惠祥.城市轨道交通土建工程[M ].北京:中国铁道出版社,2003收稿日期:20051104作者简介:梁伟江(1972—),男,1995年毕业于辽宁工程技术大学地下工程专业,工程师。

现浇预应力混凝土连续箱梁施工技术梁伟江(中铁十六局集团五公司,河北唐山　063303)The Constructi on Technology of Casti n g the PrestressedConcrete Conti n uous Box Beam s at Si ghtL iang W eijiang 摘　要　结合工程实例,介绍了现浇预应力混凝土连续箱梁施工关键工序中的支架基础处理、箱梁底模安装、支架系统预压和卸载、波纹管定位安装、钢绞线张拉及混凝土浇筑的施工方法,为今后类似工程提供了借鉴。

后张法现浇箱梁预拱度的设置

梁峁洛河大桥线形控制一、几个相对位置的确定1、支座中心线距相邻梁端部，水平距离110cm ；2、48m 箱梁梁缝中心线距梁端部，水平距离8cm ；可知，梁缝中心线距支座中心线，118cm 。

在5号～8号墩孔跨不存在纵向偏心，故支各部位几何尺寸如下：二、箱梁设计预挠度根据工点设计图设计说明：梁体预挠度设置采用二次抛物线，跨中预设下挠度设计值为26mm ；施工时应根据桥面工程施工时间及检测的混凝土弹性模量等情况确定实际箱梁预设下挠度。

设计预拱度设置，按二次抛物线法分配（支座处预拱度为0）：x 24x (L -x)=L δδ⋅⋅ x δ——距左支座x 的预拱度值；x ——距左支座的距离；L ——跨长。

故有以下计算表：5号～8号墩设计预拱度在膺架不同位置处的取值另外，梁峁工点设计图中已明确：4号墩为32mT梁+48m箱梁不等跨墩，设有40cm的纵向预偏心，9号墩为32m箱梁+48m箱梁不等跨墩，设有20cm的纵向预偏心。

故，4号～5号墩、8号～9号墩梁部设计预拱度在膺架不同位置的取值如下表所示。

4号～5号墩设计预拱度在膺架不同位置处的取值8号～9号墩设计预拱度在膺架不同位置处的取值三、贝雷桁架的弯曲变形计算1、基本参数跨度最大13.25m，最小跨度12m（临时支墩处相邻两排仅距3m，故忽略不计）；贝雷桁架面宽5m，16榀。

桥面铺木板厚度tp=14mm；单榀普通贝雷梁长3.0m，高1.5m由上、下弦杆、竖杆及斜杆焊接而成（见附图），单层普通贝雷梁单榀允许最大弯矩：67t.m；最大剪力：22.1t；每片梁自重按110kg/m计算。

挠度为负表示有预拱度。

出于安全考虑，各跨径连续梁均按简支梁计算。

2、荷载计算箱梁自重：q1砼=723060n/45m=16068kg/m；桥面铺板q2=1*B*tp*γ= 1*12.6*0.014*900=158.76kg/m；贝雷梁自重q3=12*qb=16*260=4160kg/m；人员设备及其它荷载q4=B*p5= 5*200=1000kg/m均布荷载总计q=q1+q2+q3+q4 =21386.76kg/m跨中挠度(l=13.25m)f=5*q*l^4/E/I/N/384=5*21386.76*13.25^4/2.1E10/.0056925/12/384*100=0.60cm跨中挠度(l=12m)f=5*q*l^4/E/I/N/384+fa=5*21386.76*12^4/2.1E10/.0056925/12/384*100=0.40cm考虑测量误差及模板安装偏差，故箱梁施工时，由于上述荷载产生的挠度可忽略不计。

最经典计算方法现浇箱梁支架验算表示例(EXCEL)

四、受力计算现浇箱梁支架验算表示例（EXCEL）一、工程概况桥梁上部采用逐跨现浇预应力混凝土箱梁，桥梁总宽度：800cm，两边翼缘板各宽175cm，梁高1.4m。

采用碗扣支架，碗扣支架钢管规格为φ48×3.5mm，现浇梁外模和内模采用1220×2440×15优质竹胶板。

立杆纵向间距0.9m，立杆横向间距0.6m，立杆竖步距1.2m，搭设高度8m。

从到至下依次为：竹胶板、10cm*10cm方木横梁、12cm*12cm方木纵梁，顶托、钢立杆、底托、10cm厚混凝土+30cm压实石渣。

二、编制依据1.《路桥施工计算手册》 2.《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ162-2008 3.《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011 4.《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 5.《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002 6.《简明施工计算手册》7.《建筑结构静力计算手册》三、受力分析1. 主要考虑垂直方向受力：箱梁混凝土自重、施工荷载及倾倒混凝土荷载首先传递至模板，再由模板传递至次肋、主肋，再由主肋经顶托传递至钢管立杆，最后传至地基基础。

计算受力时各个部件自上而下进行验算。

2.计算时对最不利位置荷载进行分析，按简支梁结构受力分析，简化为均布荷载（安全系数高于按三跨连续梁计算模结果）。

由于材料所刚度及强度远大于剪力，故不进行抗剪验算。

3.地基基础面积计算时考虑刚性角的影响。

4.取1m²受力分析。

1、设计基本参数2、材料参数3、荷载参数4、木模板验算表5、次肋方木验算表6、主肋方木验算表（按简支梁计算，主肋直接承受次肋传来的集中荷载，可简化为均布荷载）7、钢管立柱验算表序号验算项目计算结果单位允许值结论备注1立杆的稳定性计算先算细长比，通过比值查表得到立杆的稳定性系数23立杆长度 2.36mh0有两个计算公式h0=kuh和h0=h+2a，为安全计，取二者间的大值4细长比λ149.135轴心受压杆件稳定系数φ0.496设计单根稳定承载力KN 49.027不组合风荷载时总轴向力192.08KN/m 8单根轴向力15.45KN/m49.02符合要求横桥向8根序号验算项目计算结果允许值结论备注1扣件抗滑承载力（166-5.6.4）2序号验算项目计算结果允许值结论备注立杆基础底面的平均压力91.123基础底面积A1695.60（厚度*tanα+底托宽）²α刚性角，分层厚度叠加表达式p=N/A［（10*tan40+30*tan30）*2+10］²9、地基承载力计算（8、扣件抗滑承载力计算（组合风荷载时验算）表达式：自上而下叠加在斜杆最下端处最大内力（KN）；wsl：顶端风荷载w1产生的斜杆内力（KN）；n：支撑架步数；QＣ：扣件抗滑强度，取8KN。

现浇梁预压方案(修)

目录1、预压荷载计算...................................................................... - 1 -2、预压点的布置...................................................................... - 1 -3、预压目的............................................................................. - 2 -4、预压的材料及设备............................................................... - 2 -5、预压的方法 ......................................................................... - 2 -6、预压的工艺 ......................................................................... - 2 -1)、分级预压 ........................................................................ - 2 -2)、加载顺序 ......................................................................... - 3 -7、支架预压安全措施............................................................... - 3 -8、箱梁模板预留沉降量估算 .................................................... - 4 -9、测量观测............................................................................. - 4 -10、变形观测的数据收集......................................................... - 4 -11、观测的数据整理................................................................ - 5 -12、附件.................................................................................. - 5 -32m现浇梁预压方案32m现浇梁采用支架现浇施工。

504-1-c现浇C25仰拱混凝土计算书

制表：
复核：
驻地办合同管理工程师：
总监办合同管理工程师：
第3页共4页
算表
标段：TJ27-2A
数量 (m3) 118.80 415.80 237.60 118.80 118.80 742.50 136.62 635.58 1675.08 386.10 288.00 288.00 288.00 367.60 282.00 470.00 84.60 658.00 303.60
施工单位：中铁一局第一工程有限公司部位：洞身衬砌起讫桩号衬砌长度衬砌类型子目号原设计延米数量 (m3) 复核延米数量 (m3) 差值
合计：附注：
图号：S5-jg-06、S5-jg-07、S5-jg-08、S5-jt-01、S5-jg-09、S5-jt-02
S5a型现浇C25仰拱混凝土 (2*3.1415*1.45*57.6886/360*2+2*3.1415*18.25*14.0689/360*2)*0.5=5.94 延米量(m3) S5b型现浇C25仰拱混凝土 (2*3.1415*1.45*57.6886/360*2+2*3.1415*18.25*14.0689/360*2)*0.5=5.94 延米量(m3) S5d型现浇C25仰拱混凝土 (2*3.1415*1.5*57.6886/360*2+2*3.1415*18.3*14.0689/360*2)*0.6=7.20 延米量(m3) S5jt型现浇C25仰拱混凝土 (2*3.1415*1.8*59.7061/360*2+2*3.1415*22.3*14.855/360*2)*0.6=9.19 延米量(m3) S4jt型现浇C25仰拱混凝土 7.59 延米量(m3) S4b型现浇C25仰拱混凝土 (2*3.1415*1.4*57.6886/360*2+2*3.1415*18.2*14.0689/360*2)*0.4=4.70 延米量(m3)

矿产

矿产资源开发利用方案编写内容要求及审查大纲
矿产资源开发利用方案编写内容要求及《矿产资源开发利用方案》审查大纲一、概述
㈠矿区位置、隶属关系和企业性质。

如为改扩建矿山, 应说明矿山现状、
特点及存在的主要问题。

㈡编制依据
(1简述项目前期工作进展情况及与有关方面对项目的意向性协议情况。

(2 列出开发利用方案编制所依据的主要基础性资料的名称。

如经储量管理部门认定的矿区地质勘探报告、选矿试验报告、加工利用试验报告、工程地质初评资料、矿区水文资料和供水资料等。

对改、扩建矿山应有生产实际资料, 如矿山总平面现状图、矿床开拓系统图、采场现状图和主要采选设备清单等。

二、矿产品需求现状和预测
㈠该矿产在国内需求情况和市场供应情况
1、矿产品现状及加工利用趋向。

2、国内近、远期的需求量及主要销向预测。

㈡产品价格分析
1、国内矿产品价格现状。

2、矿产品价格稳定性及变化趋势。

三、矿产资源概况
㈠矿区总体概况
1、矿区总体规划情况。

2、矿区矿产资源概况。

3、该设计与矿区总体开发的关系。

㈡该设计项目的资源概况
1、矿床地质及构造特征。

2、矿床开采技术条件及水文地质条件。