水池设计计算书
清水池结构计算书
计算书专用纸计算书编号第 1 页共 7 页计算书专用纸计算书编号第 2 页共 7 页计算书专用纸计算书编号第 3 页共 7 页裂缝宽度验算：构件参数：矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr ＝ 2.1截面尺寸 b×h ＝1000×450mm 纵筋根数、直径： 7Φ18受拉区纵向钢筋的等效直径 deq＝∑(ni×di2) /∑(ni×υ×di)＝18mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ ＝ 11．1 受拉纵筋面积 As＝1781mm钢筋弹性模量 Es＝200000N/mm1．2 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c＝50mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as＝59mm ho＝391mm1．3 混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝ 2.01N/mm1．4 按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk ＝111kN·m1．5 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称混凝土规范2 ．1 最大裂缝宽度验算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范 8.1.2－4）对矩形截面的受弯构件：Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×450＝225000mm ρte ＝ As / Ate ＝1781/225000 ＝ 0.00792 取ρte＝0.012．2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范 8.1.3－3）σsk ＝ 69200000/(0.87×391×1781) ＝183N/mm2．3裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ按，混凝土规范式 8.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65 × ftk / (ρte ×σsk)＝ 1.1-0.65×2.01/(0.01×183)＝0.3882．4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算：＝αcr×ψ×σsk× (1.9×c +0.08×deq/ρte) /Esωmax＝2.1×0.388×183×(1.9×50+0.08×18/0.01)/200000＝0.178mm计算书专用纸计算书编号 第 4 页 共 7 页1.水平配筋计算：（M 设计值＝81.5KN.m ）一、基本资料： 弯矩M 角=81.5KN梁宽b=1000mm 梁高h=450mm砼强度等级30 f t = 1.43 N/mm 2 fc= 14.3 N/mm 2 α1= 1 受拉钢筋f y =300N/mm 2 a s =60mm E s =2.0×105 N/mm 2二、计算过程：εu ＝0.33-(fcu,k-50)×105= 0.0033 ξb ＝ 1/[1+fy/(Es×εu )] = 0.5500 αs ＝M/[ 1×fc×b×h 02)] = 0.03747 ξ=S α⨯--211= 0.0382≤ξb =0.5500 γs =2211sα⨯-÷=0.9809As = M/(γs ×fy ×h0)=710mm 2 ρ= As/(b ×h0)=0.182%ρmin =max{0.2%,0.45×f t /f y }=max{0.2%,0.215%}=0.215%ρ＜ρmin 故按最小配筋率配筋As min ＝0.215％×1000×370＝795.5mm 2 选用7Φ14（Φ14@150）As ＝1077mm 2 裂缝宽度验算： 构件参数：矩形截面受弯构件 构件受力特征系数 αcr ＝ 2.1 截面尺寸 b ×h ＝1000×450mm 纵筋根数、直径： 7Φ14受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝∑(ni ×di 2) /∑(ni ×υ×di)＝18mm 带肋钢筋的相对粘结特性系数 υ ＝ 11．1 受拉纵筋面积 As ＝1078mm 钢筋弹性模量 Es ＝200000N/mm 1．2 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c ＝50mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝57mm ho ＝393mm 1．3 混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝2.01N/mm1．4 按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk ＝58.2kN ·m 1．5 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称 混凝土规范 2 ．1 最大裂缝宽度验算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 ρte，按下式计算： ρte＝As/Ate （混凝土规范 8.1.2－4）XXXXXX设计院工程有限公司计算书专用纸计算书编号第 5 页共 7 页对矩形截面的受弯构件：Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×450＝225000mmρte＝As/Ate＝1078/225000＝0.00479在最大裂缝宽度计算中，当ρte＜0.01时取ρte＝0.012．2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝ Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范 8.1.3－3）σsk ＝ 58200000/(0.87×393×1078) ＝158N/mm2．3裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ按，混凝土规范式 8.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65 × ftk / (ρte ×σsk)＝ 1.1-0.65×2.01/(0.01×158)＝0.2752．4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算：ω＝αcr×ψ×σsk× (1.9×c +0.08×deq/ρte) /Esmax＝2.1×0.275×158×(1.9×50+0.08×14/0.01)/200000 ＝0.094mm计算书专用纸计算书编号 第 6 页 共 7 页底板计算：（池内无水时）侧壁自重为：[（14.0+14.0+7.0+18.0）×2+2×18]×5.5×0.45×25=8786KN 顶板自重：0.15×（28×12×0.5+28×3×2+7×18）×25+[0.3×(0.6-0.15)×(14+14+7)×0.5]×25 ＝1732.5+59=1791.5KN顶板上的活荷为q 活＝（28×12×0.5+28×3×2+7×18）×4＝1848KN 传至底板的压力标准值为G ＝8786+1791.5+1848＝12425.5KN 设计值G ‘＝1.2×8786+1.2×1791.5+1.4×1848＝15280.2KN 底板面积A=（14+14+7）×18＝630m 2则基底净反力标准值AGq =＝12425.5/630=19.72KN/m 2基底净反力设计值为AG q ''=＝24.25KN/m 2按四边固定的双向板计算底板弯矩 计算简图如右图所示 计算结果如下底板弯矩及配筋计算结果(注：括号内为设计值) 基本资料边界条件（左端/下端/右端/上端）： 固端 / 固端 / 固端 /固端 计算跨度 Lx ＝14000mm 计算跨度 Ly ＝18000mm 基底净反力标准值q ＝19.72kN/m （24.25kN/m ） 1．1 弯矩计算结果1．2．1 平行于 Lx 方向的最大跨中弯矩MxMx P 水＝0.0296×21.8×142＝114.4kN ·m （140.74kN ·m ） 1．2．3 平行于 Ly 方向的最大跨中弯矩MyMy P 水＝0.0130×21.8×142＝50.25kN ·m （61.8kN ·m ） 1．2．4 沿 Lx 方向的支座弯矩Mx'Mx' P 水＝-0.0701×21.8×142＝-271kN ·m （-333.2kN ·m ） 1．2．6 沿 Ly 方向的支座弯矩My'My' P 水＝-0.0565×21.8×142＝-218.4kN ·m （-268.5kN ·m ） 底板厚度取h ＝750mm计算配筋： X 向：Φ18@100 Y 向：Φ16@100 裂缝验算：最大裂缝宽度ωmax ＝0.162mm计算书专用纸计算书编号第 7 页共 7 页。
游泳池设计计算书
游泳池设计计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、依据规范：《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002)《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)二、示意图：游泳池示意图三、基本资料1.几何参数:长度L=50.75m, 宽度B=16.8m, 高度H=2.00m, 底板顶标高=-0.800m底板外伸长度 C=0mm，池壁厚度为200mm，底板厚度为200mm，最高水位2.0m2.荷载信息:恒载分项系数: 自重1.27k,其它1.20活载分项系数: 地下水压1.27,其它1.40准永久值系数: 地面活载1.00,顶板活载1.00,地下水压活载1.00活载组合值系数：0.903.材料信息:混凝土钢筋材料等级钢筋混凝土容重:γc=25.00kN/m,池内水重度:γw=10.00kN/m保护层厚度(单位:mm)水池埋深：0.000m,地下水埋置深度dw：0.000m4.计算信息:裂缝宽度限值: 0.250mm5.设计信息:工况说明： 1试水状态(有水无土) 2施工状态(无水无土)四、水池计算：1、壁板内力计算1．外荷载计算1) 池内有水，池外无土：池内水压力：Pw = H i × 10.00 = 2.00 × 10.00 = 20.00 kN/m2 2．内力计算1) 长边壁板与短边壁板的线刚度比为：0.33长边壁板内力计算：该边壁板边界约束条件简化为：三边固定，一边简支该边壁板按照浅池计算，按竖向单向计算。
3) 短边壁板内力计算：该边壁板边界约束条件简化为：三边固定，一边简支该边壁板按照浅池计算，按竖向单向计算。
注：水压作用下正弯矩表示壁板外侧受拉3、配筋及裂缝计算按照《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB50069-2002），计算各位置裂缝宽度。
事故水池计算书
事故水池计算书项目名称—工程名称 __________设计校对审核计算时间2023年9月9日（星期五）16:19一、设计依据《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》CECS138:2002《给水排水工程构筑物结构设计规范》GB50069-2002《室外给水排水和燃气热力工程抗震设计规范》GB50032-2003《给水排水工程结构设计手册》（第二版）.沈世杰主编.中国建筑工业出版社，2007《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015年版）《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016年版）《土木工程特种结构》马芹永主编.高等教育出版社，2005.07《工程结构通用规范》GB55001-2023《建筑与市政工程抗震通用规范》GB55002-2023《建筑与市政地基基础通用规范》GB55003-2023《混凝土结构通用规范》GB55008-2023二、设计资料1总体信息池外设计地商标高:0.00地下水位标高（m）:・155水池类型:有盖水池水池混凝土等级:C30水池板钢筋等级:HRB400柱（扶壁柱）主筋等级：HRB400柱（扶壁柱）箍筋等级：HRB400梁主筋等级：HRB400梁箍筋等级：HRB400抗震设防烈度:6度（0∙05g）结构重要性系数：1OO顶板裂缝宽度限值:0.20mm底板裂缝宽度限值:0.2Omm梁裂缝宽度限值:0.20mm柱裂缝宽度限值:0.20mm扶壁裂缝宽度限值:0.20mm内壁板裂缝宽度限值:0.20mm外壁板裂缝宽度限值:0.20mm底板外挑尺寸:300mm混凝土重度:25.0kN∕m32.荷载信息顶板覆土厚度:0.000顶板活荷载：5.0kN∕m2雪荷载分区：I区基本雪压：0.00kN∕m2上人水池顶盖:是池内水重度：IO-OkNZm3地面堆积荷载：10.0kN∕π?回填土重度：18.0kN∕n√回填土有效重度：10.0kN∕m3回填土内摩擦角：30.00°3.水池主体信息板位置中的编号为形成该板块的节点编号，节点编号图如下所示:板位置板厚(mm) 池内侧保护层厚度(mm) 池外侧保护层厚度(mm)板顶部标高顶板1-5-8-4-1 200 35 35 0.000 底板500 35 35 -4.000壁板位置顶部板厚(mm)底部板厚(mm)池内侧保护层厚度(mm)池外侧保护层厚度(mm)壁板底标高(m) 壁板顶标高(m)直壁板4/ 300 300 35 35 -4.000 0.000直壁板1-5 300 300 35 35 -4.000 0.000 直壁板8-4 300 300 35 35 -4.000 0.000直壁板5-8 300 300 35 35 -4.000 0.0004.土层信息4.1 岩土性能参数表层号岩土名称重度γ(kN∕m3) 压缩模量E s(MPa)承载力f a k(kPa) 修正系数ηb修正系数nd 调整系数ξaIa 土层名称25 15 100 1.0 1.0 1.04.2勘探孔参数表孔点参数孔号坐标(χ,y)(m)ZKO1 0.00 0.00ZKO1层号岩土名称层厚(m) 层底埋深(m) 层底标高(m)Ia 土层名称50.00 50.00 -50.005.板配筋选项壁板按对称配筋：否底板顶板按对称配筋：否按最大配筋点配筋：否配筋考虑调幅：是考虑池内水压最不利分布：是壁板按轴线归并：是按钢筋网配筋：否验算抗裂度：是验算裂缝：是顶板最小配筋率：0.20%层板/层间板最小配筋率：0.20%底板最小配筋率：0.20%壁板最小配筋率：0.20%6.构件信息6.1 梁信息(截面尺寸为bxh,梁编号的两个数字指梁两端的节点编号)梁编号截面尺寸(mm)梁6-2(顶板)300*600梁7-3(顶板)300*600 7.工程量统计混凝土量(π?)底板顶板层板层间板壁板梁柱层间梁扶壁总计28.91 9.75 0.00 31.69 1.80 0.00 0.00 0.00 72.15水池容积(∏?)153.60 73Γ260.19(m)三、荷载计算1.结构自重及覆土重结构自重：1803.85kN顶板覆土重:0.00kN底板外挑部分的覆土重(仅考虑底板外边缘投影和外池壁最外边缘之间的土重)：696.71kN2.池内水压水池单元格编号层号最大水深(m)底部水压(kN∕m2)第1层 3.00 30.001-5-8-4-13.顶板覆土竖向土压力顶板编号顶板顶标高(m) 覆土厚度(m) 覆土竖向土压力(kN∕π√)I-5-8-4-1 0.00 0.00 0.004.池外土侧压力标高(m) 池外土侧压力(kN∕π?)-4.00 17.475.顶板活载注顶板编号顶板活载(kN∕m2)1-5-8-4-1 5.00 采用活荷载6.池外水压力顶板:0.00kN∕m2壁板上端:0.00kN∕m2壁板下端：24.50kN∕m2底板:29.50kN∕m27.堆积荷载引起侧压力R=(45-0.5x30.00)XM80.0=0.52Ka=tg(R)×tg(R)=tg(0.52)×tg(0.52)=0.33pa=KaXqa=O.33×10.00=3.33kN∕m28.顶板附加局部均布荷载区域编号附加恒载附加活载4-1 11.00 5.009 .水平地震作用顶板的自重惯性力:0.13kN∕m 2壁板壁板编号自重惯性力池内动水压力(kN∕π√) 池外动土压力(kN∕m 2) 左侧 右侧(kN∕m 2) 1-2 0.19 0.34 - 0.74 2-3 0.19 0.34 - 0.74 3-4 0.19 0.34 - 0.74 5-1 0.19 0.40 - 0.74 8-4 0.19 0.40 - 0.74 5-6 0.19 0.34 - 0.74 6-70.19 0.34 - 0.74 7-80.190.34-0.74.基本组合系数组合号,覆土结构 竖向 土侧 自重誓 土压压力 力力池外顶板地面 kf p活载堆载发温(湿)X 方y 方 度作向 向用Z 方附加向恒载附加活载1 1.30 1.300.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 1.30 0.00 2 1.00 1.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00 3 4 1.30 1.00 0.00 0.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.50 0.00 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 1.30 0.00 1.00 0.00 0.00 5 1.30 1.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.30 0.00 6 1.00 1.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00 7 8 1.30 1.00 0.00 0.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 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1.30 0.00 1.00 1.00 1.35 1.35 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.30 1.3525 1.00 0.00 1.00 1.00 1.35 1.35 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.3526 1.30 0.00 1.30 1.00 0.00 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.30 0.0027 1.00 0.00 1.30 1.00 0.00 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.0028 1.30 0.00 1.00 1.30 0.00 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.30 0.0029 1.00 0.00 1.00 1.30 0.00 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.0030 130 0.00 1.30 1OO 0.00 1.50 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 130 0.0031 1.00 0.00 1.30 1.00 0.00 1.50 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.0032 1.30 0.00 1.00 1.30 0.00 1.50 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.30 0.0033 1.00 0.00 1.00 1.30 0.00 1.50 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.0034 1.30 0.00 1.30 1.00 1.50 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.30 1.5035 1.00 0.00 1.30 1.00 1.50 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.5036 1.30 0.00 1.00 1.30 1.50 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.30 1.5037 1.00 0.00 1.00 1.30 1.50 0.00 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.5038 130 0.00 1.30 1OO 1.35 1.35 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 130 1.3539 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1.40 0.00 1.30 0.65 101 1.30 0.00 130 1.30 0.65 130 1.30 0.98 0.00 -1.40 0.00 130 0.65 102 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 130 1.30 0.98 0.00 0.00 1.40 1.30 0.65 103 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.98 0.00 0.00 -1.40 1.30 0.65 104 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.98 1.40 0.00 0.50 1.30 0.65 105 1.30 0.00 130 1.30 0.65 130 1.30 0.98 -1.40 0.00 0.50 130 0.65 106 130 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.98 1.40 0.00 -0.50 130 0.65 107 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.98 -1.40 0.00 -0.50 1.30 0.65 108 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.98 0.00 1.40 0.50 1.30 0.65 109 1.30 0.00 130 1.30 0.65 130 1.30 0.98 0.00 -1.40 0.50 130 0.65 110 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 130 1.30 0.98 0.00 1.40 -0.50 1.30 0.65 111 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.98 0.00 -1.40 -0.50 1.30 0.65 112 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.98 1.40 0.00 0.00 1.00 0.50 113 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1OO 0.98 -1.40 0.00 0.00 1.00 0.50 114 1.00 0.00 1.00 1OO 0.50 1.00 1OO 0.98 0.00 1.40 0.00 1.00 0.50 115 1.00 0.00 1.00 1OO 0.50 1.00 1OO 0.98 0.00 -1.40 0.00 1.00 0.50 116 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.98 0.00 0.00 1.40 1.00 0.50 117 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.98 0.00 0.00 -1.40 1.00 0.50 118 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.98 1.40 0.00 0.50 1.00 0.50 119 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.98 -1.40 0.00 0.50 1.00 0.50 120 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.98 1.40 0.00 -0.50 1.00 0.50 121 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1OO 0.98 -1.40 0.00 -0.50 1.00 0.50 122 1.00 0.00 1.00 1OO 0.50 1.00 1OO 0.98 0.00 1.40 0.50 1.00 0.50 123 1.00 0.00 1.00 1OO 0.50 1.00 1OO 0.98 0.00 -1.40 0.50 1.00 0.50 124 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.98 0.00 1.40 -0.50 1.00 0.50 125 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.98 0.00 -1.40 -0.50 1.00 0.50 126 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 130 1.30 0.00 1.40 0.00 0.00 1.30 0.65 127 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.00 -1.40 0.00 0.00 1.30 0.65 128 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.00 0.00 1.40 0.00 1.30 0.65 129 1.30 0.00 130 1.30 0.65 1.30 1.30 0.00 0.00 -1.40 0.00 1.30 0.65 130 130 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.00 0.00 0.00 1.40 130 0.65 131 130 0.00 130 1.30 0.65 130 1.30 0.00 0.00 0.00 -1.40 1.30 0.65 132 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.00 1.40 0.00 0.50 1.30 0.65134 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 130 1.30 0.00 1.40 0.00 -0.50 1.30 0.65 135 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.00 -1.40 0.00 -0.50 130 0.65136 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.00 0.00 1.40 0.50 1.30 0.65 137 130 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.00 0.00 -1.40 0.50 1.30 0.65 138 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 130 1.30 0.00 0.00 1.40 -0.50 1.30 0.65 139 1.30 0.00 1.30 1.30 0.65 1.30 1.30 0.00 0.00 -1.40 -0.50 130 0.65 140 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.00 1.40 0.00 0.00 1.00 0.50 141 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.00 -1.40 0.00 0.00 1.00 0.50 142 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.00 0.00 1.40 0.00 1.00 0.50 143 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.00 0.00 -1.40 0.00 1.00 0.50 144 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1OO 0.00 0.00 0.00 1.40 1.00 0.50 145 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 -1.40 1.00 0.50 146 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.00 1.40 0.00 0.50 1.00 0.50 147 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.00 -1.40 0.00 0.50 1.00 0.50 148 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.00 1.40 0.00 -0.50 1.00 0.50 149 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.00 -1.40 0.00 -0.50 1.00 0.50 150 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 0.00 0.00 1.40 0.50 1.00 0.50 151 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1OO 0.00 0.00 -1.40 0.50 1.00 0.50 152 1.00 0.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1OO 0.00 0.00 1.40 -0.50 1.00 0.50 153 1.00 0.00 1.00 1OO 0.50 1.00 1OO 0.00 0.00 -1.40 -0.50 1.00 0.50H.标准组合系数永久作用可变作用地震作用附加荷载结构池内水压力覆土竖向土侧顶板地面外压力池水方温（湿）X方y方Z方附加附加自重土压力压力活载堆载度作用向向向恒载活载1 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.002 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.003 1.00 0.00 1.00 1.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.004 1.00 0.00 1.00 1.00 0.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.005 1.00 0.00 1.00 1.00 1.00 0.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.006 1.00 0.00 1.00 1.00 0.90 0.90 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.907 1.00 1.00 1.00 1.00 0.90 0.90 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.90 12.准永久值组合系数结构自重池内水压力覆土竖向土压力土侧压力板载顶活地面堆载池外水压力温（湿）度作用X方向y方向Z方向附加恒载附加活载1 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.002 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.004 1.00 0.00 1.00 1.00 0.00 0.50 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.005 1.00 0.00 1.00 1.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.006 1.00 0.00 1.00 1.00 0.00 0.50 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.007 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.50 1OO 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00四、地基承载力及沉降计算∕a=120.0kPaf aE=120.0kPa基底控制压力：Pk=(结构自重+覆土重+池内水重+附加竖向恒载+附加竖向活载+顶板活载)/底板面积=(1803.85kN+696.71kN+1212.60kN+489.50kN+222.50kN+243.80kN)/57.82m2=81kPa<Λ=120kPa满足要求Pk二(结构自重+覆土重+池内水重+附加竖向恒载+0.5×附加竖向活载+0.5X顶板活载)/底板面积=(1803.85kN+696.71kN+1212.60kN+489.50kN+0.5×222.50kN+0.5×243.80kN)/57.82m2=77kPa<ΛE=120kPa满足要求体max=(结构自重+覆土重+池内水重+附加竖向恒载+0.5×附加竖向活载+0.5X顶板活我)/底板面积+y 向水平地震弯矩/y向抗弯截面模量=(1803.85kN+696.71kN+1212.60kN+489.50kN+0.5×222.50kN+0.5×243.80kN)/57.82m2÷141.00kN.m/56.86m3=79kPa<1.2⅛E=144kPa满足要求侏min=(结构自重+覆土重+池内水重+附加竖向恒载+0.5X附加竖向活载+0.5X顶板活载)/底板面积-y向水平地震弯矩/y向抗弯截面模量=(1803.85kN+696.71kN+1212.60kN+489.50kN+0.5×222.50kN+0.5×243.80kN)/57.82m2-141.00kN.m/56.86m3=74kPa>0满足要求水池沉降值：10.9mm五、抗浮验算KSb=∑Gk/(S WJC A F)=2990.06/1705.69=1.753>1.05,满足要求注：局部抗浮验算仅考虑了柱的附加恒载。
水池计算书
矩形水池设计执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB 50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》钢筋： E - HRB4001 基本资料1.1 几何信息水池类型: 有顶盖半地上长度L=7.750m, 宽度B=14.300m, 高度H=6.350m, 底板底标高=-1.850m池底厚h3=350mm, 池壁厚t1=300mm, 池顶板厚h1=150mm,底板外挑长度t2=350mm注：地面标高为±0.000。
(平面图) (剖面图)1.2 土水信息土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角30度修正后的地基承载力特征值fa=210.00kPa地下水位标高-2.000m,池内水深5.000m, 池内水重度10.00kN/m3,浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.051.3 荷载信息活荷载: 池顶板1.50kN/m2, 地面10.00kN/m2, 组合值系数0.90恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27活载调整系数: 其它1.00活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00不考虑温湿度作用.1.4 钢筋砼信息混凝土: 等级C30, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20纵筋保护层厚度(mm): 顶板(上35,下35), 池壁(内35,外35), 底板(上35,下35) 钢筋级别: HRB400, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.00按裂缝控制配筋计算构造配筋采用水池规程CECS138-20022 计算内容(1) 地基承载力验算(2) 抗浮验算(3) 荷载计算(4) 内力(不考虑温度作用)计算(5) 配筋计算(6) 裂缝验算(7) 混凝土工程量计算3 计算过程及结果单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.3.1 地基承载力验算3.1.1 基底压力计算(1)水池自重Gc计算顶板自重G1=415.59 kN池壁自重G2=1882.24kN底板自重G3=1109.06kN水池结构自重Gc=G1+G2+G3=3406.89 kN(2)池内水重Gw计算池内水重Gw=4897.75 kN(3)覆土重量计算池顶覆土重量Gt1= 0 kN池顶地下水重量Gs1= 0 kN底板外挑覆土重量Gt2= 429.98 kN基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 429.98 kN基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 0.00 kN(4)活荷载作用Gh顶板活荷载作用力Gh1= 166.24 kN地面活荷载作用力Gh2= 159.25 kN活荷载作用力总和Gh=Gh1+Gh2=325.49 kN(5)基底压力Pk基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=8.450×15.000 = 126.75 m2基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(3406.89+4897.75+429.98+0.00+325.49)/126.750= 71.48 kN/m2 3.1.2 结论: Pk=71.48 < fa=210.00 kPa, 地基承载力满足要求。
圆形水池结构计算书
无梁板式现浇钢筋混凝土圆形水池结构计算书1、设计资料:主要结构尺寸：内径（d）：32m 底板厚:0.3m壁板高：4.15m 壁板厚：0.35m顶板厚：150mm 底板外挑宽度：400mm荷载和地质条件：顶板活荷载：q k=1.5kN/m2 池内水深：4m地下水深：1.2m（底板以上）底板覆土：0.3m土内摩擦角:30*修正后地基承载力特征值：f a=100kPa 水重力密度：10kN/m3 回填土重度取:18kN/m3钢筋混凝土重度：25kN/m3 钢筋选用HRB235和HRB400混凝土选用C25，f t=1.27N/mm2,f c=11.9N/mm22、抗浮稳定性验算：i ）局部抗浮稳定性验算：取中间区格（4×4m 2)作为计算单元，抗力荷载标准值如下： 顶板自重：25×0.15×4×4=60kN 底板自重：25×0.3×4×4=120kN 支柱自重：25×0.3×0.3×3.45=7.76kN柱帽重：25×[1.42×0.1+31(0.32+0.3×1+12)×0.35]=8.95kN柱基重：25×[1.52×0.1+31(0.42+0.4×1.1+1.12)×0.35]=10.9kN池顶覆土重：18×4×4×0.3=86.4kN ΣG k =60+120+7.76+8.95+10.9+86.4=294.01kN局部浮力：F 浮=11)(A h d w ⋅+γ=10×(1.2+0.3)×4×4=240kN K=浮F G k ∑=24001.294=1.23>1.05满足局部抗浮要求 ii)整体抗浮验算：顶板自重：π（16+0.35）2×0.15×25=3149.32kN 顶板覆土重：π（16+0.35）2×0.3×18=4535.02kN 壁板自重：2π（16+0.35/2)×0.35×4.17×25=3708.24kN悬挑土重：π[(16+0.4+0.35)2-(16+0.35)2]×[(18-10)×1.2+18×3.5]=3019.77kN 池内支撑柱总重：45×（7.76+8.95+10.9)=1242.5kN 底板浮重：π（16+0.35+0.4)2×0.3×(25-10)=3966.35kNΣG k =3149.32+4535.02+3708.24+3019.77+1242.5+3966.35=19621.2kN总浮力：F 浮=A h d w ⋅+)(1γ=10×(1.2+0.3)×π(16+0.4+0.35)2=13221.2kN K=浮F G k ∑=2.132212.19621=1.48>1.05满足整体抗浮要求3、地基承载力验算：池内水重：G W =10×π×162×4.17=33537.13kN池顶活荷载：Q k =q k A=1.5×(16+0.35+0.4)2×π=1322.12kN 基地压力：P k =A Q G G k W ++∑=275.1612.132213.335372.19621⨯++π=61.81kPa<f a =100kPa 故地基承载力满足要求 4、抗冲切验算：顶板：按顶板周边简支的方格柱网无梁板计算顶板荷载 荷载效应准永久值 作用效应基本组合设计值 活荷载 1.5×0.4=0.6kN/m 2 1.5×1.4=2.1kN/2 顶板覆土 18×0.3=5.4kN/m 2 5.4×1.27=6.86kN/m 2 顶板自重 25×0.15=3.75kN/m 2 3.75×1.2=4.5kN/m 2 合计 10.15kN/m 2 13.94kN/m 2 I-I 截面抗冲切验算：P s [L 2-(B+h 0)2]≤0.7f tSh 0h 0=150-30=120mm,B+h 0=1400+120=1520mm S=4(B+h 0)=6080mm P s [L 2-(B+h 0)2]=13.94×[42-1.522]=190.83kN0.7f t Sh 0=0.7×1.27×6.08 ×0.12=648.61kN>190.83kN 满足抗冲切要求 II-II 截面抗冲切验算：P s [L 2-(B+h 0)2]≤0.7f tShh 0=250-30=220mm,B+h 0=1000+220=1220mm S=4(B+h 0)=4880mmP s[L2-(B+h0)2]=13.94×[42-1.222]=202.29kN0.7f t Sh0=0.7×1.27×4.88×0.22=954.43kN>202.29kN满足抗冲切要求底板：按底板板周边简支的方格柱网无梁板计算基地反力：准永久值：275 . 161242.5 3019.773708.244535.023149.32⨯+ +++π+0.6=18.36kN/m2基本组合设计值275 . 161.351242.51.273019.771.353708.241.274535.021.353149.32⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯π+2.1=25.39kN/m2 i)I-I截面：h0=300-40=260mm B+h0=1500+260=1760mm4（B+h0）=7040mmP s[L2-(B+h0)2]=25.39×[42-1.762]=327.59kN0.7f t Sh0=0.7×1.27×7.04×0.26=1627.23kN>327.59kN满足抗冲切要求i)II-II截面：h0=300-40=260mm B+h0=1100+260=1360mm4（B+h0）=5440mmP s[L2-(B+h0)2]=25.39×[42-1.362]=359.28kN0.7f t Sh0=0.7×1.27×5.44×0.26=1257.4kN>359.28kN满足抗冲切要求5、顶板内力计算：顶板弯矩布置图如下1）柱帽计算宽度：C=(0.7-0.2+0.1)×2=1.2m>0.2L 且≤0.3L 2）中间区格总弯矩： 计算跨度：L 中=L-2c/3=3.2m准永久值 基本组合设计值M 0=281中qLL 51.97kN 71.37kN 总边区格总弯矩：计算跨度L边=L-c/3+h/2=3.71M 0边=281边qLL 69.85kN 95.94kN 池壁与顶板视为铰接连接，其刚度比为零查得：α=1.45，β=1.8，γ=0故作用效应准永久值(kN.m) 作用效应组合设计值(kN.m) M 1=-0.5M 0=-25.99 M 1=-0.5M 0=-35.69 M 2=0.2M 0=10.39 M 2=0.2M 0=14.27 M 3=-0.15M 0=-7.80 M 3=-0.15M 0=-10.71 M 4=0.15M 0=7.8 M 4=0.15M 0=10.71 M 5=-0.5αM 0=-37.68 M 5=-0.5αM 0=-51.74 M 6=0.2βM 0=18.71 M 6=0.2βM 0=25.69 M 7=-0.15αM 0边=-15.19 M 7=-0.15αM 0边=-20.87 M 8=0.15βM 0边=18.85 M 8=0.15βM 0边=25.93 M 3’=-0.12M 0边=-8.38 M 3’=-0.12M 0边=-11.51 M 4’=0.12M 0边=8.38 M 4’=0.12M 0边=11.51 3)顶板按照承载力极限状态进行配筋计算： A S =87.0h f My ,h 0=150-30=120mm,HRB400f y =360N/mm 2,HRB235f y =210N/mm 2,（各区格板纵横向均需满足最小配筋率min ρ=0.2%，最小配筋面积A Smin =bh min ρ=600mm 2） A S1=949.61mm 2,A S2=379.68mm 2,A S4=284.96mm 2,A S5=1376.65mm 2,A S6=683.54mm 2,A S7=555.29mm 2,A S8=689.92mm 2,A S3’=306.25mm 2,A S4’=306.25mm 2;故:顶板选用双层双向C 10@200，A S =785mm 2>A Smin =600mm 2;因A S1、A S5均大于A S ,故M 1、M 5方向增加上层附加钢筋C 10@200，A S =1570mm 2大于A S1、A S5 4）按照正常使用极限状态进行裂缝宽度验算：1）M 6区格板087.0h A M s qsq =σ=12.078587.01071.183⨯⨯⨯=288.3N/mm 2 15020005.07855.0⨯⨯===bh A A A s te s te ρ=0.005=⨯⨯⨯-=-=13.288005.078.165.01.165.01.12ασρψsq te tkf 0.197C25混凝土f tk =1.78N/mm 2,E S =2.1×105N/mm 2v dc E w teSsq)1)(11.05.1(8.11max αρσψ++==7.0)01)(005.01011.0305.1(101.23.288197.08.15⨯++⨯⨯⨯⨯=0.09mm<0.25mm 满足裂缝宽度要求。
水池设计计算书
均浆池池壁配筋计算工程概况均浆池为圆形水池，水池直径5.6m ，深3.9m ，池壁厚0.3m ，底板厚0.3m ；基底垫层为C10素混凝土；水池壁及底板的混凝土强度等级为C30,采用HRB335钢筋，钢筋保护层厚度40mm 。
计算模型水池池壁计算高度H=3.9 m ，圆柱壳的池壁厚度h=0.3m ，圆柱壳的计算半径R=2.5m 。
特征系数 2.9==7.30.76h0.76 1.350.2H H SR =⨯当1＜H S≤15时，按壳体计算环向和竖向内力，查《给水排水工程结构设计手册》表2.2.4-1～2.2.4-39计算圆柱壳体在各种支承条件和侧向荷载作用下的内力。
230213()1E R S E hμμ-=- 式中0E ——土壤变形模量，取0E =10.0MPa E ——材料弹性模量，取E =43.010⨯ MPa μ——泊松比，钢筋混凝土可取1/6 0μ——土壤泊松比，取0μ=0.38 则,经计算S=0.658，取其值为0.8进行计算。
3.3荷载计算3.3.1圆柱壳（1）池内有水，池外无土 荷载标准值：110 2.828k q H kpaγ==⨯=荷载设计值：111.2 1.22833.6k q q kpa ==⨯= 荷载计算简图如图3.1图3.1均浆池池壁荷载计算简图（2）池内无水，池外有土因本工程无正式勘察报告，取填土重度318/kN m γ= ，内摩擦角30oϕ=，粘聚力C=01）基础荷载统计取1m 宽基础对应部分及1/3开间长度作为计算单元 活荷载：屋面活荷载取0.5 kN/m 2，p=1.4×0.5=0.7 kN/m恒荷载：屋面恒荷载取3.5 kN/m ，g 1=1.4×3.5=4.9 kN/m墙身及墙面荷载 g 2=（0.24×19+0.04×20）×3.9=20.9 kN/m基础及垫层荷载 g 3=0.48×0.24×19+0.72×0.3×19+0.92×0.1×22=8.32kN/m g= g 1+g 2+g 3=34.12 kN/m荷载总设计值 N=1.2g+1.4p=41.92 kN/m 2）基础传至池壁荷载 基础荷载传递简图如图3.2所示图3.2基础荷载传递简图基础传来荷载为：41.92/2.36=17.76kpa 将其换算为土层厚度h=17.76/18=0.987m 3)土压力计算由于池壁垂直光滑，则22tan (45/2)tan (4530/2)0.333a K ϕ=-=-=180.9870.333 5.92a hK kpa γ=⨯⨯=18 2.90.33317.38a H K kpa γ=⨯⨯=(其设计值为20.86kpa)土压力荷载（荷载设计值）简图如图3.33.3土压力荷载（荷载设计值）简图经比较可知，池内有水，池外无土为荷载最不利情况，故可只对池内有水，池外无土时的情况进行计算。
消防水池计算书
1、池壁计算主动土压力系数Ka 取1/3土重度r=18KN/m³ 无地下水池壁4.7m 深∵LB/HB=5.3>2 ∴按单向板计算三种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩Ms 水压力弯矩Mw 地荷载弯矩Mm 下端支座-41.5 0 -9.2跨中18.6 0 5.2M= (Ms+Mw) x1.27+1.4xMm=65.585KN · mMq=Ms+Mw+0.5Mm=46.1 KN · mM= (Ms+Mw) x1.27+1.4xMm=30.9KN · mMq=Ms+Mw+0.5Mm=21.2KN · m假设壁厚h=250,混凝土强度C30查表可知选筋 12@100 的裂缝( 0.25mm)和承载力弯矩分别为63.33KN ·m、67.22KN ·m，大于支座计算准永久弯矩46.1KN ·m 和基本组合弯矩65.585KN ·m，满足要求。
且配筋率 0.452%，合适。
所以内外钢筋选配 12@100 As=1131mm²/m弯矩图两种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩Ms 水压力弯矩Mw下端支座-41.5 -69.22跨中18.6 30.94M=1.27Mw-Ms=46.4KN*mMq=Mw-Ms=27.72KN*mM=1.27Mw-Ms=20.69N*mMq=Mw-Ms=12.34KN*m池壁内侧、外侧为 12@100 均满足强度和裂缝要球。
三种压力产生的弯矩M= (Ms+Mw ) x1.27+1.4xMm=35.512KN·m类型 土压力弯矩 -21.8 地荷载弯矩 -5.59 水压力弯矩 0 部位McxMq=Ms+Mw+0.5Mm=24.595KN · m 池壁外侧水平角隅钢筋为 12@200 均满足强度和裂缝要球。
两种压力产生的弯矩M=1.27Mw-Ms=24.35KN*mMq=Mw-Ms=14.54KN*m池壁内侧水平角隅钢筋为 12@200 均满足强度和裂缝要球。
2000方水池计算书
2000m³圆形水池设计执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB 50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》1 设计资料1.1 基本信息圆形水池形式:敞口池内液体重度10.0kN/m3浮托力折减系数1.00裂缝宽度限值0.20mm抗浮安全系数1.10水池的几何尺寸如下图所示:1.2 荷载信息地面活荷载:10.00kN/m2活荷载组合系数:0.90荷载分项系数:自重 :1.20其它恒载:1.27地下水压:1.27其它活载:1.40荷载准永久值系数:顶板活荷载 :0.40地面堆积荷载:0.50地下水压 :1.00温(湿)度作用:1.00活载调整系数:其它活载:1.00壁面温差:-10.0℃温差弯矩折减系数:0.65 混凝土线膨胀系数:0.0000101.3 混凝土与土信息土天然重度:18.00kN/m3土饱和重度:20.00kN/m3土内摩擦角ψ:30.0度地基承载力特征值fak=50.00kPa基础宽度和埋深的地基承载力修正系数ηb=1.00、ηd=1.00混凝土等级:C20 纵筋级别:HRB335混凝土重度:25.00kN/m3配筋调整系数:1.202 计算内容（1）荷载标准值计算（2）抗浮验算（3）地基承载力计算（4）内力及配筋计算（5）抗裂度、裂缝计算（6）混凝土工程量计算3 荷载标准值计算底板:恒荷载:池壁自重: 2.28kN/m2覆土自重:1.79kN/m2活荷载:地面活荷载:0.50kN/m2池壁:恒荷载:池内水压力 :23.00kN/m2池外侧土压力(池底):12.00kN/m2活荷载:温差作用 :-14.92kN.m/m地面活荷载 :3.33kN/m24 地基承载力验算:计算基础底面的压力：池壁内壁圆面积:Aic=πR2 = 3.14×15.2002 = 725.83m2池壁外壁圆面积:A t=π(R＋t)2=3.14×(15.200＋0.30)2=754.77m2池壁自重Gs=γc×A s×H=25.00×28.93×2.500=1808.38kN底板自重Gb=γc×A b×t2=25.00×794.23×0.30=5956.70kN水池自重Gp=Gs＋Gb=1808.38＋5956.70=7765.08kN挑出部分覆土重Gexs=γ土×(Ab－At)×(Hb－t2)= 18.00×(794.23－754.77)×(2.300－0.30)=1420.50kN池内水自重Gw=p w×Aic=23.00×725.83=16694.17kN外挑部分活荷载Gqm=qm×(A b-A t)=10.00×(794.23-754.77)=394.58kN基础底面的压力p k=(Gp＋Gw＋Gexs＋Gqm)/A b=26274.33/794.23=33.08kPa基础宽度大于3m或埋置深度大于0.5m，需修正承载力特征值计算地基承载力特征值修正值：f a=f ak＋ηbγ(b-3)＋ηdγm(d-0.5)地下水位位于底板下1m以内，考虑地下水水池底板底下的土的重度γ=γ饱和－γ水=20.00-10.00=10.00kN/m3水池底板底以上土的加权平均重度γm=γ土=18.00kN/m3f a=50.00＋1.00×10.00×(6.000－3)＋1.00×18.00×(2.300－0.5)=112.40kPap k=33.08kPa<f a=112.40kPa 地基承载力满足5 抗浮验算:地下水位位于基底以下,无需验算6 内力及配筋计算:(轴力:kN 弯矩:kN.m 面积:mm2配筋面积:mm2/m)池壁:弯矩外侧受拉为正，轴力受拉为正顶板:下侧受拉为正,底板:上侧受拉为正按《给水排水工程结构设计手册》静力计算查表池壁的约束条件: 上端自由,下端固定池壁内力计算查表系数H2/dt=2.5002/30.700×0.30=0.68荷载组合:（1）闭水试验：池内有水，池外无土（2）使用时池内无水：池内无水，池外有土闭水试验：基本组合 :1.27×池内水作用＋1.40×温度作用标准组合 :1.00×池内水作用＋1.00×温度作用准永久组合:1.00×池内水作用＋1.00×温度作用使用时池内无水：基本组合 :1.27×池外土作用＋0.90×1.40×(温度作用＋地面活荷载) 标准组合 :1.00×池外土作用＋0.90×1.00×(温度作用＋地面活荷载) 准永久组合:1.00×池外土作用＋1.00×温度作用＋0.50×地面活荷载池壁的竖向最大裂缝宽度:0.11<=0.20 裂缝满足要求池壁的环向最大抗裂度 :1.27<=act×ftk=1.34 抗裂度满足要求池壁的环向最大裂缝宽度:0.08<=0.20 裂缝满足要求底板:按《水池结构规程》6.2.4或6.2.5计算底板的计算半径:R=15.350m 底板的约束条件:周边固定荷载组合：使用时池内无水：基本组合 :1.20×自重＋1.27×覆土自重＋1.40×地面活荷载 S=1.20×2.28＋1.27×1.79＋1.40×0.50=5.70kN/m2准永久组合:自重＋覆土自重＋0.50×地面活荷载S=2.28＋1.79＋0.50×0.50=4.31kN/m2。
简单矩形水池计算书详解
结构专业计算书建设单位名称：项目名称：项目阶段：项目代号（子项号）：计算书总册数：计算软件名称：计算软件版本：蒸发器、污水池计算书执行规范：《建筑结构荷载规范》(GB 50009 -2012)《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069 -2002)钢筋：d-HPB235;D-HRB335;1、基本资料1.1几何信息水池类型：有顶盖，半地上长度L=8.400m，宽度B=3.4000m ，高度H=2.400m ，底板底标高=1.500m盖板厚h=150mm ，池底厚h=300mm ，池壁厚t=200mm ，底板外挑长度t=200mm 2211平面图剖面图1.2水土信息3，土内摩擦角30° 土天然重度18kN/m 地基承载力特征值f=130kPa，宽度修正系数η=0.00 ，埋深修正系数η =1.00 ak db3 10.5 kN/m0.800m ，池内水重度地下水位低于底板底标高，池内水深托浮力折减系数 1.00，抗浮安全系数K=1.05 f1.3 荷载信息22，组合值系数 2.0 kN/m10.00 kN/m0.9 ，顶盖活荷载：地面恒载分项系数：水池自重 1.2，其他1.27活载分项系数： 1.27活载准永久值系数：顶板0.4，地面0.4，温湿度 1.0-5/℃)10 ( 10.0°，弯矩折减系数0.65 ，砼线膨胀系数 1.00 考虑温湿度作用：池内外温差 1.4 钢筋砼信息2，泊松比0.2 ，重度25.00 kN/m 混凝土：等级C30 纵筋保护层厚度( mm)：池壁(内40，外35)，顶盖(上35，下35)，底板(上40 ，下40)钢筋：HRB335，裂缝宽度限值：0.2mm ，配筋调整系数 1.0按裂缝控制配筋计算构造配筋采用《混凝土结构设计规范》GB50010-20102 计算内容(1)地基承载力验算(2)抗浮验算(3)荷载计算(4)内力计算(5)配筋计算(6)裂缝验算(7)挠度验算计算过程与结果 32:mm ；裂缝宽度；钢筋面积:mm单位说明: 弯矩:kN.m/m 计算说明：双向板计算按查表内部盛水压力土的竖向及侧向压力, 恒荷载: 水池结构自重, 温湿度变化作用地面活荷载, 活荷载: 顶板活荷载, 裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合地基承载力验算3.1基底压力计算 3.1.1G1、水池自重 c 盖板自重×γ× B×hG= L c1 1 25.00=107.10kN 0.150 ×=8.400 ×3.400 × 池壁及腋角自重γ4×× 1.95 ××γ +0.15 ×0.15 ×0.5 ×G= 2 × [(L-t)+(B-t)] × (H-h1-h2)t c ×× (2.350-0.150-0.250) × = 2 × [(8.400-0.200)+(3.400-0.200)] =224.49kN 112 c125.00+2.19 0.200底板自重γ× ) ×ht) ×(B+2×t=(L+2G ×c× (3.400+0.400) × 0.250 =(8.400+0.400) × =209.00kN2322 25.00=540.59kN +GG=G+G水池结构自重3c21 G2、池内水重w γ h×× (B-2 × t1) ×池内水重G=(L-2 × t1) www10.5 0.800 ××× (3.400-2 × 0.200) =(8.400-2 × 0.200)kN = 201.603、覆土重量计算=0kN 池顶覆土重量G t1 =0kN池顶地下水重量G s118=199.26kN 1.800 × G=6.150×底板外挑覆土重量t2 =0kN 底板外挑地下水重量G s2=199.26kN +G= G 基地以上覆土总重量G t2t1t =0kN +G 基地以上地下水总重量G= G s2s1s 、活荷载作用42.00=57.12kN × G=28.560 盖板活载作用力h110.00=61.50kN × G=6.150 地面活载作用力h2=118.62kN = GG+G 活载作用力总和h2hh1 、基底压力P5k23.900=34.71m ×(B+2×× t2)=8.900 基底面积A=(L+2 × t2)/A=7.30kN/m板顶均布荷载准永久组合 Q=p+p+Ψ× p+Ψ× qQG1std1S1tk=4.55kN/m3.3.2池壁荷载计算1、池外荷载 主动土压力系数 Ka=0.3332侧向土压力荷载组合( kN/m ) 部位(标高) 土压力标准值 水压力标准值 活载标准值 基本组合 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 池壁顶端 3.700 1.33 0.00 3.33 地面 3.600 0.00 4.2312.1217.93 22 、池内底部水压力： 标准值 =8.64kN/m , 基本组合设计值 =10.97kN/m 3.3.3 底板荷载计算(池内无水，池外填土)水池结构自重 G=G+G+G5=80.20kN 321c基础底面以上土重标准值 G= 158.11kN t基础底面以上水重标准值 Gs= 0kN基础底面以上活载标准值 G =120. 2kN h 水池底板以上全部竖向压力 基本组合 : Qb=(580.20 × 1.20 +158.11 2= 31.86kN/m 水池底板以上全部竖向压力 Qbe=(580.20+158.11+1.002=23.52kN/m板底均布净反力基本组合Q=31.86-1.20 × 0.300 × 25.00 =22.86kN/m 板底均布净反力准永久组合 25.00×Qe=23.52-0.3002=16.02kN/m ): ( 池内有水，池外无土 3.3.4 底板荷载计算 : 水池底板以上全部竖向压力基+G )+G=P ( G+G+G 基底压强 hkstcw 230.54kN/m 修正地基承载力 3.1.2 γ 1 、计算基础底面以上土的加权平均重度 =18kN/m 由于基础底面在地下水位以上，故γ 上，3、根据《地基规范》要求，修正地基承载力 f=f+ ηγ (b -3)+ ηγ (d-0.5)makbda=130.00+0.00 × 18.00 × (3.400-3) +1.00 × 18.00 × (2.100-0.5)=(540.59+201.60+199.26+0+118.62)/34.71= m3m 、计算基础底面以下土的重度 2γ 3 =18kN/m γ同=158.80kPa3.1.3 计算结果 ： P=30.54kPa<f=158.80kPa, 故地基承载力满足要求。
(整理)水池计算书
精品文档矩形水池计算============================================================================设计资料：池顶活荷P1=30(KN/m^2) 水池长度H=12000(mm) 底板厚度h1=250(mm) 覆土厚度ht=700(mm) 池内水位Hw=4050(mm) 容许承载力R=250(KN/m^2) 水池宽度B=18000(mm) 池壁高度h0=4050(mm) 底板外伸C1=400(mm) 顶板厚度h2=180(mm) 垫层厚度h3= 100 (mm) 池壁厚度h4=300(mm)地基承载力设计值R=250(KPa)支柱数n1=1 支柱截面尺寸a1 = 300(mm)________________________________________________________________________________________一.地基承载力验算( 1 )底板面积AR1 = (H + 2 * h4 + 2 * C1) * (B + 2 * h4 + 2 * C1)= ( 12 + 2 * .3 + 2 * .4 ) * ( 18 + 2 * .3 + 2 * .4 )=259.9(m^2)( 2 )顶板面积AR2 = (H + 2 * h4) * (B + 2 * h4)= ( 12 + 2 * .3 ) * ( 18 + 2 * .3 )=234.3(m^2)( 3 )支柱重量Fk1 = 25 * a1 * a1 * H0 * n1= 25 * .3 * .3 * 4.05 * 1=9. 112(KN)( 4 )池顶荷载Pg = P1 + ht * 18= 30 + .7 * 18=42.6 (KN/m^2)( 5 )池壁重量CB = 25 * (H + 2 * h4 + B) * 2 * H0 * h4= 25 * ( 12 + 2 * .3 + 18 )* 2 * 4.05 * .3=1858. (KN)( 6 )底板重量DB1 = 25 * AR1 * h1= 25 * 259.9 * .25=1624. (KN)( 7 )顶板重量DB2 = 25 * AR2 * h2= 25 *234.3 * .18=1054. (KN)( 8 )水池全重G = CB + DB1 + DB2 + Fk1=1858.+1624.+1054. +9. 112=4545. 1(KN)( 9 )单位面积水重Pwg = (H * B * Hw * 10) / AR1= ( 12 * 18 * 4.05 * 10) / 259.9=33.65(KN/m^2)( 10 )单位面积垫层重Pd = 23 * h3= 23 * .1=8.84(KN/m^2)( 11 )地基反力R0 = Pg + G / AR1 + Pwg + Pd=42.6 + 4545.1 / 259.9 + 33.65 + 8.84= 103 (KN/m^2)R0 = 103 (KN/m^2) < R = 250(KN /m^2) 地基承载力满足要求 !二.水池整体抗浮验算地下水位在底板以下 ,不需验算三.水池局部抗浮验算地下水位在底板以下 ,不需验算四.荷载计算(1)池内水压Pw= rw * H0 = 10 * 4.05 = 40.5 (KN/m^2)(2)池外土压Pt：池壁顶端Pt2 = [Pg + rt * (ht + h2)] * [Tan(45- φ/2) ^ 2]= [42.6 + 18 * ( .7 + .18 )] * [Tan(45-30/2) ^ 2]精品文档= 19.4(KN/m^2)池壁底端Pt1 = [Pg + rt * (ht + h2 + H0)] * [Tan(45- φ/2) ^ 2]= [42.6 + 18 * ( .7 + .18 + 4.05 )] * [Tan(45-30/2) ^ 2]= 43.77(KN/m^2)池底荷载qD = Pg + (Fk1 + CB) / AR2= 42.6 +(9. 112+1858.) / 234.3= 49.78(KN/m^2)五. 内力计算(H边)池壁内力计算H / H0 =12000 /4050=2.9由于 H / H0 > 2故按竖向单向板(挡土墙)计算池壁内力1.池外(土、水)压力作用下池壁内力Pt0 = Pt1 - Pt2=43.77 - 19.4= 24.37 (KN/m^2)U = Pt2 / Pt1=19.4 /43.77=.44V = (9 * U ^ 2 + 7 * U + 4) / 20) ^ 0.5=(9 * .44^ 2 + 7 *.44+ 4) / 20) ^ 0.5=.66QA = [(11 * Pt2 + 4 * Pt1) * H0] / 40=[11 * 19.4 + 4 * 43.77) * 4.05 ] / 40=39.Y0 = (V - U) * H0 / (1 - U)=(.66-.44) * 4050 / (1 -.44)=1.5最大弯矩Mn1 = QA * Y0 - [Pt2 * (Y0 ^ 2)] / 2 - [(Pt0 * (Y0 ^ 3)] / (6 * H)= 39. * 1.5 - [19.4* (1.5 ^ 2)] / 2 - [ 24.37 * (1.5 ^ 3)] / (6 * 12 )= 35.5(KN-m)底端弯矩Mn2 = - (7 * Pt2 + 8 * Pt1) * H0^2 / 120= - (7 *19.4 + 8 * 43.77) * 4.05 ^2 / 120= -66. (KN-m)角隅最大弯矩Mj1 = -0.076 * Pt1 * H0 ^ 2= -0.076 *43.77 * 4.05 ^ 2= -24. (KN-m)2.池内水压力作用下池壁内力最大弯矩Mw1 = 0.0298 * Pw * H0 ^ 2= 0.0298 * 40.5 * 4.05 ^ 2= 19.7(KN-m)最大弯矩位置，距底端 0.553 * H0 = 2.23965 (m)底端弯矩Mw2 = - (Pw * H0 ^ 2) / 15= - ( 40.5 * 4.05 ^ 2) / 15= -44. (KN-m)角隅最大弯矩Mj2 = -0.035 * Pw * H0 ^ 2= -0.035 * 40.5 * 4.05 ^ 2= -23. (KN-m)由于B边池壁高度与H边相同,故计算从略，内力计算结果参见 H边池壁计算。
水池计算书
Xx设计研究院计算书工程名称：xx工程项目：___________________ 工程编号：___ xx__ _设计阶段：_______施工图______ 计算人：___ _ __ 校对人：___ ______ 审核人：___________________2010 年01 月20 日污水处理池计算书一、 调节池部分(○8-○9轴线)1 基本资料1.1 几何信息水池类型: 有顶盖 全地下长度L=14.600m, 宽度B=6.650m, 高度H=4.600m, 底板底标高=-7.400m池底厚h3=400mm, 池壁厚t1=350mm, 池顶板厚h1=350mm,底板外挑长度t2=500mm 注：地面标高为±0.000。
1.2 土水信息土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角30度修正后的地基承载力特征值fa=150.00kPa地下水位标高-1.000m,池内水深3.500m, 池内水重度10.00kN/m3,浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.051.3 荷载信息活荷载: 地面5.00kN/m2, 组合值系数0.90恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00 不考虑温湿度作用.1.4 钢筋砼信息混凝土: 等级C30, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20保护层厚度(mm): 顶板(上30,下30), 池壁(内50,外50), 底板(上50,下50) 钢筋级别: HRB335, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.00按裂缝控制配筋计算构造配筋采用 水池规程CECS138-20022 计算内容(1) 地基承载力验算、抗浮验算(2) 顶板计算(3) 梁计算(4) 侧壁计算(5) 底板计算单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2 裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.弯矩正负号规则:顶板:下侧受拉为正,上侧受拉为负池壁:内侧受拉为正,外侧受拉为负底板:上侧受拉为正,下侧受拉为负荷载组合方式:1.池外土压力作用(池内无水，池外填土)2.池内水压力作用(池内有水，池外无土)3 地基承载力验算、抗浮验算平面图 剖面图3.1 地基承载力验算地基承载力以整块底板验算3.1.1 基底压力计算(1)水池自重Gc计算顶板自重G1= L × B × h1 × γc=14.600×6.650×0.350×25.00 = 849.54 kN池壁自重G2=[2×(L+B)-4×t1]×[H-h1-h3]×t1×γc=[2×(14.600+6.650)-4×0.350]×[4.600-0.350-0.400]×0.350×25.00=1384.56kN底板自重G3=(L+2×t2)×(B+2×t2)×h3×γc=(14.600+2×0.500)×(6.650+2×0.500)×0.400×25.00= 1193.40kN 水池结构自重Gc=G1+G2+G3=849.54+1384.56+1193.40=3427.49 kN(2)池内水重Gw计算池内水重Gw=(L-2×t1)×(B-2×t1)×Hw×rw=(14.600-2×0.350)×(6.650-2×0.350)×3.450×10.00= 2853.32 kN (3)覆土重量计算池顶覆土重量Gt1= 14.600×6.650×1.000×18.00+14.600×6.650×1.800(20.00-10.0)= 3495.24 kN池顶地下水重量Gs1= 14.600×6.650×1.800×10.0= 1747.62 kN底板外挑覆土重量Gt2= 22.250×1.000×18.00+22.250×6.000(20.00-10.0)= 1735.50 kN底板外挑地下水重量Gs2= 22.250×6.000×10.0= 1335.00 kN基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 5230.74 kN基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 3082.62 kN(4)活荷载作用Gh池顶活荷载Gh= 15.600×7.650×5.00= 596.70 kN(5)基底压力Pk基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=15.600×7.650 = 119.34 m2基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(3427.49+2853.32+5230.74+3082.62+596.70)/119.340= 127.29kN/m23.1.2 结论: Pk=127.29 < fa=135.00 kPa, 地基承载力满足要求。
水池计算书
水池设计计算书根据现场实测数据，初步拟定水池整体宽度为9m ，长度为21m ，深度为3m ，设计蓄水深度2.5m ，由于水池有一个3m×9m 沉淀池，及一个18m×9m 水池组成，由于水池跨度较大，大水池纵向每中间设置一道结构柱。
水池为地上式敞开水池，无土压力及地面荷载。
计算水压力q w =10×2.5=25KN/m水池为长条形，截取1m 宽侧壁，按下端固接、上端自由进行计算。
竖向最大弯矩m KN qH m M M B c w y ∙===7.2927.127.12水平最大弯矩mKN ql M x ∙=⨯⨯==5.112625818122 将壁厚拟定为200mm ，因为对于板取1m 宽计算，即b=1000mm ；而h=200mm ，0h =h-20=180mm ，d γ=1.2，h 0=200-20=180mm ，采用C20混凝土，c f =10 2/mmN ，Ⅱ极钢筋，y f =3102/mm N 。
板正截面承载力计算表截 面横向 竖向 (kN m)M29.7 56.25 bf Mh h x c d γ2200--= 21.03 42.52 00.35(mm)x h ≤ 满足 满足 2(mm )c S yf bxA f =678 1372 选配钢筋（实配A S ）679 1408 选配钢筋Ф12@200Ф16@1602min (mm )S A bh ρ≥满足 满足底板底面承受由侧壁传来的弯矩，底板拟定厚度为300mm ，按基本组合设计值和计算配筋。
截 面纵向 横向 (kN m)M800 253.125 bf Mh h x c d γ2200--= 22.32 15.17 00.35(mm)x h ≤ 满足 满足 2(mm )c S yf bxA f =11519 4405.5 选配钢筋（实配A S ）12101.7 4637.1 选配钢筋Ф12@150 Ф12@220 2min (mm )S A bh ρ≥满足满足水池侧壁挠度验算：池壁截面惯性矩333106122.0912-⨯=÷⨯=⨯=h b I池壁最大挠度在池壁中间mm EI ql Y 17)384(54max ==侧壁挠度容许值mml 5.37240/==σ。
水池计算书
计算书☆壁板计算☆（1）荷载计算，图（1）摩擦角φ=30°；土的重度γ＝18KN/m3；土的饱和重度γ'＝19.1KN/m3地面活载q＝10KN/m；H1=1m；H2=5m；计算过程：地面活荷载侧压力：Pa=q×tg2(45°－φ/2)=3.33KN/m2；水侧压力：Pw=γw×H2=50.00KN/m2地下水面处：Pc=γ×H1×tg2(45°－φ/2)＋Pa=9.33KN/m2b点土压强：Pb=Pc+Pv+Pw=9.33+(γ'-10)×H2×tg2(45°－φ/2)+50.00=74.50KN/m2 L X=6.6m；L Y=9.8mL Y/L X=1.485（2）μ＝1/6 ；按照四边固支进行计算，图（2）当μ=0时，在矩形荷载作用下：Pa×Min(L X,L Y)2 =Pa×43.56=145.200KN-m查表计算结果如下：M X1=.03337×145.20=4.845KN-mM Y1=.01034×145.20=1.501KN-mM0X1=-.07514×145.20=-10.910KN-mM0Y1=-.05701×145.20=-8.278KN-m当μ=0时，在三角形荷载下：(Pb-Pa)×Min(L X,L Y)2=3,100.02KN-m查表计算结果如下：Mx2=.01668×3,100.02=51.708KN-mM Xmax=.01740×3,100.02=53.940KN-mM Y=.00522×3,100.02=16.182KN-mM Ymax=.00949×3,100.02=29.419KN-mM0X2=-.03760×3,100.02=-116.561KN-mM0Y2=-.04194×3,100.02=-130.015KN-mM0Y22=-.04194×3,100.02=-130.015KN-m迭加后：M X=M X1+M Xmax=4.845+53.940=58.786KN-mM Y=M Y1+M Ymax=1.501+29.419=30.921KN-mM0X=M0X1+M0X2=-10.910+-116.561=-127.471KN-mM0Y(上边)=M0Y1+M0Y2=-8.278+-130.015=-138.293KN-m M0Y(下边)=M0Y1+M0Y22=-8.278+-130.015=-138.293KN-m 当μ＝1/6时，根据公式可得：M X'=58.786+1/6×M Y=63.940KN-mM Y'=30.921+1/6×M X=40.719KN-m池内壁水压计算：水池水位高度：5m在水压力的作用下：Min(Lx,Ly)=m；P=50KN/mMx水=.01668×2,178.00=36.329KN-mM Xmax水=.01740×2,178.00=37.897KN-mM Y水=.00522×2,178.00=11.369KN-mM Ymax水=.00949×2,178.00=20.669KN-mM0X水=-.03760×2,178.00=-81.893KN-mM0Y水=-.04194×2,178.00=-91.345KN-mM0Y22水=-.04194×2,178.00=-91.345KN-m☆底板计算结果☆底板的计算类型为四边固支线荷载q=50KN/m；L X=9m；L Y=10.2mL X/L Y=.882Min(L X,L Y)=9m在矩形荷载下，查表得：M X=.02298×50×9×9=93.069KN-MM Y=.01618×50×9×9=65.529KN-MM0X=-.06014×50×9×9=-243.567KN-MM0Y=-.05445×50×9×9=-220.523KN-M调整后得：M X=(93.069+65.529/6)=103.991KN-MM Y=(65.529+93.069/6)=81.041KN-MM0X=-243.567KN-MM0Y=-220.523KN-M☆裂缝宽度验算计算结果☆板的混凝土等级：C30受拉区主筋为二级钢筋，直径20mm，间距100mmM K=200KN-m，混凝土保护层厚度：C=30mm；板厚：550mmftk=2.01N/mm2；Es=200000N/mm2；h0=525mmA Te=0.5bh；d Eq=20.000mmρTe＝As/A Te=3140/275000=.011 取P Te=.011σSk＝M K/(0.87×h0×As)=139.451ψ＝1.1－0.65f Tk/ρTe×σSk= .279 取ψ=.279Wmax=2.1×σSk(1.9C+0.08d Eq/ρTe)/Es=.08067mm裂缝宽度满足要求！☆抗浮验算计算结果☆底板面积A＝100m2；地下水位距底板地面的距离H=5m底板重G1=5000KN；顶板重G2=2000KN；壁板重G3=500KN；设备总重G4=500KN；其余杂项G5=500KN；水的重度γW=10KN/m3浮力：F=A×H×γW＝100×5×10=5000KN抗浮力：∑G＝G1+G2+G3+G4+G5=5000+2000+500+500+500=8500KN抗浮安全系数：Kf= ∑G/F=8500/5000=1.700>1.05∨∨∨∨抗浮安全系数满足抗浮要求！本程序由于石群编写，如果您有好的意见和想法，请与我联系！您将免费得到下一个升级版本！☆计算结束时间：09:27:08/2008-03-19☆。
(完整)水池侧壁计算书
水池侧壁计算书一、设计依据《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010)《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）《建筑结构荷载规范》(GB50009—2012）《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB50069-2002)《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》（CECS138-2002)玉溪市建筑设计院提供的《岩土勘察报告》二、基本资料1、侧壁：池侧壁厚t1=300mm, 池顶板厚t2=150mm，底板厚t3=300mm；顶上覆土600mm，2、土天然重度18.00 kN/m3 ,3、根据地勘报告,地下水属于潜水类型，近3—5年最高水位—0。
8m,抗浮地下水位标高取-0。
8m,池内水深Hw=3。
400m，池内水重度rw =10。
00kN/m3,抗浮安全系数Kf=1。
054、荷载：活荷载：池顶板1.50kN/m2，地面堆载10。
00kN/m2，组合值系数0。
9恒荷载分项系数：水池自重不利1。
20，其余1。
27，有利1。
0，覆土荷载等其它不利1。
27，有利1.0；活荷载分项系数: 地下水压1.27，其它1。
40活荷载准永久值系数：顶板0.40，地下水1。
00, 地面堆载0。
54、材料：混凝土：等级C30，抗渗等级P6，重度γc 25。
00kN/m3，泊松比0。
20保护层厚度(mm）: 顶板(上35,下35), 池壁(内35,外35），底板(上40,下40)钢筋级别： HRB400，裂缝宽度限值: 0.20mm5、计算方法配筋计算方法:基本组合，查表计算弯矩；取最不利弯矩以及裂缝限值配置钢筋挠度计算：由于水池侧壁都满足跨厚比远远〉40，并且荷载不大，挠度计算略裂缝计算：裂缝控制等级：三级，采用荷载准永久组合,《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》附录A 公式计算.三、水泵房侧壁计算A 、长跨度侧壁计算：1、根据《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》5。
1。
8竖向计算高度为净高加底板厚度一半,水平计算跨度为两端池壁中心线；计算跨度为18mx4.5m2、根据勘察报告，水池埋深范围内无地下水；3、外部回填土按无粘性土，取内摩擦角ϕ=30,主动土压力系数333.0)23045(tan )245(tan 22=-=-=ϕa K 土压力按照主动土压力，主动土压力系数取0。
地下水池计算书
一、基本设计参数：原始资料：抗震设防烈度：7度（0.10g ）；场地地震动反应谱特征周期：0.35s ； 设计地震分组：第一组；最大冻土深度：1.5m ；基本风压值：0.50kPa ； 基本雪压值：0.35kPa ；建筑场地类别：Ⅱ类； 设计使用年限：50年；抗震等级：二级混凝土强度等级：基础、墙柱C35，楼屋面梁板、楼梯C35；垫层采用C15保护层厚度：基础、基础梁40mm ；基础短柱35mm梁柱：35mm ；楼板：15mm 。
三、地下废水池的计算：（一）池壁受力的计算（取1m 的宽带）（壁厚600mm ）：（1） 不考虑地下水的影响，侧壁高 6.0h m =，（2） 压实土的侧压力系数01sin 1sin300.5k ϕ=-=-=，取用0.5 土容重318.5/KN m γ=，则土的侧压力2200110.518.5 6.0166.522a E k h KN γ==⨯⨯⨯=（三角） 则根据计算板底最大弯矩值为：260.9 *KN m则取值261.0*M KN m =（2）活载压力：2110kNm σ=22011.00.5010 1.05.0k N k N K m m mmσσ=⨯⨯=⨯⨯=（均匀）则板底最大弯矩为：9.4 *KN m（二）池壁的配筋计算（取1m 的宽带）：121.2 1.4 1.2261 1.49.4313.213.2326.4*M M M kN m =⨯+⨯=⨯+⨯=+=60326.410(60040)300S s y s M A h f γγ⨯==-⨯ 求s γ：662270326.410326.4100.072814.31000(60040)448.4510s c M a f bh ⨯⨯====⨯⨯-⨯则查表可得0.5(10.962s γ== 故配筋为：66620326.410326.410326.4102019.6(60040)3000.962(60040)3000.962168000S s y s M A mm h f γγ⨯⨯⨯=====-⨯⨯-⨯⨯故，在1m 宽的板带中取配筋直径22@150，实际配筋26.63802508mm ⨯=根＞22019.6mm或配筋直径18@150/2，实际配筋22 6.62543352.8mm ⨯⨯=根＞22019.6mm（三）验算池壁的裂缝：（1）验算直径22@150的裂缝：max 5222(1.90.08) 2.1(1.9400.08)2.010/eqSKSKcr Steted mma c mm E N mmσσωψψρρ=⨯+=⨯⨯+⨯求ψσρ、、SK te ：225081000.8360.51000600s te te A mm A ρ==⨯=⨯⨯662330(261.09.4)10*270.410*221.3/0.870.87(60040)25080.875602508K SKS M N mm N mm N mm h A mm mmσ+⨯⨯====⨯-⨯⨯⨯ 31.431.10.65 1.10.65 1.1(0.657.7310)0.836221.31.10.0050241.095tk te SKfψρσ-=-=-=-⨯⨯⨯=-=故： 1.0ψ=max 52353325(1.90.08) 2.1(1.9400.08)2.010/221.3222.1(1)(1.9400.08) 2.1(1.1010)(760.0826.315)2.0100.8362.1(1.1010)78.105180.423100.1804eqSKSKcr Steted mma c mm E N mmσσωψψρρ---=⨯+=⨯⨯+⨯=⨯⨯⨯⨯+=⨯⨯⨯+⨯⨯=⨯⨯⨯=⨯=故取用1m 宽的板带中取配筋直径22@150，满足要求。
(整理)矩形水池计算书
精品文档矩形水池计算书项目名称_____________ 构件编号_____________ 日期_____________设计_____________校对_____________ 审核_____________一、基本资料1．设计依据:《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》 (CECS 138:2002)《混凝土结构设计规范》 (GB50010—2002)《地基基础设计规范》 (GB50007—2002)《给排水工程结构设计手册》中国建筑工业出版社《土木工程特种结构》高等教育出版社马芹永 2005 年 7 月第一版2．几何参数:水池长度: L1 = 25.00 m水池宽度: W1 = 11.00 m壁板高度: H1 = 1.80 m顶板厚: h2 = 0 mm底板厚: h1 = 300 mm壁板厚: h4 = 300 mm垫层厚: h3 = 200 mm底板外伸 : C1 = 300 mm基底标高: E f = -1.80 m地下水位标高 : E w = -2.10 m池内设计水位 : H i = 1.80 m注：默认地面标高为±0.00。
3．土层参数:土的类别 : e 或 IL 大于 0.85 的粘性土土的容重: 18.0 kN/m3饱和土容重: 20.0 kN/m3地基承载力特征值 : 150 kPa 土压力标准值计算形式 : 主动土压力 土壤内摩擦角 : 30.0° 4．材料参数:混凝土等级 : C25钢筋混凝土容重 : 25.00 kN/m 3 钢筋等级 : HRB335混凝土抗拉强度标准值 : 1.78 N/mm 2 主筋的弹性模量 : 2.00 × 105 N/mm 2 钢筋的相对粘结系数 : 1.0 保护层厚度 :5．其他参数:壁面温差或湿度当量温差△ t : 10.0 ℃ 池顶活荷载标准值 : 2.50 kN/m 2 水池类型 : 清水池 水的容重: 10.00 kN/m 3混凝土线膨胀系数α (10-5): 1.00 混凝土的泊松比μ : 0.20 最大裂缝宽度 : 0.25 mm二、地基承载力计算1．求解基底压力: 1) 底板重:P b = (25.00 + 2 × 0.30) × (11.00 + 2 × 0.30) × 0.30 × 25.00 = 2227.20 kN 2) 壁板重:P w = (2 × 25.00 + 2 × 11.00 - 4 × 0.30) × 1.80 × 0.30 × 25.00 = 955.80 k N 3) 水池自重:P = 0.00 + 2227.20 + 955.80 = 3183.00 kN P s = (25.00 - 2 × 0.30) × (11.00 - 2 × 0.30) × 1.80 × 10.00 = 4567.68 kN 5) 垫层重:P d = (25.00 + 2 × 0.30) × (11.00 + 2 × 0.30) × 0.20 × 18.00 = 1069.06 kN 6) 覆土重:P f = (2 × 25.00 + 2 × 11.00 + 4 × 0.30) × 0.30 × (1.80 - 0.30) × 18.00 = 592.92 kN 7) 基底面积:A = (25.00 + 2 × 0.30) × (11.00 + 2 × 0.30) = 296.96 m 28) 总压力 :F k = P p + P s + P d + P f=3183.00 + 4567.68 + 1069.06 + 592.92顶板上层 40 顶板下层 35 底板上层35 底板下层 40 长壁板内侧 35 长壁板外侧 35 短壁板内侧35短壁板外侧35p4) 水重:= 9412.66 kN 9) 基底压强:P k=F k A+G k=9412．.6629696+2.50=34.20kN/m22．求解修正后地基承载力特征值:基础宽度大于 3m 时或埋置深度大于 0.5m 时，从荷载试验或其它原位试验、经验值等方法确定的地基承载力特征值，尚应按照下式修正。
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水池设计计算书项目名称_____________日期_____________
设计者_____________校对者_____________
一、依据规范：
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002)
《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)
《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002) 《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)
二、示意图：
底板示意图
顶板示意图
三、基本资料
1.几何参数:
底板外伸长度 C=300mm
2.荷载信息:
荷载示意图
底板荷载示意图
顶板荷载示意图恒载分项系数: 自重1.27,其它1.20
活载分项系数: 地下水压1.27,其它1.40
准永久值系数: 地面活载1.00,顶板活载1.00,地下水压活载1.00
活载组合值系数：0.90
地面活荷载: 10.00kN/m2
水池顶板活荷载: 10.00kN/m2
壁面温差或湿度当量温差:10.00度
3.材料信息:
钢筋混凝土容重:γc=25.00kN/m,池内水重度:γw=10.00kN/m
保护层厚度(单位:mm)
4.
水池埋深：-4.500m,地下水埋置深度dw：-2.500m
5.计算信息:
浮托力折减系数:1.00
抗浮安全系数：Kf=1.05kPa
修正后的地基承载力特征值: fa=140.00kPa
裂缝宽度限值: 0.200mm
6.设计信息:
工况说明：1正常使用状态(有水有土) 2检修状态(无水有土)
3试水状态(有水无土) 4施工状态(无水无土)
四、抗浮验算：
1.顶板自重 Gt = ΣVt*γc = 0.000*25.000=0.000kN
2.池壁自重 Gc = ΣVc*γc = 226.160*25.000=5654.000kN
3.底板自重 Gb = ΣVb*γc = 859.410*25.000=21485.250kN
4.水池自重 G = Gt + Gc + Gb = 0.000+5654.000+2148
5.250=27139.250kN
5.水池基础底面以上覆土总重 Gs = 0.000+0.000=0.000kN
6.抗浮总重 Gsk = G + Gs + Gdw = 27139.250+0.000+0.000=27139.250kN
五、地基承载力验算：
1.池内水重 GW = ΣVw*γw = 0.000*10.000=0.000kN
2.水池活载作用 Q = Qd = 10*387.09=3870.9kN
3.基底面积 A = 387.09m2
4.基底压强 Pk=(G+Gs+Gw+Gdw+Q)/A = (27139.2+0+0+0+10)/387.09=70.1368kPa < fa = 140kPa地基承载力满足要求
六、水池构件计算：
池壁1计算
1.几何信息(按单向板计算)
计算跨度: Lx=18300.000mm, Ly=5500.000mm
板厚:h=400.000mm
池壁1外侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)
池壁1内侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm/m 裂缝:mm)
池壁2计算
1.几何信息(按双向板计算)
计算跨度: Lx=11800.000mm, Ly=5500.000mm
板厚:h=400.000mm
2
1.几何信息(按双向板计算)
计算跨度: Lx=8100.000mm, Ly=5500.000mm
板厚:h=400.000mm
2
1.几何信息(按双向板计算)
计算跨度: Lx=5400.000mm, Ly=5500.000mm
板厚:h=400.000mm
池壁4外侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)
池壁4内侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm/m 裂缝:mm)
池壁5计算
1.几何信息(按双向板计算)
计算跨度: Lx=5400.000mm, Ly=5500.000mm
板厚:h=400.000mm
池壁5外侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)
1.几何信息(按双向板计算)
计算跨度: Lx=12900.000mm, Ly=5500.000mm
板厚:h=400.000mm
2
池壁6内侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm/m 裂缝:mm)
1.几何信息(按双向板计算)
计算跨度: Lx=8100.000mm, Ly=5500.000mm
板厚:h=400.000mm
2
池壁7内侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm/m 裂缝:mm)
池壁8计算
1.几何信息(按双向板计算)
计算跨度: Lx=8100.000mm, Ly=5500.000mm
板厚:h=400.000mm
2
池壁9计算
1.几何信息(按双向板计算)
计算跨度: Lx=11800.000mm, Ly=5500.000mm
板厚:h=400.000mm
2
池壁10计算
1.几何信息(按双向板计算)
计算跨度: Lx=12900.000mm, Ly=5500.000mm
板厚:h=400.000mm
池壁10外侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)
底板1计算
1.几何信息(按双向板计算)
计算跨度: Lx=18300.000mm, Ly=11800.000mm
板厚:hb=900.000mm
荷载计算
基底净反力：Pk = 70.137kN/m2
底板1上侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)
底板1下侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)
底板2计算
1.几何信息(按双向板计算)
计算跨度: Lx=12900.000mm, Ly=8100.000mm
板厚:hb=900.000mm
荷载计算
基底净反力：Pk = 70.137kN/m2
底板2上侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)
结构构件计算书
底板2下侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)
底板3计算
1.几何信息(按双向板计算)
计算跨度: Lx=8100.000mm, Ly=5400.000mm
板厚:hb=900.000mm
荷载计算
基底净反力：Pk = 70.137kN/m2
底板3上侧计算结果(弯矩:kN.m/m 配筋面积:mm2/m 裂缝:mm)
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