脚手架安装吊篮计算书
脚手架安装计算说明书
计算依据：
1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
3、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016
4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
6、《钢结构设计规范》GB50017-2003
本钢管脚手架，是根据现场实际使用要求设计的。脚手架搭设高度6米。为了确保安全，我司计算校核时按实际钢管脚手架高度6M的1.5倍系数以上来计算。计算如下
一、架体参数
二、荷载参数
风荷载参数：
三、设计简图
搭设示意图：
四、板底纵向支撑次梁验算
G1k=N c=0.031kN/m；
G2k= g2k×l b/(n4+1)= 0.35×0.6/(2+1)=0.07kN/m；
G3k= g5k×l b/(n4+1)= 1×0.6/(2+1)=0.2kN/m；
Q1k= q k×l b/(n4+1)= 3×0.6/(2+1)=0.6kN/m；
1、强度验算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
满堂支撑架平台上无集中力
q=γ0×max[1.2(G1k+G2k+ G3k)+1.4×Q1k,1.35(G1k+G2k+ G3k)+1.4×0.7×Q1k]=1×max[1.2×(0.031+0.07+0.2)+
1.4×0.6,1.35×(0.031+0.07+0.2)+1.4×0.7×0.6]=1.201kN/m
q1=γ0×1.2×(G1k+G2k+ G3k)= 1×1.2×(0.031+0.07+0.2)=0.361kN/m
q2=γ0×1.4×Q1k= 1×1.4×0.6=0.84 kN/m
计算简图
M max=0.100q l l2+0.117q2l2=0.100×0.361×0.62+0.117×0.84×0.62=0.048kN·m
R max=1.100q1l+1.200q2l=1.100×0.361×0.6+1.200×0.84×0.6=0.843kN
V max=0.6q1la +0.617q2la =0.6×0.361×0.6+0.617×0.84×0.6＝0.441kN τmax＝2V max/A=2×0.441×1000/398=2.216N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
σ=M max/W=0.048×106/(4.25×103)=11.294N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算
q2=1×1.4×F1=1×1.4×4=5.6kN
计算简图
弯矩图(kN·m)
M max=0.704kN·m
σ=M max/W=0.704×106/(4.25×103)=165.647N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
剪力图(kN)
R maxf=4.853kN
V maxf=3.792kN
τmax＝2V max/A=2×3.792×1000/398=19.055N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！
2、挠度验算
q'1=G1k+G2k+G3k=0.031+0.07+0.2=0.301kN/m
R'max=1.100q'1l=1.100×0.301×0.6=0.199kN
νmax=0.677q'1l4/(100EI)=0.677×0.301×(0.6×103)4/(100×2.06×105×10.19×104)=0.013 mm≤min{600/150，10}=4mm
满足要求！
五、横向主梁验算
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
满堂支撑架平台上无集中力
q=1×1.35 ×Nz=1×1.35 ×0.031=0.042kN/m
q'=Nz=0.031kN/m
p=R max=0.843kN
p'=R'max=0.199kN
计算简图
弯矩图(kN·m)
M max=0.136kN·m
σ=M max/W=0.136×106/(4.25×103)=32N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
剪力图(kN)
R maxf=1.938kN
V maxf=1.083kN
τmax＝2V max/A=2×1.083×1000/398=5.442N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！
变形图(mm) νmax=0.04 mm≤min{600/150，10}=4mm
满足要求！
满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算
q=1×1.35 ×Nz=1×1.35 ×0.031=0.042kN/m
p=R max=0.843kN
p2=R maxf=4.853kN
计算简图
弯矩图(kN·m)
M max=0.596kN·m
σ=M max/W=0.596×106/(4.25×103)=140.235N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
剪力图(kN)
R maxf=5.029kN
V maxf=3.629kN
τmax＝2V max/A=2×3.629×1000/398=18.236N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！
六、可调托座验算
按上节计算可知，可调托座受力
N=1×R max+F1=1×1.938+4=5.938kN≤[N]＝30kN
满足要求！
七、立杆的稳定性验算
立杆底部荷载：N G1=g k×H+l a×n4×N c=0.167×7.95+0.6×2×0.031=1.365kN
N G2=g2k×l a×l b=0.35×0.6×0.6=0.126kN
l=max{l a,l b}=max{0.6,0.6}=0.6m
N G3=g3k×l=0.17×0.6=0.102kN
N G4=g4k×l=0.1×0.6=0.06kN
N G5=g5k×l a×l b=1×0.6×0.6=0.36kN
N Q1=q k×l a×l b=3×0.6×0.6=1.08kN
N Q4=F1=4kN
支撑脚手架风线荷载标准值q wk=l a×ωfk=0.6×0.611=0.367kN/m
风荷载作用在作业层栏杆上产生的水平力标准值F wk= l a×H m×ωmk=0.6×1.2×0.3=0.216 kN
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok
M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×7.952×0.367+7.95×0.216=13.302kN.m
立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：
N wtk=6n×M ok /[(n+1)(n+2)B]=6×26×13.302/[(26+1) ×(26+2) ×15.55]=0.177kN
不考虑立杆附加轴力时：
N d1=γ0×max[1.2×(N G1+N G2+N G3+N G4+N G5)+1.4(N Q4+0.7 × N Q1),1.35×(N G1+N G2+N G3+N G4+N G5)+0.7×1.4×(N Q1+N Q4)]=1×max[1.2×(1.365+0.126+0.1 02+0.06+0.36)+
1.4×(4+0.7×1.08),1.35×(1.365+0.126+0.102+0.06+0.36)+0.7×1.4×(1.08+4)]=9.074kN
考虑立杆附加轴力时：
N d2= N d1+ 1×1.4×0.6×N wtk=9.074+1×1.4×0.6×0.177=9.222kN
1、长细比验算
l0=h+2a=1800+2×200=2200mm
λ=l0/i=2200/16=137.5≤[λ]=210
满足要求！
2、立柱稳定性验算
查表得，φ＝0.362
考虑风荷载
根据《规范》GB51210-2016第6.2.10~6.2.13条文说明，立杆产生的最大附加轴力与最大弯曲应力不发生在同一位置，
可视为不同时出现在所选择的计算单元内，因此，风荷载组合计算时，分别进行组合计算。
架体背风面，考虑立杆附加轴力，不考虑风荷载造成的弯曲应力：
σ=N d2/（φA）=9.222×103/(0.362×398)=64.01 N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
架体迎风面，不考虑立杆附加轴力，考虑风荷载造成的弯曲应力：
M wd=γ0φwγQ M wk=γ0φwγQ(ζ2w k l a h2)=1×0.6
×1.4×(1×0.053×0.6×1.82/10)=0.009kN·m
σ=N d1/(φA)+M wd/W=9.074×103/(0.362×398)+0.009×106/4250=65.017N/mm2≤[σ]=20 5N/mm2
满足要求！
八、抗倾覆验算
参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：
B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M ok
g k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2
g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2
G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN
b j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m
B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l a[qH/(l a×l b)+ l a×n4×N c+g2k+ g5k]+ 2×F1×B/2=15.552×0.6×[0.167×7.95/(0.6×0.6)+0.6×2×0.031+0.35+1]+2×4×15.55/2=79 8.506kN.m≥3γ0M ok =3×1×13.302=39.907kN.m
满足要求！
九、立杆支承面承载力验算
1、抗冲切验算
楼板抗冲切承载力：
βh=1，f t=1.57N/mm2，σpc.m=1N/mm2，η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1，ho=120-15=105mm，μm=4×(a+ho)=4×(500.00+105)=2420.00mm
F l=(0.7βh f t+0.15σpc.m)ημm h0=(0.7×1×1.57×103+0.15×103×1)×1×0.74×0.105=97.047kN≥N=9.222kN
满足要求！
1、局部受压承载力验算
楼板局部受压承载力：
ω=0.75，βl=(A b/A l)0.5=0.676，f cc=0.85×16.70=14.195N/mm2
F l=ωβl f cc A=0.75×0.676×14.195×103×0.25=1798.353kN≥N=9.222kN
满足要求！
对安装在加高脚手架上的吊篮限载400kg，（施工人员、工具、材料），限载及操作过程标志张贴与吊篮正面。
吊篮安装和使用规范
2术语和符号 2.1术语 2.1.1工具式脚手架implenentation scaffold 为操作人员搭设或设立的作业场所或平台，其主要架体构件为工厂制作的专用的钢结构产品，在现场按特定的程序组装后，附着在建筑物上自行或利用机械设备，沿建筑物可整体或部分升降的脚手架。 2.1.22高处作业吊篮high altitude work nacelle 悬挑机构架设于建筑物或构筑物上，利用提升机构驱动悬吊平台，通过钢丝绳沿建筑物或构筑物立面上下运行的施工设施，也是为操作人员设置的作业平台。 2.1.23电动吊篮electrical nacelle 使用电动提升驱动的吊篮设备。 2.1.24吊篮平台platrorm of nacelle 四周装有防护栏杆及挡脚板，用于搭载施工人员、物料、工具进行高处作业的平台装置。 2.1.25悬挂机构equipment for hanging 安装在建筑物屋面、楼面，通过悬挑钢梁悬挂吊篮的装置。由钢梁、支架、平衡铁等部件组成。 2.1.26提升机elevator 安装在吊篮平台上，并使吊篮平台沿钢丝绳上下运行的装置。 2.1.27安全锁扣safety buckle 与安全带和安全绳配套使用的，防止人员坠落的单向自动锁紧的防护用具。 2.1.28行程限位器stroke limitator 对吊篮平台向上运行距离和位置起限定作用的装置，由行程开关和限位挡板组成。 3构配件性能 3.0.8高处作业吊篮的生产单位应具备必要的机械加工设备、技术力量及提升机、安全锁、电器柜和吊篮整机的检验能力。
3.0.9与吊篮产品配套的钢丝绳、索具、电缆、安全绳等均应符合现行国家标准《一般用途钢丝绳》（G B/T20118）、《重要用途钢丝绳》GB8918、《钢丝绳用普通套环》GB/T597 4.1、《压铸锌合金》GB/T13818、《钢丝绳夹》GB/T5976的规定。 3.0.10高处作业吊篮用的提升机、安全锁应有独立标牌，并应标明产品型号、技术参数、出厂编号、出厂日期、标定期、制造单位。 3.0.11高处作业吊篮应附有产品合格证和使用说明书，应详细描述安装方法、作业注意事项。 3.0.12高处作业吊篮连接件和紧固件应符合下列规定： 1 当结构件采用螺栓连接时，螺栓应符合产品说明书的要求；当采用高强度螺栓连接时，其连接表面应清除灰尘、油漆、油迹和锈蚀，应使用力矩扳手或专用工具，并应按设计、装配技术要求拧紧； 2 当结构件采用销轴连接方式时，应使用生产厂家提供的产品。销轴规格必须符合原设计要求。销轴必须有防止脱落的锁定装置。 3.0.13安全绳应使用锦纶安全绳，并应符合现行国家标准《安全带》GB6095的要求。 3.0.8~3.0.13条条文说明：对高处作业吊篮的构配件作了具体规定，以确保安全使用。 3.0.14吊篮产品的研发、重大技术改进、改型应提出设计方案，并应有图纸、计算书、工艺文件；提供样机应由法定检验检测机构进行型式检验；产品投产前应进行产品鉴定或验收。 本条条文说明：高处作业吊篮多用于装修工程，特别是应对建筑节能的要求，而出现的在外墙表面做保温材料以后，在施工现场应用更加广泛，很多施工单位为节省成本，自行用全钢管绑制吊篮，因此，吊篮坠落事故时有发生，此条是为规范这些行为而提出来的。 3.0.15工具式脚手架的构配件，当出现下列情况之一时，应更换或报废： 1 构配件出现塑性变形的； 2 构配件锈蚀严重，影响承载能力和使用功能的； 3 防坠落装置的组成部件任何一个发生明显变形的； 4 弹簧件使用一个单体工程后；
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、架体参数 二、荷载参数 三、设计简图
搭设示意图： 平台水平支撑钢管布置图
平面图
侧立面图 四、板底支撑（纵向）钢管验算 钢管类型Φ48.3×3.6钢管截面抵抗矩 W(cm3) 5.26钢管截面惯性矩I(cm4)12.71钢管弹性模量E(N/mm2) 2.06×105钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2) 205纵向钢管验算方式简支梁 G 1k =g 1k =0.04kN/m G 2k =g 2k ×l b /(n+1)=0.35×1.2/(2+1)=0.14kN/m Q 1k =q 1k ×l b /(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/m Q 2k =q 2k ×l b /(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/m 1、强度验算 板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算满堂脚手架平台上的无集中力 q=1.2×(G 1k +G 2k )+1.4×(Q 1k +Q 2k )=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336
板底支撑钢管计算简图 M max =ql2/8=1.336×1.22/8=0.24kN·m R max =ql/2=1.336×1.2/2=0.802kN σ=M max /W=0.24×106/(5.26×103)=45.627N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2×(G 1k +G 2k )+1.4×(Q 1k +Q 2k )=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336 q 2=1.4×F 1 =1.4×1=1.4kN 板底支撑钢管计算简图
扣件式脚手架计算书(修改后)
附件1： 扣件式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 一、脚手架参数
风荷载体型系数 μs 1.254 风压高度变化系数μz(连墙件、单立 杆稳定性) 1.06， 0.796 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连 墙件、单立杆稳定性) 0.332，0.25 计算简图： 立面图 侧面图 三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.03+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.03+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3.6×0.9/(2+1)=1. 674kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.03+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.03+0.35×0.9/(2+1))+3.6×0.9/(2+1)=1.215kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.1×1.674×1.52=0.377kN·m σ=Mmax/W=0.377×106/4120=91.426N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.215×15004/(100×206000×98900)=2.044mm νmax＝2.044mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态
模板支架的计算参照
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 模板支架搭设高度为2.7米， 搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距l=1.00米，立杆的步距h=1.20米。图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。 一、模板支撑方木的计算 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3； I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.000×0.120×0.300=0.900kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 1.500×0.300=0.450kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值P1 = (1.000+2.000)×1.000×0.300=0.900kN 2.强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载q = 1.2×0.900+1.2×0.450=1.620kN/m 集中荷载P = 1.4×0.900=1.260kN 最大弯矩M = 1.260×1.00/4+1.62×1.00×1.00/8=0.518kN.m 最大支座力N = 1.260/2+1.62×1.00/2=1.440kN 截面应力=0.518×106/53333.3=9.70N/mm2 方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
吊篮安装技术方案
吊篮安装技术方案
电动吊篮安装（拆卸）施工组织方案 编制 审核 审批
目录 一、工程概况 (2) 二、编制依据 (3) 三、设备选型 (3) 四、施工准备 (5) 五、安装布置 (6) 六、设备安装具体事项 (8) 七、标准安装计算 (9) 七、斜屋面安装计算 (12) 八、验收 (17) 九、安全操作规程 (19) 十、吊篮关键部位的使用方法 (20) 十一、吊篮的拆除 (20) 十二、应急预案 (22)
一、工程概况： （一）工程名称： （二）电动吊篮用途： （四）吊篮安装单位： （五）安装部位：。 （六）安装高度约： 二、编制依据： GB19155-2003《高处作业吊篮》标准 JGJ33-2001《建筑施工安全检查标准》 JGJ59-2011《建筑机械使用安全技术规程》 JGJ202-2010《工具式脚手架安全技术规范》 JGJ59-2011《施工现场临时用电安全技术规范》 《吊篮安装拆卸使用说明书》 三、设备选型： 根据现场施工要求选用天津庆丰顺建筑机械有限公司生产的ZLP-630型电动吊篮；悬挂机构为无轨式。 （一）设备的技术性能： 1、型号：ZLP- 630型； 2、提升速度：9.3m/min； 3、提升高度：最高可达200m； 4、电源：380V±5%,50Hz,三相五线制； 5、电机：三相电磁制动电机LTP6.3，每台吊篮功率1.5Kw×2； 6、工作吊篮尺寸：1m（2m、3m、4m、5m、6m）×0.7m×1.2m； 7、设备额定载荷
序号工作篮长度（m）额定载荷（Kg） 1 1.5－3 630 2 3.0－4 450 3 4.0－5 400 4 5.0－6 300 8、钢丝绳： 工作钢丝绳：4×31SW+NF-Φ8.3 GB8902—88镀锌航空钢丝绳； 安全钢丝绳：4×31SW+NF-Φ8.3 GB8902—88镀锌航空钢丝绳； 9、安全锁： LS-30型配630型吊篮。 10、电源电缆：橡套电缆YC—3×2.5+2×1.5； 11、工作原理：吊篮为电动爬升式，工作篮沿钢丝绳与由提升机带动上 下升降，不收卷钢丝绳，可停止在任一高度（200 m以内）工作； 12、设备自重：标准型屋面配置：3m标准篮体重380㎏； 标准型屋面配置：4m标准篮重400㎏。 (二)设备的安全性能 1、当提升系统出现故障而导致吊篮下降速度超过25m/min时，安全锁 将自动锁定在安全钢丝绳上，使吊篮在不超出100mm的距离内自动停止下降，或一端吊篮倾斜超过8°时安全锁自动锁止，保证人机安全。 2、当防冲顶限位开关动作时，吊篮自动停止向上运行。 三、施工准备 1、电源 现场必须在吊篮安装之前按本方案 3.1的要求给吊篮配备好专用电源，由专业人员在吊篮上下运行线路的中间层提供单独的电箱，并要求一机一闸一漏开。使用方在电动吊篮安装层面安装两个二级配电柜连接至电动吊篮使用三极配电箱，单台吊篮额定工作电流为6A。每个配电柜连接20-25台吊篮，二级电柜需要配备不低于100安漏电保护器。 2、人力
满堂脚手架设计计算法(最新)
满堂脚手架设计计算方法 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为4米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数砼板厚按均布250mm计算 2400X0.25X1=6.0KN/mm2 施工均布荷载为6.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 脚手架用途:支撑混凝土自重及上部荷载。 满堂脚手架平面示意图
二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算:
施组方案—脚手架搭设方案(含计算书)
1.0 安全技术设计 1.1 一般规定 本工程按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)规定： （1）脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。本工程安全专项施工方案设计需进行下列设计计算： 1）纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算； 2）立杆的稳定性计算； 3）连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算； 4）立杆地基承载力计算。 （2）计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数取1.4。 （3）脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。验算构件变形时，应采用荷载短期效应组合的设计值。 （4）纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于 55mm时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。 （5）钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2）按下表采用。 （6）扣件、底座的承载力设计值（KN）按下表采用。 注：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N.m，且不应大于65N.m。 （7）受弯构件的挠度不应超过下中规定的容许值。 注：l为受弯构件的跨度
（8）受压、受拉构件的长细比不应超过下中规定的容许值。 构件类别容许长细比[λ] 立杆双排架210 单排架230 横向斜撑、剪刀撑中的压杆250 拉杆350 1.2 构造要求 1.2.1 脚手架设计 本工程外脚手架采用扣件钢管双排脚手架，搭设高度60.35m（以最高建筑标高为58.85米计算为例），采用的钢管类型为48×3.5。内排架距离墙体距离为550mm。 脚手架施工均布荷载为2.0kN/㎡，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 脚手架沿高度方向采用分层多次沿四周满搭设的方式，搭设高度至屋面女儿墙上1.5m。 1.2.2 平面布置 立杆纵向间距1500mm，横向间距1200mm。内排立杆距离建筑物的距离为550mm，下端垫木垫板并设置扫地杆。立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏。立杆的接头应错开布置，相邻立杆接头不得设于同步内，错开距离应大于500mm，其接头距大横杆的距离不大于步距的1/3（≤600mm）。 1.2.3 立面布置 正立面图 大横杆步距1500mm，上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的1/3（≥600mm），扶
满堂支撑架计算书
满堂支撑架计算书计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 6、《钢结构设计标准》GB50017-2017 一、架体参数 二、荷载参数
风荷载参数： 三、设计简图 搭设示意图：
平面图 四、板底纵向支撑次梁验算
G1k=N c=0.033kN/m； G2k= g2k×l b/(n4+1)= 0.35×0.5/(2+1)=0.058kN/m； G3k= g5k×l b/(n4+1)= 1×0.5/(2+1)=0.167kN/m； Q1k= q k×l b/(n4+1)= 3×0.5/(2+1)=0.5kN/m； 1、强度验算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 满堂支撑架平台上无集中力 q=γ0×max[1.2(G1k+G2k+ G3k)+1.4×Q1k,1.35(G1k+G2k+ G3k)+1.4×0.7×Q1k]=1×max[1.2×(0.033+0.058+0.167)+ 1.4×0.5,1.35×(0.033+0.058+0.167)+1.4×0.7×0.5]=1.01kN/m q1=γ0×1.2×(G1k+G2k+ G3k)= 1×1.2×(0.033+0.058+0.167)=0.31kN/m q2=γ0×1.4×Q1k= 1×1.4×0.5=0.7 kN/m 计算简图 M max=0.100q l l2+0.117q2l2=0.100×0.31×0.52+0.117×0.7×0.52=0.028kN·m R max=1.100q1l+1.200q2l=1.100×0.31×0.5+1.200×0.7×0.5=0.59kN V max=0.6q1la +0.617q2la =0.6×0.31×0.5+0.617×0.7×0.5＝0.309kN
吊篮安装拆卸方案资料
仪征碧桂园一期A标段吊篮安装拆卸方案 编制：李栋栋 审核：朱建华 审批：唐云文 无锡市雨琦机械制造有限公司
2015年12月 目录 一、编制说明------┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄ 二、工程概况┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄ 三、吊兰布置图------------------------------ 四、吊篮参数┄┄┄-┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄- 五、吊篮安装前准备┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄ 六、吊篮安装架设及拆卸┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄ 七、吊篮操作与使用要求┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄ 八、安全防护措施（包括紧急情况下的安全措施） 九、安全管理及检查┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄ 十、高处作业吊篮悬挂机构抗倾覆计算书┄┄┄-- 十一、钢丝绳选型依据及受力计算┄┄┄----------
一、编制说明 1、编制说明 电动吊篮施工具有以下特点： a、安全：工作钢丝绳、安全钢丝绳，独立安全锦纶绳（含防堕器配以安全带）三保险，相对外墙脚手架安全性要好。 b、带料提升：在额定载荷下，可随身带辅料施工。 c、移动方便：作业面可随时移动。 d、施工效果直观：敞开式施工，随时修补清理。 e、节省施工费用：安装省时、退租方便，按施工进度承租、退租，可节省租赁费。根据需要确定租赁数，根据施工人数租赁，比满堂架节省费用。比使用脚手架施工节省工期。
二、工程概况 1．工程名称：仪征碧桂园一期工程A标段（1、2#楼） 2．工程地址：仪征市文兴路 3．承租方：江苏省顺通建设集团有限公司 4．总包：江苏顺通建设集团有限公司 5. 施工单位：江苏顺通建设集团有限公司 6. 监理单位：江苏高智项目管理有限公司 7. 工程内容：1、2号楼吊篮安装拆卸 8.方案说明：针对该工程的特点，采用如下架设方案： 采用标准ZLP630吊篮，最长拼接长度6米，其中1#楼安装高度96.60米,2#楼安装高度87.55米。在塔吊和施工电梯处暂不安装。待后期拆除后再进行吊篮施工。
满堂脚手架设计计算方法(最新)
满堂脚手架设计计算方法（新） 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数 施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 同时施工1层，脚手板共铺设2层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。
满堂脚手架平面示意图 二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算: 纵向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
落地脚手架计算书(适用于24米以下)
目录 一、编制依据 (1) 二、工程参数 (1) 三、横向水平杆（小横杆）验算 (2) 四、纵向水平杆(大横杆)验算 (4) 五、扣件抗滑承载力验算 (4) 六、立杆的稳定性计算 (5) 七、脚手架搭设高度计算 (8) 八、连墙件计算 (9) 九、立杆地基承载力计算 (10)
一、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 8、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文 二、工程参数
1800 3001050 三、横向水平杆（小横杆）验算 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定:
“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板→横向水平杆→纵向水平杆→纵向水平杆与立杆连接的扣件→立杆，如图： 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 （一）抗弯强度计算 1、作用横向水平杆线荷载标准值： q k =(Q K +Q P1 )×S=(3+×= kN/m 2、作用横向水平杆线荷载设计值： q=×Q K ×S+×Q P1 ×S=×3×+××= kN/m 3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩： M max = ql b 2 = × =·m 88 4、钢管载面模量W= 5、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm2 6、计算抗弯强度 σ=M max = ×106 =mm2〉205N/mm2 W×103 7、结论：不满足要求!建议减少脚手架纵距或横距或小横杆间距，或控制施工荷载!（二）变形计算 1、钢材弹性模量E＝×105N/mm2 2、钢管惯性矩I＝ 3、容许挠度 [ν]=l/150与10mm
板模板脚手架计算书
板模板(扣件钢管架)计算书 模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息: 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.10；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.90； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.楼板参数 楼板的计算厚度(mm):120.00； 4.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；
图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算: 面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.82/6 = 54 cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 1、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 1×1= 1 kN/m； 2、强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.2×3.35+1.4×1= 5.42kN/m 最大弯矩M=0.1×5.42×0.32= 0.049 kN·m； 面板最大应力计算值σ= 48780/54000 = 0.903 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2； 面板的最大应力计算值为0.903 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!
ZLP630吊篮安装方案(含吊篮安装计算书)要点
目录 一、工程概况 (2) 二、编制依据 (2) 三、吊篮选用 (3) 四、吊篮的基本构成及最大组成长度 (3) 五、吊篮的布置 (4) 六、施工准备 (4) 七、吊篮安装规范和安全性要求 (5) 八、吊篮使用的载荷要求 (8) 九、吊篮的调试 (8) 十、吊篮的验收 (9) 十一、吊篮的拆除 (9) 十二、安全操作要求 (9) 十三、吊篮防倾计算案 (13)
一、工程概况 该工程为克旗旅游商贸广场D区4#楼工程，建筑物高度约 41.45 米。该楼外立面保温及涂料工程拟采用无锡市龙升建筑机械有限公司生产的电动吊篮施工。预计此项目安装ZLP-630型电动吊篮约台，每台吊篮设置独立安全救生绳，专人进行维护、维修和日常安全检查。 吊篮安装单位:安装单位及出租方现场进行安装并技术指导,施工方工人做辅助工作。 二、编制依据： 2.2.1 相关现行法律、法规、规章 ●《中华人民共和国建筑法》 ●《中华人民共和国安全生产法》 ●《建设工程安全生产管理条例》 ●《生产安全事故报告和调查处理条例》 ●《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》 ●《建筑施工企业安全生产管理机构设置及专职安全生产管理人员配备办法》 ●《建筑施工特种作业人员管理规定》 ●《企业安全生产费用提取和使用管理办法》 ●《建筑施工企业负责人及项目负责人施工现场带班暂行办法》 2.2.2主要标准、规范、规程、图集 ●《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011） ●《建设工程施工现场环境与卫生标准》JGJ 146-2013 ●《建筑施工作业劳动防护用品配备及使用标准》JGJ184-2009 ●《施工企业安全生产评价标准》JGJ/T77-2010 ●《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2012 ●《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91） ●《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-2013 ●《建筑施工工具式电动吊篮安全技术规范》JGJ202-2010 ●《施工现场机械设备检查技术规程》(JGJ160-2008) ●《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012） ●《安全帽》 GB2811-2007
满堂脚手架专项施工方案及计算书11
一、编制依据： 1、现场施工的条件和要求 2、施工图纸 3、《建筑施工手册》第四版 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ30-2011 5、国家及行业现行规范规程及标准 二、工程概况 本项目为川北监狱外道路扩宽及防洪工程位于川北监狱门外。川北监狱灾后重建迁建项目是司法部监狱布局调整和国建政权基础设施灾后重建重点建设项目，是四川省“十一五期间国建投资的重点建设项目。为解决场地内临时便道通行及进出监狱需要，已于2011年修建完成了一条宽为15米的（断面为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道）进出通道。 由于周边安置点的修建，现状道路断面已无法满足交通需求。同时道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，为一断头排洪沟，无法满足地块周边山洪的排放问题，雨水自然漫流进入下面居住小区。 本工程现状道路分幅为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道=15米，现根据使用需要，将车行道扩宽为14米，由于道路北侧人行道边为监狱管理安置房，无法进行拓宽，故在道路右侧（南侧）进行拓宽，具体拓宽方式为： 对南侧（右侧）道路路面进行扩宽，其中桩号0+240-0+321.7m段右侧人工边坡为本次整治范围，边坡为岩质边坡，长约81.7m，高约16m。将原道路右侧人行道拆除并拓宽车行道5米，并在新建及已建路面全部铺设沥青混凝土，在拓宽车行道南侧重做3米宽人行道，人行道外布置2.5米×3米排洪沟，并将雨水口位置平移至新建车行道外侧，原道路人行道上的行道树移栽至新建人行道上，原人行道上综合管线也需迁改至新建人行道上。 道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，断面偏小，该排洪沟并未下穿川北监狱进出通道进入该区域北侧排洪沟，故该排洪沟为一断头排洪沟，根据我院排水专业测算，该排洪沟断面偏小，本次施工图设计在道路南侧（右侧）新增一道2.5×3米暗沟排洪沟排洪沟，在设计止点采用2.5×3米排洪沟穿路，最后进入市政排水管网。
脚手架计算书及相关图纸
脚手架计算书及相关图纸【计算书】 钢管落地脚手架计算书、脚手架参数 、荷载设计
Z.
计算简图: 立面图 § 侧面图
纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 127100 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm 3) 5260 三、纵向水平杆验算 橫向水平杆 飙向隶平杆 注禺銳向水罟杆在上祇横向水平杆上纵向水平杆 根数埼不包會两僧水平杆’如本明洌为乱 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2 ?.04+G kjb X b/(n+1))+1.4 G細b/(n+1)=1.2 ?04+0.35 09/(2+1))+1.4 3X9 /(2+1)=1.43kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.04+G kjb X b/(n+1))+G k X b/(n+1)=(0.04+0.35 0.9/(2+1))+3 0.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下: 1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1 X.43 *52=0.32kN m (T =M ax/W=0.32 >106/5260=61.32N/mm2w [f]=205N/mm f 12 ) 150015001500 r*r 满足要求！
2、挠度验算 v ax=0.677q'l a4心00EI)=0.677 1 您4 >1500^/(100 206000 >127100)=1.368mm v ax= 1.368mm< [ v^min[l a/150, 10]= min[1500/150, 10] = 10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1 X.43 *5=2.37kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1 X.04 X.5=1.72kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=2.37kN q=1.2 %.04=0.048kN/m 正常使用极限状态 由上节可知 F1'=R max'=1.72kN q'=0.04kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下: 2.37KN Z37kN
盘扣式板模板支撑计算书
盘扣式模板支撑计算书 一、模板支架选型 由于其中模板支撑架高3.6米，为确保施工安全，编制本专项施工案。设计围包括：楼板，长*宽＝8m*8m，厚0.25m。 根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，3#和4#楼地下室区域选择盘扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。 二、搭设案 （一）基本搭设参数 模板支架高H为3.6m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.8m，立杆纵距l a取0.9m，横距l b取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.2m。整个支架的简图如下所示。
模板底部的木，截面宽40mm，高80mm，布设间距0.2m。 （二）材料及荷载取值说明 本支撑架使用?48 *3mm钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上禁打；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。 模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。 三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模木平行的向为纵向。 （一）板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁计算，如图所示:
（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时， 模板的截面抵抗矩为：w＝1000?72/6=4.82?04mm3； 模板自重标准值：x1＝0.3? =0.3kN/m； 新浇混凝土自重标准值：x2＝0.25?4? =6kN/m； 板中钢筋自重标准值：x3＝0.25?.1? =0.275kN/m； 施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1? =1kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2?=2kN/m。 以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)?.35=(0.3+6+0.275)?.35=8.876kN/m； q1 =(x4+x5)?.4=(1+2)?.4 =4.2kN/m； 对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图
吊篮计算书范例
吊篮计算书 一、 编制依据 石油化工施工安全技术规程 SH3505-1999； 钢结构设计手册 二、目的 为了保证设备吊装过程中，吊索摘钩和工艺管线、电气、仪表等高空安装过程中施工人员的安全和施工便利，提高机械设备的施工工效，特设计渣油加氢脱硫装置01号吊篮，以满足现场施工需求。 三、图例 a) 简图 0.68m 透视图（A ） 平面图（B ） b) 计算公式 S=（Q/N ）×SIN α≦S b /k ； N 1=2×S ×COS α×COS(β/2)； S-----一根吊索所承受的内力； β----四支起吊吊索水平面投影的夹角； β=48.70；
Q-----所吊重物的重力；n-----吊索根数；n=4 α----吊索与水平面的夹角300～600；α=450； S b----钢丝绳的破断拉力；k----安全系数；k=10； N1----四支起吊吊索对吊篮的水平压力； 四、吊索计算 Q1：施工人员的施工荷载（设计额定载荷3000Kg）； Q1/=29.4KN; 动载系数1.4; Q1=29.4×1.4=41.2KN ; Q2：吊篮及吊索的自重力； Q2/=2.94KN; 静载系数1.2; Q2=2.94×1.2=3.53KN ; Ｑ＝Ｑ１＋Ｑ２＝8.5KN ； S b≧（Q/N）×SINα×K=（8.5×103/4）×2×103/2=30056N; 每根吊索的承载力S=3006N； 即选用钢丝绳破断力大于30056N；选用钢丝绳6×19. 直径≧φ10就可以满足设计要求。 五、吊耳计算 a)计算图例 图A（mm）图B（mm）图C （mm）
2、吊耳选用Q235.B 钢板加工制作，采用双面熔透焊与吊篮钢框架连接。h f =8mm 手工焊 . E4300系列焊条，为简化计算，焊缝计算按双面角焊缝计算。 3、四个吊耳中，仅考虑三个同时受力；即每根吊索所承受的内力S=4008N ； 4、在与吊耳角焊缝长度方向垂直轴心力作用下： S V =(2/2)*S=(2/2)×4008=2834N; δf =s v /(h e *L w )≦1.22f f w ; δf =100 *6.52834 =5.06≦1.22f f w =195.2N/MM 2 δf ------角焊缝的正应力； S v -------垂直吊耳焊缝的轴心力； h e -------角焊缝的有效高度；0.7h f =5.6mm; L w -----焊缝的计算长度，每条焊缝长度减去10mm; f f w -----角焊缝的强度设计值： f f w =160N/mm; 5、在与焊缝长度方向平行的轴心力作用下； τf =s h /(h e *L w )≦f f w =100*6.52834=5.06N/mm 2≦f f w =160N/mm 2; 6、综合作用力，即δf τf 共同作用力 [（δf /1.22）2+τf 2]1/2 ≦f f w ； [（5.06/1.22）2+（5.06）2]1/2=（17.2+25.3）1/2=6.54N/mm 2< f f w =160N/mm 2; 六、 吊篮本体强度验算 吊篮底部框架由 160. L50×5组合焊接而成；1.5M×1.5M 吊篮承重较小，各连接部分的焊接只需满足构造要求，即可满足设计要求。故不在验算吊篮的本体强度。
(完整word版)钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书 采用品茗安全计算软件计算；本工程为深圳市龙岗区第二人民医院综合楼改造工程，总建筑面积6570m2,建筑总高度为39.8米，建筑总层数为地下一层、地上十二层，一层层高4.5m，二层层高4m，三~十一层层高均为3m，十二层层高为4m。 扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 44.2 m，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的横距为 1.05m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m； 内排架距离墙长度为0.20m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 脚手架沿墙纵向长度为 150.00 m； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00； 连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处广东深圳市，基本风压0.75 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为1.13； 脚手架计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005； 脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038； 脚手板铺设总层数:12； 5.地基参数要求 若地基土类型为:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00； 立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 本工程原地基土类型为混凝土，地基承载力大于120，满足要求！ 二、大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算