第六章 船闸水工建筑物(4-6)
合集下载
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
i i i i
i i
Mc、Qc——闸首底板单位条宽的弯矩和 剪力加权平均值，kN· m，kPa。 Bi —— 各段的长度
对纵向断面变化不大的闸首闸底可采用加 权平均法，进行底板内力的调整。
Mi Mc M ip 2 （6-76） Qi Qc Q ip 2 式中 Mip、Qip——各特征段调整后的计算弯矩和 计算剪力值，kN· m，kPa； Mi、Qi——各特征段单位条宽的弯矩和剪 力值，kN· m，kPa； Mc、Qc——闸首底板单位条宽的弯矩和剪 力加权平均值，kN· m，kPa。 对纵向断面变化较大的闸首底板，各特征段内力可按刚 度进行调整。
(2)门龛段长度l2
•
•
①人字闸门 ③三角闸门
②横拉闸门 ④平面闸门
人字闸门其门龛段长度l2为
l2
Bc d (1.1 ~ 1.2) 2 cos
(6-61)
式中：Bc——闸首的口门宽度(m)； d ——门龛深度(m)，一般为门厚加0.4~0.8m； θ——闸门与船闸横轴线的夹角，一般取 20°~22.5°。
为便于安置横梁和门底止水， 保证闸门在任何位置时均能检 查和修理底部止水，门下的自 由空间高度一般不小于0.50.6m。
横拉闸门 横拉闸门的门槽宽度 ，主 要由门厚、上下游支承木的 厚度及闸墩楔形支承厚度组 成： l2=h+2(0.2+0.25) (6-62) 式中：h——横拉门厚度(m)。 支承木厚度取0.2m．楔形支承厚度取0.25m。 矩形横拉门的厚跨比一般在1/4~1/7之间。
闸首底板厚
底板厚度可取等于（1/3~1/4.5）边墩的自由高度，但不 应小于其净跨的（1/6~1/7），在粘性地基上取较大值， 在砂性地基上可取小值。 倒拱底板的拱厚一般取为口门宽度的（1/15~1/20），矢 跨比一般为（1/7~1/10）。 倒拱底板对边墩的不均匀沉降、相对水平位移和转角相当 敏感，边墩即使只产生较小的变位，也会使倒拱产生较大 的附加内力。因此，倒拱底板一般用于地基条件好，边墩 高度不大的闸首。
船闸闸首一般设有输水廊道、闸门、阀门、闸阀门启闭 机械及其相应的设备等。 闸首结构按其受力状态：整体式结构和分离式结构。 在土基上：为避免由于边墩不均匀沉降而影响闸门正 常工作，一般采用整体式闸首结构； 岩基上：可采用分离式结构；
当岩石较完整时，可不设底板，只有当岩石裂隙较多或 岩石较软弱时，才考虑加设底板或护底．必要时也可采 用整体式结构。
三角闸门 三角闸门门库较大，其外形 尺寸除要满足闸门尺度及 构造要求外．还应满足输 水消能的要求。据已建船 闸三角门门库尺度的统计， 其门龛长度可取为：
l2=(0.5~0.7)Bc
(6-63)
平面闸门 平面闸门的门槽较小，主要视门体结构尺度而定。
（3)闸门支持段长度l3 闸门支持段主要应满足结构稳定及强度的要求，并应考 虑输水廊道进出口布置的要求。
6-20 船闸闸首
一号船闸上闸首
2．闸首结构尺度确定 闸首在长度( 顺水流)方向上一般由3段组成. (1)门前段长度l 1 门前段长度l1，主要根据工作闸门形式、检修 门尺度、门槽构造及检修要求确定。
检修门槽设于闸首外与导墙接缝时，门前段的长度最小， 一般为1.0m左右。 检修门槽设于闸首内:L=1~2+C(米),C为检修门槽宽 在设置检修门槽不增加闸首长度的情况下，应尽量使检 修门槽布置在 首范围内。
(4)闸首边墩宽度： 根据门龛深度； 廊道宽度； 阀门井尺度等因素确定 据已建船闸的统计，边墩厚度一般取为2~3倍廊道宽度。 边墩的顶部宽度： 使用要求； 满足启闭机房； 交道通道； 管理及维修场地； 其他设备等的布置 为节省工程造价也可在闸首边墩顶部设悬臂加宽。
闸首的边墩结构：土基上一般采用空箱式结构
（4）支持墙的抗滑稳定性
kc f V R
式 中 V —— 作 用 于 支 持 墙 全 部 垂 直 力 的 总 和 , （包括墙底缝内的扬压力E4），KN； f —— 支持墙底面的摩擦系数，一般取 0.7 ~ 0.75； R ——作用于支持墙全部水平力的总和，kN
R ' ( E ) 2 ( S ) 2
（6-68）
其中 E 作用的纵向水平力的总和， S 为作用 的横向水平力的总和。
（5）支持墙的强度计算 支持墙的强度计算，采用双向弯曲受压公式 墙底四角点应力按下式计算： 式中
max
min
Mx Mz V F Wx Wz
（6-69）
min ——支持墙底的最小应力， min
其中
Et 2kt E tg
式中 Kc ——抗滑稳定安全系数，可按船闸设计规范规定数值取用； V ——作用于闸首上的垂直力总和，kN； U ——作用于闸首底板上的扬压力，kN； f ——闸首沿地基面的摩擦系数； Ep ——作用于闸首下游端面埋深部分的抗力，kN，土基与埋置 不深的岩基可不计； Et ——边墩背面与回填料间的摩擦力，kN，在粘性填土段可不计； kt —— 摩擦力折减系数：上、中闸首可取0.6，下闸首可取0.4； E ——边墩背面的土压力，kN； ——回填料与边墩背面间的摩擦角，（°），取 = / 2 。 H1、H2 ——作用于闸首上、下游端面的水压力，kN； E1、E2 ——作用于闸首上、下端面的静止土压力，kN；
（6-70） 式中 Eg ——带形钢筋所受的力，kN； Em ——闸门推力的纵向分力，kN； Es ——作用于支持墙上门龛的纵向水压力，kN； Ef ——缝面上的纵向水压力，kN； ——折减系数，取为0.5； V ——作用于支持墙计算面以上的垂直力总和, kN； f ——摩擦系数，取0.7~0.75； Kc——支持墙抗滑稳定安全系数，取为1.4--1.5。
2．空箱结构计算 （1）以距底板顶面1.5L（L为箱内隔墙跨度）高度为 界，以上部分的侧墙按多跨连续梁计算；以下部分 则按三边固定一边简支的支持板计算。 （2）垂直方向可近似地按固定在底板上的空心悬臂 梁进行核算。
3．闸首边墩中的廊道结构 （1）当廊道壁厚小于2.5D（D为廊道孔洞 化引直径）时，可按杆件系统计算。人字 门闸首，将廊道在平面上分成四段，即进 口段I、门龛段II、支持段III和出口段Ⅳ
各特征段不平衡剪力值在闸首截面中 按弹性力学方法进行分配
图6-21 边墩不平衡剪力计算图
ห้องสมุดไป่ตู้
分配于边墩截面abef上的不平 衡剪力QT，可由下式计算：
QT Q 1 i [H(S y ) abcd (J y ) abef ] JY 2
（6-72）
式中 Q T ——相应特征段上边墩截面上的不平衡剪力，kN； Jy ——边墩和底板截面对y轴的惯矩，m4； H ——边墩高度，m； (Sy)abcd —— abcd截面对y轴的静矩，m3。 (Jy)abef —— abef截面对y轴的惯矩，m4。 分配于底板上的不平衡剪力QH为； QH = Qi — 2QT
二、整体式闸首计算
闸首结构的计算简化： 闸首结构的计算系属空间问题，通 常是将空间问题简化为平面问题，分段 进行计算。 闸首结构的计算内容： 闸首结构稳定验算包括：整体抗滑、 抗倾、抗浮、渗流稳定性和地基承载力 等验算。强度验算包括：边墩强度、底 板强度、局部强度等验算。
（一）整体抗滑稳定计算 抗滑稳定安全系数按下式计算： （6-65）
max ——支持墙底面的最大应力，max [ ] 为材料允许抗压强度；
>0；
F——支持墙底面的面积，m2； Wx、Wz ——支持墙底面对x、z轴的断面模量，m3； Mx、Mz ——分别为纵向水平力对x轴的力矩和及横向水 平力、垂直力对z轴的力矩和，kN· 。 m
（6）带形钢筋 当支持墙不能独立满足水平抗滑稳定要求时，则须设置纵向 带形钢筋 带形钢筋所受的力可按下式计算： Vf E g E m E s E f Kc
1．闸首底板的纵向分段 闸首底板的特征段，一般可根据荷载、刚 度及跨度等因素划分。
图6-19
闸首底板特征段划分
(a)人字闸门；（b）平面闸门；（c）弧形闸门
2.不平衡剪力计算
• （1）不平衡剪力概念
• 闸首底板划分为几个特征段后， 对每一特征段，考虑了相邻段的 作用后，其作用在各段的垂直力 与地基反力也应该是平衡的，因 此相邻段分隔的截面上必然产生 剪力以使各段保持平衡，该剪力 被称为不平衡剪力
横向荷载的分配(中小船闸可不进行分配） 人字闸门推力的横向分力分配：
图6-22 人字闸门横向推力沿高度分布
通过闸首边墩传递到单位长度底板 上的横向力T及其所产生的弯矩M为：
T i 1 l i n S yi h i M li i 1
n
S yi
（6-73）
式中 hi——横向力Syi距闸首底板中心轴的距离，m； li ——横向力Syi在闸首底板处的分布长度，m。
（二）闸首边墩计算
闸首边墩一般采用分段计算法。 1．支持段计算 （1）计算假定：通常将支持墙视为一独 立体，即假定支持墙与门龛段用缝分开， 与底板也用缝分开，独立承受全部闸门 推力。
图6-24 人字闸门闸首支持墙段荷载图式
（2）闸门推力
2 R sin P
P R 2 sin
（6-66）
2.不平衡剪力计算
（2）计算图式
Qi = Ri — Vi
式中：Qi —不平衡剪力，kN； Ri —闸首沿纵向按直线反力法计算 所得的作用于该特征段上的地基反 力，kN； Vi —该特征段上的向下的垂直力总 和， kN； 包括自重、水重、浮托 力、渗透压力。 分段计算的不平衡状态
（3）不平衡剪力截面分配
图6-18
闸首廊道计算分段
I、Ⅳ段廊道可按固定在底板上Г 形悬臂梁计算；II段廊道可按固 定在底板上的 型刚架计算。 当廊道壁厚大于2.5D时，可按弹 性力学方法计算。
（三）闸首底板计算 简化计算方法 一般将底板纵向划分为几个特征段，计入不 平衡剪力，按平面问题进行分段计算，然后考 虑整体影响，将各段所得的内力进行调整。 计算步骤： 1．闸首底板的纵向分段 2．不平衡剪力计算 3．内力计算 4．内力的调整 大型船闸底板内力：可先将横向荷载在纵向进行 的分配，然后计算各段底板内力，内力可不再调整。
第六章 船闸结构计算(4-7)
第四节 第五节 第六节 第七节 船闸闸首结构 引航道上的建筑物 船闸的防渗与排水 船闸结构有限元分析(自学）
第四节
船闸闸首结构
一、闸首结构布置与构造 二、整体式闸首计算 三、分离式闸首计算
一、闸首结构布置与构造
1. 闸首结构布置 • 闸首由墩墙和 底板所构成。布置 及尺寸与所选用的 闸门型式、输水系 统及有无帷墙等有 密切关系。
（4）经验分配 对于人字闸门闸首边墩和底板可分别按 相应特征段的总不平衡剪力Qi 的85%取值和 15%取值。 不平衡剪力在闸首横断面上的分布，通 常以集中力的方式作用于两边墩的中点上； 以均布力的方式作用于整个底板上。
3、内力计算：地基梁法 4．内力的调整
MC QC
M b b Q b b
式中 R——闸门推力，kN； P——作用于每扇闸门上的总水压力，kN； ——闸门与船闸横轴线的夹角。 将闸门推力R分解为平行于船闸轴线的纵向分 力E1及垂直于船闸轴线的横向分力S，即
E1 R sin 2 S R cos 2
（6-67）
（3）其它荷载 支持墙还作用有门龛水压力E2; 支持墙与门龛分缝间的水压力E3 支持墙与底板分缝间的扬压力E4 土压力和自重等荷载。 其中E3、E4为缝隙水压力，均应乘以小于 1.0的折减系数（一般取为0.5）。
人字闸门的支持段长度，目前设计仍假定是在其独立工 作条件下进行稳定和强度的验算确定的，因此需要有足够 的长度。 据已建船闸支持段尺度的统计，l 3 的 变化幅度较大，其范围如下： l3≈(0.3~1.2) h (6-64) 或 l3≈(0.4~2.1) H 式中：h——边墩自由高度(m)； H——设计水头(m)。
i i
Mc、Qc——闸首底板单位条宽的弯矩和 剪力加权平均值，kN· m，kPa。 Bi —— 各段的长度
对纵向断面变化不大的闸首闸底可采用加 权平均法，进行底板内力的调整。
Mi Mc M ip 2 （6-76） Qi Qc Q ip 2 式中 Mip、Qip——各特征段调整后的计算弯矩和 计算剪力值，kN· m，kPa； Mi、Qi——各特征段单位条宽的弯矩和剪 力值，kN· m，kPa； Mc、Qc——闸首底板单位条宽的弯矩和剪 力加权平均值，kN· m，kPa。 对纵向断面变化较大的闸首底板，各特征段内力可按刚 度进行调整。
(2)门龛段长度l2
•
•
①人字闸门 ③三角闸门
②横拉闸门 ④平面闸门
人字闸门其门龛段长度l2为
l2
Bc d (1.1 ~ 1.2) 2 cos
(6-61)
式中：Bc——闸首的口门宽度(m)； d ——门龛深度(m)，一般为门厚加0.4~0.8m； θ——闸门与船闸横轴线的夹角，一般取 20°~22.5°。
为便于安置横梁和门底止水， 保证闸门在任何位置时均能检 查和修理底部止水，门下的自 由空间高度一般不小于0.50.6m。
横拉闸门 横拉闸门的门槽宽度 ，主 要由门厚、上下游支承木的 厚度及闸墩楔形支承厚度组 成： l2=h+2(0.2+0.25) (6-62) 式中：h——横拉门厚度(m)。 支承木厚度取0.2m．楔形支承厚度取0.25m。 矩形横拉门的厚跨比一般在1/4~1/7之间。
闸首底板厚
底板厚度可取等于（1/3~1/4.5）边墩的自由高度，但不 应小于其净跨的（1/6~1/7），在粘性地基上取较大值， 在砂性地基上可取小值。 倒拱底板的拱厚一般取为口门宽度的（1/15~1/20），矢 跨比一般为（1/7~1/10）。 倒拱底板对边墩的不均匀沉降、相对水平位移和转角相当 敏感，边墩即使只产生较小的变位，也会使倒拱产生较大 的附加内力。因此，倒拱底板一般用于地基条件好，边墩 高度不大的闸首。
船闸闸首一般设有输水廊道、闸门、阀门、闸阀门启闭 机械及其相应的设备等。 闸首结构按其受力状态：整体式结构和分离式结构。 在土基上：为避免由于边墩不均匀沉降而影响闸门正 常工作，一般采用整体式闸首结构； 岩基上：可采用分离式结构；
当岩石较完整时，可不设底板，只有当岩石裂隙较多或 岩石较软弱时，才考虑加设底板或护底．必要时也可采 用整体式结构。
三角闸门 三角闸门门库较大，其外形 尺寸除要满足闸门尺度及 构造要求外．还应满足输 水消能的要求。据已建船 闸三角门门库尺度的统计， 其门龛长度可取为：
l2=(0.5~0.7)Bc
(6-63)
平面闸门 平面闸门的门槽较小，主要视门体结构尺度而定。
（3)闸门支持段长度l3 闸门支持段主要应满足结构稳定及强度的要求，并应考 虑输水廊道进出口布置的要求。
6-20 船闸闸首
一号船闸上闸首
2．闸首结构尺度确定 闸首在长度( 顺水流)方向上一般由3段组成. (1)门前段长度l 1 门前段长度l1，主要根据工作闸门形式、检修 门尺度、门槽构造及检修要求确定。
检修门槽设于闸首外与导墙接缝时，门前段的长度最小， 一般为1.0m左右。 检修门槽设于闸首内:L=1~2+C(米),C为检修门槽宽 在设置检修门槽不增加闸首长度的情况下，应尽量使检 修门槽布置在 首范围内。
(4)闸首边墩宽度： 根据门龛深度； 廊道宽度； 阀门井尺度等因素确定 据已建船闸的统计，边墩厚度一般取为2~3倍廊道宽度。 边墩的顶部宽度： 使用要求； 满足启闭机房； 交道通道； 管理及维修场地； 其他设备等的布置 为节省工程造价也可在闸首边墩顶部设悬臂加宽。
闸首的边墩结构：土基上一般采用空箱式结构
（4）支持墙的抗滑稳定性
kc f V R
式 中 V —— 作 用 于 支 持 墙 全 部 垂 直 力 的 总 和 , （包括墙底缝内的扬压力E4），KN； f —— 支持墙底面的摩擦系数，一般取 0.7 ~ 0.75； R ——作用于支持墙全部水平力的总和，kN
R ' ( E ) 2 ( S ) 2
（6-68）
其中 E 作用的纵向水平力的总和， S 为作用 的横向水平力的总和。
（5）支持墙的强度计算 支持墙的强度计算，采用双向弯曲受压公式 墙底四角点应力按下式计算： 式中
max
min
Mx Mz V F Wx Wz
（6-69）
min ——支持墙底的最小应力， min
其中
Et 2kt E tg
式中 Kc ——抗滑稳定安全系数，可按船闸设计规范规定数值取用； V ——作用于闸首上的垂直力总和，kN； U ——作用于闸首底板上的扬压力，kN； f ——闸首沿地基面的摩擦系数； Ep ——作用于闸首下游端面埋深部分的抗力，kN，土基与埋置 不深的岩基可不计； Et ——边墩背面与回填料间的摩擦力，kN，在粘性填土段可不计； kt —— 摩擦力折减系数：上、中闸首可取0.6，下闸首可取0.4； E ——边墩背面的土压力，kN； ——回填料与边墩背面间的摩擦角，（°），取 = / 2 。 H1、H2 ——作用于闸首上、下游端面的水压力，kN； E1、E2 ——作用于闸首上、下端面的静止土压力，kN；
（6-70） 式中 Eg ——带形钢筋所受的力，kN； Em ——闸门推力的纵向分力，kN； Es ——作用于支持墙上门龛的纵向水压力，kN； Ef ——缝面上的纵向水压力，kN； ——折减系数，取为0.5； V ——作用于支持墙计算面以上的垂直力总和, kN； f ——摩擦系数，取0.7~0.75； Kc——支持墙抗滑稳定安全系数，取为1.4--1.5。
2．空箱结构计算 （1）以距底板顶面1.5L（L为箱内隔墙跨度）高度为 界，以上部分的侧墙按多跨连续梁计算；以下部分 则按三边固定一边简支的支持板计算。 （2）垂直方向可近似地按固定在底板上的空心悬臂 梁进行核算。
3．闸首边墩中的廊道结构 （1）当廊道壁厚小于2.5D（D为廊道孔洞 化引直径）时，可按杆件系统计算。人字 门闸首，将廊道在平面上分成四段，即进 口段I、门龛段II、支持段III和出口段Ⅳ
各特征段不平衡剪力值在闸首截面中 按弹性力学方法进行分配
图6-21 边墩不平衡剪力计算图
ห้องสมุดไป่ตู้
分配于边墩截面abef上的不平 衡剪力QT，可由下式计算：
QT Q 1 i [H(S y ) abcd (J y ) abef ] JY 2
（6-72）
式中 Q T ——相应特征段上边墩截面上的不平衡剪力，kN； Jy ——边墩和底板截面对y轴的惯矩，m4； H ——边墩高度，m； (Sy)abcd —— abcd截面对y轴的静矩，m3。 (Jy)abef —— abef截面对y轴的惯矩，m4。 分配于底板上的不平衡剪力QH为； QH = Qi — 2QT
二、整体式闸首计算
闸首结构的计算简化： 闸首结构的计算系属空间问题，通 常是将空间问题简化为平面问题，分段 进行计算。 闸首结构的计算内容： 闸首结构稳定验算包括：整体抗滑、 抗倾、抗浮、渗流稳定性和地基承载力 等验算。强度验算包括：边墩强度、底 板强度、局部强度等验算。
（一）整体抗滑稳定计算 抗滑稳定安全系数按下式计算： （6-65）
max ——支持墙底面的最大应力，max [ ] 为材料允许抗压强度；
>0；
F——支持墙底面的面积，m2； Wx、Wz ——支持墙底面对x、z轴的断面模量，m3； Mx、Mz ——分别为纵向水平力对x轴的力矩和及横向水 平力、垂直力对z轴的力矩和，kN· 。 m
（6）带形钢筋 当支持墙不能独立满足水平抗滑稳定要求时，则须设置纵向 带形钢筋 带形钢筋所受的力可按下式计算： Vf E g E m E s E f Kc
1．闸首底板的纵向分段 闸首底板的特征段，一般可根据荷载、刚 度及跨度等因素划分。
图6-19
闸首底板特征段划分
(a)人字闸门；（b）平面闸门；（c）弧形闸门
2.不平衡剪力计算
• （1）不平衡剪力概念
• 闸首底板划分为几个特征段后， 对每一特征段，考虑了相邻段的 作用后，其作用在各段的垂直力 与地基反力也应该是平衡的，因 此相邻段分隔的截面上必然产生 剪力以使各段保持平衡，该剪力 被称为不平衡剪力
横向荷载的分配(中小船闸可不进行分配） 人字闸门推力的横向分力分配：
图6-22 人字闸门横向推力沿高度分布
通过闸首边墩传递到单位长度底板 上的横向力T及其所产生的弯矩M为：
T i 1 l i n S yi h i M li i 1
n
S yi
（6-73）
式中 hi——横向力Syi距闸首底板中心轴的距离，m； li ——横向力Syi在闸首底板处的分布长度，m。
（二）闸首边墩计算
闸首边墩一般采用分段计算法。 1．支持段计算 （1）计算假定：通常将支持墙视为一独 立体，即假定支持墙与门龛段用缝分开， 与底板也用缝分开，独立承受全部闸门 推力。
图6-24 人字闸门闸首支持墙段荷载图式
（2）闸门推力
2 R sin P
P R 2 sin
（6-66）
2.不平衡剪力计算
（2）计算图式
Qi = Ri — Vi
式中：Qi —不平衡剪力，kN； Ri —闸首沿纵向按直线反力法计算 所得的作用于该特征段上的地基反 力，kN； Vi —该特征段上的向下的垂直力总 和， kN； 包括自重、水重、浮托 力、渗透压力。 分段计算的不平衡状态
（3）不平衡剪力截面分配
图6-18
闸首廊道计算分段
I、Ⅳ段廊道可按固定在底板上Г 形悬臂梁计算；II段廊道可按固 定在底板上的 型刚架计算。 当廊道壁厚大于2.5D时，可按弹 性力学方法计算。
（三）闸首底板计算 简化计算方法 一般将底板纵向划分为几个特征段，计入不 平衡剪力，按平面问题进行分段计算，然后考 虑整体影响，将各段所得的内力进行调整。 计算步骤： 1．闸首底板的纵向分段 2．不平衡剪力计算 3．内力计算 4．内力的调整 大型船闸底板内力：可先将横向荷载在纵向进行 的分配，然后计算各段底板内力，内力可不再调整。
第六章 船闸结构计算(4-7)
第四节 第五节 第六节 第七节 船闸闸首结构 引航道上的建筑物 船闸的防渗与排水 船闸结构有限元分析(自学）
第四节
船闸闸首结构
一、闸首结构布置与构造 二、整体式闸首计算 三、分离式闸首计算
一、闸首结构布置与构造
1. 闸首结构布置 • 闸首由墩墙和 底板所构成。布置 及尺寸与所选用的 闸门型式、输水系 统及有无帷墙等有 密切关系。
（4）经验分配 对于人字闸门闸首边墩和底板可分别按 相应特征段的总不平衡剪力Qi 的85%取值和 15%取值。 不平衡剪力在闸首横断面上的分布，通 常以集中力的方式作用于两边墩的中点上； 以均布力的方式作用于整个底板上。
3、内力计算：地基梁法 4．内力的调整
MC QC
M b b Q b b
式中 R——闸门推力，kN； P——作用于每扇闸门上的总水压力，kN； ——闸门与船闸横轴线的夹角。 将闸门推力R分解为平行于船闸轴线的纵向分 力E1及垂直于船闸轴线的横向分力S，即
E1 R sin 2 S R cos 2
（6-67）
（3）其它荷载 支持墙还作用有门龛水压力E2; 支持墙与门龛分缝间的水压力E3 支持墙与底板分缝间的扬压力E4 土压力和自重等荷载。 其中E3、E4为缝隙水压力，均应乘以小于 1.0的折减系数（一般取为0.5）。
人字闸门的支持段长度，目前设计仍假定是在其独立工 作条件下进行稳定和强度的验算确定的，因此需要有足够 的长度。 据已建船闸支持段尺度的统计，l 3 的 变化幅度较大，其范围如下： l3≈(0.3~1.2) h (6-64) 或 l3≈(0.4~2.1) H 式中：h——边墩自由高度(m)； H——设计水头(m)。