枯竭气藏新钻储气库注采井完井工艺
合集下载
相关主题
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
第 23 卷第 2 期 天 然 气 工 业 工 程 建 设
枯竭气藏新钻储气库注采井完井工艺
赵春林 温庆和 宋桂华 柴希军
(大港油田集团钻采工艺研究院)
赵春林等. 枯竭气藏新钻储气库注采井完井工艺. 天然气工业 ,2003 ;23 (2) :93～95 摘 要 大张坨储气库是国内第一座大型地下储气库 ,于 2000 年 12 月进入投产阶段 ,它的建成为北京的供
在设计井身结构时为了保护储层 ,采用中间套 管将上部较高压力地层和低压目的层分隔开 ,将中 间套管下在了油气层顶部 ,揭开储层前采用密度为 1. 24 g/ cm3 的泥浆 ,便于快速顺利钻完上覆高压地 层 ;在钻进目的层时 ,采用低密度优质钻井液 (密度 为1. 04 g/ cm3) 快速 、高效钻进 ,减少了油气层污染 , 缩短了泥浆浸泡时间 ;在钻井液中加入 2 %～3 %的 HZD - 202 复合油溶暂堵剂 ,控制钻井液 API 滤失 量小于 5 mL 。当钻开目的层后 ,这些材料在井壁上 形成一个屏蔽层 ,阻止有害成分进入目的层 ,达到了 保护油气层的目的 。
2. 固井过程中的储层保护技术 储气库注采井在生产运行过程中 ,不得发生气 体的漏失和窜移 ,从安全的角度考虑 ,要求各层套管 水泥必须返至地面 。 因此选择固井方式时要依据地层压力系数 ,使 设计的动液柱压力和静液柱压力控制在两条压力梯 度曲线范围之内 。详细计算固井时的循环压力 ,防 止固井水泥浆漏入低压的油气层 ,造成永久性污染 。 由于中间套管下入较深 ,距离油气层顶部 15～20 m , 因此生产套管固井时采用了两级固井方法 ,分级箍 安放位置距储层约 600 m ,充分降低了一级固井时对 储层的压差 ,减少了固井水泥浆对低压油气层的污 染 ;又将水泥浆返到了地面 ,实现了生产套管全程固 井 ,确保了气库的安全 。 3. 完井管柱设计过程中的储层保护技术
不同污染深度的产率比 (90°相位角)
200 (mm) 300 (mm) 400 (mm) 0. 868 0 0. 855 0 0. 844 5 0. 905 4 0. 887 1 0. 865 0 0. 902 8 0. 873 7
采用射孔 —完井一次完成管柱 ,射孔后不动管 柱即可进行测试投产 。射孔时井筒内建立一定的负 压值 ,在此合理的负压作用下可以清除射孔孔道内 的残留物 ,部分消除孔眼周围的压实带 ,从而获得理 想的流量和比较完善的打开程度 (表 4) 。
概 况
B876 气藏构造位置在板桥凝析油气田板南中 部 ,大张坨断层上升盘 ,为一背斜圈闭 。含油气层系 为下第三系沙河街组板 II 油组 ,该气藏位于四周被 断层所封闭的断块内 ,断块构造高点埋深 - 2 220
表 1 井身结构基本数据表
套管 外径 程序 (mm)
表套 339. 7
下深 ( m)
井 号
K2 - 1 K2 - 2 K2 - 3 K2 - 4 K2 - 5
表 2 B876 废弃凝析油气藏储气库注采井试油结果
井 段
油嘴
日产量
流压
( m)
2 299. 3～2 318. 1 2 271. 6～2 288. 3 2 261. 0～2 279. 4 2 242. 1～2 263. 0 2 257. 8～2 274. 6
·93 ·
工 程 建 设 天 然 气 工 业 2003 年 3 月
完井工艺及试油成果
1. 试油完井工艺 依据储气库的《初步设计》,气库注采井采用套
管射孔完井工艺 ,由于 B876 区块目前地层压力系数 仅 0. 476 左右 ,目的层压力亏空严重 ;尽管在 5 口井 钻井过程中 ,均未发现钻井泥浆漏失现象 ,且钻井 、 固井过程中采取了优化的油气层保护方案 ,但是泥
完井工艺效果分析
地下储气库注采井和一般的油气井有许多不同 之处 ,主要表现在 :单井产能高 、安全性能要求高 、注 气采气同井 、注采井使用寿命要求长等特点 。随着 储气库投入运营 ,注采井将周而复始的注入和采出 , 其井内介质为双向气流动 ,同时注入和采出温度及 压力不断变化 ,所以对钻井 、完井 、产能 、提高作业免 修期等都提出了较高要求 。
气状况和大气环境治理做出了贡献 。B876 储气库则是大张坨储气库的扩建工程 ,位于 B876 区块板 Ⅱ1 枯竭式超 低压凝析油气藏上 ,气藏埋深 2 220～2 240 m ,原始地层压力 22. 5 MPa ,目前地层压力为 10. 59 MPa ,地层压力系 数 0. 476 ;在该废弃气藏上新钻了 5 口储气库注采井 ,其中 3 口井射孔完井后自喷 ,日产气量高达 12. 5 ×104 m3 。文 章详细介绍了所钻注采井在钻井 、固井 、射孔完井等工序过程中采取的油气层保护技术和经验 ,对今后衰竭气藏的 挖潜 、枯竭式气藏储气库的建设具有参考价值 。
主题词 地下储气库 注采系统 钻井 固井 射孔 完井
为进一步满足北京市用气和季节调峰的需要 , 拟在大张坨储气库输气管网基础上 ,进行储气库扩 建 ,库址选在位于大张坨储气库以东的 B876 区块 上。
B876 区块板 Ⅱ1 凝析油气藏于 1978 年 10 月投 入开发 ,衰竭式生产 ,1998 年 4 月全气藏停采 ;气藏 埋深 2 220～2 240 m ,2001 年 10 月实测地层压力为 10. 59 M Pa ,地层压力系数 0. 476 。依据地质要求 , 需新钻注采井 5 口 ,老井利用 2 口 ,以满足日产气 180 ×104 m3 的调峰要求 。
(mm) 油 (t)
气 (m3) 水 (m3)
13
0
125 000
0
11
0
94 555
0
11
0
ห้องสมุดไป่ตู้123 660
0
不能自喷 ,油压 2. 0 MPa
不能自喷 ,油压 2. 50 MPa
( M Pa)
10. 23 10. 32 10. 20
静压 ( M Pa)
10. 39 10. 68 10. 51 10. 66 10. 78
m ,闭合度 30 m ,闭合面积 8. 5 km2 。 储层岩性主要为灰白色砂岩与灰色 、深灰色泥
岩互层 。胶结类型以接触式为主 。板 Ⅱ油组砂岩平 均孔 隙 度 为 18. 2 % , 平 均 渗 透 率 为 135. 6 ×10 - 3 μm2 。
天然气相对密度为 0. 626 4 左右 。凝析油具四 低特征 ,密度低 :0. 726 8 g/ cm3 ;黏度低 : 0. 64～0. 9 mPa·s ; 凝固点低 : 低于 - 30 ℃; 初馏点低 : 49 ～62 ℃。地层水为 NaHCO3 型 ,总矿化度 7 396 mg/ L 。
表 3 B876 气田不同射孔弹 、不同孔密度 、不同污染深度与产率比的关系
弹 型
大庆 1m 弹 SD P43 RD X ( 127) HMX SU PER DP(4″)
孔密度 (孔/ m)
16 16 16
不同相位角产率比
60° 0. 841 0 0. 902 9 0. 873 7
90° 0. 868 0 0. 905 4 0. 902 8
300
钢级 J 55
壁厚 ( mm)
12. 7
分级箍 深度
( m)
技套 244. 5 2200 J 55 8. 89 1 800
油套 177. 8 2350 P110 9. 19
水泥 返深
地面 地面 地面
固井 质量
合格 合格 合格
作者简介 :赵春林 ,工程师 ;1994 年毕业于大庆石油学院采油工程专业 ;现从事试油 、完井技术研究及现场技术服务工作 。 地址 : (300280) 天津市大港油田集团钻采工艺研究院 。
此外 ,前期钻井 、固井采取了一系列油气层保护 措施 ,如果在完井时使用两次管柱完成 ,射开后的油 气层必然受到压井液的污染 ,那么前期所做的油气 层保护工作也就毫无价值 。
4. 射孔工艺和参数优选 国外储气库注采井绝大多数采用射孔完井方法 完成 。深穿透射孔弹的性能及特点 : ①平均穿深可 达 950 mm ,能射穿钻井污染带 ; ②射孔孔道直径大 , 流体进入井筒阻力小 ,可使流量提高 、压损下降 ,产 能增加 ; ③无杵堵配方设计 ,利于减轻射孔污染 、清 洁射孔孔道 。 依据 B876 区块老井经验和新钻注采井的地质 、 钻井数据 ,使用气井射孔软件进行射孔参数优化配 置计算 ,并对污染深度的影响进行了敏感性分析 (见 表 3) 。为确保射穿钻井污染带 、扩大单井产能 ,确定 采用深穿透射孔弹 。
B876 气藏板 Ⅱ油组 1978 年试油 ,测得原始地 层压力为 22. 5 M Pa (油层中部深度 2 235 m) ,地层 静温 85 ℃,地温梯度 3. 8 ℃/ 100 m ,目前地层压力 仅 10. 59 M Pa ,压力系数 0. 476 。
根据储气库工程方案设计及地面环境的限制 , 储气库需新钻 5 口注采井 ,采用丛式定向井技术 ,井 眼选择三段制和五段制轨道 ,井眼轨道的井斜角控 制在 15°～25°之间 ,基本钻井数据见表 1 。
在充分调研国内外超低压气藏钻井 、完井技术 的基础上 ,大港油田集团钻采工艺研究院进行了超 低压废弃凝析油气藏储气库注采井钻井 、完井技术 研究 ,形成了在钻井 、固井 、射孔 、完井过程中配套的 油气层保护技术 。5 口注采井射孔完井后求产 ,位于 油气层高部位的气顶区内的 3 口井射孔完井后自 喷 ,日产气量超过了 10 ×104 m3 ,有力地证明了这项 技术的科学性和实用性 。
针对 5 口新钻注采井的设计要求 ,自钻井至试 油 、完井阶段 ,对整个工艺施工过程采取了油气层保 护技术的配套优化 ,对施工工序进行了整合 。射孔 完井后 ,其中 3 口井自喷且产能较大 ,完井效果较为 理想 。
1. 钻井过程中的储层保护技术 B876 储气库新钻注采井的目的层为已枯竭气 层 ,经过近 20 年的开采 ,地层压力很低 ,地层内的流 体已经无法被采出 。钻井过程中如不采取较好的油 气层保护措施 ,就会严重污染油气层 ,达不到预期的 产能 。 ·94 ·
第 23 卷第 2 期 天 然 气 工 业 工 程 建 设
分析 B876 区块生产及停喷的情况后认为 :凝析 气藏停喷多数情况下是由于在井筒附近发生了反凝 析现象 ,大大降低了气相渗透率 ,降低了天然气产 量 ;而对于新钻井井筒附近反凝析现象和油气或油 气水三相流较弱 ,预计天然气产量短期内较高 ;该区 块生产时生产压差小 、产能高 ,停喷前日产气量为 2. 866 ×104m3 ;所以在目前地层压力下 ,采用负压射 孔技术后 ,仍可能短期自喷 。为便于完成对产层的 简易测试 、防止压井作业时压井液对产层的二次污 染 ,采用了试油 、完井一次完成管柱 。该管柱具有以 下特点 : ①射孔 —生产一次完成 ,避免目的层受到压 井液的二次污染 ; ②上工作筒配合堵塞器可实现不 压井作业 ,确保完井及后期作业过程中的油气层保 护 ; ③完井管柱上配套了滑套 ,既可以保证油套环空 充填保护液 ,实现油套防腐保护 ,同时又便于对射孔 负压值的调整 。
静温 ( ℃)
87. 0 86. 0 90. 4 90. 15 90. 52
从试油结果来看 :能自喷的井 ,单井日产气量较 高 ,如 K2 - 1 井达到了 12. 5 ×104 m3 ;3 口井完井表 皮系数分别为 - 0. 83 、1. 03 、- 1. 42 ,说明井筒附近 无污染 ,完善程度好 ,该工艺达到了设计的预期效 果 。无自喷能力的两口井 ,是由于位于气藏的低部 位 ,气层已发生水淹 。
浆污染地层情况不可避免 ,为降低试油 、完井作业过 程中对油气层的二次污染 ,B876 区块注采井采用射 孔 —完井一次管柱完井工艺方案 。
2. 测试方法及试油成果 射孔后地层可以自喷时 ,依据试油地质设计要 求 ,用三相分离器测取一个工作制度下的稳定的油 、 气 、水产量和温度 、压力数据 。5 口储气库注采井射 孔后测试结果见表 2 。
枯竭气藏新钻储气库注采井完井工艺
赵春林 温庆和 宋桂华 柴希军
(大港油田集团钻采工艺研究院)
赵春林等. 枯竭气藏新钻储气库注采井完井工艺. 天然气工业 ,2003 ;23 (2) :93～95 摘 要 大张坨储气库是国内第一座大型地下储气库 ,于 2000 年 12 月进入投产阶段 ,它的建成为北京的供
在设计井身结构时为了保护储层 ,采用中间套 管将上部较高压力地层和低压目的层分隔开 ,将中 间套管下在了油气层顶部 ,揭开储层前采用密度为 1. 24 g/ cm3 的泥浆 ,便于快速顺利钻完上覆高压地 层 ;在钻进目的层时 ,采用低密度优质钻井液 (密度 为1. 04 g/ cm3) 快速 、高效钻进 ,减少了油气层污染 , 缩短了泥浆浸泡时间 ;在钻井液中加入 2 %～3 %的 HZD - 202 复合油溶暂堵剂 ,控制钻井液 API 滤失 量小于 5 mL 。当钻开目的层后 ,这些材料在井壁上 形成一个屏蔽层 ,阻止有害成分进入目的层 ,达到了 保护油气层的目的 。
2. 固井过程中的储层保护技术 储气库注采井在生产运行过程中 ,不得发生气 体的漏失和窜移 ,从安全的角度考虑 ,要求各层套管 水泥必须返至地面 。 因此选择固井方式时要依据地层压力系数 ,使 设计的动液柱压力和静液柱压力控制在两条压力梯 度曲线范围之内 。详细计算固井时的循环压力 ,防 止固井水泥浆漏入低压的油气层 ,造成永久性污染 。 由于中间套管下入较深 ,距离油气层顶部 15～20 m , 因此生产套管固井时采用了两级固井方法 ,分级箍 安放位置距储层约 600 m ,充分降低了一级固井时对 储层的压差 ,减少了固井水泥浆对低压油气层的污 染 ;又将水泥浆返到了地面 ,实现了生产套管全程固 井 ,确保了气库的安全 。 3. 完井管柱设计过程中的储层保护技术
不同污染深度的产率比 (90°相位角)
200 (mm) 300 (mm) 400 (mm) 0. 868 0 0. 855 0 0. 844 5 0. 905 4 0. 887 1 0. 865 0 0. 902 8 0. 873 7
采用射孔 —完井一次完成管柱 ,射孔后不动管 柱即可进行测试投产 。射孔时井筒内建立一定的负 压值 ,在此合理的负压作用下可以清除射孔孔道内 的残留物 ,部分消除孔眼周围的压实带 ,从而获得理 想的流量和比较完善的打开程度 (表 4) 。
概 况
B876 气藏构造位置在板桥凝析油气田板南中 部 ,大张坨断层上升盘 ,为一背斜圈闭 。含油气层系 为下第三系沙河街组板 II 油组 ,该气藏位于四周被 断层所封闭的断块内 ,断块构造高点埋深 - 2 220
表 1 井身结构基本数据表
套管 外径 程序 (mm)
表套 339. 7
下深 ( m)
井 号
K2 - 1 K2 - 2 K2 - 3 K2 - 4 K2 - 5
表 2 B876 废弃凝析油气藏储气库注采井试油结果
井 段
油嘴
日产量
流压
( m)
2 299. 3～2 318. 1 2 271. 6～2 288. 3 2 261. 0～2 279. 4 2 242. 1～2 263. 0 2 257. 8～2 274. 6
·93 ·
工 程 建 设 天 然 气 工 业 2003 年 3 月
完井工艺及试油成果
1. 试油完井工艺 依据储气库的《初步设计》,气库注采井采用套
管射孔完井工艺 ,由于 B876 区块目前地层压力系数 仅 0. 476 左右 ,目的层压力亏空严重 ;尽管在 5 口井 钻井过程中 ,均未发现钻井泥浆漏失现象 ,且钻井 、 固井过程中采取了优化的油气层保护方案 ,但是泥
完井工艺效果分析
地下储气库注采井和一般的油气井有许多不同 之处 ,主要表现在 :单井产能高 、安全性能要求高 、注 气采气同井 、注采井使用寿命要求长等特点 。随着 储气库投入运营 ,注采井将周而复始的注入和采出 , 其井内介质为双向气流动 ,同时注入和采出温度及 压力不断变化 ,所以对钻井 、完井 、产能 、提高作业免 修期等都提出了较高要求 。
气状况和大气环境治理做出了贡献 。B876 储气库则是大张坨储气库的扩建工程 ,位于 B876 区块板 Ⅱ1 枯竭式超 低压凝析油气藏上 ,气藏埋深 2 220～2 240 m ,原始地层压力 22. 5 MPa ,目前地层压力为 10. 59 MPa ,地层压力系 数 0. 476 ;在该废弃气藏上新钻了 5 口储气库注采井 ,其中 3 口井射孔完井后自喷 ,日产气量高达 12. 5 ×104 m3 。文 章详细介绍了所钻注采井在钻井 、固井 、射孔完井等工序过程中采取的油气层保护技术和经验 ,对今后衰竭气藏的 挖潜 、枯竭式气藏储气库的建设具有参考价值 。
主题词 地下储气库 注采系统 钻井 固井 射孔 完井
为进一步满足北京市用气和季节调峰的需要 , 拟在大张坨储气库输气管网基础上 ,进行储气库扩 建 ,库址选在位于大张坨储气库以东的 B876 区块 上。
B876 区块板 Ⅱ1 凝析油气藏于 1978 年 10 月投 入开发 ,衰竭式生产 ,1998 年 4 月全气藏停采 ;气藏 埋深 2 220～2 240 m ,2001 年 10 月实测地层压力为 10. 59 M Pa ,地层压力系数 0. 476 。依据地质要求 , 需新钻注采井 5 口 ,老井利用 2 口 ,以满足日产气 180 ×104 m3 的调峰要求 。
(mm) 油 (t)
气 (m3) 水 (m3)
13
0
125 000
0
11
0
94 555
0
11
0
ห้องสมุดไป่ตู้123 660
0
不能自喷 ,油压 2. 0 MPa
不能自喷 ,油压 2. 50 MPa
( M Pa)
10. 23 10. 32 10. 20
静压 ( M Pa)
10. 39 10. 68 10. 51 10. 66 10. 78
m ,闭合度 30 m ,闭合面积 8. 5 km2 。 储层岩性主要为灰白色砂岩与灰色 、深灰色泥
岩互层 。胶结类型以接触式为主 。板 Ⅱ油组砂岩平 均孔 隙 度 为 18. 2 % , 平 均 渗 透 率 为 135. 6 ×10 - 3 μm2 。
天然气相对密度为 0. 626 4 左右 。凝析油具四 低特征 ,密度低 :0. 726 8 g/ cm3 ;黏度低 : 0. 64～0. 9 mPa·s ; 凝固点低 : 低于 - 30 ℃; 初馏点低 : 49 ～62 ℃。地层水为 NaHCO3 型 ,总矿化度 7 396 mg/ L 。
表 3 B876 气田不同射孔弹 、不同孔密度 、不同污染深度与产率比的关系
弹 型
大庆 1m 弹 SD P43 RD X ( 127) HMX SU PER DP(4″)
孔密度 (孔/ m)
16 16 16
不同相位角产率比
60° 0. 841 0 0. 902 9 0. 873 7
90° 0. 868 0 0. 905 4 0. 902 8
300
钢级 J 55
壁厚 ( mm)
12. 7
分级箍 深度
( m)
技套 244. 5 2200 J 55 8. 89 1 800
油套 177. 8 2350 P110 9. 19
水泥 返深
地面 地面 地面
固井 质量
合格 合格 合格
作者简介 :赵春林 ,工程师 ;1994 年毕业于大庆石油学院采油工程专业 ;现从事试油 、完井技术研究及现场技术服务工作 。 地址 : (300280) 天津市大港油田集团钻采工艺研究院 。
此外 ,前期钻井 、固井采取了一系列油气层保护 措施 ,如果在完井时使用两次管柱完成 ,射开后的油 气层必然受到压井液的污染 ,那么前期所做的油气 层保护工作也就毫无价值 。
4. 射孔工艺和参数优选 国外储气库注采井绝大多数采用射孔完井方法 完成 。深穿透射孔弹的性能及特点 : ①平均穿深可 达 950 mm ,能射穿钻井污染带 ; ②射孔孔道直径大 , 流体进入井筒阻力小 ,可使流量提高 、压损下降 ,产 能增加 ; ③无杵堵配方设计 ,利于减轻射孔污染 、清 洁射孔孔道 。 依据 B876 区块老井经验和新钻注采井的地质 、 钻井数据 ,使用气井射孔软件进行射孔参数优化配 置计算 ,并对污染深度的影响进行了敏感性分析 (见 表 3) 。为确保射穿钻井污染带 、扩大单井产能 ,确定 采用深穿透射孔弹 。
B876 气藏板 Ⅱ油组 1978 年试油 ,测得原始地 层压力为 22. 5 M Pa (油层中部深度 2 235 m) ,地层 静温 85 ℃,地温梯度 3. 8 ℃/ 100 m ,目前地层压力 仅 10. 59 M Pa ,压力系数 0. 476 。
根据储气库工程方案设计及地面环境的限制 , 储气库需新钻 5 口注采井 ,采用丛式定向井技术 ,井 眼选择三段制和五段制轨道 ,井眼轨道的井斜角控 制在 15°～25°之间 ,基本钻井数据见表 1 。
在充分调研国内外超低压气藏钻井 、完井技术 的基础上 ,大港油田集团钻采工艺研究院进行了超 低压废弃凝析油气藏储气库注采井钻井 、完井技术 研究 ,形成了在钻井 、固井 、射孔 、完井过程中配套的 油气层保护技术 。5 口注采井射孔完井后求产 ,位于 油气层高部位的气顶区内的 3 口井射孔完井后自 喷 ,日产气量超过了 10 ×104 m3 ,有力地证明了这项 技术的科学性和实用性 。
针对 5 口新钻注采井的设计要求 ,自钻井至试 油 、完井阶段 ,对整个工艺施工过程采取了油气层保 护技术的配套优化 ,对施工工序进行了整合 。射孔 完井后 ,其中 3 口井自喷且产能较大 ,完井效果较为 理想 。
1. 钻井过程中的储层保护技术 B876 储气库新钻注采井的目的层为已枯竭气 层 ,经过近 20 年的开采 ,地层压力很低 ,地层内的流 体已经无法被采出 。钻井过程中如不采取较好的油 气层保护措施 ,就会严重污染油气层 ,达不到预期的 产能 。 ·94 ·
第 23 卷第 2 期 天 然 气 工 业 工 程 建 设
分析 B876 区块生产及停喷的情况后认为 :凝析 气藏停喷多数情况下是由于在井筒附近发生了反凝 析现象 ,大大降低了气相渗透率 ,降低了天然气产 量 ;而对于新钻井井筒附近反凝析现象和油气或油 气水三相流较弱 ,预计天然气产量短期内较高 ;该区 块生产时生产压差小 、产能高 ,停喷前日产气量为 2. 866 ×104m3 ;所以在目前地层压力下 ,采用负压射 孔技术后 ,仍可能短期自喷 。为便于完成对产层的 简易测试 、防止压井作业时压井液对产层的二次污 染 ,采用了试油 、完井一次完成管柱 。该管柱具有以 下特点 : ①射孔 —生产一次完成 ,避免目的层受到压 井液的二次污染 ; ②上工作筒配合堵塞器可实现不 压井作业 ,确保完井及后期作业过程中的油气层保 护 ; ③完井管柱上配套了滑套 ,既可以保证油套环空 充填保护液 ,实现油套防腐保护 ,同时又便于对射孔 负压值的调整 。
静温 ( ℃)
87. 0 86. 0 90. 4 90. 15 90. 52
从试油结果来看 :能自喷的井 ,单井日产气量较 高 ,如 K2 - 1 井达到了 12. 5 ×104 m3 ;3 口井完井表 皮系数分别为 - 0. 83 、1. 03 、- 1. 42 ,说明井筒附近 无污染 ,完善程度好 ,该工艺达到了设计的预期效 果 。无自喷能力的两口井 ,是由于位于气藏的低部 位 ,气层已发生水淹 。
浆污染地层情况不可避免 ,为降低试油 、完井作业过 程中对油气层的二次污染 ,B876 区块注采井采用射 孔 —完井一次管柱完井工艺方案 。
2. 测试方法及试油成果 射孔后地层可以自喷时 ,依据试油地质设计要 求 ,用三相分离器测取一个工作制度下的稳定的油 、 气 、水产量和温度 、压力数据 。5 口储气库注采井射 孔后测试结果见表 2 。