0.23厚度高磁感取向硅钢片技术改进

轧后的板料， 在进行精轧前， 首先对板料头部到长 度方向所规定部位 （如 ! + , 长度处） 的两边部进行 急冷， 急冷到 ! ’#’ - 以下， 再进行水平轧制。这 样， （如降到 (’ * 以下） ， 显著减 !相的比率降低 少热轧水平精轧时的边裂。为了使头部温度高于 板 坯 加 热 温 度 必 须 控 制 在 ! )’’ % ! ’’’ - ， ! ,$’ - 。为此做了实验： ,’ && 厚的热轧板料在 传输到精轧机入口侧时实施空冷或边部喷水冷却 （板料的头部至长度方向约 ! + , 的范围） ， 变化精 轧机入口侧板料边部的温度。与以往精轧前不进 行边部温度调整的方法比较， 水冷的板料， 边裂减 少、 切损减低， 最大边裂深度在 !’ && 以下， 切损 由原来的 ! " ’ * 降到 ’ " . * 以下， 收得率提高。 实验。含有 /0 1 )* 23 的取向硅钢板料， 在 热轧精轧入口侧， 测定长度方向边部的温度， 精轧 后检验边裂发生状况， 结果示于图 !。板料的边 头部 （两边— 45 部） 开裂 部温度超过 ! ’#’ - 时， 增多。 措施二。以 63 作抑制剂的钢粗轧前在 ! !($ 能 - 以上的温度下加热处理。添加 63 作抑制剂， 提高 6（ ， 同时， 也存在二次再结晶不稳定、 硅 # 7） 酸镁薄膜不良等问题。川崎解决的方法是： 粗轧 开始前在 ! !($ - 以上温度、 平均氧浓度 !’ 1 , % $ 8 !’ 1 ( 的气氛中进行 ! 9 以上 !’ 9 以下的加热处 理， 控制粗轧开始到精轧终了之间的时间在 保持轧材的表面温度低 ’ " $ &3:以上 $ &3: 以下， 于板厚中心的温度， 以便使表层的 63 浓度比中心 的 63 浓度低 $’ * 以上， 这样即能保持提高磁感 ［(］ 又不发生薄膜缺陷 。 崎
’ " () && 厚度高磁感取向硅钢片生产中的技术改进 于 ! ’#’ - ， 板 坯 加 热 温 度 必 须 控 制 在 ! )’’ % ! ,$’ - 。
( 减少热轧板边裂的对策
措施一。粗轧后在板料头部的长度方向一定
［!］ 范围内采取两边急冷的方法。川崎 提出， 将粗
图"
精轧温度与 !相面积率Baidu Nhomakorabea关系
综述与评论 ! " #$ %% 厚度高磁感取向硅钢片生产中的技术改进
卢凤喜
（武钢技术中心 湖北 武汉 &$!!’(） 摘 要： 板坯加热温度太高， 热轧板偏厚， 边 ! " #$ %% 厚度高磁感取向硅钢片生产中存在的问题有：
裂太多， 需要多次常化、 冷轧， 表面质量不稳定。采取的措施是： 研制低温板坯加热用钢， 在钢中添加 )*， 减薄热轧板的厚度， 调整热轧、 冷轧工艺， 在 +,- 中添加适宜的添加剂， 优化酸洗工艺等。 关键词： 高磁感取向硅钢； 技术改进 ./ 0 1 硅钢； 中图分类号： 23(&# " 44 文献标识码： 5 文章编号： （#!!&） (!!’ 0 &$4( !$ 0 !!$6 0 !&
收稿日期： #!!& 0 !( 0 #! 作者简介： 卢凤喜 （(T&T 0 程师 " ） ， 男， 河北易县人， 高级工
护气氛等， 以提高取向度。 从武钢引进的日本高磁感硅钢制造技术看， 由于加 )G、 而且 F 含量高从成 F; 造成高温脆性； 分上易产生热脆。板坯加热比一般取向硅钢高 造成坯料的晶粒粗大、 热轧板边裂大， $! W 左右， 冷轧断带频繁。+?、 添 FJ 和 1/ 为晶界偏析元素， 加后能提高磁性， 但热轧易产生边裂， 脱碳困难。 减薄热轧板厚度； （#） 减 主要技术改进是： （(） 少热轧板边裂； （$） 改善表面质量。
［2］ 改善硅酸镁薄膜附着性。川崎 把一次再结
一次冷轧到 ! 1 ** $$， 最 ! +++ # ， 0 $>7 中间退火， 终冷轧到+ 1 30 $$。经过其它常规处理， 得到磁感 铁损 (!) " *+ 在 + 1 /* ( " ,- 以下的 %& 在! 1 /+ ’以上， 良好磁性。
0 改善表面质量
晶退火板中的相邻晶粒的位向差角度控制在 !*F 以下或 4*F 以 上， 使这样的晶界占全部晶界的 一是调整 4+ B 以上。位向差角度控制方法有三： 一次冷轧压下率与二次冷轧压下率的组配关系， 如： 一次 D 二次压下率分别为 （B） !* D &*、 4+ D 二是调整热轧板退火温度及冷轧中间 &*、 3+ D /+； 退火温度， 如： /++ D ! !*+ # 、 ! !++ D ! +++ # 、 ! +++ 三是变化钢中 CE、 如： D ! !++ # ； = 浓度， + 1 +! B .* .* 、 、 D 2 G !+ + 1 +3 B D !3 G !+ + 1 +0 B D !3 G !+ . * 。 如钢成分 （按质量 B 计） 8+ 1 +2 B ， 6>0 1 3 B ， @7+ 1 +2 B ， 6:+ 1 !+ B ， %>+ 1 +++ * B ， CE 控 制 在 调整 = 在 0 G !+ . * 5 !3 G !+ . * 。 + 1 +! B 5 + 1 +0 B ， 处理 工 艺 为： 板 坯 在 ! !*+ # 加 热 ， 热轧到 退火后冷轧到 + 1 33 $$。在 =3 —H3 —H3 I 3 1 + $$， 保护气氛中， 涂布退火 &0+ # ， 3 $>7 的脱碳退火， 融离剂 （@-I 中含有氯化铅 ! 1 * B ） ， 在 C; 保护气 中以 0+ # " J 速度升温到 /++ # ， 再以 !+ # " J 速 度升温到 ! 3++ # ， 保温 * K。得到比较满意的效 果。 在 @-I 中添加 6:、 %> 组成的水溶性化合物作 为反应促进添加剂以及添加羟羧酸， 6:、 %> 添加 量为 + 1 ++* B 5 + 1 * B ， 同时控制该类水溶性化合 物与羟羧酸之比在 + 1 !+ 以上 + 1 *+ 以下。 6:、 %> 组成的水容性化合物有 6:（ 可 %>（ 3 6I4 ） 0、 3 6I4 ） 0， 减少薄膜中斑点状缺陷， 保证绝缘薄膜附着性， 制 造磁性优良的产品。 防止最终高温退火塌卷。川崎利用 %> 作抑 ［)］ 制剂的钢， 在最终高温退火时有塌卷倾向 。解 在脱碳退火后涂布退火隔离剂， 决的方法是： （ !） 进行钢卷卷取时， 控制钢卷外圈部至卷厚 3+ $$ 处的卷取张力在 2+ @?L 以上， 同时尽量缩短最终 高温退火 /++ 5 ! !++ # 范围内滞留的时间， 如0+ K 以下； （3） 钢中添加 8;+ 1 ++* B 5 + 1 *+ B ， 一方面 防止最终高温退火塌卷， 另一方面， 防止加 %> 钢 的薄膜缺陷。
( 减薄热轧板厚度
若热轧钢板厚度为 # " # %% 以上， 要使最终冷 轧压下率达到 ’# U V T! U 之间， 必须实施带中间 退火的两次冷轧或者一次预冷轧、 一次常化及再 最终冷轧， 这使生产周期延长、 成本增加。
武钢技术 !""# 年第 #! 卷第 $ 期
万方数据
$6
卢凤喜 如果 有 可 能， 将热轧板的最终厚度控制为 生产最终厚度为 ’ " (( % ’ " () && ! " #$ % ! " $$ &&， 的产品， 冷轧压下率在 #$ * % ## " ! * 之间， 则只 需进行一次常化、 一次冷轧， 这既缩短制造周期， 又降低生产成本。
［)］
措施三。实施粗轧侧压下总量 ! $’ &&。川 以 63 及 ;< 为 辅 助 抑 制 剂 的 钢， 板坯在
在保持宽度方向的边部温度 ! )$’ - 以上加热后， 减慢板宽方向边部的压下速 =$’ - 以上的同时， 可制造 度， 且进行总压下量 $’ && 以上的侧压下， 带卷全宽、 全长无缺陷、 硅酸镁薄膜附着性和磁性 优良的高磁感取向硅钢板。 在最终冷轧前的退火后， 酸洗或研削除去钢 板表面的氧化铁皮， 以调整钢板表层部的 ;< 浓度 分布。这是为脱碳退火后形成 /0;<( >, 、 （ /0， ?:） 以便与 ?@> 反应， 形成以下理想 ;<( >, 创造条件， 产物： （?@B /0! ! " ） /0;<( >, A ?@> " > A /0 " ?@! ! " ;<( >, 实验。#（ ;） ’ " ’. * ，#（ 23） ) " ( * ，#（ ?:） ’ " ’# * ，#（ ;C） ’ " !’ * ，#（ 20） ’ " ’( * ，#（ D） ’ " ’’# * ，# （ EFG ） ’ " ’(# * ， # （ ;< ） ’ " ’( * ， （ 63） 其余为 /0 的硅钢板坯， 厚 (!’ && # ’ " ’( * ， 装入气体加热炉， 8 宽 ! )’’ &&， ! !$’ - ， H’ &3: 加热后， 用轧边机将板宽侧压下到 ! !’’ &&， 转入 感应加热炉， 粗轧到 ,’ &&， ! ,’’ - 加热。接着， 精轧到 ( " ( &&， 在以上的宽压下时边部减幅速度 控制在 ! ’’’ && + G 以下， 边辊使用孔型辊。在粗
万方数据 （)） !"#$% &’$()%*%+, (’’,， ,(
综述与评论
轧工序， 通过变换板宽边部的加热温度及第四次 宽压下的开始时间， 来变化第四次宽压下之前的 板宽边部的温度。观察由此得到的热轧板带卷的 边裂发生状况， 结果示于表 !。
表! 第四次宽压下之前的板宽边部的温度 与边裂最大深度和磁性关系 第四次宽压下之前的 边裂最大 板宽边部的温度 " # 深度 " $$ /++ /*+ ! +++ ! !++ 0+ !+ * * 磁感 铁损 (!) " *+ " %& " ’ （( ・ ,- . !） ! 1 /23 ! 1 /2* ! 1 /2& ! 1 /2& + 1 &&3 + 1 &)3 + 1 &2* + 1 &*+
图!
精轧时边部下侧温度与边裂关系
板坯加热到 ! ,(’ - 后， 空冷到所规定的温 度， 之后急冷， 进行组织观察。图 ( 所示实验材精 轧急冷之前的温度与 !相组织面积率的关系。在 急冷前母相 （" 相） 中生成了 ! 相。在 精 轧 过 程 中， 当轧材的温度高于 ! ’#’ - 时， 就需采取积极 措施， 对钢板边部进行急冷。为了使板坯边部高 ).
<=>/,’#/： 2=:*: H*: >:*BH/; I*?J@:%K :</KB/;, /; I*?LG>B/?; ?C B=: ! " #$ %% ?*/:;B:L K/@/>?; KB::@ K=::BK /;>@GL/;, =/,= *:=:HB/;, B:%I:*HBG*: ?C K@HJK，:<>:KK B=/>M;:KK ?C B=: =?B *?@@:L I@HB:， C*:NG:;B@A ?>>G**:;>: ?C KB*/I :L,: >*H>M/;,， ;:>:KK/BA ?C *:I:HB:L ;?*%H@/OHB/?; H;L >?@L *?@@/;, H;L /;KBHJ/@/BA ?C B=: KG*CH>: NGH@/BA " 2? K?@P: B=?K: I*?J@:%K H K:*/:K %:HKG*:K =HP: J::; BHM:; KG>= HK L:P:@?I%:;B ?C @?Q *:=:HB/;, B:%I:*HBG*: KB::@ K@HJ，HLL/B/?; ?C )* /; KB::@，*:LG>B/?; ?C =?B *?@@:L I@HB: B=/>M;:KK， *:HLRGKB%:;B ?C =?B *?@@/;, H;L >?@L *?@@/;, I*?>:KK:K， HLL/B/?; ?C I*?I:* H%?G;B ?C HLL/B/P: /; +,- H;L ?IB/%/OHB/?; ?C B=: I/>M@/;, I*?>:KK " ?"@A-,3>： =/,= %H,;:B/> C@G< ,*H/; 0 ?*/:;B:L K/@/>?; KB::@； ./ 0 1 K/@/>?; KB::@；B:>=;/>H@ /%S I*?P:%:;B 高磁感取向硅钢板生产技术改进的途径有： 提高取向度； 添加合金元素提高电阻率， 降低涡流 损耗； 减薄成品板厚， 提高二次再结晶率； 研制低 温板坯加热的钢。 一次冷轧法合适的压下率在 ’# U V T! U 之 间， 热轧板原板厚度为 # " # %%， 冷轧到 ! " #$ %%， 由于压下率为 ’T " 66 U ， 因此二次再结晶率很低。 如果把热轧板厚度减薄到 ( " ’6 V ( " 66 %%， 就可 采用一次冷轧法。要得到这种厚度的热轧板， 需 要调整热轧工艺。在冷轧时随板厚减薄， 表面能 增加， 表面晶粒长大困难。因此， 对 ! " #$ %% 厚的 冷轧板二次再结晶退火要严格控制升温速度、 保
!"#$%&#’( )*+,-."*"%/ -0 ! 1 #$ ** 2,&"%/"3 4&(&#-% 4/""( 4$""/ 5’.&%6 5&6$ 7’6%"/&# 8(9: &% ;,-39#/&-%
78 9:;, 0 </
（2=: 2:>=;?@?,A ):;B:* ?C DEF)-，DG=H; &$!!’(， )=/;H）