柬埔寨哥通大桥预应力锚固区受力分析研究

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体外预应力桥梁锚固结构的受力性能与配筋研究_杨美良

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工程力学
大，应力分布复杂且不均匀，因此进行锚固结构的空间受力分析尤显必要。
拉压杆模型方法近年来在国内外受到了相当的关注，它能让设计者更清楚地认识复杂构造或受力区域的传力机制，并提供定量的配筋设计方法[6]。对于锚固结构这种几何和受力都比较复杂的结构，难以运用传统的设计方法进行配筋计算，而拉压杆模型方法能够较好的解决这一问题。
2 计算结果及分析
为探讨角钢、锚垫板和体外预应力钢管对锚固
工程力学
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结构受力性能的影响，分析时考虑两种计算模型：第一种计角钢、锚垫板和体外预应力钢管的锚固段线弹性分析模型；第二种计角钢、锚垫板和体外预应力钢管的锚固段线弹性分析模型。
箱梁锚固结构的角钢设置如图 4(a)所示，在锚固结构与箱梁顶板、底板及腹板交接处设置了 4 块角钢，各肢厚度均为 1.5cm，顺桥向肢长均为 30cm，其中上、下两块角钢竖向肢长 19cm，角钢宽 102cm；与腹板交接处的两块角钢横桥向肢长 16.53cm，角钢宽 42cm。T 梁锚固结构的角钢设置如图 4(b)所示，在锚固块端面与腹板交接处布置一块角钢，梁
土，体外预应力束单孔采用 27 φ j 15.24 钢绞线，体外预应力钢管内径为 180mm，壁厚为 10mm，锚垫
板的尺寸为 420mm × 420mm × 100mm，如图 1(a)。体外束锚下控制应力为 0.6× 1860MPa，弹性模量取
195GPa。
(a) 1/2 箱梁截面锚固块布置
3%
荷载为体外预应力筋的锚下压力。将锚下压力按照
静力等效原则化为沿梁纵向作用在矩形锚垫板上
的均布力，可得扣除孔道面积后锚垫板上压力集度
为：箱梁 27.936954MPa，T 梁 26.458933MPa。采用修正的 Newton-Raphson 法求解。

斜拉桥主塔拉索锚固区锚下局部受力分析的开题报告

斜拉桥主塔拉索锚固区锚下局部受力分析的开题报告一、研究背景及意义斜拉桥是一种跨越河流或峡谷等水域的大型桥梁，具有结构轻巧、风阻小、视觉效果好等优点，因此得到了广泛的应用。

斜拉桥的主塔是支撑索塔的重要承重构件，主要受到索力和自重荷载的作用。

为保证斜拉桥的安全性能和使用寿命，必须对主塔拉索锚固区锚下局部受力进行深入研究，从而为斜拉桥的设计和施工提供科学依据。

二、研究内容及方法本研究的主要内容是对斜拉桥主塔拉索锚固区锚下局部受力进行分析，从而揭示其受力机理。

首先，通过对斜拉桥的工作原理和结构特点进行分析，确定拉索锚固区锚下的主要受力形式为拉力、剪力和弯矩。

然后，采用有限元方法建立主塔锚固区的数值模型，模拟拉索受力过程，计算出锚下局部受力分布和变形情况。

最后，通过对模拟结果的分析，评估不同受力形式对斜拉桥主塔的影响，并提出相应的力学措施，优化主塔结构设计和施工方案。

三、研究预期结果本研究的预期结果是，深入揭示斜拉桥主塔拉索锚固区锚下局部受力的受力机理和行为规律，明确不同受力形式对主塔结构的影响程度和作用方式，为斜拉桥设计和施工提供理论依据和实践指导，同时提高主塔结构的安全性能和经济效益。

四、工作计划及进度安排本研究的工作计划包括：调研文献和案例，了解斜拉桥结构的特点和受力机理，建立数值模型，进行计算分析，根据计算结果确定受力特点和相应的力学措施，并撰写论文。

预计完成时间为12个月，具体进度安排如下：第1-2个月：调查和分析论文所需的文献和案例资料，确定研究方向和方法。

第3-4个月：建立斜拉桥主塔锚固区的有限元模型，包括斜拉索、主梁、主塔等主要构件。

第5-6个月：进行受力仿真计算，得出不同受力形式下主塔锚固区的受力分布和变形情况。

第7-8个月：根据计算结果分析不同受力形式对主塔结构的影响程度和作用方式，提出相应的力学措施。

第9-10个月：改进主塔结构设计和施工方案，提高主塔结构的安全性能和经济效益。

第11-12个月：撰写论文，总结研究成果和经验教训，发布学术论文和技术报告。

柬埔寨乃良大桥

柬埔寨乃良大桥
佚名
【期刊名称】《世界桥梁》
【年(卷),期】2012(40)5
【摘要】柬埔寨横跨湄公河的乃良大桥（Neak Loeung Bridge）是一座PC斜拉桥（见图1），主桥长640m，主跨300m，2011年2月12日开工，预计2015年2月建成。

该桥修建在距金边东南方向约56km的乃良渡口，位于柬埔寨国道一号线上，
【总页数】1页(P87-87)
【关键词】柬埔寨;大桥;PC斜拉桥;湄公河;一号线;桥长;主跨;修建
【正文语种】中文
【中图分类】U445.551
【相关文献】
1.柬埔寨上丁湄公河大桥施工控制技术研究 [J], 周向阳
2.谈柬埔寨某大桥的中跨合龙段施工控制 [J], 武志刚
3.柬埔寨哥通大桥预应力锚固区受力分析研究 [J], 梁倬贤;陈太聪
4.钢护筒卷制拼接及沉设在柬埔寨磅湛湄公河大桥工程中的应用 [J], 蒋秀生
5.柬埔寨KOH PUOS大桥超高超大型主梁0#块施工方案分析 [J], 宋军超
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大跨径斜拉桥索塔锚固区钢锚梁受力性能研究

大跨径斜拉桥索塔锚固区钢锚梁受力性能研究摘要：文章结合银洲湖特大桥索塔锚固区域钢锚梁结构受力复杂的情况，在ANSYS有限元软件的协助下构建了精度较高的有限元模型，并分析了最高索力作用下的空间受力性质及特征。

获得如下的试验分析结果：钢锚梁等效应力最大值为228.3MPa，出现在承压板N3和承剪板交汇位置，各个板件应力均低于许可应力值，符合相关规范设定的标准要求。

空间非对称性是拉索索力的典型特征，其对钢锚梁结构受力情况形成的影响偏大，故而在具体设计施工阶段应予以该类问题一定重视。

关键词：斜拉桥；索塔锚固区；有限元模型；受力性能分析为满足社会经济发展需求，斜拉桥跨径不断拓展，拉索强度储备量也有相应增长，为保证工程建设的安全性，索力对索塔锚固区持有的结构性能提出更严格的要求。

钢锚梁具有造价成本低、传力过程安稳及施工较快捷等诸多优势，目前是国内众多大跨径斜拉桥施工阶段常用的锚固区结构类型[1]。

钢锚梁受力性能复杂早已被诸多学者所证实，进行相应的模拟试验有益于更科学的指导施工作业，鉴于此，本文利用有限元软件建设模型，对钢锚梁的受力性能展开分析。

1、工程概况银洲湖特大桥是中山至开平高速公路一个控制性节点工程，其主航道桥采用双塔双索面混合式结合梁斜拉桥，半漂浮体系，跨径组合为56.8+64.8+66.4+530+66.4+64.8+56.8m，主桥总长903m，主梁梁顶总宽度36m，中跨采用PK箱组合梁，边跨为混凝土梁。

其中索塔采用A型桥塔，辅助墩及过渡墩采用箱型墩。

主塔采用C50混凝土，塔高201.1m（见图1）[2]。

中上塔柱选用抗风性能好、造型美观的五边型断面，至中塔柱位置渐变为六边形断面，横向尺寸由5.6m 渐变至8.5m，纵向尺寸由7.8m 渐变到11.5m。

塔柱设置3 道横梁，其中上、中横梁分别采用5.2×7.2m 、4.8×7.2m 的空心矩形断面，壁厚竖向为0.6m，横向为0.8m；下横梁采用8.0×9.0m 的空心矩形断面，壁厚为1.0m。

大跨度斜拉桥索塔锚固区应力分析

布规律。分析结果表明，用环向井字形的水平预应力束配置形式是合理的；１２５ＭＰ采在６ａ的张拉控制应力下，各钢束应力都已经相当接近１１６ＭＰ，明了预应力钢束的强度已经充分发挥，宜１ａ说不
再提高张拉控制力。
３ＤｅａｔｅｔｏｖｌｇｎｅｉｇｏｔｗｅｔＪａｔｎｉｅｓｔ，Ｃｅｇｕ６０３，Ｓｃｕｎ．ｐｒｍｎｆＣｉｉＥｎｉｅｒｎ，ＳｕｈｓｉｏｏｇＵｎｖｒｉｙｈｎｄ１０１ｉｈａ，Ｐ．Ｃｎ）Ｒ．ｈｉａ
（．ＣｏｌｇｅｏｖｌＥｎｎｅｒｎ１ａｌｆＣｉｉｇｉｅｉｇ；ｌｂＫｅｂｏａｏｙｏｅＴｅｈｎｏｇｏｅ．ｙＬａｒｔｒｆＮｗｃｏｌｙｆｒＣｏｎｔｕｔｏｆＣｉｉｓｉｏｕｎａｎｒａ，ｓｒｃｉｎｏｔｅｎＭｔｉＡｅＭｉｓｒｕｃｔｏｎｉｔｙｏｆＥｄａｉｎ，ＣｈｇｑｎｎｉｅｓｔｏｎｉｇＵｖｒｉｙ，Ｃｈｏｑｉｇ００５，Ｐ．Ｒ．Ｃｈｉｎｇｎ４０４ｎａ；２．ＳｉｈｕｎＣｏｌｅｆＡｒｈｉｅｔａｃｃａｌｇｅｏｃｔｃｕｒｌＴｅｈｎｏｏｌｇｙ，Ｄｅｎ１８００，Ｓｉｈｎ，Ｐ．Ｒ．ｙａｇ６０ｃｕａＣｈｉｎａ；
关键词：斜拉桥；固区；限元方法；力分析锚有应
中图分类号：４．８Ｕ４３３文献标志码：Ａ文章编号：６４４６（０２０ —０２０１７ —７４２１）３０５ —６

严寒地区大跨径PC斜拉桥索塔锚固区受力分析研究的开题报告

严寒地区大跨径PC斜拉桥索塔锚固区受力分析研究的开题报告一、研究背景和意义大跨度斜拉桥是一种目前工程实践中较为广泛应用的大型桥梁结构。

其独特的结构形态和先进的施工工艺，使得其在跨越大河、大湖、大峡谷等地区得到广泛应用，成为连接城市和联通地区的重要交通基础设施。

目前，我国在严寒地区建设大跨度斜拉桥已经形成了一定的规模，在吉林、黑龙江等地建成了多座大型斜拉桥，这对于加快推进我国东北等地区的发展具有十分重要的作用。

然而，由于严寒地区气温低、温度差异大等原因，斜拉桥在该地区的建设和使用过程中面临着各种挑战。

其中，索塔锚固区的受力分析是斜拉桥设计和施工过程中的关键问题之一。

目前，国内外对于斜拉桥索塔锚固区受力的研究较多，但是对于严寒地区的大跨度PC斜拉桥索塔锚固区的受力分析研究尚不充分，因此有必要开展相关研究。

本研究旨在通过对严寒地区大跨度PC斜拉桥索塔锚固区受力分析的研究，探索该类型桥梁结构在严寒地区的适应性和安全性，为类似工程的设计和施工提供参考依据，促进严寒地区交通基础设施的发展。

二、研究内容和方法（一）研究内容1. 对严寒地区大跨度PC斜拉桥索塔锚固区受力特点进行分析和总结，分析其受力模式和影响因素。

2. 基于有限元分析方法，建立大跨度PC斜拉桥索塔锚固区的受力模型，在不同荷载作用下模拟该结构的受力情况。

3. 通过对模拟结果进行分析和对比，探究不同因素对严寒地区大跨度PC斜拉桥索塔锚固区受力的影响，并提出相应建议。

4. 对研究成果进行总结，分析该类型桥梁结构在严寒地区的适应性和安全性，为类似工程的设计和施工提供参考依据。

（二）研究方法1. 文献资料调研2. 建立有限元分析模型3. 模拟不同荷载作用下的受力情况4. 对模拟结果进行分析和对比5. 研究成果总结和反思。

三、预期研究成果1. 对严寒地区大跨度PC斜拉桥索塔锚固区受力特点进行分析和总结，为设计和施工提供参考依据。

2. 建立大跨度PC斜拉桥索塔锚固区的有限元分析模型，并模拟不同荷载作用下的受力情况。

大跨预应力混凝土箱梁锚固区局部应力研究

第43卷第6期2009年6月浙　江　大　学　学　报(工学版)Journal of Zhejiang University (Engineering Science )Vol.43No.6J un.2009收稿日期:2008202223.浙江大学学报(工学版)网址:/eng作者简介:陈嘉毅(1981-),男,广东中山人,硕士生,现从事交通工程监督检测工作.E 2mail :chnjy88@通讯联系人:谢旭,男,教授、博导.E 2mail :xiexu @DOI :10.3785/j.issn.10082973X.2009.06.019大跨预应力混凝土箱梁锚固区局部应力研究陈嘉毅1,2,谢　旭1,3,徐爱敏1,4,赵剑发5(1.浙江大学建筑工程学院,浙江杭州310027;2.广东省中山市交通质监站,广东中山528403;3.浙江大学宁波理工学院,浙江宁波315100;4.杭州湾大桥工程指挥部,浙江慈溪315300;5.中铁大桥局有限公司,湖北武汉430050)摘　要:针对杭州湾跨海大桥70m 预应力混凝土箱梁大吨位钢索张拉时的结构安全性,用三维有限元方法建立了考虑锚具、螺旋钢筋以及孔道影响的精细分析计算模型,研究了锚固区混凝土的主应力分布状况以及传递机理,根据实测和理论分析结果对比,验证了理论分析锚固区应力的合理性和精度.研究结果表明,锚杯末端圆环形肋板与锚垫板共同参与预压力的传递,并在锚下形成两个局部承压区和横向崩裂区;最大主拉应力和主压应力均发生在锚垫板下侧局部区域;特殊锚具的锚下局部应力可以根据单锚受力条件进行验算,不需要考虑群锚的共同作用;张拉过程中锚具本身的应力远低于材料的屈服应力;锚垫板下侧的拉裂破坏是可能导致采用特殊锚具的大吨位预应力结构在钢索张拉过程中损伤的主要破损类型.关键词:预应力混凝土箱梁;锚固区;局部承压;崩裂中图分类号:U441.5 文献标识码:A 文章编号:10082973X (2009)0621077206Study of tendon anchorage zones of long 2span post 2tensioned prestressed concrete box girderC H EN Jia 2yi 1,2,XIE Xu 1,3,XU Ai 2min 1,4,ZHAO Jian 2fa 5(1.College of Civil Engineering ,Zhej iang Universit y ,H angz hou 310027,Chi na;2.Zhongshan S tation of T raf f ic Engineering Qualit y S upervision ,Zhongshan 528403,China;3.N ingbo I nstitute of Technolog y ,Zhej iang Universit y ,N ingbo 315100,China;4.H angz hou B ay B ri d ge Project Commanding Department ,Ci x i 315300,China;5.M aj or B ri d geEngineering B ureau Corporation ,W uhan 430050,China )Abstract :Large 2tonnage tendon technology was adopted in a 70m (prest ressed concrete )PC box girder of Hangzhou Bay Bridge.In order to investigate t he safety of t he tendon anchorage zones during t he tensio 2ning stage ,an elaborate 3D finite element model was established considering t he effect s of factors such as special anchorage device ,spiral reinforced bar and duct.The comparison between field measured st rains and t heoretical result s validated ,t he precision of t he finite element analysis.The dist ributions of principle st resses and t he t ransmission mechanism of p rest ressing force were discussed.According to t he finite ele 2ment analysis :(1)t he ring 2rib and t he anchor slab work toget her in t he t ransmission of prestressing force ,and form a local bearing area and transverse breaking 2up area in t he anchorage zone ;(2)bot h t he maximum p rinciple tensile and t he compressive st ress lie in t he underside of t he anchor slab ;(3)t he st resses of special anchorage devices in t he anchorage zones can be reckoned according to a single anchorage device ,regardless of t he effect of combined action of a group of anchorage devices ;(4)t he st resses of anchorage devices are far below t he yield limit of steel in t he tensioning stage ;(5)t he p ull crack on t he underside oft he anchor slab is t he most po ssible damage in t he tendon tensioning process for t he large2tonnage pres2 t ressed st ruct ure using special anchors.K ey w ords:PC box girder;tendon anchorage zones;local bearing st ress;bursting crack 与大坝等大体积混凝土结构不同,预应力混凝土箱梁的截面壁厚相对比较薄,张拉过程中因过大的局部应力容易引起锚下混凝土压溃、崩裂等破损.关于锚固区预应力传递机理和局部应力验算方法,国内外许多学者已经做了大量的试验研究和理论分析,如中国建筑科学研究院结构所和清华大学建工系在1981年联合进行了大吨位预应力锚固区混凝土局部承压问题的研究[1];黄侨等人[2]针对齐嫩公路桥预应力连续薄壁箱梁腹板的锚固区应力问题,从机理分析、规范方法对比、线弹性有限元分析及实验分析等多方面对腹板在大吨位预应力作用时的局压强度和抗裂性进行分析;中铁大桥局对宁波甬江大桥主塔、钱塘江二桥、三门峡黄河公路大桥等大跨度桥梁的锚固区应力状态进行了分析,指出主拉应力过大是导致锚下混凝土开裂的主要原因[3]. Yazdani等人[4]根据试验和理论分析结果研究了纤维混凝土结构的锚固区应力特性,并探讨了锚下应力分布以及螺旋钢筋的约束作用.Oh等人[5]通过试验研究和有限元方法研究了锚垫板下局部应力分布状态以及破坏机理,比较了锚固区截面尺寸、张拉力的影响以及局部加强措施的作用.Ma等人[6]在试验研究以及机理分析的基础上对I字形截面梁锚固区的合理构造措施提出了建议.我国现行桥梁设计规范沿用了建筑结构规范的局部承压计算方法[728],美国AASH TO规范根据压撑2系杆模型模拟锚固区的传力机理,按力的平衡条件确定各部分的受力并对结构的安全性进行验算[9211].但是,上述规范均仅对刚度很大、形状简单的锚垫板给出了相应的结构验算方法,对于形状复杂的特殊锚具不适用.AASH TO规范对特殊锚具要求通过有关试验确认其承载能力和工作性能[12].实际上,大吨位预应力钢束通常采用带喇叭管的特殊锚具,与一般锚具相比,该类型锚具在喇叭管的末端增设了一个圆环形的小肋板,将钢束拉索通过锚垫板和末端逐渐传递到锚下混凝土中,避免了锚垫板下出现集中的局部压应力引起混凝土压溃以及崩裂.本文以杭州湾跨海大桥北航道非通航孔桥中采用的70m预应力混凝土箱梁锚固区为研究对象,用精细的三维有限元计算模型,分析了采用锚具的预应力混凝土箱梁在大吨位钢索张拉过程中锚固区混凝土的应力应变分布特征,并通过实测数据和理论分析结果对比来验证理论计算结果的精确性.1　工程背景杭州湾跨海大桥全长36km,是目前世界上已建桥梁中跨海最长的大桥,占该桥约96%工程量的非通航孔桥上部结构选用预应力混凝土连续箱梁,跨径为70m和50m两种形式,以先简支后连续的方式施工,按预制、运输和吊装的方法架设桥梁上部结构.为简化施工、避免施工缝,70m的梁体采用一次浇筑的施工方法,配置通长预应力束.图1(a)为跨度70m梁的端部预应力钢束锚固位置,其中腹板采用22束、底板采用19束ASTM270级 15124高强度低松弛钢绞线,腹板单束张拉力为4297kN,底板单束张拉力为3711kN.腹板和底板锚具分别选用中国路桥(集团)新津筑路机械厂生产的YEZK215A22、YEZK215A19锚具.图1(b)为锚固位置的锚杯外形,锚杯外侧配置一个螺旋钢筋约束混凝土的横向变形.锚具各尺寸参数取值见表1.腹板上锚具的中轴线到混凝土自由表面的最小边距为35cm,相邻锚具中轴线最小间距为50cm;底板上锚具中轴线到混凝土自由表面的最小边距为30cm,相邻锚具中轴线最小间距为55cm.梁体采用C50级混凝土.表1　图1中锚具各尺寸参数取值Tab.1　Values of dimension parameters of anchoragedevices in Fig.1mm 锚具型号D d E F H R1R2R3B YEZK15A2192901810045280190122160310 YEZK15A2223002011055300210142195320 施工采用初张拉和终张拉二次张拉方法.初张拉的顺序为0→V2→V3→V1→Z2→V4,张拉应力为设计控制应力的1/3,终张拉顺序为V2→Z2→V1→Z1→V3→Z3→V4→Z4.初张拉和终张拉均采用左右腹板对称张拉的方式.锚头编号参见图1(a).现场试验研究以中铁大桥局六公司2005年9月29日开始制作、30日浇注混凝土的70m梁为对象,该梁于同年10月1日、3日分别进行初张拉和终张拉.初张拉时的混凝土强度25M Pa,终张拉时8701浙　江　大　学　学　报(工学版) 第43卷　的混凝土强度为34M Pa,对应的混凝土弹性模量分别为3112GPa和3416GPa.2　有限元计算模型以及计算结果分析虽然在大吨位预应力作用下混凝土局部区域会因应力过大而进入塑性范围,因此采用考虑塑性发展影响的非线性有限元方法计算锚下应力比较合理些,但是从过去大量的研究资料已被证明线性有限元方法能够合理评价锚固区的应力分布状态,美国AASH TO规范也指出用弹性分析方法研究锚固区的应力分布是一种有效的手段,局部的塑性区通过内力重分布得到调整[10].因此在混凝土结构弹塑性有限元计算技术还不是十分成熟的今天,采用线弹性理论对锚下混凝土局部应力进行计算分析,对把握锚固区应力传递规律仍然是一种十分有效的方法.本文应用通用程序ABAQU S v615建立锚下应力分析的有限元计算模型.为了减少计算单元的数目,根据结构对称性取1/2梁体建模,梁的计算长度取纵向10m,以考虑应力沿箱梁纵向的传递过程,梁的远端按固结条件处理.图2为有限元网格划分情况,混凝土和锚垫板采用4节点4面体实体单元C3D4以及8节点6面体实体单元C3D8模拟,锚具喇叭口采用8节点SC8R壳单元模拟,螺旋筋用埋入式2节点T2D3空间杆单元模拟.箱梁、锚具均根据实际几何形状建模.单元数总计为216706,其中混凝土实体单元数为167746,单个YEZK15A222型锚杯的单元数为5688,单个YEZK15A219型锚杯的单元数为4032,单个螺旋筋划分单元数为1260.另外,假定锚杯与混凝土、钢筋与混凝土之间不发生相对滑移和脱离.在应力比较集中的箱梁端部区域采用尺寸相对比较小的单元,可提高计算精度.图2　70m梁计算模型的有限元网格Fig.2　Mesh of70m long girder图3为终张拉完成后箱梁腹板壁厚中心剖面的主应力等高线计算结果,由于腹板4个锚具的锚下混凝土应力分布具有相似的受力特征,这里以最下端的锚具V1为例给出了主拉应力和主压应力等高线分布图.结果显示,锚下的混凝土应力场非常复杂,混凝土拉应力较高的区域分布在两个地方:第一个高主应力区是在梁端部的锚垫板下侧,最大主拉应力值达412M Pa,发生在锚垫板的下侧,在锚垫板与末端肋板之间预应力孔道周围也出现较高水平的拉应力分布,主拉应力为311M Pa,形成横向迸裂拉应力,这一拉应力值在喇叭管区域内分布相对比较均匀;另一个高主拉应力区发生在末端圆环肋板下方,孔道周围的横向迸裂拉应力值约为311M Pa.前者主拉应力是由于锚垫板传递压应力引起,后者则由于圆环肋板传递压应力产生的横向拉应力.根据我国现行规范给出的抗拉强度标准值,C50级混凝土的抗拉强度为2164M Pa,因此,锚下局部区域的混凝土拉应力超过了材料强度,由于分布区域比较小,可以依靠塑性应力重分布、螺旋钢筋以及侧向约束避免混凝土的开裂.9701第5期陈嘉毅,等:大跨预应力混凝土箱梁锚固区局部应力研究图3　腹板锚具V 1的锚下混凝土应力Fig.3　Stress distributions of V1anchorage zone锚固区内混凝土主压应力分布图如图3(b )所示,结果显示,锚垫板下混凝土的压应力分布梯度很大且应力水平高,在锚垫板下侧比较小的范围内混凝土的主压应力超出C50级混凝土的抗压强度标准值3214MPa ,通过材料非线性的力学行为使压应力集中处的混凝土应力转移到应力较小的区域,使预压力趋于平均传递.除上述锚垫板下侧以外,末端的圆环肋板下侧混凝土内也出现了数值相对较高的压应力.图4为底板锚具Z4的锚下主应力分布,主拉应力以及主压应力分布与腹板锚下应力分布十分相似,在锚垫板以及末端肋板下侧出现较大的主拉应力,尤其是在端部锚垫板下面出现较大主拉应力.最大的主拉应力发生在锚垫板四边的中点位置,最大的主压应力发生锚垫板下侧.与腹板锚具V1相比,底板锚具Z4的单束张拉应力比较小,因此相应的最大主拉应力和主压应力水平也稍低一些.另外,从主拉应力分布情况不难看出,在锚垫板四周的混凝土表面出现相对比较大的主拉应力,当表面混凝土没有采取必要的加强措施时,有可能导致表面出现细裂缝.根据迄今有关锚下应力试验研究和理论分析资料,当用简单锚垫板作为锚具时,锚下最大主拉应力一般发生在锚具下侧(013～015)D 位置倍的结构断面长边长度位置.这一结论对采用特殊锚具的结构而言,显然是不一致的.因此,从简单锚具中得到的锚下应力计算方法不能直接适用于特殊锚具的局部应力验算.图4　底板锚具Z 4的锚下应力Fig.4　Stress distributions of Z4anchorage zone为了分析群锚效应,这里进一步以整个腹板的锚下应力分布形状为对象进行分析.图5为腹板中面的主应力分布,剖面A 2A 位置见图1(a ).图5　腹板中剖面的锚下应力分布Fig.5　Sectional distributions of stresses of girder web结果显示,由于V1和V2、V3和V4的间距比较小,锚杯下侧的拉应力和压应力分布较均匀,相对V1和V2、V3和V4而言,V2和V3之间由于间距较大,至锚下一定的深度后应力才趋于均匀,特别是主压应力,V2和V3之间的压应力分布与V1和V2、V3和V4之间明显有一定的差异.但是,锚具间距大小对锚杯深度范围内的应力分布影响不大,而锚下应力水平比较高的区域仅局限于锚垫板下侧非常有限的部位,因此,当锚垫板之间有一定间距分离时,锚下应力的安全验算可以通过单锚分析确定,不801浙　江　大　学　学　报(工学版) 第43卷　需要考虑群锚效应.图6为螺旋筋和锚杯的应力分布图,图6(a )结果显示,两种锚具的螺旋筋最大拉应力分别为4313、3811M Pa ,均远未达到其材料的抗拉屈服强度.根据应力分布规律,考虑靠近锚垫板的钢筋拉应力大于深处位置的拉应力,这一分布规律与迸裂应力大小分布是一致的,表明螺旋筋的作用是起到限制内部混凝土发生侧向变形、防止混凝土的迸裂破坏,因此,螺旋筋宜布置在锚垫板下面,图6螺旋钢筋和锚杯的应力分布Fig.6　Stresses in spiral bars and anchor slabs以起到应有的约束作用.图6(b )为锚杯的Von Mi 2ses 应力分布,结果显示锚垫板的应力梯度比较大,杯口上端位置的应力也相对较大,而远离杯口位置的锚垫板应力水平较低.锚杯的应力分布相对较为均匀,表明通过锚杯表面与混凝土之间的黏结力传递锚下应力是非常有限的.根据锚垫板下侧的纵向压应力以及末端小肋板的纵向压应力计算结果可知,锚垫板传递至混凝土的压力为圆环形小肋板传递压力的419左右,而锚垫板面积为圆环形小肋板面积的410左右,两者比例接近,表明锚具整体近似于刚性,锚垫板和肋板按承压面积比例将锚下应力传递到混凝土梁体.由于通过多个途径传递预应力的轴向力,可以减轻混凝土局部应力偏大的问题,避免锚下混凝土发生压裂或者迸裂破损.3　现场实测验证为了解在锚固压力下箱梁腹板和底板的应力应变状态的真实情况,同时也为了对有限元计算结果进行验证,2005年9月至10月期间对现场施工中的一片70m 梁进行了实测.应变测试采用振弦式应变传感器,在混凝土浇筑前预埋在测点位置,各测点的位置、布置方向如图7所示,19束锚具和22束锚具各选一个作为测试对象.共布置14个应变测试传感器,其中8个埋设于腹板的锚下,编号分别为A V1～A V8;6个埋设于底板的锚下,编号分别为A Z 1～A Z 6,测试锚下纵向和横向的应变.预应力束的张拉是分级、分束实施的,测试在每束张拉结束并经过一定的应力传递时间后进行.图8给出了终张拉结束后的应变实测值与理论值的对比,图中横轴Δε表示应变增量,单位为微应变,纵轴表示对应的传感器编号.其中理论计算值为前文箱梁有限元模型分析的结果,取自与测点位置相同的应变值.对比结果表明实测值与计算值较为吻合,说明此时箱梁锚固区混凝土表现出线弹性的力学特性,计算假定基本符合实际情况.在应力较大位置的实测值比计算值略大,说明混凝土发生了一定程度的塑性变形,并引起应力重分布.4　结　论(1)锚垫板和末端圆环形肋板共同参与预应力的传递,锚下形成两个局部承压区和迸裂区,应力分布与简单锚具的锚下应力有很大区别.本文采用的锚具其小肋板承担的压荷载约为1/6左右.(2)锚垫板下侧出现较大的局部拉应力和压应力,由于分布区域较小,一般通过塑性应力重分布、螺旋筋等侧向约束可以避免出现损伤或者裂纹.(3)锚下最大拉应力和压应力主要由单锚产生,混凝土局部应力可以按单锚来进行验算,不需要考虑群锚效应.(4)锚杯和螺旋筋的应力值比较小,一般不会1801第5期陈嘉毅,等:大跨预应力混凝土箱梁锚固区局部应力研究因锚具破坏而导致锚下应力传递失效的现象.(5)根据线弹性有限元计算得到的锚下应变值与实测值较一致,表明可以应用精细的线弹性有限图8　终张拉结束后实测值与计算值对比Fig.8　Comparison of measured values and theoretical values at the end of tensioning元计算模型分析锚下的混凝土应力分布情况.(6)计算结果显示,锚垫板四周梁表面出现应力水平较高的拉引力,这些应力有可能导致表面出现细裂缝,因此有必要通过合理布置钢筋网片等措施来加强混凝土抗剥落的能力.参考文献(R eferences):[1]清华大学建工系.大吨位预应力锚固区混凝土局部承压问题研究[M]∥中国建筑科学研究院钢筋混凝土结构研究报告选集.北京:中国建筑工业出版社,1981: 2552288.Construction Engineering Department of Tsinghua Uni2 versity.R esearch on local bearing of anchorage zones in large2tonnage prestressed concrete structures[M]∥Insti2 tute of China Academy of Building Research,Research Florilegium of Reinforced Concrete Structures.Beijing: China Architecture&Building Press,1981:2552288. [2]黄侨,王宗林.齐嫩公路桥大吨位预应力锚下局部承压问题的理论分析及试验研究[J].中国公路学报,1996, 96(2):52261.HUAN G Qiao,WAN G Z ong2lin.Theoretical and test research on anchor strength under large prestressing an2 chorage of Qi2Nen highway bridge[J].China Journal ofHighw ay and T ransport,1996,96(2):52261.[3]周孟波,文武松,雷昌龙.大吨位锚固区混凝土抗裂性及承压能力研究[J].桥梁建设,1999(4):13217.ZHOU Meng2bo,WEN Wu2song,L EI Chang2long.Study of cracking resistance and bearing capacity of con2 crete at heavy tonnage anchorage zone[J].B ridge Con2 struction,1999(4):13217.(下转第1176页)4　结　论本文给出了旋转功能梯度压电空心圆柱的解析解,令材料的非均匀参数α=0时,该解即退化成为旋转均匀压电空心圆柱的解析解.特别指出,文中解决的是材料常数沿径向以幂函数形式变化的问题,由于任意连续函数在闭区间内都可以用多项式函数逼近,材料常数沿径向以任意函数形式变化的问题可以由该文的结果导出,这也是该文的意义之一.数值结果表明,旋转功能梯度压电空心圆柱内的弹性场和电场的分布对材料非均匀参数、空心圆柱的内外径比率以及外加电场都是敏感的,因此可以通过设计合适的功能梯度形式、选择合适的内外径比率以及施加合适的外加电势来改善旋转压电空心圆柱的力学性能,以期满足旋转构件的实际需求.参考文献(R eferences ):[1]HOR GAN C O ,CHAN A M.The pressured hollowcylinder or disk problem for f unctionally graded isotrop 2ic linearly elastic materials [J ].Journal of E lasticity ,1999,55(1):43259.[2]EL 2NA GGAR A M ,ABD 2ALL A A M ,FA HM Y M A ,et al.Thermal stresses in a rotating non 2homogeneous orthotropic hollow cylinder [J ].H eat Mass T ransfer ,2002,39(1):41246.[3]ZEN K OUR A M.E lastic deformation of the rotating func 2tionally graded annular disk with rigid casing [J ].Jou rnal o f M ateri als S cience ,2007,42(23):971729724.[4]KORD KH EIL I H S A ,NA GHDABADI R.Ther 2moelastic analysis of a f unctionally graded rotating disk [J ].Composite Structures ,2007,79(4):5082516.[5]G AL IC D ,HORG AN C O.The stress response of radiallypolarized rotating piezoelectric cylinders [J ].ASME Jou rnal o f Applied M ech anics ,2003,70(3):4262435.[6]HOU P F ,WAN G H M ,DIN G H J.Analytical solu 2tion for the axisymmetric plane strain electroelastic dynamics of a special non 2homogeneous piezoelectric hol 2low cylinder [J ].I nternational Journal of E ngineering Science ,2003,41(16):184921868.[7]SARMA K V.Torsional wave motion of a finite inho 2mogeneous piezoelectric cylindrical shell [J ].I nterna 2tional Journal of E ngineering Science ,1980,18(3):4492454.[8]陈江瑛,丁皓江,侯鹏飞.磁电弹性旋转圆环(圆盘)的三维分析[J ].浙江大学学报:工学版,2003,37(4):4402444.CH EN Jiang 2ying ,DIN G Hao 2jiang ,HOU Peng 2fei.Three 2dimensionalanalysisofmagnetoelectroelasticrotation annular plate[J ].Journal of Zhejiang U niversi 2ty :E ngineering Science ,2003,37(4):4402444.(上接第1082页)[4]Y AZ DANI N ,SPAIN HOUR L.Application of fiber rein 2forced concrete in the end zones of precast prestressed bridge girders [R ].T allahassee :Florida A &M University ∃Florida State University ,C ollege of Engineering ,Depart 2ment of Civil &Environmental Engineering ,2002.[5]O H B H ,L IM D H ,PAR K S S.Stress distribution andcracking behavior at anchorage zones in prestressed con 2crete members [J ].ACI Structural Journal ,1997,94(5):5492557.[6]MA Z ,SAL EH M A ,TADROS M K.Optimized post 2tensioning anchorage in prestressed concrete I 2beams [J ].PCI Journal ,1999,44(2):56269.[7]中华人民共和国交通部.公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(J T G D6222004)[S].北京:人民交通出版社,2004.[8]中华人民共和国建设部.混凝土结构设计规范(G B5001022002)[S].北京:中国建筑工业出版社,2002.[9]美国公路桥梁设计规范[S].辛济平,万国朝,张文,等译.北京:人民交通出版社,1998.[10]ROB ER TS 2WOLL MANN R ,BREEN C L.Designand test specification for local tendon anchorage zones [J ].ACI Structural Journal ,2000,97(6):8672875.[11]文武松,周履.单束中心直锚的后张拉锚固区域[J ].国外桥梁,1998,98(3):35244.WEN Wu 2song ,ZHOU lv.Study of the single central vertical post 2tensioning anchourage zones [J ].Foreign B ridges ,1998,98(3):35244.[12]AASH TO ,AASH TO L RFD bridge design specifica 2tions (SI Units ,Third Edition )[S ].Washington ,DC :American Association of State Highway and Transpor 2tation Officials ,2004.。

柬埔寨波雷格丹洞里萨河大桥实施性施工组织设计理论(基础与下部结构部分)

当地属热带季风气候，全年分雨季和旱季两个季节，其中5 月～10月是雨季，11月～次年4月为旱季。雨季降雨量大，主要集中在7月～9月，且以阵雨为主。旱季几乎无雨，12月气温最低，4月气温最高。日平均气温25℃～30℃。
1.2 水文及地质情况
洞里萨河水位在10月中旬达到最高，约10.5米，在11月可以下降约3米，12月中旬河水位标高约6.5m，之后每周下降约 0.5m，3月份达到旱季最低水位2.5m，低水位可一直持续到5月底，甚至6月。在旱季，水流速度一般在0.1～0.5m/s之间。
柬埔寨波雷格丹洞里萨河大桥实施性施工组织设计理论
（基础与下部结构部分）
目录
一、工程概况二、现场平面布置三、供电系统平面布置四、砼搅拌与运输五、8号墩施工平台
六、导管架施工平台七、桩基施工八、套箱法承台施工九、施工组织机构十、施工进度计划
一、工程概况
1.1 地形地貌及气象条件
波雷格丹洞里萨河大桥位于金边西北的洞里萨河冲击平原上，距金边25km。桥位处河道顺直，地势平坦，地面标高 6.5～12.0米（以DD02点高程为准）。洞里萨河河床呈两岸斜坡较陡，河床底部宽平的特点。桥址北侧有一渡口，连接5号公路和61号公路。
洞里萨河大桥全长981m，跨径组合为：3×30＋4×30 ＋75＋3×135＋75＋4×30＋3×30m，桥梁宽度13.5m。
主桥为5跨连续钢构桥，基础均为钻孔灌注桩，3个主墩桩径均为Ф2000mm，每墩7根，桩长27～31.7m，底标高－ 26.8～－31.5m；主桥承台为六边形，尺寸为10.3×13.5 ×3.5m，底标高－0.2m，顶标高为＋3.3m。
扩大基础
预埋钢板
A
0#台
φ609×10mm钢管

预应力混凝土曲线梁桥受力性能参数化分析研究

曲线梁桥支墩处的扭矩分布。
关键词：曲线梁桥；参数化设计；曲率半径；边中跨径比；受力性能中图分类号：Ｕ４４８．２１文献标识码：Ａ文章编号：１００６－３５２８（２０１４）０４－－０１１０－０３桥梁半宽，为曲线梁半径。当￡２／６Ｒ＜１．０时，可按直线桥计算其结构内力和变形；当Ｌｉ／ｂＲ＞１．０时，则必须按曲线梁桥来进行计算与分析。另外，如果曲线梁曲线半径Ｒ＞９０ｍ时，对于纵向弯矩的计算可近
２０１４年第４期
李群锋：预应力混凝土曲线梁桥受力性能参数化分析研究
由于曲线梁桥结构在荷载作用下存在 “ 弯扭耦合” 效应… ，因而其整体结构力学性能与直线桥有很大的不同。曲线梁桥结构的设计早期一般采用 “ 曲梁直做 ” 的方法，其分析方法采用直线桥分析方法。随着曲线梁桥工程实践的增加，一些国家的设计规范对曲线梁桥按直线桥分析的前提条件进行了相应的规定，如美国、加拿大、日本等国的曲线梁设计相关规定。其中，加拿大安大略省公路桥梁设计规范（简
摘要：结合曲线梁桥实际工程，运用大型通用有限元分析软件ＡＮＳＹＳ提供的参数化设计
语言，对一座跨径布置为３×３０１ＴＩ，桥宽为１２ｍ的预应力混凝土曲线梁桥在不同曲率半径

柬埔寨湄公河大桥工程地质特征及勘察心得_徐国锋

随着钻探工作的开展，湄公河水位逐渐下降，到最后深水区勘探时河水位已大为下降，水流速度由勘探开始之初的２～３ｍ／ｓ减缓到１ｍ／ｓ，合理科学的工作安排降低了深水区勘探难度。
— ２３２ — 公路２０１１年第８期
水域勘察是本工程的重点和难点，根据勘测资料，勘察期间湄公河河槽水深２５～３６ｍ，流速１～３ｍ／ｓ。如此水深、流速的勘察在国内也是少见的。根据湄公河水文特点，选择先浅水、后深水的勘察顺序开展工作。
桥，也是全部由外国人员一手包办，工程结束后所有图纸均带回援建国，当地没有留下项目的勘察报告，无任何可供参考的地质资料。
在充分考虑该项目复杂条件后，一切从难考虑、一切从难准备。国内准备了一切需要的生产生活物资，重要消耗材料均留足备件。钻探材料装了３个集装箱。事后证明充足的材料为我们顺利完成该项目提供了有力的保障，也为后续项目的开展打下良好的基础。
本项目大桥主跨为３×１７０ｍ连续刚构，主墩均位于水中，因而需要进行水上钻探。湄公河水深流急，前期了解湄公河主河槽水深达４０ｍ，最大流速３～５ｍ／ｓ，水上勘察难度非常大，按国内惯例需采用大吨位专业化的钻探平台船舶。但在柬埔寨湄公河上行驶的大部分为当地特色的尖头木船，不适合作为钻探用船。少量外国援助的铁质渡船，每天也忙于为两岸车辆人员摆渡，要找到大吨位的船只非常困难。

拱桥施工中隧道锚的受力状态分析及监测

3.山东大学岩土与结构工程研究中心，山东济南 250061)
摘要：隧道锚作为换挢施工中的临时构造，其受力影响整挢的施工安全。文中结合某在建钢
管砼换桥，建立考虑围岩和隧道锚相互作用的数值计算模型，计算结果显示隧道锚砼的局部应力
过大，提出根据计算结果联合现场情况，在关键位置布置应力传感器动态监测隧道锚的施工情况
t 吊运送。单肋纵向分为1 2 个节段，最大重量 5 7 。
隧道锚总体为楔形锚梁，局部埋设钢板并连接
滑轮用于锚固主索（见图 1 ) 。在隧道内的空间预留孔道用于扣索锚固（见图 2 、图 3 ) 。在锚梁的尾部设置钢梁用于固定钢板，保证主索索力传递到锚碇上 ( 见图 4 ) 。为了保证钢板与隧道锚的受力安全，在钢板的纵向预留一定长度无粘结区段（见图 5)。
1 工程概况
该桥位于陕西省汉中市，桥跨布置为 2 X 1 3 m 预制空心板+ 跨径 262 m 钢管砼拱 + 2 X 1 3 m 预制空 m 心板，长 314.8 。所在地区受地质构造及水流切割
的影响地形较破碎，地面侵蚀剥蚀强烈，宝鸡岸缆索
m 锚碇及基础为土质地质，汉中岸锚碇区表面覆盖 2
2016年 1 1 月
aS(A，Mvga++++-+:2x321872..5.....9P35048%2r63002i796n)507eceeeee+i+++++p000000a557566l -—422..：054183259eeee++++〇0006665

大跨度连续刚构桥预应力体系摩阻参数试验研究

大跨度连续刚构桥预应力体系摩阻参数试验研究韩品甲【摘要】The durability of long-span continuous concrete rigid frame bridge can be damaged by prestress loss seriously.In this paper, it will focus on the testing methods of attrition parameters based on the condition that the bridges' long prestress tightwire is under big attrition loss.Moreover, the prestress attrition parameter test is carried out in Guangming Expressway in the field of study.The results show that the method can be used to determine the attrition parameter μ and k of long-span concrete rigid frame bridge effectively.%大跨度混凝土连续刚构桥中的预应力损失将会严重危害其耐久性.针对实桥中空间长预应力束张拉时其摩阻损失较大的情况,对预应力长束的摩阻参数测试方法进行了探讨,并在广明高速公路某特大桥现场实施了预应力摩阻参数测试.研究结果表明,其测试及分析方法可有效地测定大跨度混凝土桥梁预应力体系的摩阻参数μ和k.【期刊名称】《公路工程》【年(卷),期】2011(036)001【总页数】4页(P25-27,58)【关键词】长预应力束;测试方法;摩阻损失;摩阻参数【作者】韩品甲【作者单位】佛山广明高速公路有限公司,广东,佛山,528500【正文语种】中文【中图分类】U448.35对于后张法预应力混凝土梁，孔道摩阻是引起预应力损失的6个主要因素之一。

柬埔寨KOH PUOS 大桥超高超大型主梁块施工方案分析

柬埔寨KOH PUOS 大桥超高超大型主梁块施工方案分析【摘要】针对柬埔寨KOH PUOS 大桥的具体情况，通过方案比选，确定采用托架结构施工。

围绕托架施工的技术要点和质量安全控制措施进行详细分析，对提高项目管理水平具有重要作用。

【关键词】海上施工；连续刚构；0#块⑵在双薄壁墩墩身底部预埋三角形反力架，采用2台500t 千斤顶张拉精轧螺纹钢筋进行托架预压，相比堆沙袋或水箱预压，施工方便、省时省力省材料，加快了施工进度。

1 工程概况Koh Puos 大桥主桥长度为420m，0# 段梁高10.67m、梁长12.4m，箱梁底宽6.5m、顶宽12m，承台顶面距箱梁底面约27m 高。

2 0#方案选择根据现场实际情况，由于场地受限，初步确定两个方案：⑴钢管支撑结构：利用承台作为受力面，立柱采用现场已有的710 钢管，立柱间采用600 钢管横联，顶部安装贝雷片，组成整体受力体系。

⑵托架结构：通过墩柱预埋件，焊接牛腿，安装H 型钢作为承重主梁与次梁组成受力结构。

对上述两种方案进行比较：方案一利用承台支撑可以避免不均匀沉降，保证施工质量和安全，同时采用现场已有的钢管作为支撑，节约材料。

但是在柬埔寨没有现成的可利用贝雷片，需要国内采购，成本较高且时间较长，故此方案被否定；方案二可以通过计算保证沉降与安全，同时充分利用现场已有的工字钢、钢板等材料，节约成本。

通过方案比较，确定采用托架结构施工，在墩柱施工时提前做好预埋件施工。

0#块托架结构图如图1所示。

图1 0#块托架结构图（单位：mm）施工方案如下：⑴在双薄壁墩墩身顶部预埋牛腿拼装托架作为支撑，在托架上进行0#块的模板、钢筋和混凝土施工。

⑴如图2 所示，分析牛腿的受力情况，需要对焊缝进行补强处理，特别是上部焊缝受力影响较大，必须提高焊缝高度。

焊缝受力分析图如图3 所示。

⑶箱梁高度达10.67m，分两次浇注成形：第一次浇筑底板及腹板至5m 左右的地方，第二次浇筑腹板剩余部分和顶板混凝土，这样既便于施工又能确保工程质量。

预应力混凝土空心桥塔锚固区受力特点研究

预应力混凝土空心桥塔锚固区受力特点研究摘要：当今的社会发展中，大跨度斜拉索桥、预应力混凝土连续梁桥的施工越来越常见，由于这些桥梁结构普遍存在着预先设置应力，从而使得结构整体性、功能性以及耐久性得到有力保障，为工程日后功能的发挥打下坚实的基础。

本文从预应力混凝土概念和特点入手分析，结合实际工程案例阐述了其锚固区受力特点，并进行了深入的研究。

关键词：预应力混凝土；桥塔；锚固区；应力分布无中间衡量的预应力混凝土空心桥塔是当今桥梁建造工程中较为常见的一种，它以施工方便、构造简单、节省工程施工量的优势受到社会各界人士的认可，但是在施工的过程中因为拉锁锚固区域的受力繁琐、预应力平衡强大的拉锁水平的影响，使得整个工程在施工中还存在着显著的问题和缺陷，为此在施工之初有必要针对预应力混凝土空心桥塔的受力特点进行分析和研究。

一、预应力混凝土概述混凝土斜拉桥索塔是混凝土桥梁工程施工建设的主要结构，它通常都是采用预应力混凝土为主进行施工，同时在强大的索力、预应力、拉力的共同作用之下，索塔锚固区域的受力十分的复杂，因此在工程施工建设中针对预应力混凝土结构的概念和特点为基础，进行深入分析，这对于保证结构的整体性和完善性有着至关重要的意义。

1、预应力混凝土概念所谓的预应力混凝土主要指的是在混凝土施工之前在其中施加压力，由此产生预应力状态从而迎来减少或者抵抗外来荷载引起的混凝土结构变形和拉应力，也就是在工作中借助混凝土较高的抗压强度来弥补混凝土结构中存在的抗拉强度不足的缺陷，从而达到推迟混凝土结构开裂的目的。

在当今的建筑工程施工中，预应力混凝土是最为常见的一种，它的应用有效的促进了建筑事业的发展，为社会经济的进步奠定了扎实的基础。

2、预应力混凝土特点在当今的桥梁工程施工建设中，预应力混凝土结构是作为常见的，截至目前的工程施工建设中，常见的预应力桥梁工程包含了预应力悬索梁桥、预应力连续梁桥、预应力连续箱梁桥等，这些桥梁结构的出现为预应力混凝土施工技术的完善打下了坚实的基础，也为预应力混凝土技术的发展提供了优质保障。

不同预应力下端锚锚杆的受力特征数值分析

不同预应力下端锚锚杆的受力特征数值分析梁新民;胡光球;张永达;谢经鹏【摘要】在总结已有锚固理论研究成果的基础上,首先对全长粘接式锚固锚杆和端部粘接式锚固锚杆的工作机理进行了探讨.然后通过FLAC3D软件建立了端锚锚杆的三维受力模型,分析了端锚锚杆在加托盘预应力为0、10、60 kN时和不加托盘时的应力分布,揭示了端锚锚杆的受力特征:随着预应力的增大,应力分布有往锚杆端部收缩的趋势.并且分析了在预应力为0和60 kN的情况下,围岩表面相对不加锚杆时的位移分布,围岩表面相对位移集中在以锚杆锚固点为中心、1 m为半径的范围内,在锚固点处相对位移值最大,并且在此范围内相对位移急剧减小.最后通过现场预应力锚杆轴向力量测试,验证了所得结论的合理性.【期刊名称】《有色金属（矿山部分）》【年(卷),期】2015(067)004【总页数】4页(P68-71)【关键词】端锚;数值模拟;应力分布;相对位移【作者】梁新民;胡光球;张永达;谢经鹏【作者单位】北京科技大学土木与环境工程学院,北京100083;北京科技大学土木与环境工程学院,北京100083;北京科技大学土木与环境工程学院,北京100083;北京科技大学土木与环境工程学院,北京100083【正文语种】中文【中图分类】TD353自从20世纪初在矿山工程中首次使用锚杆以来，到20世纪50年代，锚杆已经被广泛应用到岩石地下工程中［1］。

尽管我们已经从锚杆试验和现场应用中得到了很多关于锚杆支护的经验，但是由于锚杆在岩土介质中受力的复杂性，使得锚杆的作用机理依然存在多种说法。

许多关于锚杆的设计计算依旧停留在经验上，或者是在过多假设的基础上，例如用弹性力学来求解具体的锚杆受力等。

本文首先分析了前人所做的工作，然后应用数值模拟软件，模拟了端锚锚杆在不同预应力情况下的受力特点，并结合现场预应力锚杆轴向力量测试验证，得出了如下结论：随着预应力的增大，应力分布有往锚杆端部收缩的趋势，围岩表面相对位移集中在以锚杆锚固点为中心，且在锚固点处相对位移值最大，并且在此范围内相对位移急剧减小。

CFRP筋预应力锚具受力性能试验

CFRP筋预应力锚具受力性能试验叶勇;郭子雄【摘要】设计一套圆弧槽夹板式锚具,通过拉拔试验研究锚具的夹持性能,并研究包括施加于夹板紧固件螺栓上的总扭矩值和扭矩沿夹具纵向分布等主要参数对锚具性能的影响.结果表明,总扭矩值和扭矩分布均对锚具的性能有明显影响.当施加在夹板紧固件螺栓的总扭矩值小于200 N·m,试件最终将发生滑移破坏;当总扭矩值超过200 N·m,试件最终发生碳纤维增强复合材料(CFRP)筋断裂破坏,且极限荷载随总扭矩值的增加而降低.扭矩沿加载端向自由端递增分布,将使锚具获得更好的性能.【期刊名称】《华侨大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2011(032)002【总页数】5页(P198-202)【关键词】碳纤维增强复合材料;预应力;锚具;机械夹持;拉拔试验【作者】叶勇;郭子雄【作者单位】华侨大学,土木工程学院,福建,泉州,362021;华侨大学,土木工程学院,福建,泉州,362021【正文语种】中文【中图分类】TU378.8纤维增强复合材料(FRP)具有强度高、重量轻、耐腐蚀和抗疲劳性能好等优点[1],可靠的锚固措施是保证FRP材料能充分发挥高强性能的前提.目前,FRP筋锚具依其锚固受力原理,可分为机械夹持型和化学粘结型两大类[2].CFRP筋是一种典型的各向异性材料,其横向抗压强度和抗剪强度低,且不具备弯折能力,其预应力锚具将不同于传统的钢筋预应力锚具方式[3-5].Nanni等[6]研究表明,配置预应力CFRP筋的结构,其最终承载能力将更多地取决于锚具系统的锚固性能而不是预应力筋本身的强度.同时,文献[6]提出一种能够充分发挥CFRP筋高强抗拉性能的预应力锚具.本文设计了一套弧线槽口机械夹持式CFRP筋预应力锚具,通过改变夹板对CFRP筋的横向压力大小和分布,以检验适用于预应力CFRP筋的锚固性能及施工工艺特点. 1.1 锚具特征设计的CFRP筋预应力锚具的具体构造和几何尺寸,如图1所示.每套CFRP筋预应力锚具由2块钢制夹板和6个高强螺栓型紧固件组成,夹板材料采用45号钢.在每块夹板表面中央沿着长度方向开一圆弧形槽口,CFRP筋置于两块夹板的槽口之中,夹板通过6个螺栓型紧固件夹紧,并对筋材施加横向压力.为了增加夹板与CFRP 筋的界面摩擦力和机械咬合力,在夹板槽口表面刻痕并作热处理.1.2 试验装置试验采用FRP筋专用拉拔加载装置,如图2所示.试验中,通过压力传感器控制加载,用百分表测量CFRP筋与锚具的相对滑移.在CFRP筋表面粘贴电阻应变片,绘制筋材的应力-应变关系曲线.加载过程中,荷载、CFRP筋与锚具的相对滑移,以及 CFRP筋的应变均由DH3816型静态应变测试系统连续采集,采集时间间隔为3 s.当CFRP筋与锚具的相对滑移量超过0.5 mm时,认为锚具失效,停止试验.1.3 试验方案试验使用的CFRP筋均为直径7 mm的单螺旋变形筋,抗拉强度为2.0 GPa,抗拉弹性模量为150 GPa.在紧固件螺栓上施加的扭矩与其螺杆产生的拉力之间存在一定比例关系.为了更直观地控制夹板对CFRP筋的横向压力及方便该锚具的实际应用,试验使用扭矩扳手上紧紧固件螺栓,并通过施加不同的扭矩组合来研究该锚具的锚固性能.已有的研究表明,夹板夹持力沿纵向均匀分布时,CFRP筋与锚具的粘结应力在锚固区内并非均匀分布;在近加载端存在应力集中,削弱了夹持能力,也容易造成CFRP筋在荷载不大时提前断裂.试验定义靠近加载端的一排紧固件为第1排紧固件,往自由端的紧固件分别为第2排紧固件和第3排紧固件.在第1,2,3排紧固件螺栓上施加的扭矩(Ti)依次增加,以防止近加载端CFRP筋的应力集中.试验参数包括:(1)施加于紧固件螺栓上的总扭矩值;(2)施加于紧固件螺栓的扭矩分布.18个锚具试件的基本情况,如表1所示.2.1 主要试验结果及破坏特征各试件的试验结果,如表2所示.表2中:ξ为试件极限荷载与CFRP筋名义极限拉力的比值;Pl为极限荷载.锚具试件的最终破坏形态主要有3种破坏模式,如图3所示.(1)拔出破坏.如试件CA 1～CA 10和CA 12,当加载到CFRP筋名义极限拉力前,试件开始出现滑移现象;继续加载时,滑移量不断增加,荷载基本保持不变;当滑移量达到0.5 mm时,停止加载.破坏形态如图3(a)所示.(2)滑移后拉断.如试件CA 11,CA 13和CA 16,加载到接近CFRP筋名义极限拉力时,试件开始出现滑移现象;继续加载时,滑移发展缓慢,筋材陆续发出劈裂响声,最后在靠近锚固端头部筋材被拉断.破坏形态如图3(b),(c)所示.(3)拉断破坏.如试件CA 14,CA 15,CA 17和CA 18,加载过程中试件未出现明显滑移,接近极限荷载时,筋材陆续发出劈裂响声,最终CFRP筋在锚固端被拉断.破坏形态如图3(b),(c)所示.2.2 紧固螺栓扭矩分布对锚具性能的影响不同于化学粘结型锚具,机械夹持型锚具筋材与夹板之间的粘结作用,由CFRP筋与夹板槽内刻痕表面间的机械咬合力和摩擦力两部分组成.由于CFRP筋与夹板开槽表面的摩擦系数为恒定值,当试件发生滑移时,夹板对CFRP筋所施加的横向压力相同则产生相同的摩擦力.因此,紧固件螺栓的不同扭矩分布,即夹板对CFRP筋的横向压力分布不同,产生的锚具锚固性能差异主要源自于夹板与CFRP筋之间的机械咬合力.夹板在夹持CFRP筋的同时,筋材在压力的作用下产生了一定的横向变形,在筋材与夹板开槽刻痕表面形成机械咬合力,不同的压力分布使得机械咬合力的大小和分布不同.紧固件螺栓施加相同总扭矩值而扭矩分布不同时,其荷载(P)与滑移(Δ)的关系,如图4所示.从图4(a)可以看出,紧固件螺栓的施加总扭矩值为120 N·m,试件CA 3,CA 7的极限荷载仅相差2.5%.由此可见,当总扭矩值较小时,扭矩的分布对于锚具的锚固性能影响不明显.从图4(b)～(d)可以看出,当紧固件螺栓的施加总扭矩值分别为140,160,180 N·m 时,试件CA 4和CA 8,CA 5和CA 9,CA 10和CA 12的极限荷载分别相差19.6%,17.2%和11.8%.由此可见,当总扭矩值在140～180 N·m时,扭矩的分布对锚具的锚固性能影响显著,表现为相同总扭矩值条件下,第2排和第3排紧固件螺栓的扭矩值相差较大的试件具有较好的锚具性能.从图4(e)可以看出,当紧固件螺栓的施加总扭矩值为200 N·m时,试件CA 11,CA 13在滑移后发生CFRP筋拉断破坏,两者的极限荷载相差8.1%;试件CA 13第1排紧固件螺栓的扭矩较大,导致了CFRP筋在锚固端应力集中明显,削弱了CFRP筋的极限拉力.从图4(f)可以看出,当紧固件螺栓的施加总扭矩值为240 N·m时,试件CA 15,CA 17均发生CFRP筋无滑移断裂破坏,极限荷载相差25.9%.究其原因是,试件CA 17第1排紧固件螺栓的扭矩过大,严重削弱了CFRP筋的极限拉力.2.3 紧固件螺栓总扭矩值对锚具性能的影响夹板紧固件螺栓不同总扭矩值与试件平均极限荷载的关系,如图5所示.结合图4,5可以看出,曲线随总扭矩值的增加呈现先上升后下降的趋势.当总扭矩值为80～180 N·m时,试件均发生滑移破坏,极限荷载从27 kN逐渐增加到71 kN;当总扭矩值为200～260 N·m时,试件发生所述3种破坏模式,极限荷载在总扭矩值为200 N·m 时达到最大值77 kN;当总扭矩值为300 N·m时,试件发生CFRP筋无滑移断裂破坏,极限荷载55 kN仅为CFRP筋名义极限拉力76.93 kN的71.5%,说明夹板对筋材施加了过大的压力(尤其在靠近加载端),削弱了CFRP筋的极限拉力.试验得到当第1排至第3排紧固件螺栓扭矩值分别为20,80,100 N·m,以及40,60,100 N·m时,锚具系统可以发挥良好的锚固性能;对应的极限荷载分别为CFRP筋名义极限拉力的96.2%和104.0%,且滑移量较小.通过对弧线槽口机械夹持式CFRP筋预应力锚具的拉拔试验,可以得到以下4点结论.(1)通过合理控制施加在夹板紧固件螺栓上的扭矩,弧线槽口机械夹持式CFRP筋预应力锚具可以获得较好的锚固性能.与其他类型锚具相比,所设计的锚具加工简易、操作方便、施工周期短,而且在锚固性能方面具有性能稳定、滑移量小的优点. (2)施加在夹板紧固件螺栓上的总扭矩值对锚具的性能有明显影响.当总扭矩值小于200 N·m时,试件发生滑移破坏;随着总扭矩值的增加,试件的极限荷载逐渐增加;当总扭矩值超过200 N·m时,由于锚具挤压对CFRP筋的削弱,CFRP筋的拉断极限荷载随着总扭矩值的增加而降低.(3)施加在夹板紧固螺栓上的扭矩分布对锚具的夹持性能有一定程度影响.第1排紧固件螺栓施加扭矩过大将严重削弱CFRP筋的极限拉力.相同总扭矩值条件下,第2排和第3排紧固件螺栓的扭矩值相差较大,可取得较好的锚固效果.(4)该锚具用于锚固7 mm直径CFRP筋的紧固螺栓最优扭矩分布分别为40,60,100 N·m,对应的极限荷载为CFRP筋名义极限拉力的104.0%.【相关文献】[1]王全凤,杨勇新,岳清瑞.FRP复合材料及其在土木工程中的应用研究[J].华侨大学学报:自然科学版,2005,26 (1):1-6.[2]詹界东,杜修力,邓宗才.预应力FRP筋锚具的研究与发展[J].工业建筑,2006,36(12):65-68.[3]方志,梁栋,蒋田勇.不同粘结介质中CFRP筋锚固性能的试验研究[J].土木工程学报,2006,39(6):47-51.[4]涂永明,吕志涛,张继文,等.四种预应力FRP筋材锚固体系的试验研究[J].工业建筑,2008,38(10):38-41,111.[5]丁汉山,林伟伟,张义贵,等.CFRP预应力筋夹片式锚具的试验研究[J].特种结构,2009,26(2):83-87.[6]NANN IA,BA KISC E,D IXON T O.Performance of FRP tendon-anchor system s for prestressed concrete structures[J].PCI Journal,1996,41(1):34-43.。

柬埔寨西公河特大桥施工技术研究的开题报告

柬埔寨西公河特大桥施工技术研究的开题报告开题报告题目：柬埔寨西公河特大桥施工技术研究一、研究背景和意义西公河是柬埔寨最大河流之一，对于柬埔寨水运交通、交通运输和经济发展的作用十分重要。

目前，西公河的跨河桥梁设施十分匮乏，严重制约该地区经济的发展。

因此，柬埔寨政府计划在西公河特大桥上投入巨资，并建立全新的水路运输通道。

随着柬埔寨经济的快速发展，这一重大工程的建设所面临的挑战必然日益加大。

因此，有必要对于柬埔寨西公河特大桥施工技术进行研究，以提高工程质量和工程效率。

二、研究内容和研究方法1. 研究内容本论文将探讨柬埔寨西公河特大桥施工的技术问题，具体包括：（1）工程设计：对于特大型桥梁结构的设计，需要考虑各种因素，包括桥梁的支撑结构、跨度、承重能力等。

（2）土建施工：在建设过程中，需要有严格的土建施工计划，并严格执行，确保土建施工按照施工图纸的要求进行，同时要确保土方工程的质量，防止土方工程所带来的安全隐患。

（3）钢筋混凝土工程：钢筋混凝土工程是传统桥梁建设的一个重要环节，各方面细节对于工程的安全和质量都有很大影响。

（4）桥梁安装：在桥梁安装过程中需要理清桥梁的所有配件，最小化人为出错概率，应用各种仪器监测，以确保桥梁结构的完整性和安全性。

2. 研究方法本文将采用文献分析法、案例分析法、实地考察法等方法进行研究，针对柬埔寨西公河特大桥施工技术问题展开多层次的分析，寻找最佳的施工方案。

三、研究进度计划第一阶段：文献调研和分析（4周）第二阶段：案例分析和实地考察（4周）第三阶段：对技术问题进行探讨和方案制定（6周）第四阶段：论文撰写和修改（6周）四、预期目标和可行性分析本文的预期目标是通过对柬埔寨西公河特大桥施工技术的研究，找出安全可行的、质量高效、投资合理的施工方案。

为柬埔寨西公河特大桥的建设提供有效的技术支持，并为类似的建设工程提供有益的经验参考。

本研究所采用的方法可行可靠，可以为工程建设提供实际的指导和帮助。

大跨度拱桥缆索吊锚固系统受力性能分析

大跨度拱桥缆索吊锚固系统受力性能分析
靳国胜
【期刊名称】《华东公路》
【年(卷),期】2017(000)001
【摘要】为了研究山区大跨度拱桥缆索吊锚固系统的承载能力及变位,采用有限元方法建立锚固系统隧道锚的三维有限元分析模型,分析了各种拉力作用下锚体及岩体的受力性能。

【总页数】5页(P20-24)
【作者】靳国胜
【作者单位】重庆中设工程设计股份有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】U441
【相关文献】
1.大跨度拱桥缆索吊装施工过程中边拱受力分析 [J], 张辉;易壮鹏;王连华;周海兵
2.大跨度钢桁拱桥扣塔系统受力性能分析 [J], 靳国胜
3.大跨度拱桥缆索吊装施工过程中拱肋受力分析 [J], 高菁阳
4.大跨度钢筋混凝土箱型拱桥缆索吊装施工技术 [J], 莫昀锦
5.大跨度拱桥缆索吊装施工稳定性研究 [J], 余永亮;马增权;庄宏飞;保云辉
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五跨连续_刚构组合体系桥的合龙顺序对成桥状态的影响分析

第 33 卷第 9 期 Vo1．33 No．9
● 桥梁建设
建筑施工
BUILDING CONSTRUCTION
五跨连续—刚构组合体系桥的合龙顺序对成桥状态的影响分析
Impact Analysis of Closure Order of 5-Span Rigid Frame Combined System Bridge upon its Completed Status
图 1 洞里萨河大桥主桥布置图 / m
图 2 洞里萨河大桥主桥箱梁截面示意 / m
进行结构有限元分析时，我们将桥梁简化为平面结构，各阶段离散为梁单元，四个主墩端部为固定支座，两端边跨端部为活动铰支座。 2.1 洞里萨河大桥计算模型
其成桥结构计算简图如图 3 所示。主梁以施工节段为划分依据，共划分为 165 个单元；桥墩共划分为 22 个单元；桩基础共划分 72 个单元。整座桥梁共划分为 259 个单元。本桥具体计算参数如表 1 所示。
应力筋
泊松比
0.3
重力加速度
9.81 m/ s2
挂篮重（包括模板与机具）
60 t/ 个
合龙吊架重（包括模板与机具） 20 t/ 个
压重水箱
30 t/ 个
汽车荷载
Hale Waihona Puke 1 级公路，按三车道计算人群荷载
2.6 kN/ m2
【作者简介】黄芳（1975- ），女，本科，工程师。联系地址：杭州市保俶路 161 号（310007）。
表 1 计算参数
部位
参数
取值
主梁
弹性模量 3.45×104 MPa
质量密度 2.65×103 kg/ m3
混凝土
泊松比
0.167