水除沫器强度计算书
(完整版)给水处理厂工艺设计说明计算书：河道取水,0.3万吨每天,无阀滤池
一．设计原始资料1.净产水量：3000m3/d2.水源为河水3.（1）最高浑浊度为2000NTU（2）碱度为5mg/L（3）总硬度：月平均最高368mg/L, 月平均最低156mg/L（4）PH值：6.9—7.6（5）色度：12度（6）大肠菌群数：1800CFU/100ml（7）水温：月平均最高27.7℃月平均最低6.9℃4．净化出水要求：达到《国家生活饮用水卫生标准》（GB5749-2006）要求。
5．净水厂地形图：比例尺1：2006．地形资料：拟建水厂厂址地形平坦，地质为砂质粘土，地基承载力特征值fa=600kPa,无地下水7．各种材料均可供应。
二、水厂工艺流程选择（一）．确定净水厂的设计水量根据GB50013—2006规定：水处理构筑物的设计水量，应按最高日供水量加水厂自用水量确定。
水厂自用水率应根据原水水质、所采用的处理工艺和构筑物类型等因素通过计算确定，一般可采用设计水量的5％～10％。
当滤池反冲洗水采取回用时，自用水率可适当减小。
考虑滤池反冲洗水采取回用及用水安全，自用水率取8%则设计水量G=000×(1+0.08)=3000 m3/d（二）确定净水厂工艺流程和净化构筑物的型式原水的含沙量或色度、有机物、致突变前体物等含量较高，臭味明显或为改善凝聚效果，可在常规处理前增设预处理。
原水来自河水含沙量较低，色度12度，满足GB5749-2006 《生活饮用水卫生标准》，可以不进行原水的预处理。
设计工艺流程：取水→一级泵站→管式静态混合器→穿孔旋流絮凝池→斜管沉淀池→无阀滤池→消毒剂→清水池→二级泵站→用户三、混凝剂的投配根据最高浊度，此河水水质与长江水类似，则混凝剂PAC采用碱式氯化铝（含三氧化二铝10%），投加量最高为20mg/L,无需助凝剂。
沉淀或澄清时间1.2h。
每天工作时间为18h。
1.溶解池W1和溶液池W2的确定W2=aQ/417cn=18×100×20×5400/18 /(1000×1000×10×2)=0.54m3n----液体投加混凝剂时，溶解次数应根据混凝剂投加量和配制条件等因素确定，每日不宜超过3次,取2次。
快滤池计算书
普通快滤池计算(说明：设计水量为3255m 3/d —学号*10 m 3/d ) 设计水量：d m Q 34255.3101.305.1=⨯⨯= 设计数据：滤速h m V 10=，冲洗强度2.14m s l q =，冲洗时间6min 。
计算：1、 滤池面积及尺寸：工作时间24小时，冲洗周期：12小时。
实际工作时间：h T 3.235.012241.024=--= 滤池面积：264.1363.231031836m VT Q F =⨯== 采用滤池数为四个，单行布置，每个滤池的面积为34.162m 。
采用滤池长宽比为：左右3=bl 。
采用滤池尺寸为：m B m L 4,6.8== 校核强制滤速：h m N NV V 3.131/=-=2、 滤池高度支承高度：m H 45.01=滤料层高：m H 7.02=砂面上水深：m H 8.13=超高：m H 3.04=滤池总高：m H H H H H 25.34321=+++=3、配水系统A ．干管 干管流量s l fg q g 24.4781416.34=⨯==。
采用管径为800mm （干管埋入池底，顶部设滤头或开孔）B ．支管支管中心间距：采用m a j 3.0= 每池支管数：支583.573.06.822≈=⨯=⨯=a l n j 每根入口流量：s l n q q j gj 25.85824.478===采用管径：85mm支管始端流速为：1.45m/sC ．孔眼布置支管孔眼总面积与滤池面积之比k 采用0.25%孔眼总面积：22854000854.016.34%25.0mm m Kf F K ==⨯==采用孔眼直径：10mm每个孔眼面积：78.52mm孔眼数：1088个每根支管孔眼数：19个支管孔眼布置设二排与垂线450夹角向下交错排列：每根支管长度：()()m d B L g J 7.16.045.05.0=-=-= 每排孔眼中心距m n L a k J k 18.0195.07.15.0=⨯== D ．孔眼水头损失支管采用壁厚6mm ，孔眼直径与壁厚之比为：1.67，流量系数为0.68，所以水头损失为m g k q g h k 5.325.068.0101421102122=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=μ E ．复算配水系统支管长度与直径之比不大于60：608.18807.1≤==j J d L 孔眼总面积与支管总截面积之比为0.259小于0.5，符合要求。
反渗透EDI超滤设计计算Word
如不慎侵犯了你的权益，请联系我们告知！Content目录1.0Component Calculation (4)单元计算 (4)1.1Raw Water Tank (4)原水罐 (4)1.2Raw Water Pump (4)原水泵 (4)1.3Back Wash Pump (5)反洗水泵 (5)1.4Ultra Filtration: (5)超滤： (5)1.5Softener Filter: (5)软化器： (5)1.5RO High Pressure Pump (7)1st高压泵 (7)2nd高压泵 (7)1.6RO design calculation (8)反渗透设计计算 (8)1.7EDI design calculation (8)EDI设计计算 (8)1.8Osmostar Heat Exchanger (8)Osmostar消毒热交换器 (8)2.0Piping Design Calculation (9)管路设计计算 (9)2.1Piping Calculation of Ultra Filtration (9)超滤管道设计： (9)2.2Piping for Softener Filter: (10)软化器管道： (10)2.3Piping In front of the RO High Pressure Pump (10)高压泵前管道： (10)2.4Piping behind the RO High Pressure Pump (11)高压泵后管道： (11)2.51st RO outlet Piping: (11)一级RO出口管道： (11)2.62nd RO outlet Piping: (12)二级RO出口管道： (12)2.7EDI outlet Piping: (12)EDI出口管道： (12)3.0Appendix (13)附录 (13)3.1Appendix A-- UF Calculation (13)附录A 超滤计算书 (13)3.2Appendix B—RO Design Calculation (16)附录B RO设计计 (16)1.0 Component Calculation单元计算1.1 Raw Water Tank原水罐According to the operation parameter from the supplyer:根据供应商提供的运行参数：So we choose the Raw Water Tank ：5 m31.2 Raw Water Pump原水泵According to the operation parameter from the supplyer:根据供应商提供的运行参数：The pressure loss of the UF during the normal operation is about 0.2 bar ~ 1.4 bar. Because the distance between the vessels is very short, pressure loss of the pipes could be ignored.超滤的正常运行压力损失在0.2bar~1.4bar,由于单体设备的管道距离短，管道的压力损失可忽略不计。
水处理设计常用计算
79.80
3.20
10.00 24.00
0.40 0.80 3.22 6.43
80.38
1.99 .00
9.93 #DIV/0! 10.00 10.00 2.50 48.23
289.38
202.39 13.00 10.00 15.00 62.70
6.27
94.21 7.00 25.00 2.50 202.57 84.40 169.33 2 265.27 265.27 11.05
3
数
值
备
注
总处理出力 直径(选定) 最大运行流速（～） 周期运行时间(选定) 无烟煤层高(选定) 石英砂层高(选定) 无烟煤装载量 石英砂装载量 单台设备最大出力 所需设备总台数 总设备台数（选定） 正常运行流速核算 最大运行流速核算 水反洗强度(8～10) 水反洗时间（～） 压力水管流速(2～3) 反洗水量 反洗水泵流量 反洗管径 气反洗强度(10～15) 气反洗时间（～） 气管流速(10～15) 反洗气量 罗茨风机气量 反洗管径 水正洗强度(<1.5) 水正洗时间（～） 压力水管流速(2～3) 正洗流量 正洗水量 正洗管径 反洗重复次数（～2） 炭过滤器反洗排放废水 每台炭过滤器日排放废水 全部炭过滤器小时排放废水
主 页
绿色 = 用户输入值
多介质过滤器
项 目 单 位 m /h m m/h h m m m3 m3 m3/h 台 台 m/h m/h L/m2.s min m/s m3 m3/h mm L/m2.s min m/s Nm3 m3/min mm L/m2.s min m/s m3/h m3 mm 次 m3 3 m /d m3/h
多介质过滤器项目总处理出力直径选定最大运行流速周期运行时间选定无烟煤层高选定石英砂层高选定无烟煤装载量石英砂装载量单台设备最大出力所需设备总台数总设备台数选定正常运行流速核算最大运行流速核算水反洗强度810水反洗时间压力水管流速23反洗水量反洗水泵流量反洗管径气反洗强度1015气反洗时间气管流速1015反洗气量罗茨风机气量反洗管径水正洗强度15水正洗时间压力水管流速23正洗流量正洗水量正洗管径反洗重复次数2炭过滤器反洗排放废水每台炭过滤器日排放废水全部炭过滤器小时排放废水单位m3hmmhhmmm3m3m3h台台mhmhlm2
软化水处理设计计算书
=0.973/1.159=0.84 m3
故选择 =1.0 m3酸计量箱一台
换算成3%HCl再生剂体积 ：
=311.41×10-3/0.03×1.013=10.247 m3
再生剂稀释水量： =10.247-0.84=9.4 m3
小反洗流速： =10 m/h
小反洗时间： =15 min
小反洗耗水量： =3.14×10×0.25=7.85 m3
放水时间： =5 min
进酸流速： =5 m/h
进酸时间： =60×10.247/（3.14×5）
=39.2 min
置换流速： =5 m/h
置换耗水量： =0.5×2.0×3.14=3.14 m3
置换时间： =60×3.14/（3.14×5）=12 min
进水碱度与硬度的比例：Ao/Ho=2.94/3.62=0.81
由于Ao/Ho>0.5，CQ<3mmol/L
故选用氢-钠并联离子交换系统
3
系统设计产水量
设计供水量： =100m3/h
系统自用水率： =10%
系统设计产水量： =
=（1+10%）100
=110m3/h
4
水量分配比例
通过氢离子交换器的水量 ：
NO3-= 0.06 mmol/L
总阳离子CR=4.46 mmol/L总阴离子CA= 4.46 mmol/L
总碱度Ao：2.94 mmol/L
非碳酸盐硬度Hy：0.68 mmol/L
总硬度Ho：3.62 mmol/L
2
系统选择
进水强酸阴离子含量：
CQ=Cl-+NO3-+1/2SO42-=0.54+0.06+0.92=1.52 mmol/L
丝网除沫器的设计计算..
储气—气液分离容器的工艺计算1.气液分离器的选用1.1 对湿饱和蒸汽进行气液分离的目的从气源流入储气罐的蒸汽为湿饱和蒸汽，湿蒸汽中含有一定量的液态水颗粒，这将会对饱和蒸汽的精确计量造成不利的影响。
为提高饱和蒸汽中气相质量含率，改善饱和蒸汽的计量精度，需要在储气罐中设置气液分离装置，滤除饱和蒸汽中的液态水颗粒。
1.2 不同类型气液分离器及其适用情况目前工业当中最常用的共有两种类型的气液分离设备，分别为立/卧式重力分离器和立/卧式丝网分离器。
重力分离器通常用于液体颗粒直径大于200m μ的气液分离，对于直径较小的液体颗粒则分离效果较差；而丝网分离器可以有效分离气体中直径大于3m μ～5m μ的液体颗粒。
湿蒸汽中液态水颗粒直径一般在数十至数百微米量级，若采用重力分离器则难以完全滤除，因此宜采用丝网分离器对湿饱和蒸汽进行气液分离。
1.3 丝网除沫器的基本原理工业中一般用液体颗粒的直径对雾、沫、液滴进行定义，直径<10m μ的液体颗粒称为雾；直径介于10m μ～1000m μ的液体颗粒称为沫；直径>1000m μ的液体颗粒称为液滴。
丝网分离器能有效分离气体中直径大于3m μ～5m μ的液体颗粒，因此又称作丝网除沫器或丝网除沫器。
丝网除沫器主要构成为一固定安装的丝网组件，由丝网和上下支承栅条组成，具有结构简单、重量轻、空隙率大、压力降小、接触表面积大、除沫效率高、安装操作维修方便、使用寿命长等优点。
其工作原理如图所示。
当带有液体颗粒的气体以一定速度上升通过丝网时，由于雾沫上升的惯性作用，雾沫与丝网细丝相碰撞而被附着在细丝表面上。
细丝表面上雾沫的扩散、雾沫的重力沉降，使雾沫形成较大的液滴并沿着细丝流至网丝的交接点处。
细丝的可润湿性、液体的表面张力及细丝的毛细管作用，使得液滴越来越大，当聚集的液滴大到其自身产生的重力超过气体的上升力与液体表面张力的合力时，液滴就会脱离细丝而下落至容器底部。
丝网除沫器对气体中雾沫颗粒的捕集效率达98%-99.8%，气体通过丝网除沫器后基本上不含雾沫。
超滤工艺设计计算表(全套工艺设计计算模板)
6.89
化学分散清洗装置（水质较差时选用，与反洗加药装置二选一）
NaClO加药量(有效氯) %
0.10
反洗次数
次/d
1.00
总NaClO反洗加药箱
L
153.00 单套清洗NaClO流量(10%) m3/h0.46源自计量泵流量L/h459
酸洗同碱洗，可用同一套装置
化学清洗装置
化学清洗
跨膜压差比初始运行压力上升1.0bar，或K值下降25%~35%。
清洗强度
m3/h*支
1.00
清洗时间
min
60-90
化学清洗时间
min
90.00
单套清洗流量
m3/h
9.00
NaClO加药量(有效氯) %
0.20
NaClO清洗水箱
气擦洗装置
L
622.50
气洗频率
次/d
2.0
单支进气量
Nm3/h
12.0
气洗时间
s
60.0
进气压力
bar
<1
风量
m3/min
1.80
滤速 滤料填充高度
组件水容 积
16L 20L 35L 39L
0.15-0.2mpa
0.1-0.2 选5m
36.00
总反洗时间
min
72.00
每天真正产水时间
min
1,368.00
实际产水量
m3/h
26.32
小时反洗水量
m3
1.25
预处理自耗水量
m3
0.3
系统真正产水量
m3/h
27.82
校核系统回收率
％
89.88
膜组计算
净水厂计算书范文
净水厂计算书范文一、引言净水厂是指通过各种水处理工艺将原水转化为符合国家标准的纯净水的设施。
净水厂计算书是指在设计净水厂时所做的详细计算。
本文将以净水厂为例，介绍净水厂计算书的内容要求。
二、设计要求1.原水水质要求：根据当地水质情况，确定原水水质的各项指标，如悬浮物、溶解物、重金属等。
2.净水质量要求：根据国家标准或行业标准，确定净水的各项指标，如浊度、溶解氧、总大肠菌群等。
3.净水厂处理工艺：根据原水水质和净水质量要求，确定净水厂的处理工艺，如絮凝、混凝、过滤、消毒等。
三、工艺设计计算1.流量计算：根据原水水质和净水需求量，计算出净水厂的处理流量，包括原水的取水流量、净水的出水流量等。
2.水力计算：根据净水工艺的各个处理单元，计算出各单元的水力参数，如水头损失、差压、流速等。
3.配置计算：根据流量和水力参数，计算出净水工艺的配置，包括器材的数量、规格和布置方式等。
4.反洗计算：根据过滤器的使用情况，计算出反洗的压力、持续时间和反洗水量等。
四、设备选型计算1.设备功能计算：根据处理工艺的要求，计算出所需的设备的功能参数，如絮凝剂的用量、过滤器的处理能力等。
2.设备选型计算：根据设备的功能参数，选择合适的设备，并计算出设备的规格和数量等。
3.能耗计算：根据设备的运行参数，计算出净水厂的能耗，包括电力消耗、化学药剂的耗量等。
4.经济计算：根据设备的选型和能耗，计算出净水厂的投资成本和运行成本，包括设备购置费、人工费用、维修费用等。
五、安全措施计算1.废水处理计算：根据净水工艺的废水产生情况，计算出废水的排放量和处理方式，包括废水管道的布置和处理设备的选型等。
2.气体处理计算：根据净水工艺的气体产生情况，计算出气体的排放量和处理方式，包括气体收集、净化和排放等。
六、总结与展望本文以净水厂为例，介绍了净水厂计算书的内容要求。
净水厂计算书是净水厂设计的重要依据，涉及到原水水质、净水质量、处理工艺、设备选型和安全措施等方面的计算。
水处理除盐工艺设备辅助计算
3.8
76.0
76.0
30%酸液比 30%碱液比重ρ 酸耗
重ρk(t/m3) A(t/m3)
qk(kg/m3)
再生一次耗 碱耗qA(kg/m3) 100％酸量
Gk(kg)
/
/
/
/
Gk=Ek·Vk
1.149
1.328
80.0
100.0
152.0
再生一次耗 再生一次耗30％ 5%酸液比重
30％酸量 GkG(kg)
1266.5
1.0
1.043
9498.5
9.1
计算名称 计算公式 计算数据
计算名称 计算公式 计算数据
计算名称
计算公式 计算数据
稀释碱耗水 进碱流速ｖ 量qAX(m3) A(m/h)
qAX=VAX-VA / 8.2
进碱时间 tA(min)
每月耗30%碱 反洗流速ｖ
量GAY(m3)
F(m/h)
tA=60qAX/FｖA
附件1：混床＋逆流再生固定床＋除二氧化碳器EXCEL动态表格计算书
一、混合离子 交换器的计算
计算名称
已知系统出 计算的设备截面 计算的设备
力Q(t/h) 积F'(m2)
直径D'(m)
实际选用的设 实际选用的设 备截面积
备直径D(m) F(m2)
计算公式 计算数据
/
F'=Q/ｖ’(ｖ ‘＝40m/h)
/
t=(Vx· 60)/(v·F)
112.5
97.9
25.7
5.0
47.8
计算名称 计算公式 计算数据
反洗流速 反洗时间 vF(m/h) tF(min)
/
改良A2O计算书
总变化系数K
总= 最高日最大时
1.00
流量Qh＝ 1250.0 m3/h
污泥体积指数
2、
SVI=
110
mL/g
混合液污泥浓
3、
度MLSS=
4
g/l
f=MLVSS/MLSS
4、
=
0.7
三 、 设 计 计 算
1、 2、 3、
4、 5、 反应泥龄θCF试算
生化池平均日 进水量
q=Q= 30000 m3
设计污水水温
是否设有沉砂池是095如设沉砂池该段ss去除率为5是否设有1mm细格栅否1如设1mm细格栅该段bod去除率为5是否设有1mm细格栅否1如设1mm细格栅该段氨氮去除率为2是否设有1mm细格栅否1如设1mm细格栅该段ss去除率10是否设有初沉池否1如设初沉池该段bod去除率为t0018002t100是否设有初沉池否1如设初沉池该段氨氮去除率为10是否设有初沉池否1如设初沉池该段ss去除率t0007500014t100进水ph75二设计参数1设计流量q日30000m3d125000m3h总变化系数k总100最高日最大时流量qh12500m3h2污泥体积指数svi110mlg3混合液污泥浓度mlss4gl4fmlvssmlss07三设计计算1生化池平均日进水量qq30000m32设计污水水温t993好氧污泥泥龄cof34110315t水厂日bod56000kgdbod1200kgd时f18bod6000kgd时f145安全系数f145内插法求得y7292105x18875满足硝化的最低好氧泥龄co89dcof34110315t实际取89d4需要反硝化的硝态氮nonjnch005ljlch205mgl5反应泥龄cf试算oc活性污泥在好氧条件下每去除1kgbod5所耗氧量kg反硝化速率kdenolj0103kgtnkgbod5设计中实际反应泥龄cf122d任意填数直到d58的反硝速率与d52计算的值相等为止
RO计算书
RO计算书系统细节第1段进水流量164.86 m3/h 第1级产水流量122.01 m3/h 渗透压:进系统的原水流量164.86 m3/h 第1级回收率74.01 % 给水 1.44 bar给水压力14.74 bar 给水温度20.0 C 浓水 5.16 bar污堵因子0.85 给水TDS 3036.36 mg/l 平均 3.30 bar化学加药(100%HCl) 63.58 mg/l 元件数量150 平均驱动压10.18 bar总有效膜面积5574.00 M2 第1级平均通量21.89 lmh 功率84.39 kW原水类型:三级废水(微滤；SDI<3) 能耗0.69 kWh/m3段元件位置PV数量元件数量给水流量(m3/h)给水压力(bar)再循环流量(m3/h)浓水流量(m3/h)浓水压力(bar)产水流量(m3/h)平均通量(lmh)产水压力(bar)升压压力(bar)产品水TDS(mg/l)1 BW30-400 FR 16 6 164.86 14.40 0.00 78.85 12.88 86.01 24.11 1.00 0.00 25.812 BW30-400 FR 9 6 78.85 12.53 0.00 42.85 11.27 36.00 17.94 0.00 0.00 65.90设计报警-无-溶解性报警拉格朗日饱和指数 > 0史蒂夫戴维斯稳定指数 > 0CaSO4(% 饱和度) > 100%系统需要加阻垢剂，有关剂量和最大容许回收率，可咨询阻垢剂供应商。
段细节第1段元件位置回收率产水流量(m3/h)产水TDS(mg/l)给水流量(m3/h)给水TDS(mg/l)给水压力(bar)1 0.10 1.00 16.67 10.30 3036.36 14.402 0.10 0.96 19.44 9.30 3361.56 14.033 0.11 0.92 22.86 8.34 3745.55 13.724 0.12 0.88 27.18 7.43 4205.22 13.455 0.13 0.83 32.71 6.55 4763.39 13.226 0.14 0.79 39.99 5.72 5452.45 13.03第2段元件位置回收率产水流量(m3/h)产水TDS(mg/l)给水流量(m3/h)给水TDS(mg/l)给水压力(bar)1 0.09 0.80 42.89 8.76 6317.33 12.532 0.09 0.75 50.28 7.96 6950.71 12.243 0.10 0.70 59.42 7.21 7669.60 11.994 0.10 0.64 70.92 6.51 8484.33 11.775 0.10 0.58 85.56 5.87 9402.52 11.586 0.10 0.52 104.49 5.28 10427.96 11.41结垢计算原水调节后的给水浓水pH 8.00 7.00 7.39 拉格朗日饱和指数 1.58 0.53 2.05 史蒂夫戴维斯稳定指数 1.55 0.50 1.50离子强度 (摩尔) 0.06 0.06 0.24 TDS (mg/l) 3070.36 3036.37 11556.82 HCO3 807.00 721.38 2704.89 CO2 8.72 77.96 87.32 CO3 11.23 1.00 22.37 CaSO4 (% 饱和度) 20.49 20.53 111.21 BaSO4 (% 饱和度) 0.00 0.00 0.00 SrSO4 (% 饱和度) 0.00 0.00 0.00 CaF2 (% 饱和度) 0.00 0.00 0.00 SiO2 (% 饱和度) 16.70 18.26 69.88 Mg(OH)2 (% 饱和度) 0.04 0.00 0.01为平衡:0.00 mg/l Na加入给水。
MBR系统计算书 范例
某污水处理厂升级改造工程膜系统设计计算书（范例）基本设计条件说明：1、膜通量按15L/m2/h。
/在MBR工程中，受原水的水质、工艺综合影响，通量范围比较宽，从实际应用来看从6~15L/m2/h（斜体字是批注说明，以下同）/2、膜箱采用安装48帘膜元件的规格3、按总12列分布，单池6列布置1．膜组件、膜箱选型设计1.1设计处理量MBR系统处理能力为80000m3/d1.2 膜组件选型本项目设计采用立升LJ1E1-2000-F180型帘式膜组件膜材质：PVDF膜面积：27m2膜孔径：0.02um组件尺寸：721×70×2087mm(L×W×H)注意：以上膜组件技术参数只针对本工程所使用。
1.3运行过程及参数MBR工艺中，超滤膜采用“连续曝气、间歇抽吸”的工作方式过滤：8.5min（典型条件取8min）空曝气：1.5min（典型条件取2min）膜控制通量设计为15L/m2/h1.4膜组件数量计算1.4.1 过程时间计算膜系统工作时间：过滤：8.5min空曝气：1.5min在线维护性清洗：7~10天进行1次，每次持续时间30min 单个过滤周期=8.5min+1.5min=10min 日过滤时间：24hr ×8.5min ÷10min = 20.4hr 1.4.2 处理水量计算设计产水量：80000m 3/d膜瞬时过滤水量=80000m 3/d ÷20.4hr/d=3922m 3/h1.4.3 膜元件数量核算膜控制通量设计为15L/m 2/h总膜面积：3922m 3/h ×1000L/m 3÷15L/m 2/h=261467m 2 设计采用LJ1E1-2000-F180型膜元件膜元件计算数量：261467m 2÷27m 2/帘=9684帘 本项目设计采用LJ1E1-2000×48型膜箱表2 LJ1E 型帘式超滤膜膜箱规格参数表 型号LGJ1E1-2000×48膜箱性能有效膜面积（m 2）1296 产水接口 inch (mm)Ф140 重量干重 (kg)1200 湿重 (kg) 2500 材料产水母管 UPVC 膜主框架SS316L 外形尺寸(长×宽×高mm)4010×805×3000注意：以上膜箱技术参数只针对本工程所使用。
泡沫喷淋计算书
泡沫喷淋计算书(共4页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--致中国建筑东北设计研究院,经我们于早前电话中商讨、有关大莲项目的B4至B1层的停车库将采用自动喷淋泡沫混合系统。
按国家规范(GB50151-92)低倍数泡沫系统设计及自动喷水灭火系统设计规范(GB50084-2001),此泡沫喷淋系统的设计如下：1. 设计原则:泡沫液种类 : 蛋白、氟蛋白喷头设置高度 : <10米作用面积 : 160 m2 (中危险II级)自喷水至喷泡沫的转换时间，按4L/s流量计算，不应大于3min，即比例混合器至最不利点喷头的管道容积不大于3×4×60=720L；泡沫比例式混合器应在流量大于和等于4L/s时符合水与泡沫灭火剂的混合比规定；持续喷泡沫的时间不应小于10min。
?2. 计算:水力计算与湿式自喷系统相同；自喷系统设计流量应为26～30L/s，则泡沫混合液量应为15600L～18000L；按低倍数泡沫灭火系统设计规范计算泡沫混合液流量（每个喷头的出流量相同）按国家规范GB50151-92M2 = x A2 x R2 x T2M2 - 泡沫喷淋系统扑救一次火灾的泡沫混合液设计用量 (L)M2 = x 160 x 8 x 10= 13,400L泡沫混合液量应按自喷规范计算采用18000L > M2 (13,440L) (按最不利保护面积实际计算值最好）。
3. 泡沫液量计算:采用3%混合比的泡沫液，则泡沫液量应为18,000L×3% = 540L4. 比例混合器至最不利点喷头的管道容积计算:比例混合器将安装于各车库层的水流指示器后，按作用面积160m2计算、每区比例混合器至最不利点喷头的管道容积如下(喷头数约30个):4. 选择泡沫罐泡沫罐容积V= [×540] x 2 = 1,242 L > 1,148L据此，按国家建筑图集S2，图集号04S206选用PGNL1500型-1500L泡沫液储罐及比例式混合器装置安装于各车库层的水流指示器后，工作压力～，储罐容量700L，混合液流量范围4～32L/s，混合比3%，进出口压差。
普通快滤池的设计计算书
普通快滤池的设计计算书3.12普通快滤池的普通快滤池的设计设计设计3.12.1设计参数设计参数设计水量Qmax=22950m3/d=0.266m3/采用数据：滤速)m (s /14q s /m 10v 2?==L ，冲洗强度冲洗时间为6分钟3.12.2普通快滤池的普通快滤池的设计计算设计计算设计计算(1) 滤池面积及尺寸：滤池工作时间为24h ，冲洗周期为12h ，实际工作时间T=h 8.2312241.024=×?，滤池面积为2m 968.231022950v =×==T Q F 采用4个池子，单行行排列2m 24496N F f === 采用池长宽比 L/B=1.5左右，则采用尺寸L=6m 。
B=4m 校核强制滤速m 3.131-41041-N Nv v =×==‘ (2) 滤池高度：支撑层高度：H1=0.45m滤料层高度：H2=0.7m砂面上水深： H3=1.7m保护高度： H4=0.3m总高度： H=3.15m（3）配水系统1.干管流量：s /3361424fq q g L =×==采用管径s /m 19.1v mm 600d g g ==，始端流速2.支管：支管中心距离：采用，m 25.0a j = 每池支管数：根480.2562a 2n j =×=×=L m/s 6.1mm 75L/s 04.784/336n q q j g j，流速，管径每根支管入口流量：==3.孔眼布置：支管孔眼总面积占滤池总面积的0.25%孔眼总面积：2k mm 6000024%25.0Kf F =×== 采用孔眼直径mm 9d k = 每格孔眼面积：22k mm 6.634d f ==π 孔眼总数9446.6360000f F N k k k === 每根支管空眼数：个2048/944n n j k k ===N 支管孔眼布置成两排，与垂线成45度夹角向下交错排列，每根支管长度：m 7.16.0421d 21l g j =?=?=）（）（B 每排孔眼中心数距：17.0205.07.1n 21l a k jk =×=×= 4.孔眼水头损失：支管壁厚采用：mm 5=δ流量系数：68.0=μ水头损失：hm 5.3K 101g 21h 2k ==（μ 5.复算配水系统：管长度与直径之比不大于60，则6023075.07.1d l j j<== 孔眼总面积与支管总横面积之比小于0.5，则33.1075.0464d 4f n g 2j j k =×=）（）（ππF 孔眼中心间距应小于0.2，则2.017.0a k <=(4) 洗砂排水槽洗砂排水槽中心距m 2a 0= 排水槽根数：根224n 0==排水槽长度：m6l 0= 每槽排水量：L/s 1682614a ql q 000=××==采用三角形标准断面。
给水处理厂净水构筑物设计计算示例.docx2
给水处理厂净水构筑物的设计计算1 设计规模给水处理厂的设计水量以最高日平均时流量计。
设计处理水量150000m 3/d ，水厂自用水量占5％，故设计总进水量为Q =175000×1.05/24/36000=1.82 m 3/s 。
根据处理水量，水厂拟分为2个系列，平行布置。
2 配水井设计2.1 配水井设置一般按照设计规模一次建成，停留时间取30s 。
2.2配水井有效体积V =Q ⨯t =1.82×30=54.6m 32.3 配水井尺寸确定配水井进水管的设计流量为Q=1.82(m 3/s),查水力计算表得知，当进水管管径D 1=1000mm ，V=2.59m/s 。
设计其高为H =2m ，其中包括0.5m 超高。
则配水井底面积为：236.45.1m VS ==m SD 6.814.336.4414.34=⨯==，取D=7.0m 池子的有效容积为332054.657.75.1214.3m m D V >=⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯=，满足要求。
4.3药剂投配设备设计 4.3.1 溶液池容积W 1 n c Q a W ⨯⨯⨯=4171=3104176562.550⨯⨯⨯ =26.23m 3≈27m 3式中：a ——混凝剂的最大投加量，本设计取50mg/L （查设计手册得）；Q——设计处理的水量，6562.5m3/h；c——溶液浓度（按商品固体重量计），一般采用5%-20%，本设计取10%；n——每日调制次数，一般不超过3次，本设计取3次。
设计容积取27m3，溶液池采用矩形钢筋混凝土结构，设置2个，以便交替使用，保证连续投药。
单池尺寸为L×B×H=3.0×3.0×3.5，高度中包括超高0.5m，有效高度2.0m，置于室内地面上。
溶液池实际有效容积：L×B×H=3.0×3.0×3.0=27m3，满足要求。
池旁设工作台，宽1.0-1.5m，池底坡度为0.02。
全自动软化水计算书
37
盐箱注水孔板流量
B.L.F.C .
gpm
DLFC×0.227/Fe
Rv×Spr/1000 Sd/1.35 Sw/15
38
盐箱注水时间
39
实际盐箱注水量
40 实际再生一次盐耗量
41
饱和盐液量
42
再生液体积流量
43
再生液总流量
44
射流器选择
45 实际再生液体积流量
46
实际再生液流速
47
吸盐流量
Rt
min
Q/Sv
n或n+1 Q/n
√(F/n/3.14)×2000
3.14×(Dt/2)2
Qe×St×Hi Ce/Rc
Rmin/Fe×1000
15
数值
附注或控制要求
290 1.1 25 11.6
3 4 96.666667 2219 1250 1.2 8 3093.3333 2812 2293 2000 15
153
0.25 10.84
15 0.35 2.78
5.7
当饱和盐液浓度为26.3%时,一加仑水溶解1.35kg盐 1gallon=3.785L
盐箱注水时间一般设定在 10-20 分钟;查资料确认 注水实际流量
1gallon=3.785L;饱和盐液比重为1.2 以树脂公司要求的参数为准(PUROLITE C-100)
全自动固定床顺流再生钠离子交换器计算示例
序号
1 2 3 4 5 6 7
8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24
名称 原始参数 产水量
原水总硬度 软化水硬度 原水钾钠含量
工作温度 进水压力 要求连续供水时间 交换器计算 离子交换树脂 单位树脂再生耗盐量 树脂工作交换容量 运行流速 所需交换面积 交换器同时工作台数 交换器选用台数 单台交换器流量 单台交换器直径 选用交换器直径 实际交换器截面积 单罐连续运行时间 要求的单罐交换容量 最少树脂装载量 核算树脂层高度 选用交换器高度 反洗流速
快滤池工艺计算书
快滤池工艺计算书●滤池间设计过滤是三级处理的重要环节，是确保出水达到高级标准的必要处理单元。
过滤可以除大部分悬浮物和胶体，在降低出水SS 的同时，还可以有效的降低出水的COD 、BOD 、NH 3-N 和TP 。
污水三级处理中常用的过滤设施按过滤介质不同可分为成床过滤（也称为深层过滤）和表面过滤。
普通快滤池的布置，根据其规模大小，采用单排或双排布置、是否设中央渠、反冲洗方式、配水系统形式以及所在地区房东要求等，可布置成许多形式。
应使阀门集中、管路简单、便于操作管理和安装检修。
已知：设计水量：20000m 3/d 日变化系数：1.2冲洗强度：15L/(m 2.s) 冲洗时间：6min1、滤池工作时间滤池工作时间24h ，冲洗周期24h ，滤池实际工作时间：9.2324240.1-24=?=T h （式中0.1代表反冲洗停留时间；只考虑反冲洗停用时间，不考虑排放初滤水时间）2、设计处理水量Q=2×104 m 3/d=0.231 m 3/s 日变化系数1.2Q max =1.2×Q=24000 m 3/d=0.278 m 3/s=1000 m 3/h3、滤池面积及尺寸由《室外给水设计规范》：《污水再生利用工程设计规范》：《污水过滤处理工程技术规范》：综合比较，本次设计滤池采用石英砂单层滤料，设计滤速取v1=6m/s滤池面积为：F=Q max / (v1× T)=1.2×Q /(v1× T) =24000/（6×23.9）=167.36 m2≈168 m2由手册3，表9-16得到滤池个数N=4格，每个滤池面积f= F/N=42（m2）由手册3，表9-11，采用滤池长宽比L/B=2:1~4:1取L/B=2左右，L=7，B=6，实际滤池面积L×B=42 m2实际滤速v1=24000 m3/d ×24 h / ( 23.9h ×4×40m2) =5.98m/h（基本符合7-9m/h）校核强制滤速v'= N×v1 /（N-1）=6.98 m/h4、滤池高度1）承托层高度H1=150mm，采用卵石（《给水规范》，采用滤头配水系统时。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
10.0 32.0 11.0 1444.7
片
b= b0 b=2.53 b 0
螺 栓 受
b0 > 6.4mm
b0≤6.4mm b0 > 6.4mm
力 计 算
DG= ( D外+D内 )/2 DG= D外 - 2b
N N mm mm
筒体下封头 夹套封头
椭圆形 10 Q345R 189 0.3 1 1.3 0.85
椭圆形 10 Q345R 189 0.3 1 1.3 0.85
内筒上封头 内筒下封头
主 要 计 算 结 果
校核合格 684.31 校核合格 172.7 校核合格 172.7
备
注
全 国 化 工 设 备 设 计 技 术 中 心 站
6
过 程 设 备 强 度 计 算 书
窄面整体(或带颈松式) 窄面整体(或带颈松式)法兰计算 设 计 条 件 设计压力 p 计算压力 pc 设计温度 t 轴向外载荷 F 外力矩 M 壳 体 法 兰 螺 栓 材料名称 许用应力 材料名称 许用 应力 许用 应力 [σ]f [σ]
t f
SW6-98
靖江市鸿d 1 数量 n
Di
垫 结构尺寸 mm 材料类型 压紧面形状 b0≤6.4mm
1400.0 1515.0 22.5 软垫片
Do D外 LA N
1a,1b
1560.0 1462.0 25.5 23.5
Db Le
D内 h m b
1415.0 41.5 2.00 8.67
δ0 δ1 y(MPa) DG
A1+A2+A3=1308 mm2 ，大于A，不需另加补强。 大于A 不需另加补强。 2 补强圈面积 A4 mm A-(A1+A2+A3)
结论: 补强满足要求,不需另加补强。 强满足要求,不需另加补强。
2
全 国 化 工 设 备 设 计 技 术 中 心 站
5
过 程 设 备 强 度 计 算 书
开孔补强计算
0
过 程 设 备 强 度 计 算 书
立式搅拌容器校核
筒体设计条件 设计压力 p 设计温度 t 内径 Di 名义厚度 δn 材料名称 许用应力 [ σ ] [ σ ] 钢材厚度负偏差 C1 腐蚀裕量 C2 厚度附加量 C＝C1＋C2 焊接接头系数 压力试验类型 试验压力 pT 筒体长度 Lw 内筒外压计算长度 L 封 头 设 计 条 件 封头形式 名义厚度 δn 材料名称 设计温度下的许用应力 [ σ] 钢材厚度负偏差 C1 腐蚀裕量 C2 厚度附加量 C＝C1＋C2 焊接接头系数 φ 内圆筒体 校核结果 质 量 m kg 搅拌轴计算轴径mm
计算单位 MPa MPa ° C N N mm MPa MPa MPa MPa MPa mm mm 个
.
0.900 0.900 80.0 0.0 0.0 Q345R
[ σ ] tn
189.0 16Mn 167.0 164.0 40Cr 212.0 194.8 27.0 23.8 28
材料名称 [σ]b [σ] b
0.90 80.00 1400.00 350.00 Q345R 189.00 189.00 189.00 0.30 1.00 0.85 (板材) (板材) 板材
MPa MPa mm mm
厚度及重量计算
形状系数 计算厚度 有效厚度 最小厚度 名义厚度 结论 重量
2 K = 1 2 + Di = 1.0000
3
过 程 设 备 强 度 计 算 书
SW6-98
内筒下封头内压计算 计算条件
计算压力 Pc 设计温度 t 内径 Di 曲面高度 hi 材料 设计温度许用应力 [σ] 试验温度许用应力 [σ] 钢板负偏差 C1 腐蚀裕量 C2 焊接接头系数 φ
t
计算单位
MPa ° C mm mm
靖江市鸿成工程设计有限公司 椭圆封头简图
过 程 设 备 强 度 计 算 书
SW6-98
软件批准号： 软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999
DATA SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN
工程名 ：
PROJECT
设备位号：
ITEM
设备名称： 设备名称：水除沫器
EQUIPMENT
图
号：HC007-11-001（TCA11-27-00） HC007-11-001（TCA11-27-00）
=δn - C1- C2= 8.70 = 3.00 = 10.00
δmin δn
满足最小厚度要求 172.70 压 力 计 算
MPa Kg
最大允许工作压力 结论
[ P w] =
2[ σ ] φδ e KDi + 0.5δ e = 1.99047
t
合格
全 国 化 工 设 备 设 计 技 术 中 心 站
1
过 程 设 备 强 度 计 算 书
内筒体内压计算 计算条件
计算压力 Pc 设计温度 t 内径 Di 材料 试验温度许用应力 [σ] t 设计温度许用应力 [σ] 试验温度下屈服点 σs 钢板负偏差 C1 腐蚀裕量 C2 焊接接头系数 φ MPa 0.90 ° C 80.00 mm 1400.00 ( 板材 ) Q345R MPa 189.00 MPa 189.00 MPa 345.00 mm 0.30 mm 1.00 0.85 厚度及重量计算 δ δe
t t
SW6-98
计算单位 MPa ° C mm mm
靖江市鸿成工程设计有限公司
内 筒
MPa
t s
压力试验温度下的屈服点 σ
mm mm mm
φ
MPa mm mm 筒体上封头 mm MPa mm mm mm
0.9 80 1400 10 Q345R 189 189 345 0.3 1 1.3 0.85 液压 1.125 1968
2 mm 补强区内的焊缝面积 A3 195 2 A1+A2+A3=1225 mm ，大于A，不需另加补强。 大于A 不需另加补强。 2 补强圈面积 A4 mm A-(A1+A2+A3) 结论: 补强满足要求,不需另加补强。 补强满足要求,不需另加补强。
2
全 国 化 工 设 备 设 计 技 术 中 心 站
t t
0.9 80 椭圆形封头 Q345R 板材
壳体开孔处焊接接头系数φ
0.85 1400 10 0.3 1 189 2 150 0 1 1
mm mm mm mm 接管材料 名称及类型 补强圈材料名称 补强圈外径 补强圈厚度 补强圈厚度负偏差 C1r 补强圈许用应力[σ] 强 接管计算厚度δt 接管材料强度削弱系数 mm mm mm mm
2[ σ ] φδ e KDi + 0.5δ e = 1.99047
t
合格
全 国 化 工 设 备 设 计 技 术 中 心 站
4
过 程 设 备 强 度 计 算 书
开孔补强计算
接 管: 计算单位 条 件 MPa ℃
SW6-98
靖江市鸿成工程设计有限公司
计 算 方 法 : GB150-1998 等 面 积 补 强 法 单 孔 , 简 图
2 2 t
mm mm mm mm MPa
20(GB8163) 管材
mm mm mm MPa 算
0.75 144
孔
mm MPa 补 mm
计
frr
3.534 0 210.5 35.54 751.1 195
fr
0.649 0.762 421 0 1077 36
mm mm mm mm mm mm
2 2
补强区有效宽度 B 接管有效内伸长度 h2 壳体多余金属面积 A1 补强区内的焊缝面积 A3
SW6-98
计算单位
靖江市鸿成工程设计有限公司 筒体简图
计算厚度 有效厚度 名义厚度 重量 压力试验类型 试验压力值 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T 试验压力下 圆筒的应力 校核条件 校核结果
= 2[σ ]t φ − Pc = 3.93
Pc Di
mm mm mm Kg
=δn - C1- C2= 8.70 δn = 10.00
684.31 压力试验时应力校核 液压试验
PT = 1.25P
[σ ] [σ ] t
=
1.1250 310.50
(或由用户输入)
MPa MPa
[σ]T≤ 0.90 σs =
σT = p T .( Di + δ e ) = 107.15 2δ e .φ σT≤ [σ]T
MPa
合格 压力及应力计算
2δ e [ σ ]t φ ( Di +δ e )
6
2hi
δ δe
=
KPc Di 2[ σ ]t φ − 0.5 Pc
= 3.93
mm mm mm mm
=δn - C1- C2= 8.70 = 3.00 = 10.00
δmin δn
满足最小厚度要求 172.70 压 力 计 算
MPa Kg
最大允许工作压力 结论
[ P w] =
接 管: 计算单位 条 件 MPa ℃
SW6-98
靖江市鸿成工程设计有限公司
计 算 方 法 : GB150-1998 等 面 积 补 强 法 单 孔 , 简 图
N2, φ219×6
设 计
计算压力 pc 设计温度 壳体型式 壳体材料 名称及类型 壳体内直径 Di 壳体开孔处名义厚度δn 壳体厚度负偏差 C1 壳体腐蚀裕量 C2 壳体材料许用应力[σ] 接管实际外伸长度 接管实际内伸长度 接管焊接接头系数 接管腐蚀裕量 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 接管厚度负偏差 C1t 接管材料许用应力[σ] 开 壳体计算厚度δ 补强圈强度削弱系数 开孔直径 d 接管有效外伸长度 h1 开孔削弱所需的补强面积A 接管多余金属面积 A2