七标取水口控制室结构计算
取水泵房设计计算书
(一)取水泵站工艺设计设计资料：某厂新建水源工程近期设计水量80000,要求远期发展到120000，采用固定是取水泵房用两条直径为800mm虹吸自流管从江中取水。
水源洪水位标高为26.14m（1%频率），枯水位标高8.29m(97%频率)。
净水站反应沉淀池前配水井的水面标高为33.14m。
虹吸自流管全长为85.5 m（其中在枯水位以上部分长55 m）。
泵站至净水站的输水干管全长为700m，见取水泵站枢纽布置图。
其中通过取水部分的计算已知在最不利情况下（即一条虹吸自流管检修，要求另一条虹吸自流管通过75%最大设计流量是），从取水头部到泵房吸水间的全部水头损失为1.2 m。
试进行泵站工艺设计。
设计要求：1.完成设计计算书一份，书写整齐并装订成册。
2.绘制泵房平面图、剖面图、立面图。
文字书写一律采用仿宋字，严格按制图标准作图。
一、设计流量Q和扬程H（1）考虑到输水干管漏损和净化厂本身用水，取水自用系数α=1.05 所以近期设计流量为 Q=1.05×80000/24=3500m3/h= 0.97222m3/s远期设计流量为 Q=1.05×120000/24=5250m3/h= 1.45833m3/s(2)设计扬程H①泵所需静扬程H ST通过取水部分的计算已知在最不利情况下（即一条自流管道检修，另一条自流管道通过75%的设计流量时），从取水头部到吸水间的全部水头损失为8.29m-7.09m=1.2m。
则吸水间中最高水面标高为26.14m-1.2m=24.94m，最低水面标高为8.29m-1.2m=7.09m.所以泵所需静扬程H ST 为：洪水位时，H ST=33.14-24.94=8.2m枯水位时，H ST=33.14-7.09=26.05m②输水干管中的水头损失∑h设采用两条DN800的铸铁管并联作为原水输水干管，当一条输水管检修，另一条输水管应通过75%的设计流量（按远期考虑），即Q=0.75×5250=3937.5m3/h=1.09375m3/s,查水力计算表5得管内流速v=1.45m/s, i=0.00302所以输水管路水头损失：=1.1×0.00302×700=2.3254m(式中1.1是包括局部损失而加大的系数)③泵站内管路中的水头损失∑h粗估2m，安全水头2m，则泵设计扬程为：枯水位时：H max=26.05+2.3254+2+2=32.3754m洪水位时：H min=8.2+2.3254+2+2=14.5254m二、初选泵和电机由近期和远期的设计流量以及泵的设计扬程选择合适的泵故近期选择1台800S32型泵（Q=4698～6462 m3/h, H=25.4～35m，轴功率N=556～575kW，转数n=730r/min,），1台工作，1台备用。
消防控制室的设置规范
消防控制室的设置规范消防控制室是指为了保障人员和财产安全而设立的一个专门负责消防安全监控、指挥调度和应急处置的场所。
为了保障消防控制室的正常运行和提高工作效率，需要遵守一定的设置规范。
以下是消防控制室的设置规范：一、选址规范1. 消防控制室应选择离消防设施和重要区域较近的位置，便于监控和指挥调度。
2. 避免控制室设置在易受损的区域，如地下室、容易发生火灾的区域等。
3. 控制室应远离噪声源和振动源，保证操作人员的工作环境舒适。
二、结构布局规范1. 控制室的进出口应设置防火门，并保证畅通。
2. 控制室内应设置消防器材、应急照明设备等，便于及时处置火灾。
3. 控制室内应设置空调设备，保证室温和湿度适宜。
4. 控制室应具备监控屏幕、指挥调度台、告警器等设备，以及备用电源供应装置，确保在断电等紧急情况下仍能正常运行。
三、电气设备规范1. 控制室的电气设备应符合国家标准，采用防火、防爆等特殊要求的设备。
2. 控制室内的电缆线路应采用防火、低烟无卤等耐火电缆。
3. 电气设备的电源应采用双电源供应，确保供电的可靠性和稳定性。
四、通风、排烟设备规范1. 控制室应安装通风设备，保证室内空气清新、充足，防止因缺氧而影响操作人员的工作。
2. 控制室应设置排烟装置，防止火灾时烟雾积聚，影响人员逃生和救援工作。
五、消防设备规范1. 控制室应设有消防器材如灭火器、消防栓等，以备突发火灾时的应急处置。
2. 控制室应安装烟感探测器、报警装置等消防监控设备，及时发现火灾，做出相应处置。
六、人员数量和布局规范1. 控制室内的人员数量应根据需要合理配置，不过多也不过少。
2. 控制室的布局应合理，要保证操作人员的工作场所宽敞，设备和仪器设备摆放有序，方便操作和应急处置。
七、操作人员培训规范1. 控制室的操作人员应接受相应的消防安全知识培训，了解掌握消防监控和指挥调度的基本原理和操作技能。
2. 操作人员应定期参加演练和考核，提高应对突发情况的能力。
水厂部分构筑物计算说明书
平流沉淀池设计（1）设水厂自用水量为5%，则设计水量为1.05d Q =1.05⨯18556.8=19484.643m /d =811.863m /d2）沉淀池停留时间取 1.5T h =，单池容积Qt W=n = 811.86 1.5=608.8952⨯mm/h 3）沉淀池水平流速取10v =。
沉淀池长为： 3.6 3.610 1.554L v T m =⨯⨯=⨯⨯=4）有效水深取H=3m ，沉淀池表面积： 2T 811.86 1.5405.93H 3Q A m ⨯===； 5）沉淀池宽为：405.93=7.5254A B m L ==，两个滤池：B 7.52b===3.76m 22 6）沉淀池有效水深为H +h H =有效超高=3+0.3=3.3m ，（取超高为0.3 m ）滤料选用双层滤料：石英砂和无烟煤1）滤池面积及尺寸滤池工作时间为24h ，冲洗周期为12h ， 滤池实际工作时间为0.124T=24--0.62=23.8-1.2=22.6h 12⨯⨯ 设滤池的正常滤速1v =9m/h 。
滤池面积2119484.64==95.79m T 922.6Q F v =⨯ 每组滤池单格数为N=4，布置成单行排列。
每个滤池面积95.7923.954F f N === 采用滤池长宽比为7:3，滤池设计尺寸为7⨯3 实际滤速19484.6410.26/73422.6Q v m h FT ===⨯⨯⨯ 校核强制流速410.2613.68/13Nv v m h N ⨯===- 2）滤池高度承托层高度：1450H mm =滤料层高度：2750H mm =（其中无烟煤350mm ，石英砂400mm ） 滤层最大水深：31700H mm =保护高度（超高）：4300H mm =故滤池总高度：123445075017003003200 3.2H H H H H mm m =+++=+++==3）配水系统①. 干管取冲洗强度214/()q L s m =⋅干管流量2114294/g q f q L s =⋅=⨯=查阅资料，采用管径600g d mm =，（干管应埋入池底，顶部设滤头或开孔布置） 干管始端流速 1.05/g v m s =②. 支管支管中心距离，采用0.25m 每池支管数：22756()0.25j L n a ⨯===根 每根支管入口流量：gj j q 294q ===5.25/n 56L s 采用管径60j d mm =，支管始端流速 1.75/j v m s =③. 孔眼布置支管孔眼总面积与滤池面积之比K 采用0.25%孔眼总面积220.25%210.052552500k F K f m mm =⋅=⨯== 采用孔眼直径：10k d mm = 每个孔眼面积2220.7851078.54k k f d mm π==⨯= 孔眼总数：52500668.79670()78.5k k k F N f ===≈个 每个支管孔眼数k 670n =12.4113()54k j N n ==≈个 每根支管孔眼布置成两排，与垂线呈45︒夹角向下交错排列 每根支管长度：()()1130.6 1.222j g l B d m =-=-= 每排孔眼中心距 1.20.185111322j k k l a m n ===⨯ ④. 孔眼水头损失支管壁厚采用5mm δ=流量系数0.67μ=水头损失221114 3.5621029.8100.670.25k q h m g K μ⎛⎫⎛⎫==⨯= ⎪ ⎪⨯⨯⨯⎝⎭⎝⎭ ⑤. 配水系统校核支管长度与直径之比应不大于60，1.220600.06jj l d ==< 孔眼总面积与支管总横截面积之比应小于0.520.05250.330.5560.7850.06k j j F n f ==<⨯⨯ 干管横截面积与支管总横截面积之比一般为1.75~2.0220.7850.6 1.786560.7850.06gj j f n f ⨯==⨯⨯，在范围之内。
(完整word版)自来水厂设计—计算书
目录第一部分说明书3第一章净水厂厂址选择3第二章处理流程选择及说明 4第一节岸边式取水构筑物8第二节药剂投配设备10第三节机械搅拌澄清池10第四节普通快滤池11第五节消毒间12第六节清水池14第七节送水泵站14第三章水厂的平面布置16第一节水厂的平面布置要求 16第二节基本设计标准16第三节水厂管线16第四节水厂的高程布置17第四章排泥水处理20第一节处理对象20第二节处理工序20第二部分计算书21第一章岸边式取水构筑物21第一节设计主要资料21第二节集水间计算21第三节泵站计算22第二章混凝设施26第一节药剂配制投加设备26第三章机械搅拌澄清池计算 35第一节第二反应室35第二节导流室35第三节分离室36第四节池深计算37第五节配水三角槽38第六节第一反应室39第七节容积计算40第八节进水系统40第九节集水系统41第十节污泥浓缩斗42第十一节机械搅拌澄清池，搅拌机计算43第四章普通快滤池计算48第一节设计参数48第二节冲洗强度48第三节滤池面积及尺寸49第五节配水系统49第六节洗砂排水槽50第七节滤池各种管渠计算51第八节冲洗水泵52第五章消毒处理54第一节加氯设计54第二节加滤量计算54第三节加氯间和氯库54第六章清水池计算56第一节清水池有效容积56第二节清水池的平面尺寸56第三节管道系统56第四节清水池布置56第七章送水泵站58第一节流量计算58第二节扬程计算58第三节选泵58第四节二级泵房的布置59第五节起重设备选择59第六节泵房高度计算60第七节管道计算60第八章给水处理厂的总体布置61第一节平面布置61第九章泥路计算64第一节泥、水平衡计污泥处理系统设计规模64第二节排泥水处理构筑物设计计算67结束语73致谢74参考文献75第一部分说明书第一章净水厂厂址选择净水厂一般应设在工程地质条件较好、地下水位底、承载力较大、湿陷性等不高、岩石较少的地层，以降低工程造价和便于施工.水厂还应考虑防洪措施，同时尽量把水厂设在交通方便、靠近电源的地方，以利于施工管理和降低输电线路的造价。
净水自来水厂各池体构筑物及加药量设计计算书(完整版)
竖流折板反应池(多通道)一、已知条件1、反应池设计水量Q108000m3/d校核水量Q1120000m3/d2、反应池分两组，每组设计水量为54000m3/d0.625m3/s 每组校核水量Q160000m3/d0.6944444m3/s 二、设计采用数据1、第一能级区：峰速V10.2～0.3m/s能耗G100秒-12、第二能级区：峰速V20.1～0.2m/s能耗G50秒-13、第三能级区：峰速V30.05～0.1m/s能耗G25秒-1三、设计水力计算1、第一能级区水力计算设t1=5.5minv1=0.3m/s，采用相对折板40.3则F= 2.083333333m2采用A1= 1.7mB1= 1.7m流速为0.22m/s当t1= 5.5minL1=71.36678201mL1由20个反应室构成20则每室水深H1= 3.5683391取 4.6m折板计算峰距定为0.28 mm谷距定为0.56mm峰值断面与平均断面之比为0.667谷值断面与平均断面之比为1.333故峰值流速Va0.324394464m/s故谷值流速Vb0.162197232m/s渐放段水头损失ha0.50.00201m渐缩段水头损失hb0.10.0046m一个缩放的水头损失h0=ha+h b0.0066m 考虑到折板构造及安装因素实际h值增加15%0.0076m 折板一个波长l=680mm折板高度H=1700mm则每格有渐缩和渐放个数为 2.5所以每格损失h010.0189088331室进入到2室是从两边隔墙顶形成堰流并转下￡=1.8堰宽 1.7堰顶水深 1.4所以流速0.262605042m/s水头损失h020.006333191m由2室进入3室是由孔口流入的，并且转上转下￡=3.0孔口尺寸采用1.6*1.2 1.7 1.43孔口处流速为0.262605042m/s通过孔口水头损失h030.010555318m所以每格的总水头损失0.029464151m第一能级区的总水头损失hⅠ0.547061748m547.060.033957 Array第一段G值计算16110.426126.92685111.7912109S-1Gt1=36891.0996按容积计算停留时间7.090133333min2、第二能级区水力计算设t2=4minv2=0.15m/s，采用平行折板40.15则F= 4.166666667m29.4采用A1= 1.7mB1= 3.6m流速为0.102m/s当t1=10minL1=61.2745098mL1由15个反应室构成15则每室水深H1= 4.08496732取4m每一道转弯为两个145°组成,水头损失应小于一个直角,采用￡=0.6h0=0.000319266mh=0.000367156m折板一个波长l=680mm折板高度H=1020mm则每格有渐缩和渐放个数为 1.5所以每格损失h010.000550733m1室进入到2室是从两边隔墙顶形成堰流并转下￡=1.8堰宽 1.7堰顶水深 1.4所以流速0.262605042m/s水头损失h020.006333191m由2室进入3室是由孔口流入的，并且转上转下￡=3.0孔口尺寸采用1.6*1.2 1.7 1.43孔口处流速为0.262605042m/s通过孔口水头损失h030.010555318m所以第二能级区的总水头损失0.132813749m5.1第二段G值计算46.87081481S-1Gt1=0按容积计算停留时间9.792min3、第三能级区水力计算设t2=4minv2=0.15m/s，采用平行折板40.1则F= 6.25m2采用A1=2mB1= 3.6m流速为0.087m/s当t1=9minL1=46.875mL1由10个反应室构成10则每室水深H1= 4.6875取 3.9m孔口尺寸采用1.6*1.2223孔口处流速为0.15625m/s通过孔口水头损失h020.003736846m第三能级区的总水头损失hⅠ0.037368463m37.3680.033957第三段G值计算1100.464233.17324528.43062371S-1Gt1=0按容积计算停留时间7.488min按容积计算的总停留时间T24.37013333分钟总水头损失h0.71724396min总GT87867.72719。
取水泵房计算案例
局部水头损失为：
ℎ
ξ
2
0.18
0.2
ℎ
0.504
1.0
2.3
2 9.8
0.372
总水头损失为：
压
ℎ
0.372
0.876
按照以上计算过程，小泵的压 =0.92m。
4、取水泵扬程计算及选型
取水口上部工作平台的设计高程，要根据校核洪水、波浪高度、0.5 米的安
全超高计算。
50mm，阻塞系数 K1 选取 0.75，格栅断面厚度 s 为 10mm。
因此，格栅的面积减小系数是：
=
=
=0.833
格栅处理的流量：Q=Qh=0.636(m3/s)
选择取水时流速取为 0.5m/s，则格栅总面积为
0.636
0.833
0.75
0.5
2.10
入口孔的上端与水源地的最低水位相同。
扬程的计算过程如下所示：
H
进
压
ℎ
25.0
1.16
0.876
2
29.03 m
其中：H1 表示水泵中心与最高水位的有效高度；H 进 表示进水管的总水头
损失；H 压 表示压水管的总水头损失；h3 表示富裕水头（本工程取 2m）。
根据以上计算结果，考虑取水泵房的取水扬程为 0.3Mpa。
按照以上计算过程，扬程的计算为：
远期进水量 Q=10.0×104（m³/d）×1.10=4583.3（3/ℎ）
.
共两个自流管，近期每根管道的流量q
.
远期每根管道的流量q
0.477m3/s
0.636m3/s
根据以下公式
给水处理厂净水构筑物设计计算示例.docx2
给水处理厂净水构筑物的设计计算1 设计规模给水处理厂的设计水量以最高日平均时流量计。
设计处理水量150000m 3/d ，水厂自用水量占5％，故设计总进水量为Q =175000×1.05/24/36000=1.82 m 3/s 。
根据处理水量，水厂拟分为2个系列，平行布置。
2 配水井设计2.1 配水井设置一般按照设计规模一次建成，停留时间取30s 。
2.2配水井有效体积V =Q ⨯t =1.82×30=54.6m 32.3 配水井尺寸确定配水井进水管的设计流量为Q=1.82(m 3/s),查水力计算表得知，当进水管管径D 1=1000mm ，V=2.59m/s 。
设计其高为H =2m ，其中包括0.5m 超高。
则配水井底面积为：236.45.1m VS ==m SD 6.814.336.4414.34=⨯==，取D=7.0m 池子的有效容积为332054.657.75.1214.3m m D V >=⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯=，满足要求。
4.3药剂投配设备设计 4.3.1 溶液池容积W 1 n c Q a W ⨯⨯⨯=4171=3104176562.550⨯⨯⨯ =26.23m 3≈27m 3式中：a ——混凝剂的最大投加量，本设计取50mg/L （查设计手册得）；Q——设计处理的水量，6562.5m3/h；c——溶液浓度（按商品固体重量计），一般采用5%-20%，本设计取10%；n——每日调制次数，一般不超过3次，本设计取3次。
设计容积取27m3，溶液池采用矩形钢筋混凝土结构，设置2个，以便交替使用，保证连续投药。
单池尺寸为L×B×H=3.0×3.0×3.5，高度中包括超高0.5m，有效高度2.0m，置于室内地面上。
溶液池实际有效容积：L×B×H=3.0×3.0×3.0=27m3，满足要求。
池旁设工作台，宽1.0-1.5m，池底坡度为0.02。
水厂设计计算书
设计计算书第一节、水量计算该水厂设计产水量为 18500 m ³/d 自用水系数 10%水厂的井水量为 Q=18500（1+0.1）=20350 m ³/d=847.92h /m 3=0.24s m /3第二节、混凝1.混凝剂药剂的选用根据任务书，选取药剂为三氯化铁，三氯化铁的投加量选取为10㎎/L ，其特点为：三氯化铝的混凝效果受温度影响小，絮粒较密实，适用原水的pH 值约在6.0--8.4之间。
药剂投加方式干式与湿式的优缺点的比较：投加方式一般有重力投加和压力投加，大多数情况下水厂采用压力投加，本设计采用水射器投加方式。
如下图：混凝剂的湿式投加系统如下图：2、加药间的设计计算设计要求：加药间尽量设置在投药点的附近；加药间和药剂仓库可根据具体情况设置机械搬运设备；加药管可以采用塑料管、不锈钢或橡皮管，溶药用的给水管选用镀锌钢管，排渣管采用塑料管；加药间要有室内冲洗设施，室内地面要有5‰的坡度坡向集水坑；加药间要通风良好，冬季有保温措施；加药间与仓库连在一起，仓库储量按最大投加期间的1～3个月的用量计算。
3、溶液池容积 n b Q a W ⨯⨯⨯=4171= 21041792.84710⨯⨯⨯ =1.02m 3 取1.5 m 3式中：a —混凝剂（三氯化铁）的最大投加量（mg/L ），本设计取10mg/L ； b —溶液浓度，一般取5%-20%，本设计取10%；Q —处理水量，本设计为847.92h /m 3 n —每日调制次数，一般不超过3次，本设计取2次。
溶液池采用矩形钢筋混凝土结构，设置2座，一备一用，保证连续投药。
单池尺寸为L ×B ×H=1.5×1.0×1.6，高度中包括超高0.3m ，沉渣高度0.3m ，置于室内地面上。
溶液池实际有效容积：1W = L ×B ×H=1.5×1.0×1.0=1.5m 3，满足要求。
七氟丙烷灭火系统使用说明
七氟丙烷灭火系统1、系统用途：计算机房、通讯机房、控制室、贵重设备室、文物资料珍藏库A 、数据存储间、发电机房、油浸变压器室、变电室、电路断路器、循环设备、液压设备、烘干设备、除尘设备、喷漆生产线等场所或设备的消防保护。
2.系统结构1.气流单向阀2. 低通高阻阀3. 电磁瓶头阀4. 自锁压力开关5.溶济量表8.液体单向阀7.气体报警灭火控制器 8.瓶头阀 9.选择阀 10.安全阀 11.高压金属软管3．系统工作原理对于系统不同的控制方式，其工作原理如下：3.1 自动控制将灭火控制器上控制方式选择键拨到“自动”位置时，灭火系统处于自动控制状态。
当保护区发生火情，火灾探测器发出火灾信号，经报警控制器确认后，灭火控制器即发出声、光报警信号，同时发出联动指令，相关设备联动，经过一段延时时间，发出灭火指令，启动装置动作打开相应的选择阀和瓶头阀，释放灭火剂，实施灭火。
3.2 电气手动控制将灭火控制器上控制方式选择键拨到“手动”位置时，灭火系统处于手动控制状态。
当保护区发生火情，按下手动控制盒或控制器上“启动”按钮，灭火控制器即发出声、光报警信号，同时发出联动指令，相关设备联动，经过一段延时时间，发出灭火指令，启动装置动作打开相应的选择阀和瓶头阀，释放灭火剂，实施灭火。
3.3 机械应急操作当保护区发生火情，控制器不能有效地发出灭火指令时，应立即通知有关人员迅速撤离现场，打开或关闭联动设备，然后拔出相应电磁阀上的插销，向上扳动手柄即可，启动装置动作，开启选择阀、瓶头阀，释放灭火剂，实施灭火。
3.4 紧急停止操作当发出火灾警报，而在延时时间内发现不需启动灭火系统进行灭火时，按下手动控制盒或灭火控制器上的“紧急停止”按钮，即可阻止灭火指令的发出。
4.系统动作程序方框图5．系统操作规程5.1 操作者应认真阅读本产品操作指导手册，熟悉相关图纸资料。
5.2本系统装置与自动报警灭火控制系统一起，组成完整的火灾报警灭火系统，具有自动、电气手动、机械应急手动三种控制方式。
水厂设计计算说明书
净水处理构筑物设计计算宾川县二水厂工程的设计规模为2.0万m 3/d ，分两期实施。
一期工程规模为1.0万m 3/d 。
一期工程设计流量Q=2410.110000⨯=458.33 m 3/h=0.127 m 3/s 。
1.配水混合井配水井按二期设计，一次修建完成。
分为3格，每格均为正方形（2.0m ×2.0m ），有效水深2.0m ，保护高度0.5m 。
原水进入配水井中间一格后通过池壁底端的连通渠向两边均匀分流，并在外侧的两格装有推进式机械浆板混合装置，搅拌器直径0.68m ，外缘线速度4.6 m/s ，搅拌功率2.5Kw 。
向配水井内投加混凝剂后，经机械混合器快速混合，混合时间1min ，然后由配水井上端连接的DN400配水管向网格絮凝池均匀配水。
在浊度较低季节或水厂网格絮凝－斜管沉淀池检修时，可以超越网格絮凝－斜管沉淀池，投药后配水混合井直接配水到无阀滤池进行直接过滤。
]2.网格反应池 2.1设计数据（1）设计流量Q=0.127 m 3/s ； （2）反应时间t ＝12.5min ； （3）每个反应池有6个竖井；（4）过网流速分四档，分别为：0.25m/s ，0.19m/s ，0.10m/s ，0.07m/s ；2.2主要计算（5）平面尺寸反应池容积ϖ＝Qt ＝0.127×12.5×60＝95.25 m 3 反应池有效水深H ’＝3.6 m反应池的总面积F ＝46.266.325.95'==H ϖm 2 反应池分6格，每格的面积f ＝ 41.4646.266==F m 2 单格平面尺寸2.1 ×2.1m （6）反应池的总高度HH ＝H 1＋H 2＋ H 3H 1——排泥斗高度，取1.1m ； H 2——池中有效水深，取3.6m ； H 3——保护高，取0.4m ； H ＝1.1＋3.6+0.4＝5.10m根据泥斗尺寸验算斗底坡度为52.3°，排泥顺畅。
[建筑]取水泵房课程设计计算书
![[建筑]取水泵房课程设计计算书](https://img.taocdn.com/s3/m/16997cc6bd64783e08122b2f.png)
目录第一章课程设计（论文）任务书 (2)第二章中文摘要 (3)第三章设计计算书 (3)一、设计流量的确定和设计扬程估算 (4)1．设计流量Q (4)2.水泵所需静扬程Hst (4)3.初选水泵和电机 (5)4.机组基础尺寸的确定 (5)5.压水管的设计 (5)6.泵机组及管路布置 (6)7.吸水井设计计算。
(6)8.泵站内管路的水力计算 (7)二、泵站各部分高度的确定 (8)1．泵房筒体高度的确定 (9)2．泵房建筑高度的确定 (9)三、泵房平面尺寸确定 (9)四、辅助设备的选择和布置 (9)1．起重设备 (10)2．引水设备 (10)3．排水设备 (10)4．通风设备 (10)5．计量设备 (10)第四章结语 (10)第五章参考文献 (10)附图 1 取水泵房平面图 (13)附图 1 取水泵房剖面图 (14)第一章课程设计任务书1．主要内容及基本要求（一）项目简介取水泵站，近期用水量为26000方/天，远期用水量为39000方/天。
取水头部倒吸水井距离42m，常年平均水位标高74.2m，枯水位为72.5m，水源洪水位为77.1m，泵房设置地室外地面标高78.2m，净水厂混合井水面标高104.2m，取水泵房到净水厂管道长540m。
（二）设计内容及要求1）、取水泵房工艺平面布置图——泵房构筑物、机组及辅助设施平面布置图，节点大样图、材料设备一览表、图例明确、尺寸要标准清楚，准确。
2）、取水泵房工艺剖面图——具体要求：剖面图中标高尺寸要明确，包括构筑物的控制标高及水位标高。
3）、取水泵房辅助设施详图——包括主要辅助设施详图。
（三）图纸及设计要求1）、采用A2图纸出图。
2）、设计说明书要内容全面、思路清晰、规范及计算书要详细。
3）、最终成果严格按照四川理工学院课程设计要求排版装订，图纸可附计算说明书后。
2．指定查阅的主要参考文献及说明［1］《给水排水设计手册》，1册， 11册，中国建筑工业出版社［2］《给水排水制图标准》［3］《泵站设计规范》GB/T 50265-97［4］《给水排水管道工程施工及验收规范》［5］《泵与泵站》姜乃昌主编，第五版，中国建筑工业出版社第二章 中文摘要《水泵与水泵站》是一门实践性很强的学科，作为一种提升设备，它服务与社会，为人们的生产、生活、消防带来极大的方便因此它在现代的社会中发挥着不可替代的作用。
七氟丙烷灭火系统基本知识讲解
七氟丙烷灭火系统1、系统用途：计算机房、通讯机房、控制室、贵重设备室、文物资料珍藏库、数据存储间、发电机房、油浸变压器室、变电室、电路断路器、循环设备、液压设备、烘干设备、除尘设备、喷漆生产线等场所或设备的消防保护。
2. 系统结构1. 气流单向阀2. 低通高阻阀3. 电磁瓶头阀4. 自锁压力开关5.溶济量表 8.液体单向阀7.气体报警灭火控制器 8.瓶头阀 9.选择阀 10.安全阀 11.高压金属软管3．系统工作原理对于系统不同的控制方式，其工作原理如下：3.1 自动控制将灭火控制器上控制方式选择键拨到“自动”位置时，灭火系统处于自动控制状态。
当保护区发生火情，火灾探测器发出火灾信号，经报警控制器确认后，灭火控制器即发出声、光报警信号，同时发出联动指令，相关设备联动，经过一段延时时间，发出灭火指令，启动装置动作打开相应的选择阀和瓶头阀，释放灭火剂，实施灭火。
3.2 电气手动控制将灭火控制器上控制方式选择键拨到“手动”位置时，灭火系统处于手动控制状态。
当保护区发生火情，按下手动控制盒或控制器上“启动”按钮，灭火控制器即发出声、光报警信号，同时发出联动指令，相关设备联动，经过一段延时时间，发出灭火指令，启动装置动作打开相应的选择阀和瓶头阀，释放灭火剂，实施灭火。
3.3 机械应急操作当保护区发生火情，控制器不能有效地发出灭火指令时，应立即通知有关人员迅速撤离现场，打开或关闭联动设备，然后拔出相应电磁阀上的插销，向上扳动手柄即可，启动装置动作，开启选择阀、瓶头阀，释放灭火剂，实施灭火。
3.4 紧急停止操作当发出火灾警报，而在延时时间内发现不需启动灭火系统进行灭火时，按下手动控制盒或灭火控制器上的“紧急停止”按钮，即可阻止灭火指令的发出。
4.系统动作程序方框图5．系统操作规程5.1 操作者应认真阅读本产品操作指导手册，熟悉相关图纸资料。
5.2 本系统装置与自动报警灭火控制系统一起，组成完整的火灾报警灭火系统，具有自动、电气手动、机械应急手动三种控制方式。
七标取水口控制室结构计算
摩洛哥王国电力局上 OUM – ER R’BIA 水电项目EL BORJ水电整治第SP 0562 MT 4号合同第7标段7标取水口电缆控制室结构计算陕西省水利电力勘测设计研究院2008年6月工程项目： EL BORJ水电整治工程设计阶段：施工图设计计算书名称：7标取水口电缆控制室结构计算Tanafnit - El Borj水电整治工程SP0562MT47 标标取水口电缆控制室结构计算工程项目：EL BORJ水电整治工程设计阶段：施工图设计计算书名称：7标取水口电缆控制室结构计算目录1.工程概况 (1)2.基本资料 (1)3.设计依据的主要规范 (1)4.计算原则 (1)5.计算信息 (1)5.1.几何参数............................................................ 错误！未定义书签。
5.2.材料信息............................................................ 错误！未定义书签。
5.3荷载信息(均布荷载) ......................................... 错误！未定义书签。
5.4.计算方法............................................................ 错误！未定义书签。
5.5.边界条件............................................................ 错误！未定义书签。
5.6.设计参数............................................................ 错误！未定义书签。
6.计算参数: ............................................................. 错误！未定义书签。
项目七 闸孔出流水力分析与计算
出流水力计算公式为：
Q s 0nbe 2gH 0 Nhomakorabea（7-7）
式（7-7）中：σs
为淹没系数，反映了下游的水位对过水能力的影响，σs
与
ht H
hc'' hc''
比
值有关，可查图 7-6 确定淹没系数。 2.2 底坎为曲线型实用堰的闸孔出流
图 7-7 为曲线型实用堰上的闸孔出流。当水流由闸前趋近闸孔时，水流的收缩比平底
从上面的分析可以看出，判断闸孔自由出流或淹没出流，须先求出收缩断面水深 hc 和它相应的共轭水深 hc”，然后将 hc”和下游水深 ht 比较，即可判别闸孔出流情况。
上述判别条件对不同闸门类型的无底坎或有底坎宽顶堰型闸孔出流都适用。 （1）底坎为宽顶堰型闸孔自由出流的水力计算
3
如图 7-2a 所示，收缩断面 c-c 上的流线近似为平行直线，c-c 断面可以认为是渐变流 矩形断面。以闸底板为基准面，取闸门上游距闸门（3~4）H 符合渐变流条件的 0-0 断面 与下游 c-c 收缩断面列能量方程
e H
(0.15 0.2
e ) cos H
（7-5）
当 cosθ=0.3~0.7 时：
0
0.545 0.136
e H
0.334(1
e H
) cos
（7-6）
需要说明的是上面垂向收缩系数 ε’及流量系数 μ0 确定方法严格来说仅使用于无坎宽
顶堰型闸孔出流，但某些实验证明，对于有坎宽顶堰型的闸孔出流（图 7-4），只要收缩
H
v02 2g
hc
c vc2 2g
hw
式中 ：hw —水流从 0-0 断面到 c-c 断面的水头损失，由于 0-0 到 c-c 断面的距离很
水厂构筑物计算
根据卡罗塞氧化沟工艺流程的特点，需要进行设计计算的污水处理构筑物包括中格栅、提升泵房、细格栅、沉砂池、Carrousel氧化沟、二次沉淀池、紫外线消毒池等。
1 泵前中格栅格栅是由一组平行的金属或塑料栅条制成，斜置在污水流经的渠道上或水泵集水井处，用以拦截污水中的大块悬浮杂质，以免后续处理单元的水泵或构筑物造成损害。
根据《给水排水设计手册》（第05期.城镇排水），粗格栅栅条间距50～100mm,中格栅栅条间距为16～40mm，细格栅栅条间距为3～10mm。
格栅与水泵房的设置方式：中格栅——提升泵房——细格栅。
污水处理厂的进水中格栅按远期设计，即设计秒流量Q=1182L/s＝1.182m3/s，设计中选择N＝2组中格栅，每组格栅的设计流量为0.591m3/s。
1.设计参数根据《给水排水设计手册》（第05期.城镇排水），采用格栅栅条间隙b=20mm,格栅倾角为75°，过栅流速v2=0.9m/s。
图3-1 中格栅计算草图2.设计计算（1）栅条间隙数2sin bhv Q n α=式中 n ——格栅栅条间隙数（个）；Q ——设计流量（m 3/s ）；α——格栅倾角（°） 本设计取75。
； b ——栅条间隙（m ）； h ——栅前水深（m ）； 2v ——过栅流速（m/s ）。
()个419.065.002.075sin 591.0≈⨯⨯︒⨯=n（2）格栅槽宽度bn n S B +-=)1(式中 B ——格栅槽宽度（m ）；S ——每根格栅条的宽度（m ）；设计中取S ＝0.01m 。
22.14102.0)141(01.0＝⨯+-⨯=B m（3）进水渠道渐宽部分的长度1112αtg B B l -=式中 1l ——进水渠道渐宽部分的长度（m ）； 1B ——进水渠宽（m ）；B 1＝1.00m ；1α——进水渠道渐宽部分的展开角度，一般可采用20°。
30.020200.122.11＝︒⨯-=tg l m（4）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度15.0212==ll m（5）通过格栅的水头损失αβsin 2223/41gv b S k h ⎪⎭⎫ ⎝⎛=式中 1h ——水头损失（m ）；k ——系数，格栅受污物堵塞使水头损失增大的倍数，一般采用3； β——格栅条的阻力系数，其数值与格栅栅条的断面几何形状有关，栅条断面形状为迎水面为半圆形的矩形时83.1＝β；g ——重力加速度。
取水泵房设计计算
k250b s 50 100.833一.主要设计资料1. 取水规模：阆中市二水厂终期取水规模为5万m 3/d ; 一期工程万 m 3/d ，二期工程达5万 m 3/d ；2 5万 1 io2. 设计取水量：一期： Q ——一=1145.8m 3/h 0.318m 3/s245 万 1 10 33二期：Q = 2291.7m 3/h 0.637m 3/s24其中水厂自用水系数为10 %。
3. 水源的水位：根据业主单位提供的资料显示：金银台电航工程库区水位设计高程为：库区％校核 洪水位362.15m , 2%设计洪水位 357.5m ，正常蓄水位 352.00m ，汛期限制水位—348.5m （闸底高程）。
（以上均为黄海高程）二. 取水头部取水头部为喇叭口带格栅，采用钢（ A3）或不锈钢制作。
本工程用 3个取水头部， 每个设计取水量：Q = 3=763.9m 3/h = 0.212m 3/s 。
取水管管径采用 d = DN500,取水喇叭 口直径取 D ==750mm 。
1.格栅及进水孔面积计算30 ----- 1 / ----- LI 30设计规范要求：河床式取水构筑物无冰絮时，进水孔过栅流速 设计 V0 取 0.30m/s 。
栅条采用扁钢，厚度为 S=10mm ，栅条净距采用 b = 50mm ，格栅堵塞系数 力=, 栅条引起的面积减少系数为：V0为〜0.6m/s ，本进水孔面积为：Q 0.212…2F 01.13mK 1K 2V 00.75 0.833 0.30=-D 2D 1L42=-0.75 0.81L4=+ 2.545L1.13 0.442 0.688直段长度：L=0.270m 取 L=300mm2.5452.5452、取水头部的位置和标高取水头部的位置根据实测的取水地点的水下地形图确定， 该处保证取水头部下缘高出河床底0.8m 以上。
取水头部中心线标高为344.50m ，满足航道部门要求。
控制室荷载取值
控制室荷载取值控制室荷载是指控制室所承受的各种重量和力的总和。
在设计和建设控制室时，合理确定荷载取值对于保证控制室的结构安全和正常运行至关重要。
本文将从不同方面探讨控制室荷载的取值问题，以期提供一些有益的参考。
一、自重荷载自重荷载是指控制室本身的重量。
在确定自重荷载时，需要考虑控制室的建筑材料、构造形式以及设备和附属设施的重量。
一般情况下，控制室的自重荷载可以通过建筑材料的密度和控制室的设计尺寸来计算得出。
二、人员荷载人员荷载是指控制室内工作人员的重量。
在控制室设计中，需要考虑到控制室内可能同时存在的人员数量以及他们在控制室内的分布情况。
一般来说，每个工作区域的人员荷载可以根据工作区域的面积和人员密度来计算得出。
三、设备荷载设备荷载是指控制室内各种设备的重量。
控制室通常包括各种控制设备、监控设备、电气设备等，这些设备在设计过程中需要考虑其重量对控制室结构的影响。
设备荷载的取值可以通过设备的重量和数量来确定。
四、风荷载风荷载是指控制室所承受的风力作用力。
在确定风荷载时，需要考虑控制室所处的地理位置、气候条件以及建筑物的高度和形状等因素。
一般来说，风荷载可以根据相关的风荷载标准和计算方法来确定。
五、地震荷载地震荷载是指控制室所承受的地震力。
在地震区域，控制室的设计需要考虑地震荷载的影响。
地震荷载的取值可以根据地震区域的地震烈度、地震波谱等参数来确定。
六、温度荷载温度荷载是指控制室所承受的温度变化引起的结构变形和应力。
在设计控制室时，需要考虑温度荷载对控制室结构的影响。
温度荷载的取值可以通过温度变化范围和控制室材料的热膨胀系数来确定。
七、其他荷载除了以上几种常见的荷载外，还有一些其他特殊的荷载需要考虑。
例如，控制室可能需要承受的水荷载、雪荷载、震荡荷载等。
这些荷载的取值可以根据实际情况和相关的设计规范来确定。
控制室荷载的取值是控制室设计中非常重要的一部分。
合理确定荷载取值可以保证控制室的结构安全和正常运行。
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摩洛哥王国电力局上 OUM – ER R’BIA 水电项目EL BORJ水电整治第SP 0562 MT 4号合同第7标段7标取水口电缆控制室结构计算陕西省水利电力勘测设计研究院2008年6月工程项目： EL BORJ水电整治工程设计阶段：施工图设计计算书名称：7标取水口电缆控制室结构计算Tanafnit - El Borj水电整治工程SP0562MT47 标标取水口电缆控制室结构计算工程项目：EL BORJ水电整治工程设计阶段：施工图设计计算书名称：7标取水口电缆控制室结构计算目录1.工程概况 (1)2.基本资料 (1)3.设计依据的主要规范 (1)4.计算原则 (1)5.计算信息 (1)5.1.几何参数............................................................ 错误！未定义书签。
5.2.材料信息............................................................ 错误！未定义书签。
5.3荷载信息(均布荷载) ......................................... 错误！未定义书签。
5.4.计算方法............................................................ 错误！未定义书签。
5.5.边界条件............................................................ 错误！未定义书签。
5.6.设计参数............................................................ 错误！未定义书签。
6.计算参数: ............................................................. 错误！未定义书签。
7.配筋计算............................................................... 错误！未定义书签。
8.跨中挠度计算 ...................................................... 错误！未定义书签。
9裂缝宽度验算: ..................................................... 错误！未定义书签。
7标取水口电缆控制室结构计算1.工程概况电缆控制室高度3.5m,长5.2m，宽3.68m。
EL BORJ水电整治工程以发电为主，装机容量为21.3MW，＜50MW、≥10MW，按照中国标准划分,为Ⅳ等小⑴型工程。
2.基本资料根据招标文件地质描述，该地区风速为 3.3m/s7m/s,地震冻土压力系数—3.5，水平向地震系数0.17。
3.设计依据的主要规范（1）《混凝土结构设计规范》GB 50010－2002；（2）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001；4.计算原则1）柴油发电机房采用砖混结构，采用结构力学方法对现浇混凝土板进行配筋计算。
2）限裂验算，裂缝最大开展宽度不超过0.2mm。
5.计算信息5.1.几何参数计算跨度: Lx = 5200 mm; Ly = 3680 mm板厚: h = 200 mm5.2.材料信息混凝土等级: C25 fc=11.9N/mm2 ft=1.27N/mm2 ftk=1.78N/mm2Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类: HPB235 fy = 210 N/mm2Es = 2.1×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.272%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 15mm5.3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γ= 1.200G= 1.400可变荷载分项系数: γQ准永久值系数: ψq = 1.000永久荷载标准值: ｑgk = 6.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 7.000kN/m25.4.计算方法:弹性板5.5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定5.6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.2006.计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 3680 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=200-20=180 mm7.配筋计算(lx/ly=5200/3680=1.413<2.000 所以按双向板计算):7.1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0116+0.0317*0.200)*(1.200*6.000+1.400*7.000)*3.682 = 4.122 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*4.122×106/(1.00*11.9*1000*180*180)= 0.0113) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.011) = 0.0114) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*180*0.011/210= 110mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 110/(1000*200) = 0.055%ρ<ρmin = 0.272% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.272%*1000*200 = 544 mm2采取方案d10@140, 实配面积560 mm27.2.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0317+0.0116*0.200)*(1.200*6.000+1.400*7.000)*3.682 = 7.834 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*7.834×106/(1.00*11.9*1000*180*180)= 0.0203) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.020) = 0.0214) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*180*0.021/210= 209mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 209/(1000*200) = 0.105%ρ<ρmin = 0.272% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.272%*1000*200 = 544 mm2采取方案d10@140, 实配面积560 mm27.3.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0568*(1.200*6.000+1.400*7.000)*3.682= 13.085 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*13.085×106/(1.00*11.9*1000*180*180)= 0.0343) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.034) = 0.0354) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*180*0.035/210 = 352mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 352/(1000*200) = 0.176%ρ<ρmin = 0.272% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.272%*1000*200 = 544mm2采取方案d10@140, 实配面积560 mm27.4.X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0568*(1.200*6.000+1.400*7.000)*3.682= 13.085 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*13.085×106/(1.00*11.9*1000*180*180)= 0.0343) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.034) = 0.0354) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*180*0.035/210 = 352mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 352/(1000*200) = 0.176%ρ<ρmin = 0.272% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.272%*1000*200 = 544 mm2采取方案d10@140, 实配面积560 mm27.5.Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0730*(1.200*6.000+1.400*7.000)*3.682= 16.801 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*16.801×106/(1.00*11.9*1000*180*180)= 0.0443) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.044) = 0.0454) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*180*0.045/210= 455mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 455/(1000*200) = 0.227%ρ<ρmin = 0.272% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.272%*1000*200 = 544 mm2采取方案d10@140, 实配面积560 mm27.6.Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0730*(1.200*6.000+1.400*7.000)*3.682= 16.801 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*16.801×106/(1.00*11.9*1000*180*180)= 0.0443) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.044) = 0.0454) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*180*0.045/210= 455mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 455/(1000*200) = 0.227%ρ<ρmin = 0.272% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.272%*1000*200 = 544 mm2采取方案d10@140, 实配面积560 mm28.跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值8.1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= (0.0317+0.0116*0.200)*(6.000+7.000)*3.682 = 5.991 kN*mMq = Mgk+ψq*Mqk= (0.0317+0.0116*0.200)*(6.000+1.000*7.000)*3.682 = 5.991 kN*m 8.2.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)= 5.991×106/(0.87*180*560) = 68.311 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*200= 100000mm2ρte = As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)= 560/100000 = 0.560%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)= 1.1-0.65*1.78/(0.560%*68.311) = -1.925因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψ = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.1×105/2.80×104 = 7.5005) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γ f矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 560/(1000*180) = 0.311%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBs = Es*As*ho2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混凝土规范式8.2.3--1)=2.1×105*560*1802/[1.15*0.200+0.2+6*7.500*0.311%/(1+3.5*0.0)]= 6.685×103 kN*m28.3.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 (混凝土规范第 8.2.5 条)2) 计算受弯构件的长期刚度 BB = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混凝土规范式 8.2.2)= 5.991/(5.991*(2.0-1)+5.991)*6.685×103= 3.342×103 kN*m28.4.计算受弯构件挠度fmax = f*(qgk+qqk)*Lo4/B= 0.00209*(6.000+7.000)*3.684/3.342×103= 1.490mm8.5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=3680/200=18.400mmfmax=1.490mm≤fo=18.400mm，满足规范要求!9.裂缝宽度验算:9.1.跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应Mx = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= (0.0116+0.0317*0.200)*(6.000+7.000)*3.682= 3.152 kN*m2) 光面钢筋,所以取值vi=0.73) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=3.152×106/(0.87*180*560)=35.944N/mm4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*200=100000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=560/100000 = 0.0056因为ρte=0.0056 < 0.01,所以让ρte=0.015) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2) =1.1-0.65*1.780/(0.0100*35.944)=-2.119因为ψ=-2.119 < 0.2,所以让ψ=0.26) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/140=77) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq = (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=7*10*10/(7*0.7*10)=148) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.200*35.944/2.1×105*(1.9*20+0.08*14/0.0100)=0.0109mm ≤ 0.30, 满足规范要求9.2.跨中Y方向裂缝1) 计算荷载效应My = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= (0.0317+0.0116*0.200)*(6.000+7.000)*3.682= 5.991 kN*m2) 光面钢筋,所以取值vi=0.73) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=5.991×106/(0.87*180*560)=68.311N/mm4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*200=100000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=560/100000 = 0.0056因为ρte=0.0056 < 0.01,所以让ρte=0.015) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*68.311)=-0.594因为ψ=-0.594 < 0.2,所以让ψ=0.26) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/140=77) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq = (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=7*10*10/(7*0.7*10)=148) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.200*68.311/2.1×105*(1.9*20+0.08*14/0.0100)=0.0208mm ≤ 0.30, 满足规范要求9.3.支座上方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0730*(6.000+7.000)*3.682= 12.848 kN*m2) 光面钢筋,所以取值vi=0.73) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=12.848×106/(0.87*180*560)=146.502N/mm4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*200=100000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=560/100000 = 0.0056因为ρte=0.0056 < 0.01,所以让ρte=0.015) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*146.502)=0.3106) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/140=77) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq = (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=7*10*10/(7*0.7*10)=148) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.310*146.502/2.1×105*(1.9*20+0.08*14/0.0100)=0.0692mm ≤ 0.30, 满足规范要求9.4.支座下方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0730*(6.000+7.000)*3.682= 12.848 kN*m2) 光面钢筋,所以取值vi=0.73) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=12.848×106/(0.87*180*560)=146.502N/mm4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*200=100000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=560/100000 = 0.0056因为ρte=0.0056 < 0.01,所以让ρte=0.015) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2) =1.1-0.65*1.780/(0.0100*146.502)=0.3106) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/140=77) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq = (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=7*10*10/(7*0.7*10)=148) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.310*146.502/2.1×105*(1.9*20+0.08*14/0.0100)=0.0692mm ≤ 0.30, 满足规范要求9.5.支座左方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0568*(6.000+7.000)*3.682= 10.006 kN*m2) 光面钢筋,所以取值vi=0.73) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=10.006×106/(0.87*180*560)=114.104N/mm4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*200=100000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=560/100000 = 0.0056因为ρte=0.0056 < 0.01,所以让ρte=0.015) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*114.104)=0.086因为ψ=0.086 < 0.2,所以让ψ=0.26) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/140=77) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq = (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=7*10*10/(7*0.7*10)=148) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.200*114.104/2.1×105*(1.9*20+0.08*14/0.0100)=0.0348mm ≤ 0.30, 满足规范要求9.6.支座右方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0568*(6.000+7.000)*3.682= 10.006 kN*m2) 光面钢筋,所以取值vi=0.73) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=10.006×106/(0.87*180*560)=114.104N/mm4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*200=100000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=560/100000 = 0.0056因为ρte=0.0056 < 0.01,所以让ρte=0.015) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*114.104)=0.086因为ψ=0.086 < 0.2,所以让ψ=0.26) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/140=77) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq = (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=7*10*10/(7*0.7*10)=148) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.200*114.104/2.1×105*(1.9*20+0.08*14/0.0100)=0.0348mm ≤ 0.30, 满足规范要求。